Конструктивная характеристика котлоагрегата типа ДКВР6,5-14

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Общая часть

1.1 Техническая характеристика котлоагрегата ДКВР6,5-14

1.2 Определение состава теплоты сгорания топлива

1.3 Водно - химический режим котлоагрегата

2. Специальная часть

2.1 Конструктивная характеристика котлоагрегата типа ДКВР6,5-14

2.2 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания

2.3 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания

2.4 Тепловой баланс котлоагрегата

2.5 Расчёт топочной камеры

2.6 Расчёт конвективных пучков

2.7 Расчёт водяного экономайзера

Заключение

Список используемых источников

Приложение А. Задание на курсовое проектирование

Приложение Б. Графическое определение расчётной температуры

Введение

Научно-технический прогресс, интенсификация производства, повышения его технического уровня и улучшений условий труда в значительной мере определяется развитием энергетики.

В промышленности используется более 50 % всех видов энергоресурсов, в том числе до 65% вырабатываемой электроэнергии.

Соответственно большой роли энергетики в промышленном производстве современные промышленные предприятия имеют сложные и многообразные технологические системы, состоящие из комплексов установок и устройств, предназначенных для сжигания топлива и производства, распределения и потребления электроэнергии, теплоты, сжатого воздуха, газа, кислорода.

В настоящее время на тепловых паротурбинных электростанциях вырабатывается более 80 % электроэнергии, в качестве основных теплоносителей в быту и производстве используется пар и подогретая паром или дымовыми газами вода, получаемая в котельных установках.

Первые паровые котлы в начале XIX в. вырабатывали пар давлением 0,5--0,6 МПа и имели производительность сотни килограммов в час. В настоящее время для произ-водства пара применяются котлы, вырабатывающие пар с давлением до 25 МПа (и даже до 31 МПа) и температу-рой до 570 °С и производительностью до 4000 т/ч

В зависимости от назначения на промышленных предприятиях применяются автономные производственные и отопительные котельные на органическом топливе и котлы, использующие теплоту отходящих газов и другие тепловые отходы технологических агрегатов, а также котельные установки промышленных электростанций.

В котлах используются различные виды твердого, жидкого и газообразного топлива. В промышленности в качестве источника теплоты для выработки пара в котлах применяются также горючие отходы производства, теплота экзотермических реакций, выделяющаяся в процессе производства некоторых видов продукции, высокотемпературные газы от технологических агрегатов и теплота, передаваемая их охлаждаемым элементам, и др. для производства водяного пара обычно используются обработанная природная вода и конденсат от паротурбинных установок. Отходами производства пара являются охлажденные газообразные продукты сгорания, а при использовании твердого топлива также минеральные остатки в виде шлака и золы.

Имеются разнообразные конструкции котлов. Применяется, например, принудительная циркуляция воды и пароводяной смеси в испарительной системе котла с по-мощью специальных насосов. Испарительные поверхности котлов иногда выполняются в виде трубных поверхностей нагрева, размещенных за топочной камерой. В ряде случа-ев часть поверхности пароперегревателя размещается в топке, а экономайзер и воздухоподогреватель выполняются в несколько ступеней и т. д.

Настоящий курсовой проект разработан на основании курсового задания данного в приложении А. Тема курсового проекта «Поверочный расчёт парового котлоагрегата типа КЕ 4-14» Целью курсового проекта является определение поверочного расчёта, определение состава теплоты сгораемого топлива, расчёт объёмов энтальпии воздуха и продуктов сгорания, тепловой баланс котлоагрегата, расчёт топочной камеры, конвективных пучков, водяного экономайзера.

1. Общая часть

1.1 Техническая характеристика котлоагрегата типа КЕ4-14

Паровые котлы с естественной циркуляцией КЕ производительностью от 2,5 до 10 т/ч со слоевыми механическим топками типа ТЧ предназначены для выработки насыщенного или перегретого пара, используемого на технологические нужды промышленных предприятий в системах отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.

Котёл типа КЕ состоит из котла, топочного устройства, экономайзера, арматуры, гарнитуры, устройства для подвода воздуха в топку, устройства для удаления отходящих газов.

Топочная камера образована боковыми экранами, фронтовой и задней стенками. Топочная камера котлов паропроизводительностью от 2,5 до 10 т/ч разделена кирпичной стенкой на топку глубиной 1605-2105 мм и камеру догорания глубиной 360-745 мм, которая позволяет повысить КПД котла снижением механического недожога. Вход газов из топки в камеру догорания и выход газов из котла асимметричные. Под камеры догорания наклонён таким образом, чтобы основная масса падающих в камеру кусков топлива скатывалась на решётку.

В котлах применена схема одноступенчатого испарения. Вода циркулирует следующим образом: питательная вода из экономайзера подаётся в верхний барабан под уровень воды по перфорированной трубе. В нижний барабан вода сливается по задним обогреваемым трубам кипятильного пучка. Передняя часть пучка (от фронта котла) является подъёмной. Из нижнего барабана вода по перепускным трубам поступает в камеры левого и правого экранов. Питание экранов осуществляется также из верхнего барабана по опускным стоякам, расположенным на фронте котла.

Котлы с решёткой и экономайзером оборудуются системой возврата уноса и острым дутьём. Унос, оседающих в четырёх зольниках котла, возвращается в топку при помощи эжекторов и вводится в топочную камеру на высоте 400 мм от решётки. Смесительные трубы возврата уноса выполнены прямыми, без поворотов, что обеспечивает надёжную работу систем. Доступ к эжекторам возврата уноса для осмотра и ремонта возможен через люки, расположенные на боковых стенках. В местах установки люков трубы крайнего ряда пучка вводятся не в коллектор, а в нижний барабан.

Каждый котёл типа КЕ паропроизводительностью от 2,5 до 10 т/ч оснащён контрольно-измерительными приборами и арматурой. Котлы оборудованы двумя предохранительными клапанами, один из которых контрольный. У котлов с пароперегревателями контрольный предохранительный клапан устанавливается на выходном коллекторе пароперегревателя. На верхнем барабане каждого котла установлен манометр; при наличии пароперегревателя манометр устанавливается и на выходном коллекторе пароперегревателя. На верхнем барабане устанавливается следующая арматура: главный паровой вентиль или задвижка (у котлов без пароперегревателя), вентили для отбора проб пара, отбора пара на собственные нужды. На колене для спуска воды установлен запорный вентиль с условным проходом 50 мм.

1.2 Определение состава и теплоты сгорания

В котельном агрегате типа КЕ4-14 в качестве топлива используется уголь марки - Г Кузнецкого месторождения, состав которого представлен в таблице 1.

Таблица 1 - Состав твёрдого топлива

Месторождение	Марка	Состав рабочей массы топлива, %
		Wр	Aр	Sр	Cр	Hр	Nр	Oр
Кузнецкий	Г	8,5	16,9	0,4	60,1	4,2	2,0	7,9

1.2.1 Определяется низшая теплота сгорания топлива , кДж*кг по формуле

(1)

1.3 Водно-химический режим котлоагрегата

Ведение водно-химического режима преследует цель предотвратить возможность накипи-образования и коррозии котлов, а так же получить пар требуемого качества при наименьших потерях тепла с продувочной водой.

При выборе водно-химического режима парового котла учитывающийдавление,производительность,теплонапряжениепарогенерирующей поверхности нагрева, вид топлива, наличие перегрева пара и требования к его качеству со стороны потребителей. Соблюдение установленных норм качества питательной и котловой воды и пара должны обеспечить безаварийную работу котлов.

Поступающие в котёл с питательной водой примеси удаляются из него с продувочной водой и паром, а остающиеся в котле образуют на его поверхностях отложения.

Использование продувочной воды. Каждый процент продувки котла понижает его КПД на 0,15-0,25% из-за потери потенциала продувочной воды. Чем ниже давление пара в расширителях, тем больше в них выделяется пара и больше получается конденсата этого пара.

Целесообразно использовать продувочную воду и теплоту непрерывной продувки котлов более высокого давления для питания котлов более низкого давления и испарителей или непрерывную продувку котлов для подпитки закрытой теплосети.

2. Специальная часть

2.1 Конструктивная характеристика котлоагрегата

Конструктивные характеристики котлоагрегата типа КЕ 4-14 представлены в таблице 2.

Таблица 2 - Конструктивная характеристика котлоагрегата типа.

Величина	КЕ-4-14
Объём топки, м3	12,03
Площадь поверхности стен топки,м2.	38,57
Диаметр экранных труб, мм	51х2,5
Шаг труб боковых экранов,мм	55
Площадь луче воспринимающей поверхности нагрева, м2.	20,51
Площадь поверхности нагрева конвективных пучков, м2.	91,89
Диаметр труб конвективных пучков	51х2,5
Расположение труб	Коридорное
Поперечный шаг труб, мм	90
Продольный шаг труб, мм	110
Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, кв.м.	0,59
Размеры 1-го газохода м.
высота	2,1
Ширина	0,68
Размеры 2-го газохода м.
высота	2,1
Ширина	0,54
Число труб по ходу продуктов сгорания	15

2.2 Расчёт объёмов воздуха и продуктов сгорания

Поверочный расчет котла выполняется по методике, изложенной в литературе [1]

2.2.1 Определяется теоретический объём воздуха, по формуле

(2)

2.2.2 Определяется теоретический объём азота в продуктах сгорания N2, по формуле

(3)

2.2.3 Определяется объём трёхатомных газов при сжигании твёрдого топлива RO2, по формуле

(4)

2.2.4 Определяется теоретический объём водяных паров при сжигании твёрдого топлива по формуле

(5)

2.2.5 Определяется коэффициент избытка воздуха перед газоходом по формуле

(6)

где - коэффициент избытка воздуха на выходе из топки;

- присос воздуха в топочной камере;

2.2.6 Принимается коэффициент избытка воздуха после газохода , по формуле

2.2.7 Определяется средний коэффициент избытка воздуха в газоходе по формуле

(7)

2.2.8 Определяется избыточное количество воздуха, по формуле

(8)

2.2.9 Определяется действительный объём водяных паров для твёрдого топлива по формуле

(9)

2.2.10 Определяется действительный суммарный объём продуктов сгорания , по формуле

(10)

2.2.11 Определяется объёмные доли трёхатомных газов по формуле

(11)

2.2.12 Определяется объёмную долю водяных паров по формуле

(12)

2.2.13 Определяется суммарная объёмная доля по формуле

(13)

2.2.14 Определяется концентрацию золовых частиц в продуктах сгорания по формуле

(14)

где - доля золы топлива в уносе, для камерных топок при сжигании твёрдого топлива принимается

Результаты расчёта действительных объёмов продуктов сгорания по газоходам котлоагрегата сводятся в таблицу 3.

Таблица 3

Величина	Расчётная формула	Теоретические объёмы: ; ; ;
		газоход
		топка фестон	конвективные пучки	экономайзер
Коэффициент избытка воздуха после поверхности нагрева		1,4	1,5	1,65
Средний коэффициент воздуха в газоходе поверхности нагрева		1,45	1,57	1,7
Избыточное количество воздуха,		2,56	3,24	3,98
Объём воздуха паров		0,7	0,709	0,71
Полный объём продуктов сгорания,		8,83	9,56	10,31
Объёмная доля трёхатомных газов		0,12	0,07	00,19
Объёмная доля водяных паров		1,19	0,06	1,25
Суммарная объёмная доля		0,1	0,06	0,16
Концентрация золы в продуктах сгорания,		1,72	1,59	1,47

2.3 Расчёт энтальпий воздуха и продуктов сгорания

2.3.1 Определяется энтальпия теоретического объёма воздуха по формуле

(15)



2.3.2 Определяется энтальпия теоретического объёма продуктов сгорания, по формуле

(16)

где - энтальпия 1 куб.м. трёхатомных газов;

- энтальпия 1 куб.м. объёма азота;

- энтальпия 1 куб.м. объёма водяных паров.

2.3.3 Определяется энтальпия избыточного количества воздуха, по формуле

(17)

2.3.4 Определяется энтальпия золы, по формуле

(18)

где - энтальпия 1 кг золы, кДж/кг.

2.3.5 Определяется энтальпия продуктов сгорания твёрдого топлива Н, кДж/кг по формуле

)

Данные расчётов сведём в таблицу 4.

Таблица 4.

Поверхность нагрева	Температура после поверхности нагрева
1	2	3	4	5	6
Верх топочной камеры, фестон,	2000	17491,06	21398,76	7870,97	29308,05
	1900	16535,14	20221,20	7440,81	27706,63
	1800	15579,22	19030,79	7010,64	26074,77
	1700	14646,06	17859,52	6590,72	24481,72
	1600	13718,59	16694,23	6173,36	22896,2
	1500	12785,43	15532,17	5753,44	21312,44
	1400	11852,27	14393,11	5333,52	19750,76
	1300	10919,11	13236,25	4913,59	18170,6
	1200	10014,4	12107,52	4506,48	16632,38
	1100	9104	11000,9	4096,8	15114,43
	1000	8193,6	9897,96	3687,12	13600,09
	900	7311,65	8804,67	3290,24	12108,26
	800	6425,46	7589,75	2903,60	10505,04
Конвективные пучки,	700	5587,58	6666,26	2514,41	9190,76
	600	4734,08	5638,81	2130,33	7777,68
	500	3903,34	4637,92	1756,50	6401,41
	400	3089,67	3654,24	1390,35	5050,08
	300	2298,76	2770,77	1034,44	3809,22
	200	1519,23	1776,39	683,65	2462,62
Водяной экономайзер,	400	3089,67	3654,24	1390,35	5050,08
	300	2298,76	2770,77	1034,44	3809,22
	200	1519,23	1776,39	683,65	2462,62
	100	756,77	874,33	340,54	1216,1

2.4 Тепловой баланс котлоагрегата

2.4.1 Определяется располагаемая теплота топлива , кДж/кг по формуле

(20)

2.4.2 Определяется энтальпия холодного воздуха по формуле

(21)

2.4.3 Определяется энтальпия уходящих газов по формуле

(22)

где Н200 - энтальпия, соответствующая большей температуре искомого интервала температур, кДж/кг, ;

Н100 - энтальпия, соответствующая меньшей температуре искомого интервала температур, кДж/кг, ;

- температура, для которой вычисляется энтальпия, ,

- температура, соответствующая меньшей энтальпии искомого интервала температур, ,

2.4.4 Определяется потеря теплоты с уходящими газами по формуле

(23)

где - коэффициент избытка воздуха в уходящих газах;

- потеря теплоты от механической неполноты горения;

- энтальпия теоретического объёма холодного воздуха.

2.4.5 Определяется потеря теплоты от наружного охлаждения , по формуле

(24)

где и - потери теплоты от наружного охлаждения при номинальной нагрузке парового котла, т/ч.;

- расчётная нагрузка парового котла, т/ч.

2.4.6 Определяется полезная мощность парового котла , по формуле

(25)

где - энтальпия насыщенного пара, кДж/кг; ;

- энтальпия питательной воды на выходе в индивидуальный водяной экономайзер ;

Р - непрерывная продувка парового котла, %;

- энтальпия кипящей воды в барабане котла, кДж/кг.; .

2.4.7 Определяется потеря в виде физической теплоты шлаков, по формуле

(26)

где - доля золы в топливе перешедшей в шлак;

- энтальпия золы, кДж/кг.

2.4.8 Определяется потеря в виде физической теплоты от охлаждения балок панелей топки, по формуле

(27)

где - луче воспринимающая поверхность балок и панелей, кв.м.;

- полезная мощность парового котла, кВт.

2.4.9 Определяется потеря в виде теплоты не включённых в циркуляционный контур котла, по формуле

(28)

2.4.10 Определяется КПД брутто парового котла , % по формуле

(29)

где - потеря от химической неполноты горения,

2.4.11 Определяется расход топлива, подаваемого в топку парового котла, по формуле

(30)

где - полезная мощность парового котла, кВт.

2.4.12 Определяется расчётный расход для твёрдого топлива , кг/с по формуле

(31)

2.4.13 Определяется коэффициент сохранения теплоты, по формуле

(32)

2.5 Расчёт топочной камеры

2.5.1 Принимаем температуру продуктов сгорания на выходе из топочной камеры

2.5.2 По принятой температуре находим энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки Н''=13600,09 кДж/кг.

2.5.3 Определяется теплота вносимая в топку воздухом по формуле

(33)

где a_т- коэффициент избытка воздуха в топке a_т=1,4

2.5.4 Определяется полезное тепловыделение Q, кДж/кг по формуле

(34)

2.5.5 Определяется коэффициент тепловой эффективности экранов, по формуле

(35)

где - коэффициент загрязнения экранов.

- поверхность стен топки, F_cт=38,57

- полная лучевоспринимающая поверхность балок

2.5.6 Определяется эффективная толщина излучающего слоя, S, по формуле

(36)

где - объём топочной камеры, кв.м.;

- поверхность стен топочной камеры, кв.м.;

2.5.7 Определяется коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами. Кг,( М*Мпа) по формуле

(37)

где - давление в топочной камере котлоагрегата, ;

- парциональное давление трёхатомных газов, МПа.

- абсолютная температура на выходе из топочной камеры.

2.5.8 Определяется коэффициент ослабления лучей. К,

(38)

где - коэффициент ослабления летучей золы,К_зл=0,05

2.5.9 Определяется степень черноты факела, по формуле

(39)

где e - основание натурального логарифма е=2,7.

2.5.10 Определяется площадь зеркала горения R,м² по формуле

R=В_пг*Q_н^р/q_зл (40)

R=0,097 *23679,67/1400=1,64

2.5.10 Определяется степень черноты топки, по формуле

(41)

2.5.11 Определяем параметр М по формуле

(42)

где - относительное положение максимума температуры,

2.5.12 Определяем теоретическую (адиабатную) температуру горения - Та, К по формуле

(43)

2.5.13 Определяется средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания, , кДж/кг по формуле

(44)

где - полезное тепловыделение в топке, кДж/кг;

- температура (абсолютная) на выходе из топки, К;

- энтальпия продуктов сгорания, кДж/кг;

- теоретическая адиабатное температура горения по значению Q_т,по формуле

2.5.14 Определяется действительная температура на выходе из топки, по формуле

(45)

2.6 Расчёт конвективных пучков

Произвести расчёт конвективных поверхностей для двух принятых значений температур продуктов сгорания после газоходов. По полученным и построить график и определить расчётную температуру продуктов сгорания после газоходов.

2.6.1 Принимается два значения температуры продуктов сгорания после конвективных пучков: и

2.6.2 Определяется значения энтальпий уходящих газов для принятых температур: и

2.6.3 Определяется теплота отданная продуктами сгорания при принятых температурах и , кДж/кг по формуле

(46)

где Н' - энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, кДж/кг;

- присос воздуха в топку по второму конвективному пучку;

Н'' - энтальпия продуктов сгорания на выходе, кДж/кг.

2.6.4 Определяется расчётная температура потока продуктов сгорания в конвективном газоходе по формуле

(47)

где и - температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из топки.

2.6.5 Определяется температурный напор, по формуле

(48)

где - температура охлаждающей среды .

2.6.6 Определяется средняя скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева, по формуле

(49)

где - расчётный расход топлива, кг/с;

F - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, кв.м.;

- объём продуктов сгорания на 1кг твёрдого топлива;

- средняя расчётная температура продуктов сгорания .

2.6.7 Определяется коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева, по формуле

(50)

где - коэффициент теплоотдачи, определяемый по номограмме при поперечном обтекании труб;

- поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания;

- поправка на компоновку пучка;

- коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока.

2.6.8 Определяется коэффициент ослабления лучей, по формуле

(51)

2.6.9 Определяется суммарная оптическая толщина по формуле

(52)

где - коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами;

- коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, ;

- концентрация золовых частиц;

- давление в газоходе.

2.6.9 Определяется коэффициент теплоотдачи , учитывающий передачу теплоты излучения в конвективных поверхностях по формуле

(53)

где - коэффициент теплоотдачи;

- степень черноты.

2.6.10 Определяется суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, по формуле

(54)

где - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного обмывания её продуктов сгорания.

2.6.11 Определяется коэффициент теплопередачи, по формуле

(55)

где - коэффициент тепловой эффективности.

2.6.12 Определяется испарительную конвективную поверхность нагрева, по формуле

(56)



где - температура насыщения при давлении в паровом котле, .

2.6.13 Определяется количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, по формуле

(57)

где Н - лучевоспринимающая поверхность.

2.6.14 По принятым двум значениям температуры и и полученным двум значениям и производим графическую интерполяцию для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева (Приложение Б). Точка пересечения прямых указывает температуру продуктов сгорания , которую следует принять при расчёте. Значения отличаются не более, чем на . Расчёт считается оконченным

2.7 Расчёт водяного экономайзера

2.7.1 Определяем количество теплоты, которое должны отдать продукты сгорания при принятой температуре уходящих газов, по формуле

(58)

где - энтальпия продуктов сгорания на входе в экономайзер, кДж/кг;

- присос воздуха в экономайзер, ;

- энтальпия теоретического количества воздуха, кДж/кг;

- коэффициент сохранения теплоты.

(59)

2.7.2 Определяется энтальпия воды после водяного экономайзера, по формуле

(60)

где - энтальпия воды на входе в экономайзер, кДж/кг;

- паропроизводительность котла, кг/с;

- расход продувочной воды, кг/с.

2.7.3 Определяем температурный напор, по формуле

(61)

где и - большая и меньшая разности температуры продуктов сгорания и температуры нагреваемой жидкости, .по формуле

2.7.4 Выбираются конструктивные характеристики принятого к установке экономайзера ВТИ, приведённого в таблице 5

Таблица 5 - Конструктивные характеристики труб чугунного экономайзера ВТИ.

Характеристика одной трубы	Экономайзер ВТИ
Длина, мм	1500
Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, кв.м.	2,18
Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, кв.м.	0,088

2.7.5 Определяется число параллельно включённых змеевиков в пакете, по формуле

(62)

где - расход воды через экономайзер, кг/с;

- массовая скорость воды на входе в экономайзер, ;

- внутренний диаметр трубы, мм.

Принимается к установке один включенный змеевик в пакете.

2.7.6 Определяется действительная скорость продуктов сгорания в экономайзере по формуле

(63)

где - расчётный расход топлива, кг/с;

- объём продуктов сгорания при среднем коэффициенте избытка воздуха, ;

- среднеарифметическая температура продуктов сгорания в экономайзере,

- площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, кв.м.

2.7.7 Определяется площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, кв.м. по формуле

(64)

где - площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания одной трубы, кв.м.;

- число труб в ряду, шт/ряд.

2.7.8 Определяется коэффициент теплопередачи, К, по формуле

(65)

где - коэффициент теплопередачи для чугунных экономайзеров, ;

- поправочный коэффициент,

2.7.10 Определяется поверхность нагрева водяного экономайзера, по формуле

(66)



2.7.11 Определяется общее количество труб n, шт по формуле

(67)

где - площадь поверхности нагрева одной трубы, кв.м.,

Принимаем к установке 149 шт

2.7.12 Определяется число горизонтальных рядов m, рядов по формуле

(68)

Принимаем к установке 49 рядов.

Заключение

В результате выполнения курсового проекта был произведён поверочный расчёт парового котлоагрегата ДКВР-6,5-14, топливом для которого является уголь месторождения Углегорского Восточного. В результате расчёта были определены основные показатели работы котлоагрегата: температура продуктов сгорания на выходе из топки , КПД котлоагрегата , расход топлива , температура продуктов сгорания на выходе из конвективных пучков . К установке приняли чугунный экономайзер ВТИ, в котором число труб n=149шт., а число рядов m=49шт.

Список использованных источников

котлоагрегат топливо экономайзер

1. Эстеркин, Р.И. Котельные установки. Курсовое и дипломное проектирование. [Текст]/Р.И. Эстеркин. - М.: Стройиздат, 1989. - 278с.

2. Ривкин, С.А. Термодинамические свойстваводы и водяного пара. [Текст]/С.А. Ривкин. - М.: Энергоатомиздат, 1991. - 79с.

3. Кострыкин, Ю.Н. Водоподготовка и водяной режим энергообъектов. [Текст]/Ю.Н. Кострыкин. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 160с.

Размещено на Allbest.ru