Установка трёх котлов типа ДЕ 10-14-225 ГМ, работающих на газообразном топливе

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Основы проектирования котельных

1.1 Выбор производительности и типа котельной

1.2 Выбор числа и типов котлов

1.3 Компоновка котельной

1.4 Тепловая схема котельной

2. Тепловой расчет котельного агрегата

2.1 Общие положения

2.2 Сводка конструктивных характеристик

2.3 Определение количества воздуха, необходимого для горения, состава и количества дымовых газов и их энтальпии

2.4 Составление теплового баланса

2.5 Тепловой расчет топки

2.6 Тепловой расчет первого конвективного пучка

2.7 Тепловой расчет пароперегревателя

3. Расчет хвостовых поверхностей нагрева

3.1 Конструктивный расчет экономайзера

3.2 Проверка теплового баланса

Заключение

Список литературы

котельная энтельпия пароперегреватель экономайзер

Введение

Котельной установкой называют совокупность устройств и механизмов предназначенных для производства водяного пара или приготовления горячей воды. Водяной пар используют для привода в движение паровых двигателей, для нужд промышленности и сельского хозяйства и отопления помещения. Горячую воду предназначают для отопления производственных, общественных и жилых зданий, для коммунально-бытовых нужд населения.

По роду производимого теплоносителя различают установки с паровыми и водогрейными котлами. По назначению паровые котельные агрегаты делят на промышленные, устанавливаемые в производственных и отопительных котельные, которые устанавливают в котельных тепловых электрических станций. По типу паровые котлы можно разделить на вертикально-цилиндрические, вертикально-водотрубные с развитой испарительной поверхностью нагрева и экранные. Современная паровая котельная установка представляет собой сложное сооружение. Основной частью её является собственно паровой котел, в котором осуществляется превращение воды в насыщенный пар. Однако в настоящее время собственно паровой котел с целью повышения экономичности котельной установки дополняется пароперегревателем, водяным экономайзером и воздухоподогревателем. Пароперегреватель предназначается для повышения температуры и энтальпии пара, полученного в котле. В водяном экономайзере используют тепло дымовых газов уходящих из котла, для подогрева воды, подаваемой в котел, а в воздухоподогревателе - для подогрева воздуха, поступающего в его топку. Устанавливают водяной экономайзер или воздухоподогреватель либо тот и другой в совокупности. Собственно котел, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, а также топка, связанные в единое органическое целое, совместно с примыкающими к ним паро- и водопроводами, газо- и воздухопроводами, арматурой образуют в целом котельный агрегат. Котельный агрегат имеет каркас с лестницами и помостами для обслуживания и заключается в обмуровку. Металлические поверхности элементов котельного агрегата, соприкасающиеся с дымовыми газами и водой, паром или воздухом служат для передачи тепла от дымовых газов к воде, пару и воздуху и называются поверхностями нагрева. Современный котельный агрегат обслуживается рядом вспомогательных механизмов и устройств, которые могут быть индивидуальными и групповыми. К вспомогательным механизмам и устройствам относят дымососы и дутьевые вентиляторы, питательные и водоподготовительные установки, пылеприготовительные установки, топливоподачу, системы золоулавливания и золоудаления - при сжигании твердого топлива, мазутное хозяйство - при сжигании жидкого топлива, газорегуляторную станцию - при сжигании газообразного топлива. Дымососы предназначаются для удаления дымовых газов из котельной установки. Дутьевые вентиляторы устанавливают для того, чтобы при подаче воздуха в топку преодолеть сопротивление горелок или слоя топлива на решетке, а также сопротивления воздухоподогревателя. Тепловые, гидродинамические и аэродинамические процессы, протекающие в котельной установке, необходимо регулировать и контролировать. По этому ее оснащают регулирующими устройствами, такими, как регулятор температуры перегретого пара, запорными регулирующими и предохранительными органами, контрольно-измерительными приборами. На ряду с этим в котельных установках осуществляют комплексную автоматизацию регулирования всех основных происходящих в них процессов. Котельные установки, расположенные в одном здании или на общей площадке в совокупности со всем комплексом вспомогательных механизмов и устройств называют котельной. В соответствии с назначением и родом производимого теплоносителя различают энергетические, производственные, отопительные и производственно-отопительные котельные, а также котельные с паровыми и водогрейными котлами.

1. Основы проектирования котельных

1.1 Выбор производительности и типа котельной

Проектирование котельной начинают с выявления характера потребителей и определения количества потребного для них тепла или пара, а также вида и параметров теплоносителя. При этом производственные котельные обычно вырабатывают пар для технологических нужд, отопления и вентиляции производственных цехов; отопительные котельные приготавливают горячую воду для отопления жилых и общественных зданий, а также для хозяйственных нужд; производственно-отопительные котельные вырабатывают пар и приготавливают горячую воду для всех перечисленных выше видов потребления.

Потребность в тепле на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение жилых общественных и промышленных зданий определяют по проектам местных систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. При отсутствии таких проектов потребность в тепле может быть подсчитана по укрупненным показателям. Отпуск пара на технологические нужды промышленных предприятий и горячей воды определяю по технологическим проектам этих предприятий.

Когда вид и параметры теплоносителя, а также полный отпуск тепла или пара выявлены, можно установить профиль и производительность проектируемой котельной. Если все тепло отпускается в виде горячей воды, проектируют котельную с водогрейными котлами, если в виде пара и в виде горячей воды, то в зависимости от количественного соотношения отпусков пара и горячей воды можно спроектировать паровую котельную с установкой для подогрева сетевой воды либо комбинированную котельную с водогрейными и паровыми котлами.

1.2 Выбор числа и типа котлов

Число и тип котлов при проектировании котельной выбирают, исходя из годового графика отпуска тепла или пара для отопления и подогрева вентилируемого воздуха, для горячего водоснабжения, и технологических нужд. Для котельных с паровыми котлами целесообразно строить годовые графики отпуска пара, производя перерасчет отпуска тепла на отопление, вентиляцию и отпуск пара по формуле:

, т/ч

где: h_{с п} - энтальпия пара, поступающего в сетевой подогреватель воды, кДж/кг;

h_к - энтальпия конденсата, выходящего из охладителя конденсата сете- вого подогревателя, кДж/кг;

?????????_{с п} - КПД сетевого подогревателя воды, составляющий 0,95-0,98.

Над суммирующей кривой отпуска тепла или пара надстраивают кривую собственного расхода тепла или пара котельной и потери тепла или пара в ней. Расход пара на деаэрацию определяют по формуле, приведенной в таблице 1, а расход пара на другие нужды принимают в процентах к ее выработке: на обдувку поверхностей нагрева 1% , на распыление мазута в паровых форсунках 2-3%, на разогрев мазута в мазутохранилище - до 5%, на паровые питательные насосы 1%. Потери тепла и пара в котельной принимают равными 1-2% отпущенного тепла или пара.

Приходя к определению числа и производительности котлов, подлежащих установке в котельной, исходят из того, что котлы должны быть однотипными и одинаковой производительности. Предпочтительнее выбирать меньшее число более крупных котлов; желательно чтобы в котельной было 2-3 работающих котла. Резервного котла, как правило, не предусматривают, за исключением тех случаев, когда по условиям производства недопустимо даже кратковременное сокращение отпуска тепла или пара.

Производительность котлов выбирают из такого расчета, чтобы они полностью обеспечивали требуемую выработку пара в зимний максимум, и чтобы в летний период можно было выводить по очереди все котлы в капитальный ремонт. Расчет сводим в таблицу 1 [определение номинальной производительности котельной, выбор числа и производительности котельного агрегата].

Размещено на http://www.allbest.ru/

Наименование расчетной величины	Обо-зна-чение	Ед изм.	Расчетная формула или источник	Расчет	Результат
					Промежуто- чный	Оконча-тельный
1. Максимальное потребление пара на технические нужды производства	Dпотт.н	т/ч	Задание			10
2. Потеря пара в сетях	qсетт.н	%	Опытные данные		2,5
3. Отпуск пара из котельной на технологические нужды производства	Dотпт,н	т/ч	Dпотт.н • 100 ___________________ (100-qсетов)	10•100 100-2,5		10.25
4. Потери тепла в сетях		%	Опытные данные	4 ? 5	4,5
5. Тепло на отопление и вентиляцию		КВт	Задание		4000
6. Отпуск тепла из котельной на отопление и вентиляцию		кВт		(4000 •100) / (100 - 4,5)	4188
7. Температура прямой сетевой воды		0С	Задание		150
8. Температура обратной сетевой воды		0С	Задание		70
9. Энтальпия прямой сетевой воды		КДж кг	Таблица воды и водяного пара	[1],стр.47	628.5
10. Энтальпия обратной сетевой воды		КДж кг	Таблица воды и водяного пара	[1],стр.47	293.02
11. Энтальпия перегретого пара		КДж кг	Таблица воды и водяного пара	[1],стр.49	2810
12. Потери тепла сетевым подогревателем в окружающую среду		%	Опытные данные	3 ? 4	3,5
13. Температура конденсата греющего пара на выходе из системы подогревателей сетевой воды		0С	Опытные данные при x=1 Т-S диаграмма		85
14. Отпуск пара на подогре- ватели сетевой воды		т/ч		(4188 •3,6) / (2810- 4,19•85) • (100 / / (100-3,5))		6.37
15. Полный отпуск пара из котельной		т/ч		10.25+ 6.37		16.622
16. Собственный расход пара с учетом потерь		%	Опытные данные		6,5
17. Выработка пара котельной без учета расхода на деаэрацию		т/ч		16.62• 100 100 - 6,5		17.77
18. Количество возвращающегося конденсата		т/ч		0,45 • 10.25+ 6.37		7.48
19. Потребность в добавочной воде		т/ч	Dвырк - Qк	17.77- 7.48		10.2
20. Температура возвращающегося конденсата перед деаэратором		0С	Опытные данные	70 ? 85	70
21. Температура химически очищенной воды перед деаэратором		0С	Опытные данные		75
22. Средняя температура воды перед деаэратором		0С		7.48 • 70 + 10.2• 75 7.48 + 10.2		72.9
23. Средняя энтальпия воды перед деаэратором		кДж кг	Таблица воды и водяного пара	[1],стр.47		302.24
24. Потери тепла деаэратором в окружающую среду		%	Опытные данные	2 ? 2,5	2,5
25. Давление в деаэраторе		МПа	Опытные данные	0,105 ? 0,15	0,12
26. Температура воды в деаэраторе		0С	Таблица воды и водяного пара	[1],стр.47	104,2
27. Расход пара в деаэраторе		т/ч		(436,598 - 302.24) (2453,85 - 436,598) •100 • 17.77 • (100 - 2,5) hq= 4,19 •104,2 = = 436,598 кДж/кг h= 2810- 4,19 • 85 = = 2453,85 кДж/кг		0.29
28. Максимальная нагрузка котлов		т/ч		0,29 + 17,77		18,06
29. Номинальная производительность котла	Dk	т/ч	[1],cтр.248	ДЕ-10-14-225 ГМ	10
30. Количество котлов установленных в котельной		Шт.		18,06 / 10	1,806	2

Размещено на http://www.allbest.ru/

1.3 Компоновка котельных

При компоновке котельной преследуют цель наиболее рационально разместить основное и вспомогательное оборудование, чтобы его удобно было эксплуатировать и вместе с тем, чтобы котельная получалась компактной, с минимальным объемом здания, несложным для сооружения.

Котельные располагают в отдельных помещениях, удовлетворяющих требованиям Правил Госгортехнадзора, "Строительных Норм и Правил", "Противопожарных норм строительного проектирования промышленных предприятий и населенных мест" и "Санитарных норм проектирования промышленных предприятий". Котельные помещения не должны примыкать к живым зданиям. Нежелательно также примыкание котельных к производственным помещениям.

Различают три типа котельных: закрытые, полуоткрытые, открытые. В закрытых котельных все основное и вспомогательное оборудование (обычно за исключением золоулавливателей) размещают в закрытых помещениях. В котельных полуоткрытого типа котельные агрегаты и некоторое наиболее ответственное вспомогательное оборудование размещают в закрытом помещении, а дымососы, дутьевые вентиляторы, золоулавливатели и деаэраторы, баки и прочее - на открытом воздухе. В открытых котельных почти все оборудование размещают на открытом воздухе, сооружая только очень небольшое помещение для укрытия персонала, обслуживающего фронт котлов, а также насосов и щитов управления. Рекомендации по выбору типа котельной даны в СНиП II-92-76.

Котельные установки проектируют только с индивидуальными дымососами, дутьевыми вентиляторами и золоулавливателями. Топливоподачу, питательные насосы, водоумягчительную установку, деаэраторы и другое оборудование, а также дымовую трубу, как правило, проектируют общие для всей котельной.

Каждую котельную установку размещают в отдельной строительной ячейке; вспомогательное оборудование водопарового тракта размещают в строительной ячейке в одном из торцов котельной, причем помещение вспомогательного оборудования можно не отделять стеной от помещения котельных установок. Наряду с этим вспомогательное оборудование размещают и перед фронтом котлов. Здесь устанавливают тепловой щит, а при котельных агрегатах без воздухоподогревателей часто и дутьевые вентиляторы; в некоторых случаях перед фронтом котлов размещают питательные и сетевые насосы, водоподготовительную установку, деаэраторы.

Оборудование котельной размещают с учетом того, чтобы ее здание можно было выполнить из сборных железобетонных конструкций той номенклатуры и типоразмеров, которые применяют в промышленном строительстве.

Пролет здания котельной можно принимать равным: 6, 9, 12, 18 ,24 и 30 метров, шаг колонн 6 и 12 метров. Высоту помещения от отметки чистого пола до низа несущих конструкций на опоре следует принимать при пролете 12 м от 3,6 до 6 м включительно кратной 0,6 м, от 6 до 10,8 включительно - кратной 1,2 м, при больших высотах - кратной 1,8 м.

При пролете 18 и 24 м от 6 до 10,8 - кратной 1,2 м .

При пролете 30 м от 12,6 - кратной 1,8 м .

Кроме того при пролете 18 м. допускаются высоты, равные 4,8 и 5,4 м., а для пролета 24 м - 5,4 м. Для возможности расширения котельной одну из стен ее оставляют свободной от застройки.

Помещения, в которых установлены котлы, предусматриваю на каждом этаже два выхода наружу, расположенные с противоположных сторон котельной. Выходные двери должны открываться наружу от нажатия руки. Расстояние от фронта котлов или выступающих частей топок до противоположной стены котельной принимают не менее 3 м, причем в случае установки вспомогательного оборудования ширину свободных проходов перед фронтом котлов оставляют на менее 1,5 м. Однако это оборудование не должно мешать обслуживанию котла. Ширина остальных проходов между котлами и стенами должна быть не менее 1,3 м. Расстояние от верхней отметки котла или от отметки верхней площади обслуживания котла до нижних частей конструкций покрытия котельной должно быть не мене 2 м. Для обслуживания котлов устанавливают лестницы и площадки из несгораемых материалов. К площадкам более 5 м устанавливают не менее 2 лестниц шириной не менее 600 мм с углом наклона к горизонту не более 50⁰.

Площадки, предназначенные для обслуживания арматуры, контрольно-измерительных приборов и т.п., выполняют шириной не менее 800 мм, остальные площадки шириной не менее 600 мм.

Котельную оборудуют надлежащей вентиляцией и обеспечивают естественным и искусственным освещением, создающим освещенность в пределах 5-50 лк. Аварийное освещение предусматривают от самостоятельного источника энергии. В котельной располагают средства огнетушения в соответствии действующими правилами пожарной безопасности.

1.4 Тепловая схема котельной с паровыми котлами

Для покрытия чисто паровых нагрузок или для отпуска незначительного количества тепловой энергии в виде горячей воды от тепловых источников, предназначенных для снабжения потребителей паром, устанавливаются паровые котлы низкого давления. Развернутая тепловая схема с четырьмя паровыми котлами показана на чертеже 2.

Пар из котлов поступает на редукционно-охладительные установки РОУ, где снижаются его давление и температура. Температура снижается за счет испарения поданной в РОУ питательной воды, которая распыляется за счет снижения давления с 14-16 кгс/см² до 6 кгс/см².

Основная часть пара отпускается на производственные нужды из паропроводов котельной, часть редуцированного и охлажденного пара используется в пароводяных подогревателях сетевой воды, откуда направляется в закрытую систему тепловых сетей. Конденсат от внешних потребителей собирается в конденсатные баки и перекачивается конденсатными насосами в деаэраторы питательной воды. Конденсат от пароводяных подогревателей, установленных в котельной, подается прямо в деаэраторы. Кроме того, имеется трубопровод для возможности слива его в конденсатные баки.

Каждый паровой котел укомплектован питательным центробежным электронасосом. Для всех трёх установленных котлов установлен один такой же резервный насос. Вода в паровые котлы может также подаваться двумя паровыми поршневыми насосами.

Фактические напоры теплоносителей определяются исходя из рабочего давления пара в котлах и расчетах гидравлического сопротивления системы трубопроводов, арматуры и теплообменников.

2. Тепловой расчет котельного агрегата

2.1 Общие положения

Тепловой расчет котельного агрегата может иметь двоякое назначение:

а) при проектировании нового котельного агрегата по заданным параметрам его работы (паропроизводительность, температуры перегретого пара, питательной воды, подогрева воздуха и др.) определяют величины всех его поверхностей нагрева.

б) при наличии готового котельного агрегата проверяют соответствие всех величин поверхностей нагрева заданным параметрам его работы.

Первый вид расчета называется конструкторским, второй - поверочным. В курсовом проекте выполняется поверочный расчет.

Тепловой расчет котельного агрегата производят по методике, разработанной Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф.А. Дзержинского и центральным котлотурбинным институтом им. И.И. Ползунова ВТИ и ЦКТИ. Величины котельного агрегата рассчитывают последовательно, начиная с топки, с последующим переходом к конвективным поверхностям нагрева. Предварительно выполняют ряд вспомогательных расчетов: составляют сводку конструктивных характеристик элементов котельного агрегата, определяют количество воздуха, необходимого для горения, количество дымовых газов по газоходам котельного агрегата и их энтальпию; составляют тепловой баланс котельного агрегата.

2.2 Сводка конструктивных характеристик котельного агрегата

При поверочном расчете, пользуясь чертежами котельного агрегата, составляют сводку конструктивных характеристик топки, конвективных поверхностей нагрева, пароперегревателя, водяного экономайзера и воздухоподогревателя. Для облегчения составления сводки конструктивных характеристик следует пользоваться эскизами элементов котельного агрегата.

Характеристика котла ДЕ-10-14-225 ГМ

Паропроизводительность, т/ч 10 Давление пара на выходе из котла, МПа 1,4

Температура, ⁰С

насыщенного пара 197

перегретого пара 222

питательной воды 100

Объем топочной камеры, м³ 17,14

Площадь поверхностей нагрева, м²

радиационная 39,02

конвективная 110

пароперегревателя 15,02

водяного экономайзера 236

Температура газов, ⁰С

на выходе из топки 1126

за перегревателем 385

Температура уходящих газов, ⁰С 267

Расчетный КПД брутто, % 91,92

Газовое сопротивление котла, кПа 3,05

Диаметр и толщина стенки труб, мм

пароперегревателя 512,5

экрана 514

Масса котлоагрегата, т 18,652

Площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания, м² 0.41

2.3 Определение количества воздуха, необходимого для горения, состава и количества дымовых газов и их энтальпии

Определить количество воздуха, необходимого для горения и количество дымовых газов по газоходам котла требуется для подсчета скорости газов и воздуха в рассчитанных поверхностях нагрева с целью определения величины коэффициента теплопередачи в них. Определение энтальпии дымовых газов необходимо для составления уравнения теплового баланса рассчитываемых элементов котельного агрегата.

В этом разделе:

а) определяют теоретическое количество воздуха, необходимое для горения, и теоретическое количество продуктов сгорания топлива по формулам таблицы 2;

б) выбирают значение коэффициента избытка воздуха в конце топки по данным таблицы 1 приложения 1, а затем, определив по данным таблицы 3 присос воздуха в элементах котельного агрегата, подсчитывают среднее значение коэффициента избытка воздуха по газоходам котла;

в) подсчитывают действительное количество воздуха, необходимое на горение, а также среднее действительное количество продуктов сгорания и парциальное давление трехатомных газов в газоходах котла по формулам 3;

г) подсчитывают энтальпию теоретического количества воздуха, необходимого для горения при различных температурах и коэффициенте избытка воздуха по формуле таблицы 4 с последующим составлением h-t таблицы.

Характеристики топлива: Рудки- Минск - Вильнюс [1],cтр.35

СН₄ = 94,8 % С₂ Н₆ = 2,3 % С₃Н₈= 0,8 %

С₄Н₁₀ = 0,5 % С₅Н₁₂ = 0,1 % N₂ = 0,3 %

Теплота сгорания топлива:

Q^С_н = 34370 кДж/кг СО₂ =1,2 %

Проверка:

СН₄ + С₂ Н₆ + С₃Н₈ + С₄Н₁₀ + С₅Н₁₂ + N₂ + СО₂ = 100 %

94,8 + 2,3 +0,8 + 0,5 + 0,1 + 0,3 + 1,2=100 %

Теоретическое количество воздуха, необходимое для горения. Теоретический состав дымовых газов

№ пп	Наименование величины	Обозна- чение	Ед. Изм	Расчетная формула или источник определения	Расчет	Результаты расчета
						Проме-жуточ-ные	Оконча-тель- ные
1	2	3	4	5	6	7	8
1	Теоретическое количество воздуха, необходимое для горения	V0B	м3 м3	[6], таблица 2,9			9,79
2	Теоретический объем азота в дымовых газах	V0N2	м3 м3	[6], таблица 2,9			7,74
3	Объем сухих трехатомных газов	V0RO2	м3 м3	[6], таблица 2,9			1,055
4	Теоретический объем водяных паров в дымовых газах	V0H2O	м3 м3	[6], таблица 2,9			2,19
5	Полный объем теоретического количества дымовых газов	V0Г	м3 м3	[6], таблица 2,9			10,98

Таблица 3 Состав продуктов сгорания и объемная доля углекислоты и водяных паров по газоходам котельного агрегата

Наименование рассчитываемой величины	Обозна-чение	Ед. Изм	Формула	Наименование элементов газового тракта
				Топка	Пароперегреватель	Котел	Экономайзер
1. Коэффициент избытка воздуха в конце топки		-		1,15	-	-	-
2. Присос по элементам тракта		-		-	0,05	0,05	0,05
3. Коэффициент избытка воздуха за элементом тракта		-		-	1,20	1,25	1,3
4. Коэффициент избытка воздуха, средний		-		0,15	0,175	0,12	0,1225
5. Избыточный объем воздуха	V0изб	м3 м3	V0B• (б -1)	1,47	1,96	2,45	2,94
6. Избыточный объем водяных паров		м3 м3	V0H2O + 0,016• V0изб	0,0235	0,031	0,04	0,047
7. Действительный объем продуктов сгорания		м3 м3	V0RO2+ V0N2+ V0H2O	12,47	12,97	13,47	13,96
8. Действительный объем водяных паров		м3 м3	V0H2O+	2,21	2,22	2,22	2,23
9. Объемная доля сухих трехатомных газов в продуктах сгорания		-	VO RO2 / VГ	0,0846	0,0814	0,078	0,076
10. Объемная доля водяных паров в продуктах сгорания	rH2O	-	V0H2O / VГ	0,177	0,171	0.17	0,16
11. Объемная доля трехатомных газов в продуктах сгорания		-	rRO2 + rH20	0,262	0,252	0,24	0,235

Энтальпия продуктов сгорания для различных значений температуры и коэффициента избытка воздуха

Наименование рассчитываемой величины	Формула	Температура продуктов сгорания, 0С
		100	500	1000	1500	1800
1.Энтальпия теоретического количества воздуха необходимого для горения	h0В=V0В • (Ct)В , кДж кг	1299,31	6719,78	14105,38	22001,1	26812,55
2.Энтальпия сухих 3-х атомных газов	hRO2=VRO2 • (Ct)RO2 , кДж кг	179,88	1054,58	2330,70	3719,3	4555,07
3.Энтальпия теоретического количества двухатомных газов	h0N2=V0N2 • (Ct)N2 , кДж кг	1007,51	5154,38	10822,57	16802,60	20506,08
4.Энтальпия теоретического количества паров	h0Н2О=V0Н2О• (Ct)Н2О , кДж кг	330,47	1742,39	3782,03	6095,31	7582,42
5.Энтальпия теоретического количества продуктов сгорания	h01 = h0RO2 + h0N2+ h0H2O кДж кг	1517,85	7951,35	16935,30	2661,.21	32643,57
Энтальпия действительного количества продуктов сгорания за элементами газового тракта:
а) за топкой	h`T = h01 + Т• h0В	1582,82	8287,34	17640,57	27717,27	33984,2
б) за пароперегревателем	h`пп = h01 +пп • h0В	1647,783	8623,33	18345,84	28817,32	35324,82
в) за конвективными поверхностями котла	h`к = h0пп +к • h0В	1712,75	8959,31	19051,11	29917,38	36665,45
г) за водяным экономайзером	h`э = h0к +э • h0В	1777,71	9295,31	19756,38	31017,43	38006,08

Построение H - t диаграммы:

Диаграмма H - t имеет важнейшее значение для теплового расчета котла. Поэтому к расчету и построению ее нужно отнестись более тщательно. Масштаб диаграммы должен быть таким, чтобы отсчет температуры можно было производить с точностью до 5 ⁰С, а энтальпия - 50 кДж/кг. При использовании для этой цели миллиметровой бумаги масштаб принимаем следующий: по оси температур 1 мм - 5⁰; по оси энтальпий 1 мм - 50 кДж/кг.

2.4 Составление теплового баланса

Составление теплового баланса котельного агрегата служит для определения часового расхода топлива на котельный агрегат.

В настоящем разделе, пользуясь формулами таблицы 5, а также данными таблицы 1;

а) определяют тепловые потери котельного агрегата , , , , и ;

б) составляют тепловой баланс и определяют КПД котлоагрегата;

в) подсчитывают действительный часовой расход топлива;

кроме того, в данном разделе определяют две вспомогательные величины а именно:

г) расчетный расход топлива (действительно сгоревшее топливо);

д) коэффициент сохранения тепла.

2.5 Тепловой расчет топки

Тепловой расчет топки сводится к определению ее размеров при конструктивном расчете или проверке их при поверочном расчете, а также определение коэффициента теплоотдачи в ней от факела к лучевоспринимающим поверхностям нагрева (экрану, фестону или первому ряду кипятильных труб).

В случае конструктивного расчета ставится цель по выбранной температуре дымовых газов в конце топки определить требуемую лучевоспринимающую поверхность нагрева топки, а в случае поверочного расчета по заданной величине лучевоспринимающей поверхности нагрева топки определить температуру дымовых газов в конце топки. При тепловом расчете котельного агрегата, связанном с проектированием котельных, обычно выполняют поверочный расчет топки, так как на заводах топки и экранные поверхности нагрева выполняют единообразно для всех котельных агрегатов данного типоразмера.

Достаточность объема топки определяют исходя из характеристик выбранной топки с последующей поверкой ее размеров. При расчете слоевых топок для твердого топлива, кроме того, проверяют достаточность зеркала горения.

Температуру дымовых газов в конце топки при поверочном расчете определяют согласно табл. 4, предварительно подсчитав значения входящих в нее величин. При этом сначала определяют величину полезного тепловыделения в топке и теоретическую температуру горения по H-t таблице.

Если в котельном агрегате предусмотрен воздухоподогреватель, то для определения названых величин необходимо знать температуру горячего воздуха, которая пока неизвестна и окончательно определяется только в самом конце теплового расчета котельного агрегата, при расчете воздухоподогревателя. Поэтому, определяя величину полезного тепловыделения в топке при расчете котельного агрегата, в котором предусмотрен подогрев воздуха, предварительно задаются температурой горячего воздуха.

После того, как температура дымовых газов в конце топки подсчитана, необходимо проверить, насколько правильно было выбрано предварительное значение дымовых газов в конце топки при определении степени черноты топки. Если разница в значениях температуры дымовых газов, определенной по формуле и предварительно выбранной, не превышает 100⁰С, расчет считается законченным, и в качестве окончательного значения температуры дымовых газов в конце топки принимают то значение, которое получено по расчету. В противном случае расчет проверяют при другом значении предварительно выбранной температуры дымовых газов в конце топки.

После того, как температура дымовых газов в конце топки подсчитана, необходимо также проверить, насколько она соответствует рекомендуемым значениям. Если полученная расчетная температура лежит вне рекомендуемых пределов, это значит, что величина лучевоспринимающей поверхности нагрева топки не соответствует требуемой. Если она велика, то следует закрыть часть экранов кирпичной кладкой, если она недостаточна, то следует решить вопрос об увеличении ее. Результаты расчетов сводим в таблицу 5.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Тепловой баланс котельного агрегата

Наименование рассчитываемой величины	Обоз- наче-ние	Ед. изм.	Расчетная формула или источник определения	Расчет	Результаты расчета
					Промежуточные	Окончательные
1. Располагаемое теп-ло топлива	Qрр	кДж м3	QСн = QPH			34370
2. Температура ухо-дящих газов		0С	Технические соображения	[1], стр.251	147
3. Энтальпия уходя-щих газов		кДж м3	h-T таблица 4			2371
4. Температура хо-лодного воздуха, поступающего в котельный агрегат		0С	Рекомендации нормативного метода теплового расчета котлоагрегатов	[2], стр.45	30
5. Энтальпия теоре-тически необходи-мого холодного воздуха		кДж м3		9,79•39,8		389,64
6. Потеря тепла от механической неполноты сгорания		%	[2], стр.45			0
7.Потеря тепла от химической неполноты сгорания		%	[2], стр.45	0,5		0,5
8. Потеря тепла с отходящими газами		%		(2371-1,34 • 389,64) • 100 34370		5.38
9 . Потеря тепла на наружное охлаж-дение котельного агрегата		%	q5= q5ном (Dном/Dmax) q5ном [2], стр.50	1,7 •(10/18,06)		0,94
10. Потеря с физи-ческим теплом шла-ков		%	Имеет место только при сжигании твердого топлива	0		0
11. Сумма тепловых потерь		%		5,38 + 0,5 + 0 +0,94 + 0		6,82
12. Коэффициент полезного действия котельного агрегата		%		100 - 6,82 100		0,9318
13. Процент про-дувки котла		%	[3], стр.89	3 ? 7	3
14. Температура дымовых газов на выходе из топки		0С	Принимается предварительно для газа	[2], стр.60	1126
15. Суммарная погло-щающая способность трехатомных газов	Ћ	м, ат	rn • Sт , где Sт=3,6 • Vт / Fт (Эстерк. Таб. 2,9)	0,264 • 1,487 Sт = 3,6 • 17,14 / 41,47		0,39
16. Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами		-	[2], стр.63	Номограмма	0,79
17. Суммарная сила поглощения газового потока	У	м, ат		0,79 • 0,264 • 1,487		0,31
18. Степень черноты несветящейся части пламени		-	[2], стр.65	1 - е - kг ps= = 1 - 2,718 - 0,79• 0,1• 1,487		0,25
19. Коэффициент ослабления лучей светящейся части пламени		-		T``т =1127+273		1,33
20. Суммарная сила поглощения светя-щейся части пламе-ни				1,33 • 1,487		1,98
21. Степень черноты светящейся части пламени		-	[2], стр.65	1 - е - (Ксв+ Кг) • PS = 1 - 2,718 - (1,33+0,79) 0,1•1,487		0,27
22. Степень черноты факела		-		(1-0,12) • 0,25 +0,12 • 0,27		0,25
23. Условный коэф-фициент загрязнения лучевоспринима-ющих поверхностей		-	Рекомендации нормативного метода теплового расчета котлоагрегатов	[2], стр.62	0,1
24. Коэффициент тепловой эффективности топки	ш	-	, Hл=38,96 ([2], таб. 2,9)	= 38,96/41,47		0,94
25. Тепловыделение в топке на 1м2 стен топки	-	кВт м2	/ 3600	759.4• 32026 41,47 • 3600		162,91
26. Расчетный коэф-фициент		-	[Яценко], стр.37		0,48
27. Действительная температура дымовых газов на выходе из топки		0С	[2], стр.68 Номограмма		1126
28. Энтальпия дымо-вых газов на выходе из топки		кДж м3	h-T таблица		20180
29. Тепловосприятие теплоносителя на 1 кг произведенного перегретого пара		кДж кг	hпв= tпв • 4,19	h пп= 2810 кДж/кг при P = 1,4 МПа hпв= 75 • 4,19 = 314,25 кДж/кг (2810 -314,25)+(3/100) • • (830 - 314,25)		2511,2
30. Действительный часовой расход топлива		кг/ч	D • Qка_ Qpp• ка	10000 • 2511,2 34370 • 0,9318		784,11
31. Расчетный часо-вой расход топлива		кг/ч		784,11•(1 - 0 / 100)		784,11
32. Коэффициент сохранения тепла		-	(100-q5) / 100	(100 - 0,94) / 100		0,99
33. Расчетное теп-ловое напряжение топочного пространства	q v	кДж м3•ч	B • Qpp_ VT	784,11• 34370 17,14		1572340
34. Полезное тепло-выделение в топке		кДж кг	QPP• (100-q3-q4-qшл)+100 +т•hхв	34370 • (100-0,5) / 100 + +1,15 • 392,03		34648,98
35. Теоретическая температура горения в топке		0С	h-T таблица	[2], стр.67	1874,5
36. Тепло, передан-ное излучением в топке		кДж кг		0,99 • (34648,98- 20180)		14324,3

Размещено на http://www.allbest.ru/

2.6 Тепловой расчет конвективного пучка

1. По конструктивным данным выбираем:

Н - площадь поверхности нагрева; H = 132,02 м² ;

F - площадь живого сечения (м²) для прохода продуктов сгорания;

F = 0,41 м².

d-наружный диаметр труб; d = 51мм

S_{1 ,}S₂ - поперечный и продольный шаг труб, S₁ = S₂ = 110 мм, [2], стр.33

Подсчитываем относительный поперечный шаг G₁ = S₁ / d и относительный продольный шаг G₂ = S₂ / d

G₁ =110 / 51 = 2,15; G₂ =110 / 51 = 2,15

2. Предварительно принимаем два значения температуры продуктов сгорания после рассчитанного газохода. В дальнейшем весь расчет ведется для двух предварительно принятых температур.

_min = 400 °C; _max = 500 °С.

3. Определяем теплоту, отданную продуктами сгорания (кДж/кг):

Q = • (h - h + • h⁰_прc)

где: -- коэффициент сохранения теплоты (табл.5); h--энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, определяется по рис.1(приложение) при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности; h-- энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева, определяется по рис.1(приложение) при двух предварительно принятых температурах после конвективной поверхности нагрева; -- присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее (табл.3); h⁰_прc -- энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха t_в = 30°С определяется по формуле: h⁰_прс= V⁰_В • C_В • t_в

h⁰_прc=9,85• 1,32 • 30 = 390 кДж/кг

h= = 20285,2 кДж/кг;

По h-t диаграмме: h_min = 6665кДж/кг;

h_max = 8331,13 кДж/кг;

Коэффициент сохранения тепла: = 0,99

Q_{б min}= 0,99 • (20285,2 - 6665+ 0,05 • 390) = 13503,3 кДж/кг;

Q_{б max}= 0,99 • (20285,2 - 8331,13 + 0,05 • 390) = 11853,9 кДж/кг;

4. Вычисляем, расчетную температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе (°С)

= ( + ) / 2

_min = (1126 + 400) / 2 = 763 °С;

_max = (1126+ 500) / 2 = 813 °С;

где и -- температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из нее.

5. Подсчитываем среднюю скорость продуктов сгорания в поверхности нагрева (м/с)

W_г = B_р• V_г• ( +273) / (F • 273 • 3600)

где Вр -- расчетный расход топлива, кг/с (табл.5); F-- площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (см. п. 1), м²; V_Г --объем продуктов сгорания на 1 кг твердого и жидкого топлива (из расчетной табл. 3 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха); -- средняя расчетная температура продуктов сгорания, °С (см. п. 4).

W_{г min}=784,11• 12,47• (763 + 273) / (0,41 • 273 • 3600) = 25,14 м/с;

W_{г max}=784,11• 12,47• (813 + 273) / (0,41 • 273 • 3600) = 26,35 м/с.

6. Определяем коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева:

при поперечном смывании коридорных и шахматных пучков и ширм

_ф

где: - коэффициент теплоотдачи определяемый по номограмме:

при поперечном омывании коридорных пучков - по рис. 6.1 [2]; - поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания, определяется при поперечном омывании коридорных пучков - по рис. 6.1 [2]; - поправка на компоновку пучка, определяется: при поперечном смывании коридорных пучков - по рис. 6.1 [2]; Сф - коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока, определяется: при поперечном омывании коридорных пучков труб - по рис. 6.1 [2].

= 1; = 1,02;

С_{Ф min} = 1,03; С_{Ф max} = 1,04;

_{mi n}= 110,32 Вт/К•м² ; _max = 116,61 Вт/К•м².

_{k min} = 1 • 1,02 • 110,32 • 1,03= 116 Вт/К•м²

_{k max}=1 • 1,02 • 116,61 • 1,04 = 123,7 Вт/К•м²

7. Вычисляем степень черноты газового потока по номограмме рис. 5.6. [2]. При этом необходимо вычислить суммарную оптическую толщину

kps = (kг • rn + kзл• м) • p • s

где: k_г -- коэффициент ослабления лучей трехатомными газами;

k_зл ? коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, [2], стр.75

м ? концентрация золовых частиц.

Толщина излучающего слоя для гладкотрубных пучков (м)

S = 0,9 • d • (4/• (S₁ • S₂ / d² ) -1)

S = 0,9 • 51 • 10^-3 • (4 / 3,14 • (110² / 51²) -1) = 0,213 м

P_n= r_n • p

P_n = 0,204 • 0,1 = 0,0204 МПа,

где: p -- давление продуктов сгорания в газоходе принимается 0,1 МПа [2], стр.62.

k_г=

k_{г min =} (м•МПа)^-1

k_{г max =} (м•МПа)^-1

kps_min = 37,75 • 0,0204 • 0,213 = 0,164

kps₂ = 35,89• 0,0204 • 0,213 = 0,155

По рис.5.6 [2] определяем степень черноты газового потока

a_min= 0,14; a_max= 0,13.

8. Определяем коэффициент теплоотдачи , учитывающий передачу теплоты излучением в конвективных поверхностях нагрева, Вт/(м² •К):

для незапыленного потока (при сжигании жидкого и газообразного топлива)

= • a • c_г,

где: -- коэффициент теплоотдачи, определяется по номограмме на рис. 6.4,[2]; а -- степень черноты; c_г -- коэффициент, определяется по рис. 6.4,[2].

Для определения и коэффициента c_г вычисляется температура загрязненной стенки (°С)

t_з = t +t,

где: t -- средняя температура окружающей среды, для паровых котлов принимается равной температуре насыщения при давлении в котле, а для водогрейных -- полусумме температур воды на входе в поверхность нагрева и на выходе из нее, °С; t -- при сжигании твердых и жидких топлив принимается равной 25 °С ,[2] стр.78.

t = 197 °C

t₃= 197 + 25 = 222 C

c_{г min}= 0,955 c_{г max}= 0,97.

_min= 42 Вт/(м²•K); _max= 55 Вт/(м²•K);

_min = 42 • 0,955 • 0,14 = 5,62 Вт/(м²•K);

_max = 55 • 0,97 • 0,13= 6,94 Вт/(м²•K).

9. Подсчитываем суммарный коэффициент теплоотдачи от продуктов сгорания к поверхности нагрева, Вт/(м²•K):

• (+),

где: - коэффициент использования, учитывающий уменьшение тепловосприятия поверхности нагрева вследствие неравномерного омывания ее продуктами сгорания, частичного протекания продуктов сгорания мимо нее и образования застойных зон; для поперечно омываемых пучков принимается = 1.[2], стр.79.

_1min = 1 • (116 +5,62) = 121,62 Вт/(м²•K);

_1max = 1 • (123,7 + 6,94) = 130,64 Вт/(м²•K).

10. Вычисляем коэффициент теплопередачи Вт/(м²•K),

К= •

где: --коэффициент тепловой эффективности, определяемый из табл. 6.1 и 6.2 в зависимости от вида сжигаемого, топлива [2]:

= 0,85

K_min = 0,85 • 121,62 = 103,37 Вт/(м²•K);

K_max = 0,85 • 130,64 = 111,04 Вт/(м²•K).

11. Определяем количество теплоты, воспринятое поверхностью нагрева, на 1кг сжигаемого твердого и жидкого топлива (кДж/кг),

Q_т = [(K • H • T) / (B_р • 1000 )] •3600

Для испарительной конвективной поверхности нагрева °С :

t_k - температура насыщения при давлении в паровом котле, определяется из таблиц для насыщенных водяных паров, °С

t_k = 222 °С, [1]стр.47:

T_min = (1126 - 400) / [ln (1126 - 222) / (400 - 222)] = 446,76 °С

T_max = (1126 - 500) / [ln (1126 - 222) / (500 - 222)] = 530,86 °С

Q_{т min} = (103,37 • 132,02 • 446,76 •3,6) / 784,11= 15041,98 кДж/кг;

Q_{т max} = (111,04 • 132,02 • 530,86 • 3,6) / 784,11= 19199,76кДж/кг.

12. По принятым двум значениям температуры ₁" и ₂" и полученным двум значениям Q_т и Q_б производится графическая интерполяция для определения температуры продуктов сгорания после поверхности нагрева. Для этого строится зависимость Q =f("), показанная на рис.2[приложение]. Точка пересечения прямых укажет температуру продуктов сгорания_кп1 , которую следовало бы принять при расчете.

13. Определив температуру _кп1 = 376 °С, находим по рис.1 [приложение] h_кп1 = 6258 кДж/кг.

14. Количество тепла переданное в первом конвективном пучке

Q_кп1 = • (h_кп1 - h_кп1 + • h⁰_прс )

Q_кп1 = 0,99 • (20285,2 - 6258 + 0,05 • 390) = 14015 кДж/кг.

2.7 Тепловой расчет конвективного пароперегревателя

Расчет пароперегревателя может быть конструктивным или поверочным. Конструктивный расчет выполняется при создании новых паровых котлов в конструкторских бюро заводов -изготовителей.

При проектировании и эксплуатации котельных установок чаще всего приходится выполнять поверочный расчет пароперегревателя. Задачей расчета в этом случае является определение температуры продуктов сгорания после пароперегревателя и выявление возможности при имеющейся поверхности нагрева пароперегревателя получить необходимую температуру перегретого пара. Если в результате расчета выявится, что существующая поверхность нагрева пароперегревателя не обеспечит необходимой температуры перегретого пара, то должны быть разработаны соответствующие мероприятия и внесены коррективы в чертежи поверхности нагрева пароперегревателя.

Последовательность расчета пароперегревателя зависит от расположения его в газовом тракте котельного агрегата, способа регулирования температуры перегрева пара и схемы включения регулятора перегрева.

1.По конструктивным данным выбираем :

Н-площадь поверхности нагрева;

H=15,02 м²;

F-площадь живого сечения (м²) для прохода продуктов сгорания;

F=0,41 м².

d-наружный диаметр труб;

d=32 мм.

Подсчитываем относительный поперечный шаг G₁ = S₁/d и относительный продольный шаг G₂ = S₂/d,

G₁ =110/32=3,4; G₂ =110/32=3,4

2. Выбираем основные расчетные параметры: температуру продуктов сгорания на входе в пароперегреватель (берется из расчета предыдущей поверхности нагрева), давление, температуру и энтальпию перегретого пара.

_кп1=_пп=375°С; t_пп=222°С (по условию); h_пп=2810кДж/кг (табл.1); P_пп=1,4 Мпа,[1].

3. Задаемся двумя температурами продуктов сгорания после пароперегревателя. В дальнейшем весь расчет выполняем при двух температурах продуктов сгорания.

_min=200 °C; _max=300°С.

4. Определяем теплоту, отданную продуктами сгорания (кДж/кг),

Q_б=• (h-h+• h⁰_прc)

где: -- коэффициент сохранения теплоты (табл.5); H'--энтальпия продуктов сгорания перед поверхностью нагрева, определяется по рис.1(приложение) при температуре и коэффициенте избытка воздуха после поверхности нагрева, предшествующей рассчитываемой поверхности; H^"-- энтальпия продуктов сгорания после рассчитываемой поверхности нагрева, определяется по рис.1(приложение) при двух предварительно принятых температурах после конвективной поверхности нагрева; -- присос воздуха в конвективную поверхность нагрева, определяется как разность коэффициентов избытка воздуха на входе и выходе из нее (табл.3); H⁰_пр -- энтальпия присосанного в конвективную поверхность нагрева воздуха, при температуре воздуха Tв = 30(°С) определяется по формуле:

h⁰_прc=V⁰_В • C_В • Tв

h⁰_прc= 9,85 • 1,32 • 30=390 кДж/кг

h= = 6477 кДж/кг;

h_min=3409,8 кДж/кг; h_max= 5165 кДж/кг;

= 0,99

Q_{б min} =0,99 • (6477 - 3409,8+ 0,05 • 390) = 3055,8 кДж/кг;

Q_{б max} =0,99 • (6477 - 5165 + 0,05 • 390) = 1318,1 кДж/кг;

5. Определяем, расчетную температуру потока продуктов сгорания в конвективном газоходе (°С)

=(+)/2

_min=(375+200)/2=287,5 °С;

_max=(375+300)/2=337,5 °С,

где: и"-- температура продуктов сгорания на входе в поверхность и на выходе из нее.

6. Подсчитываем среднюю скорость продуктов сгорания в газоходе пароперегревателя (м/с)

W_г= B_р• V_г • ( + 273) / (F•273 • 3600)

где: В_р -- расчетный расход топлива, кг/с (табл.5); F-- площадь живого сечения для прохода продуктов сгорания (см. п. 1), м²; V_г --объем продуктов сгорания на 1 кг твердого и жидкого топлива (из расчетной табл. 3 при соответствующем коэффициенте избытка воздуха); -- средняя расчетная температура продуктов сгорания, °С (см. п. 4).

W_{г min}= 784,11•12,97• (287,5+273) / (0,41•273 •3600) 14,146м/с;

W_{г max}= 784,11•12,97• (337,5+273) / (0,41 •273 •3600) = 15,41м/с.

7. Определяем коэффициент теплоотдачи конвекцией от продуктов сгорания к поверхности нагрева:

при поперечном смывании коридорных и шахматных пучков и ширм

_ф

где: -- коэффнппент теплоотдачи определяемый по номограмме:

при поперечном омыванин коридорных пучков -- по рис. 6.1 [2]; -- поправка на число рядов труб по ходу продуктов сгорания, определяется при поперечном омывании коридорных пучков--по рис. 6.1 [2]; --поправка на компоновку пучка, определяется: при поперечном oмывании коридорных пучков -- по рис. 6-1 [2]; Сф--коэффициент, учитывающий влияние изменения физических параметров потока, определяется: при поперечном омывании коридорных пучков труб--по рис. 6.1 [2].

=1; =1;

С_{ф min}=1,13; С_{ф max}=1,09

_min=125 Вт/К• м² ; _max=130 Вт/К• м².

_{k min}=125•1•1•1,13=141,25 Вт/К•м²

_{k max}=130•1•1•1,09=141,7 Вт/К•м²

8. Вычисляем расчетную скорость пара в змеевиках пароперегревателя (м/с)

w_п=D • V_ср/f,

где: D -- расход пара, кг/с; V_ср -- средний удельный объем пара, м³/кг (определяется из таблиц водяных паров при среднеарифметических давлении и температуре пара рассчитываемой части пароперегревателя); f- площадь живого сечения для прохода пара, м²; f = 0,785d²_вн• z ; d_вн -- внутренний диаметр труб пароперегревателя, м ,d_вн= d_н-6; z - число параллельно включенных труб.

V_ср= 0,155 м³/кг ,[1];

f=0,785 • 26² • 10^-6 • 61 = 0,032 м² .