Теплоснабжение предприятия и населенного пункта

План района теплоснабжения и характеристики абонентов. Вариант 3

1. Конструирование тепловых сетей

Проектирование тепловых сетей начинается с выбора трассы. Трасса тепловых сетей в городах должна размещаться преимущественно в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красным линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы древесных насаждений. На территории кварталов и микрорайонов допускается прокладка теплопроводов по проездам, не имеющим капитального дорожного покрытия, тротуарам и зеленым зонам.

Диаметры трубопроводов, прокладываемых в кварталах или микрорайонах, по условиям безопасности, следует выбирать не более 500 мм, а их трасса не должна проходить в местах возможного скопления населения (спортплощадки, скверы, дворы общественных зданий и др.). Допускается пересечение водяными тепловыми сетями диаметром 300 мм и менее жилых и общественных зданий при условии прокладки сетей в технических подпольях, коридорах и тоннелях (высотой не менее 1.8 м) с устройством дренирующего колодца в нижней точке на выходе из здания. Пересечение тепловыми сетями детских, дошкольных, школьных и лечебно-профилактических учреждений не допускается. Пересечение дорог, проездов, других коммуникаций, а также зданий и сооружений следует, как правило, предусматривать под прямым углом.

В населенных пунктах для тепловых сетей предусматривается, как правило, подземная прокладка. Надземная прокладка в городской черте может применяться на участках со сложными грунтовыми условиями, при пересечении железных дорог общей сети, рек, оврагов, при большой густоте подземных сооружений и в других случаях, регламентируемых [2].

Уклон тепловых сетей независимо от направления движения теплоносителя и способа прокладки должен быть не менее 0.002.

Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение

Максимальные тепловые потоки на отопление Q_omax, вентиляцию Q_vmax и горячее водоснабжение Q_hmax жилых, общественных и производственных зданий следует принимать при проектировании тепловых сетей по соответствующим проектам.

Тепловые потоки на отопление и вентиляцию зданий при известных наружных строительных объемах, V_зд., м³, и удельных отопительных q_от, Вт/м?К и вентиляционных q_вент., Вт/м?К, характеристиках могут быть определены по формулам:

Где а - поправочный коэффициент к величине q_от, принимаемый по приложению 4 учебного пособия.

, - удельные тепловые характеристики по табл.1 прил.3[4], ;

- расчетная усредненная внутренняя температура помещения по табл.1 прил. 3[4], ^оС;

- расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, ^оС;

- расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции, ^оС;

таблица 1 Определение тепловых потоков на отопление

таблица 2 Определение тепловых потоков вентиляцию

Определяем среднечасовой тепловой поток на отопление

Среднечасовой тепловой поток на отопление за отопительный период , Вт, следует определять по формуле

где = -6,4 - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха +8и менее (отопительный период)

таблица 3

Определяем среднечасовой тепловой поток на вентиляцию

Среднечасовой тепловой поток на вентиляцию за отопительный период , Вт, следует определять по формуле

таблица 4

Определяем среднечасовой тепловой поток на горячее водоснабжение

,

где - температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 ^оС);

а - норма расхода на горячее водоснабжение при температуре 55 ^оС, на одного человека в сутки, проживающего в здании с горячим водоснабжением принимается в зависимости от комфорта здания в соответствии со СНИП 2.04.01.-85^*;

m - число человек;

в - норма воды на горячее водоснабжение, потребляемой в общественных зданиях при температуре 55^оС принимается в размере 25 л/сут. на 1 человека

с - теплоемкость воды, принимается равной 4,19 кДж/кг ^оС

a) Жилые квартирные дома: а = 105 л. на 1 жителя по прил.3[4]

МВт

б) Поликлиника на 250 посещен. в день: а = 5,2 л.

МВт

в) Магазин продовольственный 340 м²: а = 65 л. на 1 работающего в смену по прил.3[4]

МВт

г) Магазин промтоварный 400 м²: а = 5 л. на 1 работающего в смену по прил.3[4]

МВт

д) Школа на 630 учащихся: а = 3 л..3[4]

МВт

е) Детский сад на 280 мест: а = 25 л. на 1 ребенка по прил.3[4]

МВт

Суммарный тепловой поток на горячее водоснабжение для жилого поселка

= 1,047 + 0,011 + 0,0102 + 0,00087 + 0,0165 + 0,0611 = 1,147 МВт

Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технические нужды для предприятия.

Находим объёмы зданий предприятия:

, м³

Где а - ширина, в - длина, h - высота здания

Таблица

Определение тепловых потоков на отопление для предприятия.

МВт

где - удельная тепловая характеристика, Вт/м³ К; - расчетная усредненная внутренняя температура помещения по табл. 1 прил.3[4],; - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопле ния, °С; - коэффициент инфильтрации представляющий собой отношение теплопотерь инфильтрацией к теплопотерям теплопередачей через наружные ограждения, - внутренние тепловыделения промышленных зданий, Вт

Определяем максимальный тепловой поток на вентиляцию для предприятия.

МВт

где - расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиля-ции, °С; - удельная тепловая характеристика, Вт/м³ К

Определяем средний тепловой поток на отопление за отопительный период для предприятия.

где t_от = -4,7 ^оС - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха +8 ^оС и менее (отопительный период)

Таблица 9

Определяем средний тепловой поток на вентиляцию за отопительный период для предприятия.

где t_от = -6,4 ^оС - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха +8 ^оС и менее (отопительный период)

Определяем промышленную тепловую нагрузку для предприятия.

,МВт;

Определяем горячее водоснабжение на промышленном предприятии.

,МВт;

Таблица

Сводная таблица тепловых потоков

Расчеты тепловых потоков каждого потребителя для поселка и промышленного предприятия заносим в таблицу 11

2. Графики теплового потребления

Графики теплового потребления часовые, годовые по продолжительности тепловой нагрузки, годовые по месяцам необходимы для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения: определения расходов топлива, выбора оборудования источников теплоты, выбора режима загрузки и графика ремонта этого оборудования, выбора параметров теплоносителя, а так же для технико-экономических расчетов при проектировании и эксплуатации системы теплоснабжения.

Средние тепловые потоки на отопление и вентиляцию жилого района для любых температур наружного воздуха t_н определяют по формулам:

_,МВт

_, МВт

Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период определяют по формуле:

_,МВт

- коэффициент, учитывающий изменения среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период по отношению к отопительному, принимаемый при отсутствии данных для жилищно-коммунального сектора =0,8 (для курортов 1,2 - 1,5), для предприятий = 1,0;

- температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период (при отсутствии данных принимается 15^оС);

- температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период (при отсутствии данных принимается 5^оС);

Определяем средние потоки для посёлка

МВт

МВт

МВт

Определяем средние потоки для предприятия

МВт

МВт

МВт

Сумма теплового потребления для предприятия и жилого микрорайона

· Отопление МВт

· ВентиляцияМВт

· Горячее водоснабжение

- отопительный период МВт

- неотопительный период МВт

Находим пиковую точку графика

 МВт

Находим нижнюю точку графика

МВт

Далее выстраиваем график теплового потребления

Выполним расчёты:

Январь-

МВт

МВт

МВт

МВт

Февраль-

МВт

МВт

МВт

МВт

Март-

МВт

МВт

МВт

МВт

Апрель-

МВт

МВт

МВт

МВт

Октябрь-

МВт

МВт

МВт

МВт

Ноябрь-

МВт

МВт

МВт

МВт

Декабрь-

МВт

МВт

МВт

МВт

Среднемесячные температуры наружного воздуха, ?С

3. Регулирование отпуска теплоты на отопление

Тепловая нагрузка абонентов непостоянна. Она меняется в зависимости от различных условий: температуры наружного воздуха, режимов расхода воды для горячего водоснабжения, режимы работы технологического оборудования и других факторов. Для обеспечения высокого качества теплоснабжения, а также экономичных режимов выработки тепла на станции и транспорте его по тепловым сетям устанавливается определённая система регулирования отпуска тепла.

В зависимости от пункта осуществления регулирования различают центральное и местное регулирования. Центральное регулирование производится непосредственно на станции. Местное регулирование осуществляется на абонентских вводах или непосредственно у теплопотребляющих приборов.

В зависимости от метода воздействия на среднюю температуру греющей среды возможны три системы регулирования:

а) качественное, заключающееся в регулировании отпуска тепла путём изменения температуры теплоносителя при сохранении постоянным количества (расхода) теплоносителя, подаваемого в регулирующую установку;

б) количественное, заключающееся в регулировании отпуска тепла путём изменения расхода теплоносителя при постоянной температуре его на входе в регулирующую установку;

в) качественно-количественное, заключающееся в регулировании отпуска тепла путём одновременного изменения расхода и температуры теплоносителя. При качественном способе регулирования, для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей и обратной в течение отопительного периода определяют по следующим выражениям:

, где

t_i - расчётная температура внутреннего воздуха, принимаемая для жилых помещений 18°С, для производственных помещений 16 °С;

t_н - температура наружного воздуха, °С;

t - расчётный температурный напор нагревательного прибора, ^оС;

где

и - расчетные температуры воды соответственно после элеватора и в обратной магистрали тепловой сети, определенные при t_о (для жилых районов, как правило, =95^оС, =70^оС);

- расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети, ^оС

;

-расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления,^оС

Отсюда при =95^оС, =70^оС и =150^оС:

Размещено на http://www.allbest.ru/

9

.

Задаваясь различными значениями температур наружного воздуха t_н (+8; 0; -10; t_v = -19; t₀ = -32) определяем , , .

При

?С

?С

?С

При

?С

?С

?С

При

?С

?С

?С

При

?С

?С

?С

При

?С

?С

?С

Используя расчетные данные и приняв минимальную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе = 70 ⁰С , строим отопительно-бытовой график температур воды.

Температура наружного воздуха, соответствующая точке излома графиков температур воды t_ни= 0,25 ⁰С, делит отопительный период на диапазоны с различными режимами регулирования:

- в диапазоне I с интервалом температур наружного воздуха от +8 ⁰С до t_ни осуществляется групповое или местное регулирование, задачей которого является недопущение "перегрева" систем отопления и бесполезных потерь;

- в диапазонах II и III с интервалом температур наружного воздуха от t_ни до t_o осуществляется центральное качественное регулирование.

Далее рассчитаем скорректированный график.

МВт, где

- балансовый коэффициент.

МВт - тепловой поток на ГВС.

МВт.

Коэффициент отношения балансовой нагрузки ГВС к расчетной нагрузке на отопление.

где

МВт - тепловой поток на отопление.

Для ряда температур наружного воздуха t_н= +8;+0,65;-10; -20; -31?С определим относительный расход теплоты на отопление.

Относительные расходы сетевой воды на отопление.

Зададимся рядом температур наружного воздуха t_н= +8; -10; -21; -34?С

t_c=5?C - температура холодной водопроводной воды в отопительный период.

t_h=60?C - температура воды, поступающей в систему ГВС

расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления.

Дt=64,5?C - расчетный температурный напор нагревательного прибора.

Определяем температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях для скорректированного графика.

При тепловой нагрузке жилищно-комунального сектора менее 65% от суммарной тепловой нагрузки и доле средней нагрузке горячего водоснабжения менее 15% от расчетной нагрузки отопления регулирование отпуска теплоты принимают по нагрузке отопления, расчета повышенного графика не требуется.

4. Регулирование отпуска теплоты на вентиляцию

Для построения графика температуры сетевой воды в обратном трубопроводе после калориферов систем вентиляции в диапазоне температур наружного воздуха t_н = +8 0,25⁰С используем формулу

где t_к - температурный напор в калорифере, определяемый при температуре t_н (t_к^' - то же при температуре ), ₁, _2v - значения температур сетевой воды соответственно в подающем трубопроводе перед калориферами и в обратном трубопроводе после калориферов при заданной температуре наружного воздуха t_н ,⁰С

; - то же, но для точки излома температурного графика t_ни, ⁰С

Определим значение _2v для t_н= +8 ⁰С. Предварительно зададимся значением _2v=18⁰С. Определим температурные напоры в калорифере и соответственно для t_н= +8 ⁰С и t_н= 0,25 ⁰С

Вычислим левые и правые части уравнения

Поскольку численные значения правой и левой частей уравнения близки по значению (в пределах 3%), примем значение _2v=18⁰С как окончательное.

Для систем вентиляции с рециркуляцией воздуха определим температуру сетевой воды после калориферов _2v для t_н= t₀ = -32 ⁰C.

t- расчетный температурный напор в калорифере, определенный при температуре наружного воздуха, расчетной для систем вентиляции, ⁰С;

; - значения температур сетевой воды соответственно в подающем трубопроводе перед калориферами и в обратном трубопроводе после калориферов при расчетной температуре наружного воздуха для вентиляции t_v, ⁰С.

Значения t; ; соответствуют t_н = t_v= -19 ⁰С. Поскольку данное выражение решается методом подбора, предварительно зададимся значением _2v = 48 ⁰С. Определим значения t_к и t

Далее вычислим левую часть выражения

Принимаем значение _2v = 48 ⁰С . Используя данные таблицы построим отопительно-бытовой температурный график регулирования.

Таблица 15 - Отопительно-бытовой температурный график регулирования

5. Определение расходов сетевой воды

тепловой вентиляция компенсатор изоляция

Расчётный расход сетевой воды (кг/ч) для определения диаметров труб в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять отдельно для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения:

На отопление.

т/ч, где

с=4,198кДж/(кг?К) - удельная теплоемкость воды.

температура воды в подающем трубопроводе.

температура воды в обратном трубопроводе.

т/ч

На вентиляцию.

т/ч

в) На горячее водоснабжение.

Среднечасовой расход.

т/ч, где

температура воды, поступающая в систему ГВС потребителей.

температура холодной водопроводной воды в отопительный период.

т/ч

Максимальный расход.

т/ч, где

МВт - максимальный тепловой поток на ГВС.

температура холодной водопроводной воды в неотопительный период.

т/ч

Суммарные расходы сетевой воды в двухтрубной тепловой сети открытой системы теплоснабжения при качественном регулировании.

т/ч, где

доля среднечасового расхода воды при регулировании по нагрузке отопления.

т/ч

Расход воды в двухтрубных водяных тепловых сетях открытых тепловых систем в неотопительный период.

т/ч, где

в=0,8 - коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на ГВС в неотопительный период по отношению к отопительному периоду.

т/ч

Расход воды в обратном трубопроводе двухтрубных водяных тепловых сетей открытых тепловых систем.

10% от т/ч

Остальные данные заносим в таблицу:

6. Гидравлический расчёт тепловых сетей

Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов, а также потерь давления на участках тепловых сетей. По результатам гидравлических расчетов разрабатывают гидравлические режимы систем теплоснабжения, подбирают сетевые и подпиточные насосы, авторегуляторы, дроссельные устройства, оборудование тепловых пунктов.

Расчет удельных потерь давления и выбор диаметров трубопроводов на участках тепловой сети

Эквивалентная длина участка, м

,где

-сумма коэффициентов местных сопротивлений по прил.7, табл.1;

- эквивалентная длина при м по прил.7, табл.2 [4]

Приведенная длина участка, м

Потери давления на участках, Па

,где

- удельный перепад давления в стальных трубах по прил.5, табл.1 [4]

Количество П - образных компенсаторов на участке определяем в зависимости от длины участка и максимально допустимого расстояния между неподвижными опорами.

Таблица

Расчёт эквивалентных длин сопротивлений

Таблица №16

Пример расчета:

Произведём расчёт для трубопровода до цеха №4 ( №13) , расход G_в = 12,3 кг/с и перепад.у давления R = 20000 кПа.. Определяем диаметр трубопровода, который равен D x S = 159 x 4 мм. Для данного трубопровода R=45,6 Па/м.

Далее определяем:

- вид и количество местных сопротивлений:

- коэффициент местного сопротивления (табл.1 прил.7 [4]):

- суммарный коэффициент местного сопротивления =5,4;

- эквивалентную длину при м (прил.7, табл.2 [4]): = 5,7 м.;

- эквивалентную длину участка: = 30,78 м;

- приведенную длину участка: = 215+30,78=245,78 м;

- потери давления на участке: Па

- потери напора на участке: м;

- скорость воды в трубопроводе: м/с,

где м - площадь сечения трубопровода;

- плотность воды.

Аналогично рассчитываются другие участки.

7. Выбор сетевых и подпиточных насосов

Требуемый напор сетевого насоса

Потери напора в коммуникациях источника принимаем равными 30 м. Потери напора в местной системе теплопотребления примем не менее 40 м. Потери напора в подающем и обратном трубопроводах для отопительного периода принимают по результатам гидравлического расчета при пропуске суммарных расчетных расходов воды.

Подачу (производительность) рабочих насосов следует принимать по суммарному расчетному расходу воды:

т/ч

Принимаем к установке по схеме 1 рабочий насос СЭ-500-140 и один резервный, обеспечивающие требуемые параметры при некотором избытке напора и расхода .

Напор подпиточных насосов H_пн должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического напора Н_ст и преодоления потерь напора в подпиточной линии H_пл, величина которых принимается равной 10-20 м.

= 43 + 15 - 5 =53 м

где

z - разность отметок уровня воды в подпиточном баке и оси подпиточных насосов.

Подачу подпиточных насосов в закрытых системах теплоснабжения следует принимать равной расчетному расходу воды на компенсацию утечки из тепловой сети

Расчетный расход воды на компенсацию утечки , принимается в размере 0,75% от объема воды в системе теплоснабжения, аварийный расход на компенсацию утечки принимается в размере 2% от объема воды в системе теплоснабжения. Объем воды в системе теплоснабжения допускается принимать равным 65 м³ на 1 МВт расчетного теплового потока при закрытой системе теплоснабжения:

Принимаем к установке четыре насоса марки 2К-6 установленные по схеме:

8. Расчет толщины тепловой изоляции

По нормируемой плотности теплового потока определим толщину армопенобетонной тепловой изоляции для двухтрубной прокладки трубопроводов с диаметрами d_н= 133 мм при бесканальной прокладке в маловлажных грунтах. Коэффициент теплопроводности армопенобетона _к= 0,11 Вт/(м ⁰С). Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе ₁= 86 ⁰С, в обратном ₂ = 48 ⁰С. Глубина заложения оси трубопроводов h = 1,3 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов t_о= 4⁰С. Коэффициент теплопроводности грунта

_гр= 2,0 Вт/(м⁰С).

Зададимся предварительно толщиной слоя изоляции на подающем трубопроводе = 0,07 м и на обратном = 0,05 м. Определим наружные диаметры подающего и обратного трубопроводов с учетом толщины изоляции и защитного покровного слоя _п = 0,005 м

Определим термическое сопротивление грунта для подающего R_гр1 и обратного R_гр2 теплопроводов

=

м ⁰С/Вт

=

м ⁰С/Вт

По приложению 10 учебного пособия определим нормируемые плотности теплового потока для подающего q_l1 = 72 Вт/м и обратного q_l2 = 39 Вт/м теплопроводов. Определим коэффициенты взаимного влияния температурных полей для подающего ₁ и обратного ₂ трубопроводов.

Определим добавочные термосопротивления, учитывающие взаимное влияние теплопроводов для подающего R₀₁ и обратного R₀₂ теплопроводов при расстоянии между осями труб В = 0,5 м.

м ⁰С/Вт

м ⁰С/Вт

Определим суммарные термосопротивления для подающего R_tot1 и обратного R_tot2 трубопроводов при К₁ = 0,96.

м ⁰С/Вт

м ⁰С/Вт

Определим требуемые термические сопротивления слоев изоляции для подающего R_к1 и обратного R _к2 теплопроводов.

R_к1=R_tot1-R_гр1-R₀₁= 1,186 - 0,2315 - 0,0718 = 0,8827м ⁰С/Вт

R_к2=R_tot2-R_гр2-R₀₂= 1,175 - 0,2437 - 0,2449 = 0,6864 м ⁰С/Вт

Определим толщины слоев изоляции для подающего _к1 и обратного _к2 теплопроводов.

9. Расчёт и подбор компенсаторов

В тепловых сетях в настоящее время наиболее широко применяются сальниковые, П- образные, а в последнее время и сильфонные (волнистые) компенсаторы. Кроме специальных компенсаторов используют для компенсации и естественные углы поворотов теплотрассы - самокомпенсацию. Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).

Длина пролёта трубопровода O325мм между неподвижными опорами L=120 м.

Расчётная температура наружного воздуха при проектировании систем отопления .

Расчётная температура теплоносителя

Приняв коэффициент температурного удлинения

= 1,2010^-2 мм/м⁰С, определим расчетное удлинение участка трубопровода по формуле:

l= L (₁-t₀) = 1,20 10^-2 120 (130 + 29) = 229,0 мм

Расчетное удлинение l_р с учетом предварительной растяжки компенсатора составит

l_р= 0,5 l = 0,5 229,0 = 114,5 мм

Принимаем компенсатор со следующими параметрами:

Таблица

По таблице 11.4 5 определим реакцию компенсатора Р при значении Р_к= 1,32 кН/см и l_р= 11,45 см

Р = Р_к l_р= 1,32 11,45 = 15,11 кН

10. Определение диаметров спускных устройств водяных тепловых сетей

Схема расчётного участка

Диаметр арматуры для выпуска воздуха - 32 мм.

Определяем приведённый диаметр для участка (2),м

Определяем приведённый уклон участка (2),м

Приняв коэффициенты расхода для вентиля т = 0,0144, n = 0,58;

Определяем диаметр спускного устройства для участка(2)

м

Определяем приведённый диаметр для участка (1),м

Определяем приведённый уклон участка (1),м

Приняв коэффициенты расхода для вентиля т = 0,0144, n = 0,5;

Определяем диаметр спускного устройства для участка(1)

м

Диаметр штуцера и запорной арматуры для обоих участков, м

По таблице 2.3 стр.31[4] принимаем условный проход штуцера и запорной арматуры мм

11. Подбор элеватора (здание администрации)

Определяем требуемый располагаемый напор для элеватора, м

Диаметр горловины камеры смешения элеватора, мм

G - расход сетевой воды на отопление администрации .

Расчётную величину диаметра округляем до стандартного диаметра dг = 20 мм

Располагаемый напор перед элеватором, м

, где

h - потери напора в системе отопления, м;

- располагаемый напор перед системой отопления, м;

Расчётный диаметр сопла, мм

Библиографический список

1. СНиП 23-01-99 Строительная климатология/Госстрой России,-М.: 2000.-66 с.

2. СНиП 2.01.07- 86 Тепловые сети/Минстрой России.- М.: ЦПП, 1994.-48 с.

3. СНиП 2.04.01.85 Внутренний водопровод и канализация зданий/Госстрой России. -М. ГУП ЦПП, 1999.-60 с.

4. Методические указания. Теплоснабжение предприятий и населенных пунк-тов/ Киров. Издательство ВГУ, 2003г.

5.СНиП 2.04.14-88 Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов/Госстрой России.- М.: ГУП ЦПП, 1998.-28 с.

6. Малышенко В.В., Михайлов А.К..Энергетические насосы. Справочное посо-бие. М. Энергоатомиздат, 1981.-200с.

7. Шестаков И.В. Теплофикация и тепловые сети. Учебное пособие. Киров. Издательство КирПИ, 1993 г.

Размещено на Allbest.ru