Тепловой расчет элементов теплового двигателя

Размещено на http://www.allbest.ru

Содержание

Введение

1. Анализ конструкций двигателей внутреннего сгорания

2. Анализ системы охлаждения двигателя автомобиля ГАЗ

3. Расчет теплопроводности через многослойную цилиндрическую стенку

4. Расчет теплообмена при естественной конвекции

5. Расчет характеристик цикла теплового двигателя

6. Конструктивный тепловой расчет рекуперативного теплообменного аппарата

Список используемой литературы

Введение

В данной курсовой работе был произведен тепловой расчет элементов теплового двигателя, который включает в себя:

· Теплопроводность через многослойную цилиндрическую стенку

· Теплообмен при естественной конвекции

· Расчет характеристик цикла теплового двигателя

· Конструктивный тепловой расчет рекуперативного теплообменного аппарата

Расчет теплопроводности через многослойную цилиндрическую стенку помогает нам выяснить роль образования дополнительных слоев и их воздействие на процесс теплопередачи.

Расчет теплообмена при естественной конвекции состоит в анализе характера взаимодействия стенки двигателя с окружающей средой.

Расчет характеристик цикла теплового двигателя позволяет нам просмотреть реальную картину, происходящую в двигателе, что необходимо при расчете технологических особенностей цилиндра.

При конструктивном тепловом расчете рекуперативного теплообменного аппарата мы находим количество трубок, размеры и материал трубок аппарата.

1.Анализ конструкций двигателей внутреннего сгорания

Двигатель является источником механической энергии, необходимой для движения автомобиля. Наибольшее распространение на автомобилях получили двигатели внутреннего сгорания.

Двигатель внутреннего сгорания так называется потому, что процесс сгорания топлива с выделением теплоты и превращение ее в механическую работу происходит непосредственно в его цилиндрах.

Эти двигатели классифицируют:

по способу смесеобразования - на двигатели с внешним смесеобразованием (карбюраторные и газовые), у которых горючая смесь приготовляется вне цилиндров, и двигатели с внутренним смесеобразованием (дизели), у которых рабочая смесь образуется внутри цилиндров;

по способу выполнения рабочего цикла - на четырех- и двухтактные;

по числу цилиндров - на одно-, двух- и многоцилиндровые;

по расположению цилиндров - на двигатели с вертикальным или наклонным расположением цилиндров в один ряд и на V-образные двигатели с расположением цилиндров под углом (при расположении цилиндров под углом 180⁰ двигатель называется с противолежащими цилиндрами, или оппозитным);

по способу охлаждения - на двигатели с жидкостным или воздушным охлаждением;

по виду применяемого топлива - на бензиновые (карбюраторные), дизельные, газовые и многотопливные.

В зависимости от вида применяемого топлива способы воспламенения рабочей смеси в двигателях различны:

в карбюраторных двигателях смесь, приготовленная из паров бензина и воздуха, и в газовых двигателях смесь, состоящая из сжатого или сжиженного горючего газа и воздуха, воспламеняется электрической искрой;

в дизелях мелко распыленное дизельное топливо, впрыснутое в цилиндры, самовоспламеняется под действием высокой температуры сжатого воздуха без постороннего источника зажигания;

в многотопливных двигателях (ЗИЛ-645), конструкции которых позволяют использовать дизельное топливо, бензин и другие топлива, воспламенение рабочей смеси происходит так же, как и в дизелях, от сильно нагретого воздуха вследствие высокой степени его сжатия.

Рабочим циклом двигателя называется периодически повторяющийся ряд последовательных процессов, протекающих в каждом цилиндре двигателя и обусловливающих превращение тепловой энергии в механическую работу.

Если рабочий цикл совершается за два хода поршня, т.е. за один оборот коленчатого вала, то такой двигатель называется двухтактным.

Рисунок 1. Рабочий цикл четырехтактного карбюраторного двигателя.

1 - поршень; 2 - цилиндр; 3 - впускной трубопровод; 4 - впускной клапан; 5 - свеча; 6 - выпускной клапан; 7 - выпускной трубопровод; 8 - шатун; 9 - коленчатый вал;

Автомобильные двигатели работают, как правило, по четырехтактному циклу, который совершается за два оборота коленчатого вала или четыре хода поршня и состоит из тактов впуска, сжатия, расширения и выпуска.

2.Анализ системы охлаждения двигателя автомобиля ГАЗ

Система охлаждения двигателя -- жидкостная, закрывая, с принудительной циркуляцией жидкости. Система охлаждения состоит из: водяной рубашки блока цилиндра, окружающей гильзы цилиндров; водяной рубашки головки блока, охватывающей камеры сгорания и каналы головки; водяной рубашки впускной трубы; водяного насоса; радиатора и жалюзи; вентилятора; термостата: пробки радиатора и спускных краников. К системе охлаждения подключен также радиатор отопления кабины и пусковой подогреватель двигателя.

Рисунок 1. Система охлаждения двигателя ГАЗ.

1 - верхний бачок водяного радиатора; 2 - горловина радиатора; 3 - датчик контрольной лампы; 4 - пробка радиатора; 5 - подводящий шланг радиатора; 6 - водяной насос; 7 - перепускной шланг; 8 - контрольная лампа температуры воды в радиаторе; 9 - патрубок; 10 - термостат; 11 - правый продольный канал; 12 - датчик термометра; 13 - центральный канал водяной рубашки впускной трубы; 14 - термометр; 15 - рукоятка жалюзи; 16 - левый продольный канал; 17 и 22 - краники; 18 - тяга; 19 - водяная рубашка двигателя; 20 - отверстие входа воды в блок; 21 - отводящий шланг радиатора; 23 - нижний бачок радиатора; 24 - вентилятор; 25 - трубки радиатора; 26 - жалюзи.

Поддерживание правильного температурного режима двигателя существенно влияет на износ двигателя и его экономичность. При низкой температуре из-за большой вязкости масла увеличиваются потери на трение и снижается экономичность двигателя, масло смывается со стенок цилиндров конденсирующимися парами бензина, повышается износ трущихся детален и возможны задиры. Поэтому не рекомендуется начинать движение, когда двигатель холодный. До полного его прогрева следует двигаться с умеренной скоростью.

При перегреве двигателя возникает детонация, сильно снижается вязкость масла и подает его давление в системе смазки, ухудшаются условия смазки, что вместе с возможным пригоранием масла может привести к задирам поршней и цилиндров.

Жидкость из левой головки через два отверстия, имеющиеся в передней и задней ее частях, и далее через левый продольный 16 и центральный 13 каналы водяной рубашки впускной грубы направляется к правому продольному каналу и выпускному патрубку 9. Из правой головки через правый продольный канал водяной рубашки впускной трубы охлаждающая жидкость поступает в выпускной патрубок.

Из выпускного патрубка жидкость при открытом термостате направляется в верхний бачок 1 радиатора (при прогретом двигателе) или при закрытом термостате через перепускной шланг 7 во всасывающую полость водяного насоса (при непрогретом двигателе).

3. Водяной насос

Водяной насос -- центробежного типа. Корпус насоса состоит из двух частей: одна часть корпуса отлита из чугуна и прикреплена к другой (задней) части, отлитой как одно целое с крышкой распределительных шестерен. Вал водяного насоса вращается в двух шарикоподшипниках. Размеры переднего подшипника, воспринимающего большую имеют с наружных торцов войлочные сальники, защищенные стальными кольцами. Сальники и кольца, вмонтированные в наружные обоймы подшипников, препятствуют вытеканию смазки из полости корпуса.

Лопатки крыльчатки водяного насоса изготовлены из пластмассы (волокит), а ступица -- стальная. Полость насоса, в которой циркулирует охлаждающая жидкость, отделена от полости с вмонтированными в нее подшипниками резиновым торцовым само подвижным сальником. Крыльчатка имеет паз, в который входят выступы шайбы из графита - свинцовистой смеси и выступы обоймы сальника. В торец обоймы упирается коническая пружина, прижимающая резиновую манжету сальника и шайбу к полированному торцу корпуса насоса. Другая обойма надета на цилиндрическую часть манжеты и центрирует пружину. Подшипники с находящейся между ними распорной втулкой зажаты между ступицей шкива и упорным кольцом, заложенным, в канавку вала. Подшипники закреплены в корпусе стопорным кольцом, входящим в паз корпуса.

Резиновая манжета, ее обоймы, шайба и пружина вращаются вместе с крыльчаткой. Для удобства сборки все эти детали заранее вставляют в крыльчатку и удерживают от выпадения запорным, кольцом. Вода, просачивающаяся через сальник из водяной полости, попадает в канавку, проточенную на валу, сбрасывается с кромки канавки центробежной силой и вытекает через контрольное отверстие, расположенное внизу корпуса. Течь воды через это отверстие указывает на неисправность сальника. При закупорке отверстия в полости подшипников скапливается вода и они выходят из строя.

4. Расчет теплопроводности через многослойную цилиндрическую стенку

Тепло газообразных продуктов сгорания передается через стенку к воде. Принимая температуру газов t_г = 1100⁰C, воды t_в = 40⁰C, коэффициент теплопроводности со стороны газа б_г = 100 Вт/м²К , со стороны воды б_в = 1300 Вт/м²К и считая стенку цилиндрической длиной L = 295 мм требуется:

1. Определить термические сопротивления R, коэффициенты теплопередачи К, плотности тепловых потоков для случаев:

а) стенка стальная чистая, d_вн - 58 мм, d_н - 90 мм при л₁ = 50 Вт/м К,

б) стенка чугунная чистая, d_вн - 58 мм, d_н - 90 мм при л₂ = 35 Вт/м К,

в) стенка стальная, со стороны воды покрыта слоем накипи толщиной д₁ = 1,7 мм, при л₃ = 2 Вт/м К.

г) случай «в», но поверх накипи имеется слой масла толщиной д₂ = 0,4 мм, при л₄ = 0,2 Вт/м К.

д) случай «г», со стороны газов стенка покрыта слоем сажи д₃ = 1 мм, при л₅ = 0,2 Вт/м К.

2. Приняв для случая «а» тепловой поток за 100% , подсчитать в процентах тепловые потоки для остальных случаев.

3. Определить аналитически температуры всех слоев стенки для случая «д».

4. Определить эти же температуры графически.

5. В масштабе для случая «д» построить график падения температуры в стенке.

Термическое сопротивление находим по формуле:

,

где л - коэффициент теплопроводности;

- длина цилиндрической стенки;

- внутренний диаметр трубки;

- внешний диаметр трубки.

Термическое сопротивление стали.

;

;

Коэффициент теплопередачи находим по формуле: ,

где - сумма термических сопротивлений.

Термическое сопротивление воды: ;

Термическое сопротивление газа: ;

Коэффициент теплопередачи.

;

;

Плотность теплового потока находим по формуле: ,

где - коэффициент теплопередачи;

- температура газа;

- температура воды.

Плотность теплового потока.

; ;

Термическое сопротивление чугун

;

;

Коэффициент теплопередачи.

;

;

Плотность теплового потока.

;

Термическое сопротивление накипи.

Т.к стенка покрыта слоем накипи со стороны воды, то чтобы рассчитать термическое сопротивление накипи, мы должны пересчитать диаметры. Внешним диаметром накипи будет внешний диаметр трубки плюс две толщины слоя накипи, а внутренним диаметром накипи будет являться внешний диаметр трубки.

;

Коэффициент теплопередачи.

;

;

Плотность теплового потока.

;

Термическое сопротивление масла.

Т.к поверх накипи имеется слой масла, то чтобы рассчитать термическое сопротивление масла, мы должны пересчитать диаметры. Внешним диаметром масла будет диаметр накипи плюс две толщины масляного слоя, а внутренним диаметром масла будет являться внешний диаметр накипи.

;

;

Коэффициент теплопередачи.

;

Плотность теплового потока.

;

Термическое сопротивление сажи.

Т.к стенка со стоны газов покрыта слоем сажи, то чтобы рассчитать термическое сопротивление сажи, мы должны пересчитать диаметры. Внутренним диаметром сажи будет внутренний диаметр трубки вычесть две толщины слоя сажи, а внешним диаметром сажи будет внутренний диаметр трубки.

;

;

Коэффициент теплопередачи.

; ;

Плотность теплового потока.

;

.

Сведем все тепловые потоки в таблицу 1 и проанализируем.

двигатель автомобиль теплообмен конвекция

Таблица 1

№ случая	Значение q, Вт/м2
а	62095,7
б	54794,5
в	36418,8
г	19851,1
д	6743,46

Методом пропорций мы рассчитаем процентное отношение всех значений q для все случаев, относительно случая а).

Чтобы найти процент для случая б), нам необходимо:

62095,7 - 100%

54794,5 - Х%

Тогда: .

Таким же образом и для других случаев. Полученные результаты представим в таблице 2.

Таблица 2

Номер случая	Значение q,	%
а	62095,7	100
б	54794,5	88,24
в	36418,8	58,6
г	19851,1	31,96
д	6743,46	10,8

Температуры всех слоев стенки для случая д), мы определим по формуле:

,

где - температура рассчитываемой стенки;

- температура среды, с которой контактирует первый слой;

- тепловой поток для случая д) ;

- сумма термических сопротивлений рассматриваемых слоев.

Температура слоя сажи.

;

Температура слоя стали.

;

;

Температура слоя накипи.

;

;

Температура внутреннего слоя масла.

;

;

Температура наружного слоя масла.

;

;

Температура слоя воды.

;

;

Определяем температуры слоев графически:

Температура слоя сажи: t = 932,56⁰C;

Температура слоя стали: t = 298,68⁰С;

Температура слоя накипи: t = 266,9⁰С;

Температура слоя масла: t = 45,12⁰С;

Температура слоя воды: t = 40⁰С;

5. Расчет теплообмена при естественной конвекции

Рассчитать локальные значения коэффициентов теплоотдачи и значения толщин пограничного слоя на нагретой вертикальной стенке теплового двигателя высотой h , среднее значение коэффициентов теплоотдачи в зонах ламинарного и турбулентного режимов течения потока воздуха, среднее значение коэффициента теплоотдачи по всей высоте стенки.

Построить в масштабе графики изменения коэффициентов теплоотдачи и толщины пограничного слоя по высоте стенки.

Исходные данные: средняя температура поверхности стенки t_ст = 41⁰С и температура воздуха t_в = 15⁰С, высота стенки h - 1,1 м.

1. Определяем на какой высоте от низа стенки произойдет переход от ламинарного к турбулентному режиму теплообмена.

2. В зоне ламинарного движения потока определяем толщины пограничного слоя д и локальные значения коэффициента теплоотдачи б по соотношениям.

Значения х принимаем равными 0,01 м; 0,25l_кр; 0,5l_кр; 0,75l_кр; l_кр.

м;

м;

м;

м;

м;

Вт/м²К;

Вт/м²К;

Вт/м²К;

Вт/м²К;

Вт/м²К;

Полученные значения сводим в таблицу 3.

Таблица 3

Значения x	0,01	0,149	0,298	0,446	0,60
Значения д	0,675*10-2	1,35*10-2	1,60*10-2	1,78*10-2	1,91*10-2
Значения б	7,43	3,72	3,12	2,82	2,63

3. Определяем средний коэффициент теплоотдачи в зоне ламинарного режима течения потока:

, ;

4. Определяем средний коэффициент теплоотдачи в зоне турбулентного режима течения потока:

, ;

5. Определяем средний коэффициент теплоотдачи по всей стенке:

;

;

6.Расчет характеристик цикла теплового двигателя

Дано:

1. Цикл отнесен к 1 кг. воздуха;

2. Изобарная теплоемкость С_Р = 1,005 кДж/кг*К

3. Изохорная теплоемкость С_V = 0,71 кДж/кг*К

4. Газовая постоянная R = 287 Дж/кг К

Определить:

1. Параметры Р, v, T, U, i для узловых точек цикла.

Построить:

2. Цикл в координатах P -V, в координатах Р - v, используя для этого предыдущее построение. Каждая кривая линия должна быть построена, как минимум по трем точкам.

Найти:

3. n, C, ДU, Дi, ДS, q, l - для каждого процесса.

3. работу цикла l_Ц , термический к. п. д. цикла и среднее индикаторное давление P_i .

Рисунок 3. Номер варианта.

Заданные значения:

P_1абс= 12 атм = 12*10⁵ Па;

P_2абс = 14 атм = 14*10⁵ Па

= 0,08 м³/кг;

t₃=150⁰C. T₃=423 К.

Рассмотрим процессы, происходящие в цикле теплового двигателя:

1-2 - изохорный процесс.

2-3 - изобарный процесс.

3-4 - изохорный процесс.

4-1 - изобарный процесс.

1. Определим параметры p,V,T,U,i для узловых точек цикла:

а) Для точки 1 дано: = 0,08 м³/кг; P₁=12*10⁵ Па.

кДж/кг;

кДж/кг;

б) Для точки 2 дано: P_2абс= 14 атм = 14*10⁵ Па, V₂=V₁=0.08 м³/кг.

кДж/кг;

кДж/кг;

в) Для точки 3 дано: P_2абс =P_3абс= 14 атм = 14*10⁵ Па, T₃=423 К.

; м³/кг;

кДж/кг; кДж/кг;

г) Для точки 4 дано: P_1абс= P_4абс= 12*10⁵ Па, V₃=V₄=0.086 К.

кДж/кг;

кДж/кг;

Результаты представим в виде таблицы 4.

Таблица 4

	1	2	3	4
P, Па	1200000	1400000	140000	1200000
V, м3/кг	0,08	0,08	0,086	0,086
T, К	334,49	390,24	423	359,58
U, кДж/кг	237,49	277,07	300,33	255,3
i, кДж/кг	336,16	392,19	425,11	361,37

2. Построение цикла.

Данные для построения сведены в таблицу 5

Таблица 5

	p, Па	V, м3/кг	lg p, Па	lg V*1000, м3/кг
1	1200000	0,08	6,079	1,9
2	1400000	0,08	6,146	1,9
3	1400000	0,086	6,146	1,93
4	1200000	0,086	6,079	1,93

Циклы в координатах P-V и LgP-LgV*1000

3. Для каждого процесса находим n, c, ?U, ?i, q, ?S, l, ш, е.

Обозначения:

n - показатель процесса;

c - тепло емкость процесса;

?U - удельная внутренняя энергия;

?i - удельная энтальпия;

q - удельное количество теплоты;

?S - удельная энтропия;

l - работа изменения объема газа;

а) изохорный процесс 1-2.

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

б) Изобарный процесс 2-3.

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

в) изохорный процесс 3-4.

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

г) Изобарный процесс 4-1.

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

кДж/кг;

Результаты представим в таблице 6

Таблица 6

	1-2	2-3	3-4	4-1
, кДж/кг	39,58	23,26	-45,03	-17,81
, кДж/кг	56,03	32,92	-63,74	-25,21
, кДж/кг	0,109	0,081	-0,109	-0,081
, кДж/кг	0	9,4	0	-7,2
, кДж/кг	39,58	32,92	-45,02	-25,28

Проведем проверку:

Сумма изменений внутренних энергий, энтальпий, энтропий, должны быть равными нулю:

;

;

;

Суммы количеств теплоты и работ изменения объема газа должны быть равны:

кДж/кг;

кДж/кг;

Определим работу цикла l_Ц, термический КПД и среднее индикаторное давление P_i.

Дж/кг;

;

кг/см²;

7. Конструктивный тепловой расчет рекуперативного теплообменного аппарата

Теплообменный аппарат (теплообменник) -- это устройство, предназначенное для нагревания, охлаждения или для изменения агрегатного состояния теплоносителя. Чаще всего в теплообменных аппаратах осуществляется передача теплоты от одного теплоносителя к другому, т. е. нагревание одного теплоносителя происходит за счет охлаждения другого.

Теплообменники с двумя теплоноси-телями в зависимости от способа переда-чи теплоты от одного теплоносителя к другому можно разделить на несколько типов: смесительные, рекуперативные, регенеративные и с промежуточным теплоносителем.

В рекуперативных теплообменниках теплота от одного теплоносителя к другому передается через разделяющую их стенку. Для уменьшения термического сопротивления стенка выполняется из материала с хорошей теплопроводностью: меди, стали, латуни, сплавов алюминия и т. д.

Провести конструктивный тепловой расчет рекуперативного теплообменника, в котором воздухом при температуре t_в =30⁰С охлаждается вода проходящая по трубкам от t^I₂ = 91 до t^II₂ = 69 . Объемный расход воды V₂ = 2,5 л/с.

Материал трубок - латунь (л = 106 Вт/(м К) диаметром (d_вн/ d_н = 15/17).

Коэффициент использования поверхности теплообмена з_F - принять равным 0,8. Коэффициент оребрения - К = 10.

Скорость течения воды в трубах теплообменников обычно принимается равной .

Определим среднюю температуру воды.

;

;

;

Теплофизические свойства воды будем брать из справочника при средней температуре воды , а воздуха при температуре .

Теплофизические свойства воды:

Pr = 2,21; л = 0, 675 Вт/м•К; н = 3,65* 10^-7,м²/с

c_p (91)= 4,208 ; c_p (69)=4,187 ; с = 971,8

Теплофизические свойства воздуха

Pr = 0,701; л = 0,02675 Вт/м•К; н = 16*10^-6,м²/с

Рассчитаем тепловой поток, который выделится при охлаждении воды:

,

где - массовый расход теплоносителя;

- теплоемкость при ;

- теплоемкость при ;

- температура воды начальная и конечная соответственно;

кВт;

Рассчитаем средний перепад температур, считается по разности средних температур.

;

;

;

Рассчитаем суммарное сечение труб для прохода воды.

;

м²;

м²;

Рассчитаем площадь внутреннего сечения одной трубы.

;

м²;

м²;

Рассчитаем число параллельно включенных трубок.

;

;

;

Рассчитаем уточнённое значение скорости течения воды в трубках.

;

м²/с;

м²/с;

Для расчёта коэффициентов теплоотдачи, температуру стенки примем равной средней между температурами теплоносителей.

; ; ;

Определим число Рейнольдса для воды, движущейся по трубам.

;

;

> 10⁴ ; Режим движения - турбулентный.

Рассчитаем коэффициент теплоотдачи.

;

;

Скорость движения воздуха, обтекающего трубы с водой принимаем равной 20 м/с, за определяющий размер принимаем Х = 0,6 м.

Найдём число Рейнольдса для воздуха.

;

;

> 10⁴.

Режим движения - турбулентный.

Так как воздух омывает не одну, а пучок труб, необходимо выбрать тип расположения труб в теплообменнике: шахматный или коридорный. От расположения труб в значительной степени зависят характер движения жидкости, омывание труб каждого ряда и в целом теплообмен в пучке. При коридорном расположении трубы любого ряда затеняются соответственными трубами предыдущего ряда, что ухудшает омывание в лобовой части, и большая часть трубы находится в слабой вихревой зоне. При шахматном расположении труб этого не происходит, поэтому наиболее целесообразно здесь использовать шахматное расположение труб.

Рассчитаем число Нуссельта для шахматного расположения.

;

;

Определим коэффициент теплоотдачи.

;

;

;

Определяем коэффициент теплопередачи теплообменника.

;

;

Определяем площадь теплообменника.

;

м²;

м²;

Определяем реальную площадь теплообменника по коэффициенту использования поверхности.

;

м²;

м²;

Определяем длину трубки.

;

м;

м

8.Компоновка

Расстояние между трубками в ряду должно находиться в пределах 2 - 4 d_н. Расстояние между рядами рекомендуется выдерживать порядка 2 - 3 d_н.

Длина и высота теплообменного аппарата не должна превышать 0,6 м.

Компонуем теплообменник.

1. Производим перерасчет площади теплообменного аппарата без учета коэффициента оребрения, с целью определения его реальной площади.

;

м²;

м²;

2. Определяем площадь, приходящуюся на оребрение.

;

м²;

м²;

3. Согласно компоновке определяем площадь одной пластины. Примем расстояние между трубками в ряду и рядами 3d_н.

а = 3d_н*6 + 30 = 3*17*6+30 = 336 мм.

b = 3d_н*1+30 = 3*17+30= 81 мм.

;

м²;

м²;

4. Находим число пластин.

;

;

;

Толщина пластины принимается равной 0,5 мм

Список используемой литературы

1. Баскаков А.П. Теплотехника. - М.: «Энергоатомиздат», 1991. - 224 с.

2. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. - М.: «Высшая школа», 1980. - 469 с.

3. Пузанков А.Г. Ремонт автомобиля ГАЗ. - М.: «Транспорт», 1993. - 235 с., ил.

4. Ривкин С.Л. Термодинамические свойства воды и водяного пара. - М.: «Энергия», 1975. - 398 с.

5. Роговцев В.Л. Устройство и эксплуатация автотранспортных средств. - М.: «Транспорт», 1991. - 432 с., ил.

6. Ястрежембский А.С. Техническая термодинамика. - М.: «Высшая школа», 1960. - 413 с.

Размещено на Allbest.ru