Электромеханика и электротехническое оборудование

Одно- и трехфазные силовые трансформаторы. Асинхронные электродвигатели с фазным и неявнополюсным ротором. Генераторы и электродвигатели постоянного тока параллельного возбуждения. Электромагнитная мощность и механические потери электродвигателя.

Рубрика Физика и энергетика
Вид методичка
Язык русский
Дата добавления 26.09.2012
Размер файла 74,6 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Методические рекомендации по выполнению самостоятельной работе

По дисциплине: Электромеханика и электротехническое оборудование

1. Общие указания

трансформатор электродвигатель генератор

Каждому студенту в течение семестра необходимо решить индивидуальные контрольные задачи по следующим разделам:

1) однофазные силовые трансформаторы;

2) трехфазные силовые трансформаторы;

3) трехфазные асинхронные электродвигатели с фазным ротором;

4) генераторы постоянного тока параллельного возбуждения;

5) электродвигатели постоянного тока параллельного возбуждения;

6) трехфазные синхронные генераторы с неявнополюсным ротором;

7) трехфазные синхронные электродвигатели с неявнополюсным ротором.

Приступать к решению контрольной задачи по очередному разделу следует после изучения необходимого материала по прочитанным лекциям или по рекомендуемой литературе. Для каждой задачи следует указать номер заданного или выбранного варианта из соответствующей таблицы и исходные данные для этого варианта. Перед решением задачи необходимо представить принципиальную электрическую схему объекта расчета с коммутационной аппаратурой и электроизмерительными приборами, выполненную в соответствии с ГОСТом. При решении задачи вначале необходимо представить используемые формулы в общем виде, а затем уже вводить в них цифровые значения величин, приводя единицы всех найденных при расчете параметров. Расчетные данные, необходимые для построения графиков, следует представлять в каждом разделе в виде таблиц.

2. Однофазные силовые трансформаторы

Перед решением контрольной задачи по этому разделу необходимо ознакомиться по литературе /1…7/ и конспекту лекций с назначением и принципом действия однофазного двухобмоточного силового трансформатора.

Варианты индивидуальных контрольных задач по данному разделу приведены в таблице 1, в которой для трансформаторов типа ОС заданы исходные данные, необходимые для расчета.

Перед решением задачи необходимо изобразить принципиальную электрическую схему подключения первичной обмотки к питающей сети, а электрической нагрузки - ко вторичной обмотке, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Определяем номинальные токи в первичной I1 ном и вторичной I2 ном обмотках трансформатора исходя из выражения для полной мощности. Единицы используемых величин должны соответствовать СИ, полная мощность и напряжения заданы.

Равная надежность изоляции первичной и вторичной обмоток обеспечивается при одинаковом напряжении, приходящемся на один виток обмотки: Uвит = U1 ном / W1 = U2 ном / W2.

Это позволяет определить число витков в первичной W1 и вторичной W2 обмотках, а также коэффициенты трансформации напряжений к.

Если принять известной допустимую среднюю плотность тока в проводах обмоток , то можно определить сечение медных изолированных проводов первичной F1 и вторичной F2 обмоток. При полной мощности до 40 кВА можно принять от 1,4 до 2 А/мм2, при мощности от 40 до 250 кВА - от 2,1 до 2,6 А/мм2.

Величину максимального магнитного потока Фm в стальном сердечнике трансформатора определяем из выражения для действующего значения ЭДС первичной обмотки Е1 , если принять:

Е1 U1 ном , f = 50 Гц , Вm = 1,6 Тл.

Поперечное сечение стального сердечника найдем из выражения

Fсm = Фm/ Вm.

По результатам проведения опыта холостого хода находим ток холостого хода I0 , cos 0 - из выражения для активной мощности Р0 в опыте холостого хода, параметры намагничивающего конструктора:

z0 = U1 ном / I0 , R0 = P0/ I0 , X0.

Остальные параметры схемы замещения находим, используя данные опыта короткого замыкания: U1к , cos к - из выражения для активной мощности в опыте короткого замыкания Pk , I1к = I1 ном, zk= U1 к / I1ном , Rk =Pk / Ik2, Xk. Зная коэффициент трансформации, находим:

Rk = R1 +R2!, R1 R2! Rk/2, R2 = R2! /к2

Хк= X+X!2, X1 X!2 Хк/2, X2= X!2/ к2.

Индуктивность первичной L1 и вторичной L2 обмоток трансформатора находим из выражения для реактивного индуктивного сопротивления.

Если бы проектировали трансформатор на нестандартную частоту, то могли бы значительно изменить его размеры. Чтобы проанализировать влияние частоты питающего напряжения на величину площади поперечного сечения стали сердечника Fст , строим кривую Fст=(f), принимая f=50,100,150 Гц. Используем выражение Fст= Uвит/4,44 f В, принимаем В = 1,6 Тл.

В зависимости от величины электрической нагрузки, подключаемой ко вторичной обмотке, изменяется КПД трансформатора . Для проведения анализа этой зависимости строим кривую = f(). Коэффициент загрузки =

=I2/ I2 ном задаем в пределах от 0 до 1,2. Построение кривой проводим, используя выражение

Таблица 1- Исходные данные по однофазному трансформатору

Вариант

Sном,

кВА

U1ном

кВ

U2ном

В

U1 к,

%

Uвит,

В/ви-ток

Р0,

Вт

Рк,

кВт

I0,

%

1

10

0,66

230

7

3,5

75

0,28

4,7

2

25

6,6

400

4,5

4,5

115

0,55

2,8

3

16

6,3

525

5,5

3

135

0,34

3,5

4

40

11

400

5

3,8

150

0,35

3,8

5

63

10

380

6,5

4

165

0,5

4,8

6

100

10,5

230

4,5

5,5

300

1,1

2,9

7

160

6

690

5,2

8

400

1,8

1,8

8

250

11

525

6,1

7,2

500

3,1

1,7

9

40

10,5

690

7

4,3

140

0,61

4

10

16

0,4

36

6,5

4

125

0,4

4,8

11

25

11

230

5,4

3,5

120

0,5

3

12

160

6,6

525

6,2

7,1

405

2,2

1,8

13

100

6

690

5,7

6,5

320

1,6

3,5

14

63

11

690

5

4,9

210

0,9

2,4

15

25

10

690

4,8

3,5

130

0,52

4

16

40

6,3

525

5,3

4,1

155

0,45

2,6

17

160

11

400

6

7,1

410

2,1

1,7

18

100

6,6

525

5,4

6,5

280

1,4

3,4

19

63

10,5

230

4,6

3,7

220

0,93

3,9

20

10

0,4

42

5,5

3,6

95

0,31

5

21

25

13,2

400

5,7

4,7

100

0,6

3,3

22

250

10,5

230

6,4

6,2

330

2,8

2,3

23

250

13

690

4,5

5,8

425

3,8

1,9

24

160

10

230

6,1

8

350

1,9

2

25

16

0,66

42

5

5,5

110

0,35

5,8

26

100

10,5

400

7

3

310

1,5

3,2

27

63

6,5

525

6,6

4,2

200

0,8

2,7

28

40

6,6

230

4,5

4,5

145

0,42

2,3

29

25

11

325

4,7

4,8

125

0,69

3,5

30

10

0,38

36

6

4,5

90

0,3

6,5

31

160

6,6

230

6,1

4

125

0,9

2,4

32

100

6

42

5

3,5

120

0,52

4

33

63

11

400

7

7,1

405

0,45

2,6

34

25

10

525

6,6

6,5

320

2,1

1,7

35

40

6,3

230

4,5

4,9

210

1,4

3,4

Здесь принимаем =0,8, а величины мощностей следует привести в одну систему единиц. Одной из характерных точек этой кривой является максимальный КПД m, который определим при коэффициенте

.

Влияние величины электрической нагрузки трансформатора I2 на величину напряжения на зажимах вторичной обмотки U2 проанализируем по внешней характеристике трансформатора U2= f(I2), где по оси абсцисс возьмем коэффициент загрузки . При нагрузке от 0 до 1,2 это будет практически прямая линия, которую проводим через две точки с координатами: 1 - =0, U2=U2 ном; 2 - =1, U2 ном=U. Первую точку наносим на график, а ординату второй нужно вычислить. Для определения ординаты второй точки используем выражения: Uа%=(Pk/Sном)100%,

U% = (Uа% cos 2+Up% sin 2 ),

cos 2 =0,8 ,

sin2=0,6, U=1(Uа%0,8+Up% 0,6),

U=(U%/100%)U2ном, U2=U2ном-U.

Ток в первичной обмотке, возникающий при аварийном коротком замыкании вторичной обмотки в условиях эксплуатации I1к.э, найдем из сравнения номинального напряжения U1ном и напряжения в опыте короткого замыкания:

I1к. э=( U1ном/ U1к) I1ном=(100/ U1к%) I1ном.

Необходимо сделать выводы исходя из графических зависимостей, построенных при решении задачи данного раздела.

3. Трехфазные силовые трансформаторы

Перед решением контрольной задачи по заданному разделу необходимо ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия трехфазного двухобмоточного силового трансформатора.

Варианты индивидуальных контрольных задач по этому разделу приведены в таблице 2, в которой для трансформаторов типа ТМ заданы исходные данные, необходимые для расчета. Для нечетных номеров вариантов следует принять схемы соединения обмоток и группу трансформатора У/У - 0, для четных номеров вариантов - Д/У - 11.

До решения задачи необходимо изобразить принципиальную электрическую схему подключения первичной обмотки к питающей сети, а трехфазной электрической нагрузки, соединенной по схеме У, - ко вторичной обмотке, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Определяем линейный ток первичной I1 л.ном и вторичной I2 л.ном обмоток, используя выражения для полной мощности трехфазной электрической нагрузки. Фазные токи первичной I1ф.ном и вторичной I2ф.ном обмоток для симметричной нагрузки находим через линейные с учетом схемы соединения фаз.

Число витков в фазе первичной W1 и вторичной обмоток W2 находим, приняв: Uвит=5 В/вит - для трансформаторов мощностью до 100 кВА, 10 В/вит - мощностью от 100 до 500 кВА, 15 В/вит - мощностью свыше 500 кВА. Фазные напряжения U1 ф.ном и U2 ф.ном определяем через линейные напряжения с учетом схемы соединения фаз первичной и вторичной обмоток.

Площадь поперечного сечения медного изолированного провода первичной F1 и вторичной F2 обмоток находим, приняв допустимую плотность тока =1,8-2,2 А/мм2 при мощности трансформатора до 40 кВА и 2,3 - 3,5 А/мм2 - при мощности от 40 до 6300 кВА. При этом используем выражение =Iф/F.

Максимальную величину магнитного потока в стальном сердечнике трансформатора находим из выражения для ЭДС фазы первичной обмотки:

Е1 ф.ном=4,44 f W1Фm, Е1 ф.ном U1 ф ном , f=50Гц.

Площадь поперечного сечения стального сердечника определяем:

Fcm= Фm/Bm, Bm=1,8 Тл.

Используя данные опыта холостого хода трансформатора, находим:

I0ф, cos0=P0/3 U1фI0ф,

U1ф=U1ф.ном, z0=U1ф.ном/I0ф

R0=P0/3I0ф2, X0.

Используя данные короткого замыкания, находим:

U1ф.к, cosк=Pк/3U1ф.кI1ф.к,

I1ф.к= I 1ф.ном, zк=U1ф.к/I1ф.к,

Rк=Pк/3I1ф.к2,

Xк, Х1Х2!Хк/2,

Х2=Х2!/к,

R1R2!Rк/2, R2=R2!/к2,

L1=X1/2f, L2=X2/2f.

Таблица 2 - Исходные данные по трехфазному трансформатору

Вариант

Sном,

кВА

U1л.ном,

кВ

U2л.ном,

кВ

Uк,

%

Р0,

кВт

Рк,

кВт

I0,

%

1

6300

110

11

10

11,5

55

3,7

2

4000

35

10,5

7,5

6,7

33

1,8

3

2500

35

6,3

6,5

5

24

2,1

4

1600

35

0,4

6

3,5

15

2,5

5

1000

35

0,4

5

3

12

2,6

6

630

35

0,4

5,5

2

8

2

7

400

35

0,4

6,2

1,4

6

2,3

8

1600

10

0,4

5,2

5

17

1,6

9

400

11

0,4

4,5

0,4

1,5

2,5

10

250

6,3

0,4

4,3

1

4

2,6

11

160

6

0,4

4,2

0,5

2,5

2,7

12

100

10

0,4

4,1

0,4

1,8

2,9

13

63

6,3

0,4

4,5

0,3

1,3

3,1

14

40

11

0,4

4,7

0,2

0,9

3,2

15

25

6

0,4

4,4

0,12

0,6

3,3

16

100

10

0,23

5,5

2,4

12,2

3,5

17

160

6,3

0,4

5,7

3

15

3,7

18

25

10

0,4

4,5

0,12

0,6

3,2

19

100

35

0,4

6

0,5

2

3,8

20

40

6

0,4

4,6

0,2

0,9

3

21

1000

6

0,23

6,2

2

10

4,1

22

1600

10

0,4

5,9

3,2

18

3,9

23

63

10,5

0,4

4,7

0,3

1,2

2,8

24

100

6

0,4

4,4

0,4

1,9

2,6

25

160

11

0,4

4,6

0,5

2,5

2,4

26

1000

10

0,4

5,1

4

14

3

27

160

35

10,5

6,8

0,7

2,8

2,5

28

2500

35

10,5

5,2

6

22

2,2

29

6300

35

10,5

7,7

9

46

1,3

30

250

35

0,4

6,3

1

4

2,4

31

160

10

6,3

4,6

5

1,9

3,1

32

100

10,5

0,4

6,2

0,4

2,5

3,2

33

63

6

0,4

5,9

1

14

3,3

34

40

11

0,4

4,7

0,5

2,8

3,5

35

25

10

0,4

4,4

0,4

22

3,7

Аварийный ток первичной обмотки при коротком замыкании на зажимах вторичной обмотки в условиях эксплуатации I1ф.к.э= U1ф.ном/ zк.

Строим зависимости КПД трансформатора от коэффициента загрузки, т.е. =f(). Используем ту же формулу, что для однофазного трансформатора. Характерные точки этой кривой: =0, =m, =1 и несколько промежуточных нагрузок. cos2 принять равным 0,8.

Для построения внешней характеристики U2= f() используем те же пояснения, что использованы у однофазного трансформатора. Кривую строим для фазного напряжения: U2ф.ном, U2ф= U2ф.ном - U.

Следует определить угол , на который вторичное линейное напряжение сдвинуто относительно первичного линейного напряжения, что важно при подборе трансформаторов для параллельной работы на общую электрическую нагрузку: =№гр 300, где №гр - номер группы трансформатора (от 0 до 11).

Необходимо проанализировать графические зависимости, построенные при решении задачи этого раздела, и сделать соответствующие выводы по характеру их изменения.

4. Трехфазные асинхронные электродвигатели с фазным ротором

До решения задачи данного раздела следует ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия трехфазного асинхронного электродвигателя с фазным ротором. Выяснить, что дает наличие фазного, а не короткозамкнутого ротора.

Варианты индивидуальных контрольных задач по данному разделу приведены в таблице 3, в которой для электродвигателей серии АКН 2 заданы необходимые исходные данные. Для всех вариантов принять: U1л.ном=6000 В, f1=50 Гц, соединение фаз обмотки статора и ротора - У.

До решения задачи необходимо изобразить электрическую схему подключения обмотки статора к сети трехфазного переменного тока и трехфазного реостата, соединенного по схеме У, - к обмотке ротора, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Определяем активную мощность Р1ном, поступающую из сети к обмотке статора в номинальном режиме механической нагрузки на валу, используя ном. Линейный ток обмотки статора находим по Р1ном. Фазный ток I1ф.ном находим из линейного в соответствии со схемой обмотки статора.

Частоту вращения магнитного поля статора n1 находим с учетом f1 и 2p. Частота вращения ротора при номинальной механической нагрузке n2ном= n1(1-- Sном).

Номинальный вращающий момент на валу Мном=9,55Р2ном/n2ном .

Угловую скорость вращения поля и ротора находим:

1=2n1/60, 2ном=2n2ном/60.

В соответствии с заданной перегрузочной способностью электродвигателя находим: Ммакс=Мном.

Критическое скольжение при максимальном моменте на естественной механической характеристике

(Rдб=0): S=S(л+).

Чтобы судить о характере изменения вращающегося момента Ме, развиваемого электродвигателем при Rдб=0, в зависимости от величины скольжения s, используем формулу Клосса и строим естественную механическую характеристику Ме=f(s):

Ме=2Ммакс/(s/sкр.е+sкр.е/s)

Скольжение по абсциссе в двигательном режиме изменяется от s=0 до s=1, проходя все промежуточные значения. Вращающий момент изменяется от М=0 до пускового момента Мn, проходя через Ммакс при sкр.е. Задавая текущие значения величины s, находим текущее Ме при конкретных Ммакс и sкр.е. Часто механическую характеристику удобнее рассматривать в виде n2=f(Me). Эту характеристику строим с учетом уже полученной: для каждого n2=n1(1-s), величину момента Ме дает ордината кривой Ме=f(s). Максимум кривой n2=f(Me) находим по координатам: М= Ммакс, n2=n2кр=n1(1-sкр.е) - частота вращения ротора в двигательном режиме изменяется от n2=0 до n2=n1, проходя через n2кр. Величину пускового момента находим по формуле Клосса при s=1, а затем переносим ее на вторую кривую при n2=0.

Таблица 3 - Исходные данные по асинхронному двигателю

Вариант

P2ном, кВт

2р,

шт

Sном,

%

ном,

%

cos1ном

I2ном,

А

Е2л,

В

1

1600

12

1,3

92,1

0,86

1140

855

2,4

2

630

24

1,9

91,3

0,65

380

1025

2,4

3

1250

20

1,5

91

0,8

800

960

2,6

4

400

10

1,7

90

0,78

1000

800

2,3

5

800

16

1,3

91,1

0,76

515

955

2,4

6

315

24

2,4

89,2

0,65

360

555

2,2

7

630

20

2,15

90

0,75

435

900

2,3

8

800

10

1,8

91

0,81

970

750

2,1

9

315

12

2,1

91,2

0,85

400

1100

2,2

10

1000

16

1,2

90,3

0,75

520

1175

2,3

11

500

24

2,25

90,6

0,67

425

735

2,2

12

400

8

1,9

90

0,7

950

700

2,1

13

1000

20

1,6

89,8

0,78

540

1140

2,5

14

500

16

2,1

90,1

0,8

580

1050

2,3

15

2000

12

1,2

91,1

0,86

1160

1045

2,5

16

400

24

2,3

88

0,65

385

655

2,3

17

1250

16

1,15

90,7

0,78

950

805

2,4

18

800

20

1,95

89,3

0,74

445

1110

2,3

19

1600

8

2,2

91

0,8

970

750

2,1

20

800

24

2

90,2

0,75

880

560

2,2

21

500

10

1,9

91,3

0,78

940

720

2,4

22

3000

8

2,2

91

0,81

300

570

2,3

23

1600

16

1,25

90,7

0,83

1160

845

2,1

24

500

8

1,7

90

0,84

1090

820

2,3

25

1000

24

2

89,2

0,84

880

560

2,2

26

2000

16

1,8

90,1

0,75

510

940

2,3

27

1000

12

1,5

89,7

0,76

985

890

2,4

28

500

20

2,5

88,2

0,81

440

715

2,2

29

630

8

2,1

88

0,72

370

980

2,3

30

1250

24

1,75

87,1

0,67

1280

600

2,2

31

800

16

1,6

89,8

0,8

515

955

2,1

32

315

24

2,1

90,1

0,86

360

555

2,2

33

630

20

1,2

91,1

0,65

435

900

2,4

34

800

10

2,3

88

0,78

970

750

2,3

35

315

12

1,15

90,7

0,74

400

1100

2,1

Наличие фазного ротора позволяет получить множество искусственных механических характеристик. Строим вначале в системе координат М и s кривую Ми=f(s), а в системе координат n2 и М - кривую n2= f(Ми), у которой величина Rдб такова, что при пуске sn=sкр.n=1, тогда пуск осуществляется при М=Мn=Ммакс. Искусственную механическую характеристику строим в одной системе координат с естественной, используя формулу Ми=2Ммакс/(s/sкр.и+sкр.и/s). Возможно построение любой другой искусственной характеристики при sкри. Переход от построенной кривой Ми=f(s) к кривой n2= f(Ми) осуществляется так, как показано ранее для естественных механических характеристик.

Активное сопротивление фазы обмотки ротора определим приблизительно, исходя из электрических потерь мощности в обмотке ротора Рэл2=Pэмs=m2I22ф.номR2, где число фаз обмотки m2=3, а PэмМномn1/9,55. Отсюда R2= Мномn1sном/9,55m2I22ф.ном . I2ф.ном находим по I2л.ном в соответствии со схемой соединения фаз обмотки ротора. Добавочное сопротивление, подключаемое к каждой фазе обмотки ротора для получения нужной искусственной механической характеристики, находим из соотношения скольжений на естественной sном и искусственной sи характеристиках при Мном на валу: (R2+Rдб)/sи=R2/sном. Соотношение вытекает из приблизительной прямолинейности характеристик: от s=0 почти до s=sкр, от n2=n1 почти до n2=n2кр. Если искусственная характеристика рассчитана при условии Мn= Ммакс,то sи= sкр.и=sn=1, а вместо sном вводим sкр.е, тогда Rдб=R2(1/sкр.е-1).

Подключение к фазам обмотки ротора Rдб позволяет помимо увеличения Мn до Ммакс, ограничить величину пускового тока в обмотке ротора (и статора). Следует произвести сравнение этих токов при пуске по естественной механической характеристике и пуске по искусственной:

R!2=к2R2, R!2R1, к=Е1ф.ном/Е2ф

Е1ф.номU1ф.ном, Хк=R!2/sкр.е.

Находим R'дб найдено ранее для пуска с Мп=Ммакс , R'дб=к2Rдб. После вычисления токов сравним их, т.е найдем I!2пф.е/I!2пф.и, сделав вывод о назначении Rдб.

Так как при работе электродвигателя на естественной механической характеристике изменяются частота вращения и скольжение, то представляет интерес исследование изменения частоты тока в обмотке ротора f2 и величины ЭДС в фазе обмотки ротора с изменением скольжения. Рассмотрим следующие характерные точки двигательного режима: пуск в ход - n2=0, Мn, sn=1; максимальный момент на валу - n2кр, Ммакс, sкр.е; номинальный режим механической нагрузки на валу - n2кр, Мном, Sном; холостой ход - n2= n1, М=0, s=0. Для определения частоты переменного тока в обмотке ротора используем выражение f2=f1s, подставляем s для указанных точек. Для определения действующего значения ЭДС в фазе обмотки ротора: E2S=E2S, подставляем S для тех же точек, а Е2= Е2ф= Е2л/.

Вращающий момент на валу электродвигателя в значительной мере зависит от величины напряжения питающей сети. Рассмотрим изменение величины Ммакс при снижении номинального напряжения на 5, 10, 30%, используя выражение Ммакс=к1U21ф. При номинальном напряжении Ммакс=к1U21ф.ном, при снижении напряжения М!макс=к1(U1ф)2, где U1ф=0,95U1ф.ном, 0,9U1ф.ном, 0,7U1ф.ном. Выводы о снижении величины максимального момента следует сделать путем сравнения Ммакс и М!макс для указанных U1ф.

Приблизительно определим число витков в фазе обмотки статора из: Е1ф.ном=4,44f1W1kоб1Фm, где Е1ф.ном U1ф.ном; коб1=0,96; f1=50 Гц, Фm=0,01…0,02 Вб. Так как коэффициент трансформации ЭДС найден ранее, то приближенно определим число витков обмотки ротора: W2=W1/к, приняв коб2=0,96.

Естественное изменение частоты вращения ротора с ростом момента сопротивления механизма Мс не относится к регулированию частоты вращения. Определим частоту вращения ротора n2 при увеличении момента сопротивления от величины Мс1=Мном до Мс2= Ммакс , Ммакс , Ммакс, Ммакс. Скольжение ротора при более высоком Мс2 найдем из соотношения Мс2/Мс1=S2/S1, первый вариант нагрузки Мс1=Мном, S1=Sном; второй вариант задан через максимальный момент, для каждой из трех величин Мс2 найдем S2 и определим: n2=n1(1-S2).

Для регулирования частоты вращения ротора вводят Rдб в каждую фазу обмотки ротора, изменение частоты ведется вниз от номинальной. Определим частоты вращения ротора, полученные при введении в цепь ротора следующих сопротивлений: Rдб=Rдб/4, Rдб/2, 3Rдб/4. За величину Rдб принять ту, что получена при построении искусственной механической характеристики. Регулирование частоты вращения ведем при Мс=Мном на валу электродвигателя. Используем соотношение (R2+Rдб)/R2=S/Sном. Для каждой величины Rдб найдем соответствующее скольжение S и определим n2.

Определим отдельные составляющие потерь мощности в электродвигателе при преобразовании электрической энергии в механическую при номинальной механической нагрузке. Суммарные потери мощности Р=Р1ном-Р2ном. Электрические потери в меди трехфазной обмотки статора Рэл1=m1I21ф.номR1. Число фаз m1=3. Электрические потери в меди трехфазной обмотки ротора Рэл2=m2I22ф.номR2. Число фаз m2=3. Потери на перемагничивание стали ротора малы, так как мала f2 при Sном, ими можно пренебречь: Рст20. Добавочные потери мощности Рдб=0,01Р2ном. Механические потери в роторе Рмех и потери мощности в стали статора Рст1: Рмех+Рст1=Р-(Рэл1+Рэл2+Рдб). Электромагнитная мощность РэмМном1 .

5. Генераторы постоянного тока параллельного возбуждения

Перед решением задачи данного раздела следует ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия генератора постоянного тока, влиянием схемы подключения обмотки возбуждения на характеристики генератора.

Варианты индивидуальных контрольных задач по данному разделу приведены в табл.4, в которой для генераторов серии 4ПН заданы исходные данные. Для всех вариантов принять: 2а=2, 2р=4.

До решения задачи следует изобразить принципиальную электрическую схему генератора с подключенной к нему нагрузкой Rнг, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Для определения магнитного потока Ф в магнитопроводе генератора используем выражение Ея.ном=СеnФ, где Се=рN/60а - константа ЭДС. Константа момента СМ=рN/2а. Тормозящий электромагнитный момент на валу генератора Мном=СМIя.номФ.

Из принципиальной схемы генератора найдем: Iя.ном=Iв.ном+Iнг.ном, Iв.ном=Uном/Rв. Ток в каждой параллельной ветви обмотки найдем: iя.ном=Iя.ном/2а. Число проводников в каждой параллельной ветви, определяющее ЭДС на щетках генератора, найдем: N/2а. Сопротивление обмотки ротора (якоря) находим из уравнения равновесия ЭДС и напряжений в замкнутом контуре : Ея.ном-Uном=Iя.номRz. Электрическая мощность, отдаваемая нагрузке, Р2ном=UномIнг.ном. Угловая скорость вращения ротора ном=2nном/60. Механическую мощность, передаваемую от приводного двигателя на вал генератора, найдем из соотношения Р1ном=Р2ном/ном. Электрическое сопротивление нагрузки в номинальном режиме найдем из выражения Р2ном=I2нг.номRнг.ном.

Представляет интерес внешняя характеристика генератора, то есть U=f(Iя) в диапазоне тока от нуля до Iя.ном. По ней определяется напряжение, подаваемое к нагрузке, в зависимости от Iя. Для построения этой характеристики достаточно двух точек. Первая точка имеет координаты: Iя=0, U=U0=Ея.ном. Вторая точка имеет координаты: Iя.ном, Uном. Используя полученную характеристику, можно определить напряжение на нагрузке при Iя=1,1Iя.ном; 1,2Iя.ном. Следует сделать выводы о характере кривой и закономерности изменения напряжения с ростом Iя.

У генератора параллельного возбуждения величина тока в обмотке возбуждения зависит от напряжения. Необходимо найти зависимость Iв=f(U), применив выражение Iв=U/Rв. Задаем три значения напряжения: Uном; U при Iя=1,5Iя.ном; U при Iя =1,2Iя.ном. Из расчетов необходимо сделать вывод о характере зависимости.

Таблица 4 - Исходные данные по генератору постоянного тока

Вариант

Uном,

В

Ея.ном,

В

nном,

мин-1

Iнг.ном,

А

Rв, Ом

N, шт.

зном,

%

1

115

121

3000

15

372

1218

80

2

460

483

2200

22

250

1116

81

3

230

241

3000

24

298

812

82

4

460

483

3000

36

298

522

83

5

360

378

3000

53

188

496

81

6

230

241

2850

49

228

744

82

7

460

483

3000

83

96

556

83

8

115

121

1500

57

136

834

80

9

350

378

1450

33

188

624

80

10

230

241

2850

81

172

712

82

11

115

121

2260

54

110

450

80

12

460

483

975

42

220

1100

80

13

230

241

1450

36

215

572

79

14

360

378

2200

30

295

932

81

15

115

121

1500

56

152

380

82

16

460

483

1450

29

136

250

79

17

230

241

2850

72

165

652

82

18

115

121

975

45

105

430

80

19

360

375

3000

54

295

822

81

20

460

483

2850

104

274

1200

83

21

115

121

1500

60

97

528

80

22

230

241

975

14

123

474

78

23

360

378

725

75

372

1310

82

24

460

483

750

58

380

1340

83

25

230

241

1450

44

215

924

79

26

360

378

2850

35

230

874

81

27

115

121

725

25

98

484

89

28

460

483

3000

78

295

1320

84

29

230

241

1500

57

158

582

79

30

115

121

1450

56

127

440

78

31

230

241

975

58

165

572

79

32

115

121

725

44

105

932

81

33

460

483

750

35

295

380

82

34

230

241

1450

25

274

250

79

35

360

378

2850

78

97

652

82

Определим отдельные составляющие потерь мощности в генераторе при номинальной электрической нагрузке. Суммарные потери мощности при преобразовании механической энергии в электрическую Рном=Р1ном-Р2ном. Потери мощности в обмотке якоря Ря=I2я.номRя. Потери мощности в обмотке возбуждения Рв=I2в.номRв. Электрические потери мощности в скользящем контакте (щетка-коллектор) Рщ=UщIя.ном, падение напряжения на двух щетках разной полярности можно принять для графитных щеток: Uщ=2В. Добавочные потери найдем: Рдоб=0,01Р2ном. Механические потери и магнитные (на перемагничивание стали) Рмех+Рсм=Р-(Ря+Рв+Рщ+Рдоб). Электромагнитную мощность генератора определим: Рэм=Ея.номIя.ном.

6. Электродвигатели постоянного тока параллельного возбуждения

Перед решением контрольной задачи данного раздела следует ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия электродвигателя постоянного тока, влиянием схемы подключения обмотки возбуждения на его характеристики.

Варианты индивидуальных контрольных задач по этому разделу приведены в табл. 6, в которой для электродвигателей серии 4ПН заданы исходные данные. Для всех вариантов принять: 2а=2, 2р=4.

До решения задачи необходимо изобразить принципиальную электрическую схему электродвигателя, подключенного к сети, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Электрическую мощность, потребляемую электродвигателем из сети, найдем: Р1ном=Р2ном/ном. Из принципиальной схемы вытекает: Iнг.ном=Iя.ном+Iв.ном; Iв.ном=Uном/Rв. Ток нагрузки найдем: Р1ном=Uном/Iнг.ном, теперь найдем Iя.ном, ток в параллельной ветви iz=Iя.ном/2а. Из уравнения равновесия ЭДС и напряжений в замкнутом контуре находим: Ея.ном=Uном-Iя.номRя. Постоянная ЭДС се=рN/60а. Постоянная момента см=рN/2а. Число проводников в одной параллельной ветви, соединенных последовательно между двумя соседними щетками разной полярности, определяющее величину ЭДС на щетках, N/2а. Величину магнитного потока в стали магнитопровода найдем из выражения Ея.ном=сеnномФ. Вращающий электромагнитный момент на валу Мэм.ном=смIя.номФ. Угловая скорость вращения ротора ном=2nном/60.

При пуске электродвигателя в ход без Rдб в цепи обмотки ротора Iя.п=Uном/Rя и превышает номинальный ток в 10..30 раз. Найдем соотношение пускового и номинального токов Iя.п/Iя.ном. Определим величину Rдб в цепи обмотки ротора, если мы хотим ограничить пусковой ток до Iя.п=1,5Iя.ном и Iя.п=3Iя.ном, используя соотношение Rдб=(Uном/Iя.п)-Rя.

При использовании электродвигателя важен вид естественной механической характеристики n=f(M). Для ее построения достаточно двух точек. Первая точка имеет координаты: М=0, n=n0. Частоту вращения ротора на холостом ходу найдем: n0=Uном/сеФ. Вторая точка имеет координаты: Мном, nном. В той же системе координат можно построить множество искусственных механических характеристик, проходящих при Uном и Iв.ном через точку с ординатой n0. Из них выберем одну характеристику, проходящую через две точки с координатами: М=0, n=n0; 2Мном, n=0. Для получения этой характеристики находим Rдб, считая Iяп=2Iя.ном при М=2Мном.

При использовании электродвигателя часто контролируют обороты ротора по электромеханическим (скоростным) характеристикам n=f(Iя). В одной системе координат строим естественную и искусственную электромеханические характеристики. Естественная имеет координаты: n0, Iя=0; nном, Iя.ном. Искусственная характеристика имеет координаты: n0, Iя=0; n=0,

Iя=2Iя.ном. Искусственная характеристика получается при величине Rдб, найденной ранее для Iя.п=2Iя.ном.

Определим отдельные составляющие потерь мощности в электродвигателе при преобразовании электрической энергии в механическую для номинального режима механической нагрузки. Суммарные потери мощности в электродвигателе Р=Р1ном-Р2ном.

Потери мощности в обмотке якоря Ря=I2я.номRя. В обмотке возбуждения Рв=I2в.номRв. Потери в скользящем контакте Рщ=UщIя.ном, принять Uщ=2В. Добавочные потери Рдб=0,01Р2ном. Механические и магнитные потери Рмех+Рст=Р-(Рв+Рщ+Рдб). Электромагнитная мощность Рэм=Ея.номIя.ном.

Таблица 5 - Исходные данные по двигателю постоянного тока

Вариант

Р2ном,

кВт

Uном,

В

nном,

мин-1

Rя,

Ом

Rв, Ом

N, шт

зном,

%

1

3,15

110

1060

0,37

372

1210

81

2

5,5

440

1500

0,48

228

744

82

3

8,5

220

2240

0,35

166

834

82

4

14

440

3350

0,22

92

700

83

5

18

220

3150

0,12

86

524

83

6

3

340

750

0,2

380

1020

81

7

4

110

710

0,3

162

980

82

8

16

440

2240

0,2

66

572

80

9

25

220

2240

0,1

94

558

81

10

37

440

3150

0,1

90

420

82

11

7,1

340

750

0,4

154

820

81

12

18,5

220

1400

0,12

84

542

80

13

30

440

2120

0,1

92

380

82

14

8

110

1060

0,16

164

754

82

15

3,15

440

1000

0,25

390

1000

83

16

13

220

2120

0,12

150

356

80

17

6,3

110

950

0,36

350

544

81

18

5

340

1000

0,48

224

722

82

19

11

220

1400

0,3

77

634

81

20

23,5

440

3000

0,1

150

420

81

21

3

110

750

0,3

172

1120

84

22

14

220

3150

0,25

90

700

83

23

25

440

2240

0,2

64

400

83

24

15

220

1500

0,15

98

556

82

25

5

110

1000

0,3

134

784

81

26

5,5

110

1500

0,3

124

824

83

27

42,5

340

3000

0,1

60

240

81

28

5

440

1000

0,4

132

528

83

29

8,5

340

2240

0,4

142

780

82

30

3,15

220

1000

1,3

350

1150

84

31

4

220

950

0,1

64

634

83

32

16

110

1000

0,3

98

420

82

33

25

340

1400

0,25

134

1120

81

34

37

220

3000

0,2

124

700

83

35

7,1

440

750

0,15

60

400

81

7. Трехфазные синхронные генераторы с неявнополюсным ротором

Перед решением контрольной задачи данного раздела необходимо ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия синхронного генератора, его основными характеристиками, способами возбуждения магнитного поля ротора (индуктора).

Варианты индивидуальных контрольных задач по данному разделу приведены в табл.6, в которой для трехфазных синхронных генераторов серии СГД заданы исходные данные. Для нечетных номеров вариантов следует принять соединение фазных обмоток статора по схеме У, для четных номеров вариантов - по схеме Д. Для всех вариантов принять: fном=50 Гц, cosнг=0,8

До решения задачи необходимо изобразить принципиальную электрическую схему трехфазного синхронного генератора с подключенной к нему трехфазной электрической нагрузкой, соединенной по схеме У, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Определяем активную мощность, отдаваемую от обмотки статора генератора к трехфазной нагрузке в номинальном режиме: Р2ном=Sномcosнг. Найдем мощность дизеля, приводящего во вращение ротор генератора, Р1ном=Р2ном/ном. Реактивная мощность, отдаваемая нагрузке, Q2ном=Sномsinнг. Ток в линейном проводе Iл.ном=Iя.ном=Р2ном/Uл.номcosнг, где Р2ном=Рнг. Ток в фазах обмотки статора Iф.ном найдем через величину линейного тока Iл.ном в зависимости от схемы соединения фазных обмоток (У или Д). Частоту вращения ротора генератора дизелем находим: nном=60fном/р. Угловая скорость вращения ротора ном=2nном/60. Тормозящий момент, возникающий на валу генератора и преодолеваемый дизелем, Мном=Р1ном/ном. Суммарные потери мощности, возникающие в генераторе при преобразовании механической энергии в электрическую, Р=Р1ном-Р2ном. Потери мощности в фазах обмотки статора (якоря) Ря=mI2ф.номRф, где m=3; активное сопротивление фазы обмотки статора принять: Rф=(0,03…0,15) Ом. Потери в обмотке возбуждения (ротора) Рв=UвIв , добавочные потери Рдб=0,01Р2ном. Механические потери и магнитные Рмех+Рм=Р-(Ря+Рв+Рдб). Электромагнитная мощность РэмМномном.

Таблица 6 - Исходные данные по синхронному генератору

Вариант

Sном,

кВА

Uл.ном, кВ

2р, шт.

зном,

%

Uв, В

Iв, А

1

12500

10,5

24

92,1

226

290

2

10000

6,3

16

92,3

190

270

3

8000

10,5

10

91,4

166

262

4

63000

6,3

6

92,5

136

261

5

5000

10,5

2

92,2

120

290

6

4000

6,3

100

91,3

102

267

7

630

10,5

40

92,6

31

245

8

800

6,3

48

92,4

36

274

9

10000

10,5

20

91,9

102

259

10

12800

6,3

30

92,2

220

282

11

63000

10,5

8

90,7

137

253

12

8000

6,3

12

90,8

150

261

13

4000

10,5

120

92

102

283

14

5000

6,3

4

90,9

119

289

15

3150

10,5

80

90,8

89

262

16

2500

6,3

60

92,1

77

248

17

2000

10,5

48

92,3

61

290

18

1600

6,3

30

92,4

54

277

19

1250

10,5

20

92,2

46

253

20

1000

6,3

12

91,1

41

284

21

800

10,0

8

90,7

36

275

22

630

6,3

4

90,8

31

247

23

630

10,5

2

92,4

31

245

24

800

6,3

6

92,1

31

245

25

1000

10,5

10

90,4

40

295

26

1250

6,3

16

90,5

46

253

27

1600

10,5

24

90,8

54

274

28

2000

6,3

40

90,9

61

291

29

2500

10,5

50

92,1

77

244

30

3150

6,3

80

92,3

89

262

31

12800

10,5

30

92,4

54

277

32

63000

6,3

8

92,1

46

253

33

8000

10,5

12

90,4

41

284

34

4000

6,3

120

90,5

36

275

35

5000

10,5

4

90,8

31

247

8. Трехфазные синхронные электродвигатели с неявнополюсным ротором

Перед решением контрольной задачи данного раздела необходимо ознакомиться с назначением, устройством и принципом действия синхронного электродвигателя, его механической и рабочими характеристиками, способами возбуждения магнитного поля ротора (индуктора), обратить внимание на способы пуска электродвигателя в ход.

Таблица 7 -Исходные данные по синхронному двигателю

Вариант

Р2ном,

кВт

Uл.ном,

кВ

2р, шт.

ном,

зном,

%

Uв, В

Iв, А

1

630

10

2

15

90,8

31

245

2

800

6

6

18

90,1

36

274

3

1000

10

10

20

91

40

295

4

1250

6

16

22

90,8

46

253

5

1600

10

24

24

90,9

54

274

6

2000

6

40

26

90,4

61

291

7

2500

10

50

28

91,2

77

244

8

3150

6

80

30

91,3

89

252

9

4000

10

100

32

92,1

102

287

10

5000

6

2

34

92,2

120

290

11

6300

10

6

15

92,8

136

251

12

8000

6

10

17

92,7

156

262

13

1000

10

16

19

92,8

190

270

14

1250

6

24

21

91,4

126

290

15

630

10

40

23

91,7

31

245

16

800

6

48

24

90,1

36

274

17

1200

10

30

22

91,8

120

282

18

1000

6

20

20

92,7

82

259

19

8000

10

12

18

91,9

86

261

20

6300

6

8

16

91,5

137

253

21

5000

10

4

35

91,4

110

289

22

4000

6

120

33

91,5

102

283

23

3150

10

80

31

90,7

89

262

24

2500

6

60

29

92

77

248

25

2600

10

48

27

90,8

61

290

26

1600

6

30

25

92

54

277

27

1250

10

20

23

90,5

46

253

28

1000

6

12

21

92

41

284

29

650

10

8

19

90

36

275

30

630

6

4

17

90,6

31

247

31

5000

10

2

18

90,1

77

248

32

6300

6

6

16

91,8

61

290

33

8000

10

10

35

92,7

54

277

34

1000

6

16

33

91,9

46

253

35

1250

10

24

31

91,5

41

284

Варианты индивидуальных контрольных задач по данному разделу приведены в табл.7, в которой для трехфазных синхронных электродвигателей серии СТД заданы исходные данные. Для нечетных номеров вариантов следует принять соединение фазных обмоток статора по схеме У, для четных номеров вариантов - по схеме Д. Для всех вариантов принять fном=50 Гц, cos1=0,9.

До решения задачи необходимо изобразить принципиальную электрическую схему трехфазного синхронного электродвигателя, подключенного к трехфазной электрической сети, которая содержала бы необходимую коммутационную аппаратуру и электроизмерительные приборы.

Активную мощность Р1ном, потребляемую обмоткой статора (якоря) из сети, найдем через Р2ном и ном. Ток в линейном проводе I1л.ном найдем через Р1ном=Uя.номIя.номcos1 . Ток в фазе обмотки статора Iф.ном найдем через Iл.ном в зависимости от схемы соединения фаз обмотки статора. Реактивную мощность, потребляемую из сети, найдем: Q1ном=Uл.номIл.номsin1. Полная мощность S1ном=Uл.номIл.ном. Частоту вращения ротора nном найдем через fном и число пар полюсов р. Угловую скорость вращения ротора ном найдем через nном. Вращающий момент на валу найдем из известного выражения Мном=9,55Р2ном/nном. Вращающий момент на валу синхронного электродвигателя зависит от угла нагрузки по синусоидальному закону М=Ммаксsin. Следует построить зависимость М=f() в диапазоне изменения угла от =0 до =1800, которую называют угловой характеристикой. Чтобы найти максимум вращающего момента, воспользуемся параметрами номинального режима Ммакс=Мном/sinном.

Выбираем масштаб для вращающего момента в пределах от нуля до Ммакс, масштаб для угла нагрузки по оси абсцисс - в пределах от нуля до 180 градусов; строим характеристику М=f(), задавая значения =0, 30, 90, 150, 180, и определяем М. Возможное число витков W1 в фазе обмотки статора найдем из выражения Еоф=4,44fномW1КобФ, где Коб=0,96; ЕофUном ; Ф=0,03…0,06 Вб. Суммарные потери мощности Р=Р1ном-Р2ном. Потери мощности в фазе обмотки статора

Ря=mI2ф.номRф,

где Rф=0,03…0,15 Ом, m=3. Потери мощности в обмотке возбуждения ротора Рв=UвIв. Добавочные потери Рдб=0,01Р2ном. Механические потери и магнитные потери

Рмех+Рст=Р-Ря-Рв-Рдб

Электромагнитная мощность электродвигателя

Рэм.номМномном

Список рекомендуемой литературы

1 Проектирование электрических машин: Учебник для вузов/ И.П.Копылов, Б.К.Клоков, В.П.Морозкин, Б.Ф.Токарев; Под ред. И.П.Копылова. - 3-е изд., испр. и доп. - М.:Высшая школа, 2002. - 757 с.

2 Копылов И.П. Электрические машины: Учебник для вузов. - 2-е изд., перераб. - М.: Высшая школа, 2000. - 607 с.

3 Копылов И.П. Электрические машины: Учебник для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 360 с.

4 Тихомиров П.И. Расчет трансформаторов: Учебн. пособие для вузов. - 5-е изд., перераб и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 528 с.

5 Атабеков В.Б. Ремонт трансформаторов, электрических машин и аппаратов. - М.: Высш.школа , 1988. - 416 с.

6 Электрические машины: Сборник задач и упражнений /Пер. с венг. А. Данку, А. Фаркаг. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 360 с.

7 Жерве Г.К. Промышленные испытания электрических машин. - М.: Госэнергоиздат, 1960. - 504 с.

8 Правила технической эксплуатации энергоустановок потребителей и правила техники безопасности при эксплуатации энергоустановок потребителей. - М.: Атомиздат, 1973. - 157 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Изучение механических характеристик электродвигателей постоянного тока с параллельным, независимым и последовательным возбуждением. Тормозные режимы. Электродвигатель переменного тока с фазным ротором. Изучение схем пуска двигателей, функции времени.

    лабораторная работа [1,3 M], добавлен 23.10.2009

  • Общие сведения о тяговых электродвигателях постоянного тока последовательного, параллельного и смешанного возбуждения. Универсальные характеристики различных тяговых двигателей. Тяговая характеристика и ограничения, накладываемые на эту характеристику.

    презентация [339,1 K], добавлен 27.09.2013

  • Генераторы и электродвигатели постоянного тока, якоря которых снабжены коллекторами и содержат совокупность обмоток, связанных с коллекторами. Действие заявляемого бесколлекторного генератора постоянного тока. Движения вихревого электрического поля.

    доклад [14,9 K], добавлен 25.10.2013

  • Сущность и решение машинных цепей при переменных ЭДС и трансформаторах. Расчет характеристик трехфазного трансформатора. Трехфазные асинхронные двигатели. Машины постоянного тока, их характеристики и особенности. Расчет двигателя постоянного тока.

    контрольная работа [590,3 K], добавлен 06.04.2009

  • Конструкция и принцип действия машины постоянного тока. Характеристики генератора независимого возбуждения. Внешняя характеристика генератора параллельного возбуждения. Принцип обратимости машин постоянного тока. Электромагнитная обмотка якоря в машине.

    презентация [4,1 M], добавлен 03.12.2015

  • Принцип работы и устройство генератора постоянного тока. Типы обмоток якоря. Способы возбуждения генераторов постоянного тока. Обратимость машин постоянного тока. Двигатель параллельного, независимого, последовательного и смешанного возбуждения.

    реферат [3,6 M], добавлен 17.12.2009

  • Однофазные цепи синусоидального тока. Двигатели постоянного тока параллельного возбуждения. Расчет линейной цепи постоянного тока методом двух законов Кирхгофа. Расчет характеристик асинхронного трехфазного двигателя с короткозамкнутым ротором.

    методичка [1,4 M], добавлен 03.10.2012

  • Расчет и построение естественных и искусственных механических характеристик двигателя постоянного тока смешанного возбуждения. Расчет регулирующего элемента генератора параллельного возбуждения. График вебер-амперной характеристики электродвигателя.

    контрольная работа [198,0 K], добавлен 09.12.2014

  • Электромагнитная мощность генератора постоянного тока, выбор числа пар полюсов и коэффициента полюсной дуги. Расчет обмотки якоря и магнитной цепи, построение характеристики холостого хода. Определение магнитодвижущей силы возбуждения при нагрузке.

    курсовая работа [2,6 M], добавлен 27.10.2011

  • Силовые трансформаторы 10/0,4 кВ. Электродвигатели и приводные механизмы. Предохранители с плавкими вставками до 1000 В. Автоматические выключатели, магнитные пускатели, тепловые реле. Электрооборудование освещения. Токовая защита линий 0,4 кВ.

    учебное пособие [79,0 K], добавлен 29.04.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.