Главная Коллекция "Otherreferats" Физика и энергетика Проектирование релейной защиты и автоматики элементов системы электроснабжения промышленного предприятия

Проектирование релейной защиты и автоматики элементов системы электроснабжения промышленного предприятия

Расчет релейной защиты и автоматики как одна из важных частей расчета электроснабжения промышленного предприятия. Выявление места возникновения коротких замыканий и автоматическое отключение поврежденного участка сети. Токовая защита от перегрузок.

Рубрика Физика и энергетика
Вид реферат
Язык русский
Дата добавления 21.08.2012
Размер файла 650,3 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

37

Курсовая работа

на тему: "Проектирование релейной защиты и автоматики элементов системы электроснабжения промышленного предприятия"

Содержание

  • Введение
  • 1. Расчёт токов короткого замыкания
  • 1.1 Расчёт параметров схемы замещения
  • 1.2 Расчёт токов КЗ на стороне 10 КВ
  • 1.3 Расчёт токов КЗ на стороне 0,69 КВ
  • 2. Защита трансформаторов ГПП
  • 2.1 Продольная дифференциальная токовая защита
  • 2.2 Максимальная токовая защита от внешних многофазных КЗ
  • 2.3 Токовая защита от перегрузок
  • 2.4 Газовая защита
  • 3. Расчёт защиты асинхронных и синхронных двигателей 10кВ
  • 3.1 Токовая отсечка
  • 3.2 Токовая защита от перегрузок
  • 3.3 Защита от потери питания и понижения напряжения
  • 3.4 Защита от замыканий на землю в сети 10кВ
  • 3.5 Защита от асинхронного хода
  • 4. Защита асинхронных двигателей напряжением до 1000В
  • 4.2 Защита двигателей с помощью предохранителей
  • 5. Расчёт защиты трансформатора кремниевой преобразовательной установки
  • 5.1 Токовая отсечка
  • 5.2 Токовая защита от перегрузки
  • 5.3 Защита от замыканий на землю в сети 10кВ
  • 5.4 Газовая защита и температурная сигнализация
  • Заключение
  • Список литературы

Введение

Расчет релейной защиты и автоматики является одной из важных частей расчета электроснабжения промышленного предприятия. Основной задачей релейной защиты является выявление места возникновения коротких замыканий и быстрое автоматическое отключение выключателей поврежденного оборудования или участка сети от остальной неповрежденной части сети. Данное свойство релейной защиты позволяет предотвратить разрушение токопроводящих частей электрических аппаратов а также позволяет избежать поражение электрическим током эксплуатационного персонала.

1. Расчёт токов короткого замыкания

1.1 Расчёт параметров схемы замещения

Сопротивления, ЕДС системы

, Ом.

Сопротивление линии от системы до ГПП

ХО=0,217 Ом/км

Ом.

Трансформаторы ГПП

SТ1=63 МВт, UНН=10,5кВ. UK=10.5 % ДРкз=265 кВт,

Ом.

ХгппНН=1,8*Хтобщ=1,8*0,183=0,33 Ом

ХгппНН=0,1*Хтобщ=0,1*0,183=0,018 Ом

Ом.

RгппНН=1,8*Rтобщ=1,8*0,007=0,013 Ом

RгппНН=0,1*Rтобщ=0,1*0,007=0,0007 Ом

Трансформаторы КТП

S=2500 KBт, Uвн=10 КВ, Uнн=0,69 КВ, Uк=6,5%, ДРкз=23,5 КВт

Ом

Ом.

Линии от ГПП до КТП.

Для питания трансформаторов КТП выберем кабель по номинальному току трансформатора и длительно допустимому току кабеля

;

Выбираю кабель ААБ 3*240 . RО=0,129 Ом/км., XО=0,075 Ом/км Длину кабеля принимаем 300 м.

Ом.

Ом.

Трансформатор ДСП

S=4000 KBт, Uвн=10 КВ, Uнн=0,225 КВ, Uк=6,5 КВ, ДРкз=25 КВт

Ом

Ом.

Линии от ГПП до ДСП.

Для питания трансформатора ДСП выберем кабель по номинальному току трансформатора и длительно допустимому току кабеля

;

Выбираю кабель ААБ 3*300 . RО=0,129 Ом/км., XО=0,066 Ом/км

Длину кабеля принимаем 300 м.

Ом.

Ом.

Асинхронные двигатели 10 кВ.

Двигатель марки АКН-2500-4

UН=10кВ, cos =0.9, РН=2500кВт, КП=6,5.

Ом

Ом

=9,07 КВ

Для выбора кабеля питающего АД и СД найдем ток протекающий по нему.

Выбираю кабель ААБ 3*35 . ХО=0,095 Ом/км. RО=0,89*Ом/км. Длину кабеля принимаем 200 м.

Ом. Ом.

Линии от ГПП до РП.

Данная линия выполнена кабелем ААБ 3*240. ХО=0,079 Ом/км RО=0, 206 Ом/км

Ом

Ом

Синхронные двигатели 10КВ.

Двигатель марки СТД-2500-4

UН=10кВ, cos =0.92, РН=2500кВт, Хd”=0.134 Ом.

Ом

Ом

Асинхронные двигатели 0,69 кВ.

4А315-4 (АД2)

КП=7, IНОМ=170 А,UН=690 В, .

Ом

Ом

=0,6 КВ

Для питания двигателя АД1, АД2 выберем кабель соответственно ААШв 3*25+1*25,ААШв 3*70+1*35 с допустимыми токами IДОП=90А, IДОП=200А. Длину кабелей принимаем 25 и 20 м.

=0,023Ом. =0,31Ом.

=0,016Ом. =0,088Ом.

Чтобы произвести расчёт токов КЗ на разных ступенях напряжения, надо привести параметры схемы замещения к этим ступеням напряжения.

Результаты расчёта приведения параметров к различным ступеням приведены в таблице 1.

Таблица1

параметр

Ступень напряжения, к которой приводится параметр

10,5 КВ

0,69 КВ

0,225 КВ

Xс

0,084807692

0,000366231

3,89423E-05

Ec

10,5

0,69

0,225

Хлэп

0,012386041

5,34875E-05

5,68747E-06

ХгппВН

0,18375

0,0007935

0,000084375

RгппВН

0,007361111

3,1788E-05

3,3801E-06

ХгппНН

0,33075

0,0014283

0,000151875

RгппНН

0,01325

5,72184E-05

6,08418E-06

ХклРП

0,0237

0,000102345

1,08827E-05

RклРП

0,0618

0,000266875

0,001324286

ХклСД1,2 АД3,4

0,0172

7,42759E-05

7,89796E-06

RклСД1,2 АД3,4

0,0886

0,000382607

4,06837E-05

Хад3,4

39,69

0,171396

0,018225

Rад3,4

44,1

0, 19044

0,02025

Хсд1,2

4,8929832

0,021129699

0,002246778

Rсд1,2

44,1

0, 19044

0,02025

Eад3,4

9,07351631

0,596259643

0, 194432492

Есд1,2

11,78227266

0,774263632

0,252477271

ХклДСП

0,0198

8,55037E-05

9,09184E-06

RклДСП

0,0387

0,000167121

1,77704E-05

XтрДСП

0,000822656

3,55253E-06

3,7775E-07

RтрДСП

7,91016E-05

3,4159E-07

3,63221E-08

ХклТП

0,0225

9,71633E-05

1,03316E-05

RклТП

0,0387

0,000167121

1,77704E-05

Хтр1КТП

2,4255

0,0104742

0,00111375

Rтр1КТП

0,41454

0,001790136

0,00019035

Хтр2КТП

2,4255

0,0104742

0,00111375

Rтр2КТП

0,41454

0,001790136

0,00019035

ХклАД1

1,042060491

0,0045

0,000478497

RклАД1

59,86058601

0,2585

0,027487004

Хад1 0,69

4510,227273

19,47681818

2,071022727

Rад1 0,69

5011,363636

21,64090909

2,301136364

Еад1 0,69

9,173330911

0,602818888

0, 196571377

ХклАД2

0,706285444

0,00305

0,000324315

RклАД2

5,129253308

0,02215

0,002355269

Хад2 0,69

768,4090909

3,318272727

0,352840909

Rад2 0,69

835,2272727

3,606818182

0,383522727

Еад2 0,69

9,138927727

0,600558108

0, 195834166

1.2 Расчёт токов КЗ на стороне 10 КВ

При расчёте токов КЗ на стороне 10 КВ учитываются только индуктивные сопротивления элементов схемы. Составим схему замещения сети и обозначим на ней все расчётные точки КЗ. На рисунке 2 представлена схема замещения для минимального режима.

Рисунок 2

Далее схема замещения шаг за шагом сворачивается пока не останется только эквивалентное сопротивление схемы и эквивалентная ЭДС. Сворачивание схемы осуществляется с помощью параллельного и последовательного сложения сопротивления и ЭДС по формулам:

После сворачивания схемы находятся тока КЗ: трёхфазный и двухфазный по формулам:

Ход расчётов токов КЗ и результаты на стороне 10 КВ для минимального режима представлены в таблице 2.

релейная защита короткое замыкание

Таблица 2

К3 мин (АД3)

K4 min (АД 4)

К5 мин (СД1)

К6 мин (СД2)

К8 мин (Тр ГПП)

Хсум

0,575

Хсум

0,575

Хсум

0,548

Хсум

0,548

Хсум

0,594

Есум

10,71

Есум

22,11

Есум

10,72

Есум

22

Есум

10,73

I (3) к, КА

10,75

I (3) к, КА

22,2

I (3) к, КА

11,27

I (3) к, КА

23,24

I (3) к, КА

10,42

I (2) к, КА

9,314

I (2) к, КА

19,22

I (2) к, КА

9,76

I (2) к, КА

20,13

I (2) к, КА

9,02

В максимальном режиме схема замещения изменится, так как при этом отключится один трансформатор ГПП и питающая трансформатор линия. В этом режиме схема замещения представлена на рисунке 3.

Рисунок 3

Ход расчётов токов КЗ и результаты на стороне 10 КВ для максимального режима представлены в таблице 3.

Таблица 3

К3 мин (АД3)

K4 min (АД 4)

К1 мин (СД1)

К2 мин (СД2)

К8 мин (Тр ГПП)

Хсум

0,517

Хсум

0,517

Хсум

0,491

Хсум

0,491

Хсум

0,477

Есум

20,36

Есум

20,36

Есум

20,34

Есум

20,34

Есум

20,37

I (3) к, КА

22,71

I (3) к, КА

22,71

I (3) к, КА

23,89

I (3) к, КА

23,89

I (3) к, КА

24,62

I (2) к, КА

19,66

I (2) к, КА

19,66

I (2) к, КА

20,69

I (2) к, КА

20,69

I (2) к, КА

21,32

1.3 Расчёт токов КЗ на стороне 0,69 КВ

Особенностью расчёта токов КЗ в низковольтных сетях (с напряжением ниже 1 КВ) является учёт активного сопротивления элементов цепи. На рисунке 4 представлена схема замещения сети.

Рисунок 4

Ход расчёта токов КЗ данной схемы представлен в таблице 4.

Таблица 4

К1 (АД1)

К2 (АД2)

К3 (Тр КПП)

Zсум

0,276

Z2сум

0,025

Zсум

0,0437

Е

0,69

Е2 (сум)

0,69

Есум

0,225

I (3) к, КА

1,44

I (3) к, КА

15,4

I (3) к, КА

2,97

I (2) к, КА

1,24

I (2) к, КА

13,34

I (2) к, КА

2,57

2. Защита трансформаторов ГПП

2.1 Продольная дифференциальная токовая защита

Дифференциальная защита применяется в качестве основной быстродействующей защиты трансформаторов. Ввиду ее сравнительной сложности дифференциальная защита устанавливается в следующих случаях:

на одиночно работающих трансформаторах мощностью 6300 кВ*А и выше;

на параллельно работающих трансформаторах мощностью 4000 кВ*А и выше;

на трансформаторах мощностью 1000 кВ*А и выше, если токовая отсечка не обеспечивает необходимой чувствительности при КЗ на выводах низшего напряжения.

При параллельной работе трансформаторов дифференциальная защита обеспечивает не только быстрое, но и селективное отключение поврежденного трансформатора.

1. Определим ток срабатывания защиты с реле РНТ-565 от броска тока намагничивания.

;

-коэффициент отстройки защиты от броска тока намагничивания предварительно для защиты РНТ равен 1,3.

IНОМ. Т - номинальный ток трансформатора с высокой стороны.

А.

А.

А.

2. Определим ток срабатывания защиты от тока небаланса.

;

КН - =1,3

Ток небаланса

;

- ток учитывающий погрешности трансформаторов тока.

;

Ка - коэффициент учитывающий апериодическую составляющею принимает значение 1.

КОДН - коэффициент однотипности ТТ (0,5 или 1).

Со стороны питания установлены ТТ с ( ВН), а со стороны 10кв выбираю ТТ с .

Вторичный ток в плечах дифференциальной защиты при номинальной нагрузке силового трансформатора.

; А.

; А

Из за небольшого отличия токов протекающим по ТТ принимаем КОДН=1.

-полная погрешность ТТ. (0,1)

А

А.

-учитывает у силового трансформатора устройство РПН.

;

- половина регулировочного диапазона РПН.

А

-учитывает дискретность шкалы уставок.

А.

А.

Выбираю наибольший ток срабатывания защиты равный

3. Чувствительность защиты.

; А.

; (КЧ>2).

2.2 Максимальная токовая защита от внешних многофазных КЗ

Защита устанавливается со стороны источника питания непосредственно у выключателя, при этом в зону действия защиты входят трансформатор и его соединения с выключателями. Срабатывая, защита действует на отключение выключателей.

1. Ток срабатывания защиты от максимального рабочего тока.

;

где, КН-коэффициент надежности принимаемый равным 1,2.

КВ - коэффициент возврата принимаем 0,85.

КСЗ - коэффициент самозапуска нагрузки после отключения внешнего КЗ., определяемый для обобщенной нагрузки по кривым. [1]

;

А

Определение коэффициента самозапуска.

;

По кривой зависимости находим КСЗ =1,45 [1]

А.

Расчетный ток срабатывания реле.

;

где КСХ - коэффициент схемы. равный 1. (схема соединения ТТ "звезда")

А

Чувствительность защиты.

; (Kч>1.5)

2.3 Токовая защита от перегрузок

Защита от перегрузок устанавливается на трансформаторах 400 кВА и более с действием на сигнал (на автоматическую разгрузку или отключения на подстанциях без дежурного персонала).

Защита выполнена с помощью МТЗ установленной со стороны питания.

Ток срабатывания защиты

;

А

где КН=1,05, КВ=0,85.

2.4 Газовая защита

Применение газовой защиты является обязательным на трансформаторах мощностью 6300 кВ*А и более, а также на трансформаторах мощностью 1000-4000 кВ*А, не имеющих дифференциальной защиты или отсечки и если максимальная токовая защита имеет выдержку времени 1с и более.

Действие защиты основано на том, что всякие, даже незначительные, повреждения, а также повышенные нагревы внутри бака трансформатора вызывают разложение масла и органической изоляции, что сопровождается выделением газа.

Интенсивность газообразования и химический состав газа зависят от характера и размеров повреждения. Поэтому защита выполняется так, чтобы при медленном газообразовании подавался предупредительный сигнал, о бурном газообразовании, что имеет место при К.З., происходило отключение повреждённого трансформатора. Кроме того, газовая защита действует на сигнал при опасном понижении уровня масла в баке трансформатора.

В качестве газовой защиты выбираем поплавковое реле типа ПГ 22.

tср - = 0,1…0,3 с.

3. Расчёт защиты асинхронных и синхронных двигателей 10кВ

3.1 Токовая отсечка

Токовая отсечка устанавливается на электродвигателях мощностью , причем для электродвигателей она выполняется однорелейной, с включением реле на разность токов двух фаз.

1. Отстройка от пускового тока

;

IПУСК - пусковой ток двигателя.

;

для АД:

А

КН=1,8 для реле РТ - 40.

А.

для СД:

А

КН=1,8 для реле РТ - 40.

А.

2. Ток срабатывания защиты

;

КСХ= при однорелейном исполнении.

Коэффициент трансформации ТТ принимаю nТ=1500/5.

Для АД:

А

Для СД:

А

Чувствительность токовой отсечки двигателя АД3.

;

Чувствительность токовой отсечки двигателя АД4.

(>2)

Чувствительность токовой отсечки двигателя СД1.

(>2)

Чувствительность токовой отсечки двигателя СД1.

(>2)

3.2 Токовая защита от перегрузок

Защита устанавливается в тех случаях, когда возможны перегрузки по технологическим причинам или имеются тяжёлые условия пуска. Защита выполняется с действием на сигнал, или на автоматическую разгрузку.

Ток срабатывания реле.

где КН=1,3, КВ=0,8, КСХ= (одно релейная схема), nТ=1500/5.

Для АД:

А,

для СД:

А,

Выдержка времени защиты должна превышать на 20-23% расчётное время пуска двигателя. Эта установка срабатывания уточняется в процессе наладочных работ.

3.3 Защита от потери питания и понижения напряжения

Защита электродвигателей от понижения напряжения выполняется двух ступенчатой.

Параметры срабатывания первой ступени:

;

Время срабатывания первой ступени защиты выполняется 0,5….1,5 с.

Параметры срабатывания второй ступени:

;

Время срабатывания второй ступени защиты выполняется 5….10 с.

3.4 Защита от замыканий на землю в сети 10кВ

Защиту от замыканий на землю линий 6-10кВ выполняют с действием на сигнал. в настоящее время наибольшее распространение для селективной защиты получила защита реагирующая на токи нулевой последовательности установившегося режима замыкания выполняется на реле РТ-40. Защита не должна срабатывать при внешних замыканиях на землю под воздействием собственного емкостного тока линии IС, обусловленного суммарной ёмкостью защищаемого присоединения:

;

где КОТС - коэффициент отстройки. КОТС=1,1…1,2.

КБР - коэффициент учитывающий бросок емкостного тока, который принимают равным 4,5.

IC - среднее значение емкостного тока на 1км линии, берутся из таблицы 9 [1]

ААБ 3*35, А

А

Собственные ёмкостные токи высоковольтных двигателей и другой аппаратуры, питаемой рассматриваемой линией, можно учесть увеличением IСЗ на 20%.

А.

Ток срабатывания защиты должен быть не менее минимального первичного тока срабатывания защиты:

;

Минимальное значение первичного тока срабатывания защиты с реле РТ-40/0,2 равняется .

Чувствительность защиты

;

I'C-наименьшее реальное значение емкостного тока сети.

3.5 Защита от асинхронного хода

Устанавливается на всех СД и действует на схему, предусматривающую ресинхронизацию или его отключение. Ресинхронизация состоит в том, что с электродвигателя снимается возбуждение, через некоторое время включается возбуждение и двигатель вновь втягивается в синхронизм.

Ток срабатывания защиты

;

А

4. Защита асинхронных двигателей напряжением до 1000В

Защита электродвигателей от КЗ осуществляется с помощью плавких предохранителей и автоматических выключателей.

4.1 Защита двигателей с помощью автоматических выключателей.

Автоматические выключатели позволяют выполнить все виды защиты - от КЗ, перегрузки, снижения напряжения. Защитой от коротких замыканий является токовая отсечка, для которой используют в зависимости от типа автоматического выключателя электромагнитные или полупроводниковые расцепители.

Выбор автоматических выключателей производится по следующим пунктам:

1. По номинальному напряжению.

;

2. По номинальному току расцепителя

;

3. По отключающей способности

;

4. По току срабатывания электромагнитного расцепителя.

а) для двигателя с короткозамкнутым ротором.

;

б) для группы короткозамкнутых двигателей.

;

где пусковой ток двигателя. .

5. По току срабатывания теплового расцепителя

;

6. Проверка на чувствительность

;

Выбор автоматов сводим в таблицу 8.

Таблица 8

Условия выбора

Данные двигателя

Данные автомата

Двигатель АД1

ВА51Г-25

Uном>Uсети

660В

660В

Iном р>Iном д

Iном. д=23А

Iном. р=25А

Iуст. э> (1,5…1,8) *1,8Iп

257,6

350

Iуст. т> (1.1…1.25) *Iном. д

27,6

31,25

Iоткл>Iк. мах

1,45

2

Iуст. э<Iк. мин/3

490

350

Условия выбора

Данные сети

Данные автомата

Двигатель АД2

ВА51Г-33

Uном>Uсети

660В

660В

Iном р>Iном д

142

160

Iуст. э> (1,5…1,8) *1,8Iп

1590,4

2240

Iуст. т> (1.1…1.25) *Iном. д

156,2

192

Iоткл>Iк. мах

15,40952941

25

Iуст. э<Iк. мин/3

4,448347978

2,24

Условия выбора

Данные сети

Данные автомата

линия к КТП

ВА52-35

Uном>Uсети

660В

660В

Iном р>Iном д

165

250

Iуст. э> (1,5…1,8) *1,8Iп

2808,64

3500

Iуст. т> (1.1…1.25) *Iном. д

181,5

300

Iоткл>Iк. мах

15,40952941

25

Iуст. э<Iк. мин/3

4,448347978

3,5

4.2 Защита двигателей с помощью предохранителей

Выбор плавких вставок предохранителей осуществляется по номинальному напряжению сети предельному току отключения и номинальному току плавкой вставки.

1. ;

где максимальный ток защищаемого присоединения;

КЗ=1,1-1,25-коэффициент запаса.

2. Выбор плавкой вставки по условию перегрузки:

для оного двигателя

;

для группы двигателей

;

3. Выбор по чувствительности

;

Выбор предохранителей сведено в таблицу 9.

Таблица 9

5. Расчёт защиты трансформатора кремниевой преобразовательной установки

5.1 Токовая отсечка

Ток срабатывания неселективной отсечки, устанавливаемой для быстродействующей защиты всей линии, выбирают по выражению:

7,72 А

5.2 Токовая защита от перегрузки

Для защиты трансформатора КПП от сверхтоков перегрузки применяется максимальная токовая защита в двухфазном трёхрелейном исполнении. Защита имеет выдержку времени порядка 9 с. и отключает КПП при действующем значении тока, превышающим 1,3*IТ. ЭП. НОМ.

IС.З. =1,3*IТ. ЭП. НОМ=1,3*SН/UН=1,3*4000/10=123,8 А

5.3 Защита от замыканий на землю в сети 10кВ

Для защиты трансформаторов кремниевой преобразовательной установки от замыканий на землю предусматривается максимальная токовая защита с действием на отключение без выдержки времени.

Защита не должна срабатывать при внешних замыканиях на землю под воздействием собственного емкостного тока линии IС, обусловленного суммарной ёмкостью защищаемого присоединения:

;

где КОТС - коэффициент отстройки. КОТС=1,1…1,2.

КБР - коэффициент учитывающий бросок емкостного тока, который принимают равным 4,5.

IC - среднее значение емкостного тока на 1км линии, берутся из таблицы 9 [1]

ААБ 3*50, А

А

Собственные ёмкостные токи аппаратуры, питаемой рассматриваемой линией, можно учесть увеличением IСЗ на 20%.

А.

Ток срабатывания защиты должен быть не менее минимального первичного тока срабатывания защиты:

;

Минимальное значение первичного тока срабатывания защиты с реле РТ-40/0,2 равняется .

Чувствительность защиты

;

I'C-наименьшее реальное значение емкостного тока сети.

5.4 Газовая защита и температурная сигнализация

Газовая защита трансформатора кремниевой преобразовательной установки, выполняется аналогично газовой защите силовых трансформаторов на ГПП.

Температурная сигнализация срабатывает при повышении температуры в баке трансформатора, что происходит в результате его перегрузки. Устанавливается на трансформаторах, к которым есть свободный доступ обслуживающего персонала. Или выполняется в качестве тепловых реле, которые отключают трансформатор при превышении его максимально допустимой температуры.

Заключение

В результате расчета были выбраны средства релейной защиты трансформаторов ГПП, двигателей 10кВ, 0,69кВ и трансформатора кремниевой преобразовательной установки. Были определены токи срабатывания реле, чувствительность которых удовлетворяет нормам, что позволит защитить эти элементы от аварийных и ненормальных режимов.

Список литературы

1. Бурнашев Г.Н., Суворов И.Ф., Грунин О.М. Релейная зашита и автоматика в системах электроснабжения: Метод. указ. Чита: ЧитГТУ, 1996,40с.

2. Филипов С.А. Выбор аппаратов защиты для элементов низковольтной электрической сети: Метод. указ. - Чита: ЧитГТУ, 1996, 28с.

3. Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учеб. Для вузов по спец. "Электроснабжение". - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 1991. - 496с.: ил.

4. Беркович М.А. и др. Основы техники релейной защиты - 6-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1984. - 376 с., ил.

5. Чернобровов Н.В. Релейная защита. Учебное пособие для техникумов. Изд.5-е, перераб. и доп. М.: "Энергия". 1974.680м. с ил.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены