Электроснабжение электрифицируемого участка железной дороги
Расчет удельного электропотребления и выбор вариантов размещения тяговых подстанций. Средний и эффективный токи подстанции при следовании одиночных поездов в четном и нечетном направлениях. Расчет токов короткого замыкания и выбор уставок токовых защит.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 15.08.2012 |
Размер файла | 121,0 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. Расчет удельного электропотребления и выбор вариантов размещения тяговых подстанций
Количество перевозимых грузов на расчётный год эксплуатации, млн. т, определяется по формуле:
, (1)
где t - год эксплуатации, на который рассчитано количество перевозимых грузов;
Pз - заданное количество перевозимых грузов;
P - прирост количества перевозимых грузов в год.
Количество перевозимых грузов вычислено на пятый P5 и десятый P10 годы эксплуатации.
млн. т;
млн. т.
Энергия, потребляемая поездом, Вт•ч
, (2)
где 1,15 - коэффициент, учитывающий потери электроэнергии при пуске и торможении электровоза;
Uэ - напряжение на токоприёмнике электровоза, Uэ = 3000 B.
Ii - среднее значение тока поезда на участке ДSi кривой потребляемого тока;
k - количество участков, на которое разбита кривая тока;
зэ - коэффициент полезного действия электровоза, зэ = 0,87;
зэс - коэффициент полезного действия системы электроснабжения, зэс = 0,91;
Vт - заданная средняя техническая скорость движения поезда;
- отношение, показывающее соотношение между потребляемой энергией поездом заданной массы Qз и поезда Qп, для которого задана кривая потребляемого тока.
, (3)
Энергия, потребляемая поездом, определена для чётного Wч и нечётного Wн направлений.
Графики потребляемого тока для чётного и нечётного направлений представлены на рисунке 1.
Вт•ч;
Вт•ч.
Удельный расход энергии, Вт•ч/т•км
, (4)
где S - длина участка, на котором задана кривая потребляемого тока, км;
G - масса локомотива, т.
Удельный расход энергии определён в чётном щч и нечётном щн направлениях.
Вт•ч/т•км;
Вт•ч/т•км.
Удельная мощность на десятый год эксплуатации, кВт/км
Принято условие, что количества перевозимых грузов в чётном и нечётном направлениях равны P10/2.
, (5)
где 1,1 - коэффициент, учитывающий дополнительные потери энергии на манёвры и в зимних условиях работы;
б1 - коэффициент тары;
8760 - число часов в году.
кВт/км.
Принимаем Pср=100 кВт/км.
Расстояние между тяговыми подстанциями и сечения контактной подвески
Для рассчитанного Pср по номограммам [5, с. 331, 332]. Выбираем оптимальное расстояние. Результаты выбора приведены в таблице 1.
Таблица 1
Вариант |
Расстояние между тяговыми подстанциями, км |
Марка и площадь сечения проводов |
Тип рельса |
Удельное сопротивление тяговой сети, Ом/км |
|
1 |
32 |
ПБСМ-95+2МФ100 |
Р 65 |
0,1 |
Удельное сопротивление тяговой сети, Ом/км, для постоянного тока определяется по формуле:
, (6)
где rэп - удельное сопротивление контактной подвески;
rэр - удельное сопротивление рельсов.
Удельное сопротивление контактной подвески
, (7)
где см - удельное сопротивление медного проводника длиной 1 км и сечением 1 мм2, равное 18,8 Ом·мм2/км;
Sм - сечение медных проводов, мм2;
SПБСМ - сечение биметаллических проводов, мм2.
Ом/км.
Удельное сопротивление рельсов
, (8)
где N - число ниток рельсов, равное 2;
mр - масса погонного метра рельса, равная 65 кг.
Ом/км.
Тогда удельное сопротивление тяговой сети равно:
r0=0,08+0,015=0,095 Ом/км.
Принимаем r0=0,1 Ом/км.
Расположение тяговых подстанций для выбранного варианта
Схема внешнего электроснабжения электрифицированной железной дороги обеспечивает питание тяговых подстанций на условиях, предусмотренных для потребителей с электроприёмниками первой категории, т.е. выход из работы одной из подстанций (секции шин) энергосистемы или питающей линии не должен приводить к отключению тяговой подстанции.
Для этого тяговые подстанции имеют двухстороннее питание от двух подстанций энергосистемы.
От двух цепной линии ВЛ 110 кВ с двухсторонним питанием на участке между опорными подстанциями обеспечивается питание не более пяти промежуточных подстанций, включая подстанции, не питающие подстанцию.
2. Построение графика движения поездов и его статистическая обработка
Количество перевозимых грузов в сутки
Определено с учётом коэффициентов неравномерности на пятый год эксплуатации, т.
, (9)
где P5 - количество перевозимых грузов на пятый год эксплуатации, т;
kм, kс - коэффициенты неравномерности количества перевозимых грузов соответственно по месяцам и суткам;
12 - число месяцев в году;
30 - число дней в месяце.
т.
Количество пар поездов в сутки, поезда
Определено на пятый год эксплуатации.
, (10)
где величины б1 и Qз взяты из задания к курсовому проекту.
поезда.
Время хода поезда по межподстанционной зоне, мин
, (11)
где L - расстояние между тяговыми подстанциями.
минут.
График движения поездов
График движения поездов представлен на рисунке 3.
График движения поездов и кривые потребляемого тока построены с соблюдением масштабов:
· времени 1 мин - 1 мм;
· расстояния 1 км - 5 мм;
· тока 1 А - 0,1 мм.
График построен на период, равный 12 часам, для числа пар поездов N5с/2 = 21. Поезда расположены в графике произвольно, с учётом неравномерности распределения поездов во времени и интервалом попутного следования не менее заданного минимального, равного 12 минут. В графике предусмотрены технологические окна:
· в чётном направлении - tокна = 1 ч;
· в нечётном направлении - tокна = 1 ч.
Сбоку от графика движения пристроены кривые потребляемого тока и номограммы для определения токов фидеров, узловая схема питания. Произведено равномерное сечение графика через 10 мин. И в каждом сечении подсчитано число пар поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне.
Определено число схем каждого типа:
· m0=6;
· m1=16;
· m2=34;
· m3=16.
Рассчитаны вероятности появления одновременно 0, 1, 2, 3, …, nМ поездов
. (12)
p0=0,083
p1=0,222
p2=0,472
p3=0,222
По результатам расчёта построена гистограмма распределения числа поездов.
3. Расчёт необходимых электрических величин
В курсовом проекте использованы два метода расчёта - метод равномерного сечения графика движения поездов и аналитический.
Метод равномерного сечения графика движения поездов
При данном методе рассчитаны полученные при сечение графика движения поездов мгновенные схемы для разного числа поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне (1, 2,…., nм).
Для расчета схем с одним поездом межподстанционная зона разделена на 10 одинаковых отрезков.
При большем числе поездов (2, 3, и т.д.) из полученных при сечении графика движения поездов мгновенных схем выбраны случайным образом 5 схем с различными положениями поездов и потребляемыми токами.
Для каждой мгновенной схемы рассчитаны токи фидеров, тяговых подстанций, потери напряжения до поездов, потери мощности в целом для схемы. Данные расчета представлены в таблицах 2 и 3. В таблицах приняты обозначения:
iп1, iп2, iп3 - мгновенные токи поездов, полученные по кривым потребляемого тока для каждого положения поездов;
iА11, iА21, iБ31, iБ41 - доли токов первого поезда, приходящихся на фидеры подстанций А и Б, полученные с использованием номограмм;
iА12, iА22, iБ32, iБ42 - доли токов второго поезда, приходящихся на фидеры подстанций А и Б, полученные с использованием номограмм;
iА, iБ - токи фидеров.
С учетом равномерного расположения тяговых подстанций и одинаковых кривых потребляемого тока в межподстанционных зонах принято:
iБ = iА1+ iА2+ iБ3+iБ4.
?uч, ?uн - потери напряжения, соответственно для четного и нечетного поездов;
?p - потери мощности в тяговой сети, определенные для одного поезда отдельно для четного и нечетного поездов, а для схем с большим числом поездов в целом для мгновенной схемы.
Распределение токов по фидерам произведено с помощью номограмм, которые показывают относительную долю тока поезда, приходящуюся на фидер. В таблицы занесены абсолютные значения токов, полученные умножением тока поезда на его долю.
По полученным мгновенным значениям на зоне питания для одного поезда вычислены:
Средние токи:
;
Квадраты эффективных токов:
; ;
Средние потери напряжения до поезда:
; ;
Средние потери мощности:
; ,
где к - число мгновенных схем.
Аналитический метод расчета
Исходные величины для расчета:
- средние и эффективные токи одиночно следующих поездов четного и нечетного направлений Iпч,ср, Iпн,ср, Iпч,э, Iпн,э;
- средние числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания в четном и нечетном направлениях.
Средние токи поездов
Средние токи поездов приняты равными значениям, полученным при методе сечения графика движения поездов.
Результирующий средний ток поезда:
(13)
А
Эффективные токи поездов
Эффективные токи поездов взяты из метода сечения графика движения поездов.
Квадрат среднеквадратичного тока поезда:
(14)
А2
Среднее число поездов
Среднее число поездов, одновременно находящихся на межподстанционной зоне:
, (15)
где Т - период графика, равный 720 мин.
Средний и эффективный токи подстанции Б при следовании одиночных поездов в четном и нечетном направлениях
Средний ток подстанции Б при равных по длине межподстанционных зонах для четного и нечетного поездов:
(16)
А
Квадрат эффективного тока подстанции Б от четного и нечетного поездов:
(17)
А2
Средний и среднеквадратичный токи подстанции Б
Средний ток подстанции Б:
(18)
А
Квадрат квадратичного тока подстанции Б:
, (19)
где - дисперсия тока подстанции Б;
- дисперсия тока одиночного поезда.
А
А2
Эффективный ток наиболее загруженного фидера
Эффективный ток определен для максимального числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания.
Максимальное число поездов:
, (20)
где N0 - максимальная пропускная способность за сутки.
, (21)
где и0 - минимальный интервал попутного следования, мин.
.
поезда
Максимальное число поездов на фидерной зоне:
(22)
поезда
Путем сравнения в таблицах 2 и 3 токов фидеров при следовании одиночных поездов четного и нечетного направлений определен фидер с наибольшим средним током Iф,ср1.
Для этого фидера определен и эффективный ток фидера Iф,э1.
Квадрат эффективного тока фидера при nфм поездах:
, (23)
где Dф1 - дисперсия тока фидера при движении одного поезда.
(24)
А2
Максимальный ток фидера
Так как nфм<2, то максимальное значение следуем принять равным:
Iф,м=1,5Iп,м (25)
Iф,м=1,5·2200=3300 А
Средняя потеря напряжения до поезда
, (26)
где - средняя потеря напряжения от одного поезда.
(27)
поездов
В
В
Средние потери мощности в контактной сети
(28)
Вт
Результаты расчетов электрических величин представлены в таблице 4.
Таблица 4
Величина |
Методы |
||||
Метод сечения графика движения поездов |
Аналитический метод |
||||
Обознач. |
Значение величины |
Обознач. |
Значение величины |
||
величины |
величины |
||||
Среднее число поездов, одновременно находящихся на зоне питания |
nс |
2,04 |
|||
Средний ток поезда, А |
Iпч,ср Iпн,ср |
1160 1483,5 |
Iпч,ср Iпн,ср Iп,ср1 |
1160 1483,5 1321,75 |
|
Среднеквадратичный ток поезда, А |
Iпч,э Iпн,э |
1459,9 1616 |
Iпч,э Iпн,э Iп,э1 |
1459,9 1616 1540 |
|
Среднеквадратичный ток наиболее загруженного фидера, А |
Iф,э |
754,9 |
Iф, э |
1033 |
|
Максимальный ток фидера, А |
Iф,м |
1914 |
Iф,м |
3300 |
|
Средний ток тяговой подстанции Б, А |
IБ,ср |
1321,65 |
IБ,ср |
2696,37 |
|
Среднеквадратичный ток тяговой подстанции Б, А |
IБ,э |
1539,8 |
IБ,э |
3213,5 |
|
Средняя потеря напряжения до поезда, В |
Uпч,ср Uпн,ср Uп,ср |
1233,64 1580,57 1407 |
Uпч,ср Uпн,ср Uп,ср |
1534,13 1964,86 1749,5 |
|
Средняя потеря мощности в тяговой сети, кВт |
Ртс |
1699,29 |
Ртс |
4788,349 |
Из таблицы 4 видно, что сходимостью обладают только значения средних и среднеквадратичных токов подстанций и значения среднего числа поездов, одновременно находящихся на зоне питания. Наибольшие расхождения получены при вычислении средних потерь мощности.
4. Выбор оборудования тяговых подстанций
Число и мощность тяговых агрегатов подстанции постоянного тока
Число агрегатов определяется по мощности на тягу
Pт = UтпIтп,э (29)
Pт =3,3·3213,5=10204,55 кВт
Число выпрямительных агрегатов без учета резерва
, (30)
где Pв,н - номинальная мощность агрегата, приведенная в справочнике.
агрегата
Так как выпрямительные агрегаты поставляются промышленностью комплектно, то было проверено соответствие мощности тягового трансформатора по условиям:
при двухступенчатой трансформации;
11091 (кВА)<11400 (кВА)
Здесь кр коэффициент, учитывающий разновременность максимумов тяги и районной нагрузки, принято равным 0,97;
коэффициент мощности тяговой подстанции постоянного тока, равный 0,92;
Sp мощность районной нагрузки, принята 0,25 мощности на тягу.
Параметры выбранного агрегата приведены в таблице.
Таблица 5
Параметры трансформаторов |
||
Марка трансформатора |
ТРДП12500 |
|
Мощность трансформатора, кВА |
11400 |
|
Потери холостого хода, кВт |
16 |
|
Потери короткого замыкания, кВт |
71,5 |
|
Ток холостого хода, % |
1,1 |
|
Удельный расход материала, кг/кВА |
1,8 |
|
Uк% |
8,9% |
|
Тип диодов |
ДЛ-153-2000 |
|
Количество диодов |
48 |
|
Удельный расход материалов |
0,25 |
|
Способ охлаждения диодов |
естественный |
Число и мощность понизительных трансформаторов
Определяется по суммарной мощности на тягу и районные потребители:
, (31)
где для постоянного тока
(32)
кВт
Число понизительных трансформаторов:
, (33)
где Sпт,н номинальная мощность трансформатора;
кпер коэффициент перегрузки трансформатора, допускаемый
техническими условиями.
трансформатора
Бесперебойность питания нагрузок тяги (кроме слабозагруженных линий) обеспечивается установкой на подстанциях: системы 2х25 кВ с однофазными трансформаторами - резервного трансформатора с возможностью подключения его к каждому плечу питания; постоянного тока не менее двух выпрямительных агрегатов.
В случае отключения одного понижающего трансформатора или выпрямительного агрегата оставшиеся в работе должны обеспечивать заданные размеры движения при принятых в проекте схеме питания контактной сети и организации движения поездов, а так же питание нагрузок не тяговых электроприёмников первой и второй категорий.
По полученным значениям мощности выбран понизительный трансформатор. Результаты выбора представлены в таблице 6.
Таблица 6
Параметры трансформатора |
||
Марка трансформатора |
ТДН16000/110 |
|
Потери холостого хода, кВт |
14 |
|
Потери короткого замыкания, кВт |
60 |
|
Ток холостого хода, % |
0,7 |
|
Uк% |
10,5 |
Число понизительных трансформаторов без учёта резерва nпт=1. Резервный трансформатор выбран того же типа, что и основной так как в случае отключения понижающего трансформатора он в работе должен обеспечивать заданные размеры движения при принятых в проекте схеме питания контактной сети и организации движения поездов, а так же питание нагрузок не тяговых потребителей первой и второй категорий.
5. Расчет токов короткого замыкания и выбор уставок токовых защит
электропотребление подстанция поезд замыкание
Минимальные токи короткого замыкания рассчитаны для двух точек - на посту секционирования и на шинах соседней подстанции.
Расчетная схема и схемы замещения для расчетов токов короткого замыкания представлены на рисунке 5.
Для тяговой сети постоянного тока минимальный ток короткого замыкания в точке К1
(34)
Udo напряжение холостого хода на шинах тяговой подстанции, равное 3650 В;
р возможное снижение напряжения в первичной сети, р=0,05;
uд падение напряжения в дуге в месте короткого замыкания, принимаемое равным 150 В;
Iнагр ток нагрузки неповрежденных фидеров;
внутреннее сопротивление тяговой подстанции;
Ro сопротивление линии отсоса определено из условия, что сечение отсоса должно быть не менее трех сечений тяговой сети, а длина отсоса 0,5 км;
RП сопротивление питающего фидера, рассчитано из условия, что сечение фидера не менее сечения подвески, а длина 0,5 км;
lk расстояние до точки короткого замыкания, равное при расположении поста секционирования посередине L/2.
Внутреннее сопротивление тяговой подстанции:
, (35)
Здесь
Sкз мощность короткого замыкания на шинах высшего напряжения тяговой подстанции;
nпт число параллельно работающих понизительных трансформаторов;
uкпт% напряжение короткого замыкания понизительного трансформатора;
nвт число параллельно работающих преобразовательных трансформаторов;
Idн номинальный ток агрегата;
Ом
А
При коротком замыкании в точке К2 отключится фидер подстанции Б3 и место к.з. будет питаться по трем фидерам. В этом случае минимальный ток короткого замыкания
(36)
где Rк - общее сопротивление до точки к.з.
(37)
(38)
(39)
Ом
Ом
Ом
А
По условию Iкз.мин > Iф.м,так как Iкз.мин < Iф.м,то необходимо применить двухзонную защиту или уменьшить расстояния между подстанциями.
6. Определение потерь энергии на тяговых подстанциях
Потери энергии на тяговой подстанции получены из сложения потерь энергии Wпт в понизительных трансформаторах, Wвт - в тяговых трансформаторах выпрямительных агрегатов и Wв - в выпрямителях и вычислены через потери мощности в названных устройствах:
Wпт = Рпт nпт Tпт,
Wвт = Рвт nвт Tвт,
Wв = Рв nв Tв,
где Рпт, Рвт, Рв средние потери мощности в понизительном трансформаторе, тяговом трансформаторе и выпрямителе;
nпт, nвт, nв число параллельно работающих понизительных трансформаторов, тяговых трансформаторов и выпрямителей;
Tпт = Tвт = Tв время работы в году, принято равным 7000 часов.
Потери мощности в двухобмоточных понизительных трансформаторах
Рпт = Рхх + кпп Qхх + кз2 кэ2 (Рк + кпп Qк), (40)
где Рхх потери холостого хода трансформатора при номинальном напряжении, кВт;
Рк потери короткого замыкания при номинальном токе, кВт;
Qхх реактивная мощность намагничивания трансформатора, квар, равная (Sпт * Iхх%) / 100;
Qк реактивная мощность рассеивания трансформатора, квар, равная (Sпт * uк%) / 100;
кпп коэффициент повышения потерь, представляющий затрату активной мощности на выработку и передачу одного квара реактивной мощности, принят равным 0,05 кВт/квар в зависимости от удаленности тяговых подстанций от электростанций;
коэффициент эффективности нагрузки трансформатора:
коэффициент загрузки трансформатора.
Произведение коэффициентов равно Sпт,э/Sпт,н;
Sпт,н номинальная мощность трансформатора;
Sпт,э эффективная мощность нагрузки трансформатора рассчитана в главе 4.
Окончательно:
(41)
квар
квар
кВт
Потери мощности в двухобмоточных тяговых трансформаторах выпрямительных агрегатов
Вычисляются по формуле:
, (42)
квар
квар
кВт
Потери мощности в выпрямителях
Находятся по формуле:
, (43)
где Рд потери мощности в диодах выпрямителя;
Рдт потери мощности в делителях тока;
Рш потери мощности в шунтирующих резисторах;
РRс потери мощности в контуре RC.
, (44)
где Uo пороговое напряжение диода, принято равным среднему значению, т.е. 0.96 В.
Rд среднее значение динамического сопротивления диода, равное 6,410-4 Ом;
Iд средний ток диода, равный ;
Iдэ = эффективное значение тока за период;
кн = 1,2 коэффициент, учитывающий неравномерность распределения тока по параллельным ветвям;
m число фаз выпрямителя;
s число последовательно включенных диодов на фазу;
а число параллельных ветвей на фазу;
I d,ср средний ток выпрямительного агрегата, равный среднему току подстанции Б.
А
А
Вт
Pв=1,12•PД (45)
Pв=1,12•7887,84=8834,38 Вт
Wпт = 110,9•1•7000=776300 кВт•ч
Wвт = 136,55•1•7000=955850 кВт•ч
Wв =8,83438•1•7000=61840,66 кВт•ч
7. Проверка выбранного оборудования по граничным условиям
Проверка контактной сети по уровню напряжения производится путем сопоставления фактического напряжения с допустимыми по условию:
Uдоп Uтп - Uпт,ср, (46)
где Uдопуровень напряжения на токоприемнике электроподвижного состава, установленный ПТЭ железных дорог, равным не менее 2700 В при постоянном токе.
2700 3300-1749,5
Проверка сечения контактной подвески по нагреву
Проверка произведена по условию:
, (47)
где IДОП - допустимый ток на контактную подвеску;
IФ,Э - наибольший из среднеквадратичных токов фидеров.
1033 А?1420 А (условие выполняется).
Проверка трансформаторов по перегреву
Проверку выполнил по условию:
Iтп,м < Iт,доп, (48)
где Iтп,м эффективный ток тяговой подстанции при максимальном числе поездов;
Iт,доп допустимый ток трансформатора с учетом перегрузки.
В данной работе трансформатор выбран с учетом перегрузки, поэтому такая проверка уже выполнена.
Заключение
В курсовом проекте выбрано расстояние между тяговыми подстанциями 32 км, марка контактной подвески ПБСМ-95+2МФ-100, выбран тип рельса Р65, принята линия типа ВЛ 110 кВ. Число тяговых подстанций 6 (2 опорных, 2 транзитных, 2 отпаечных). Построен график движения поездов. Выбрано тяговое оборудование подстанции.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Расчет электроснабжения участка разреза. Требования к схемам электроснабжения. Выбор подстанций и трансформаторов. Расчет электрических сетей, токов короткого замыкания, токов однофазного замыкания на землю в сети 6 кВ. Выбор защитной аппаратуры.
курсовая работа [182,9 K], добавлен 06.01.2013Расчет электроснабжения участка: определение требуемой мощности трансформаторной подстанции, магистрального кабеля и токов короткого замыкания. Выбор уставок максимальной защиты, пускозащитной аппаратуры и трансформатора. Подсчет нагрузок на шинах.
курсовая работа [206,1 K], добавлен 18.01.2012Выбор уставок по времени срабатывания токовых защит. Расчет токов короткого замыкания с учетом возможности регулирования напряжения силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока на 10%-ю погрешность по кривым предельной кратности.
курсовая работа [884,8 K], добавлен 25.02.2014Расчет электрических нагрузок населенного пункта. Определение мощности и выбор трансформаторов. Электрический расчет ВЛ 10 кВ. Построение таблицы отклонений напряжения. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования подстанции, согласование защит.
курсовая работа [212,4 K], добавлен 06.11.2011Расчет токов короткого замыкания. Расчет уставок токовых защит линии электропередач, защит трансформаторов и высоковольтных асинхронных электродвигателей. Самозапуск электродвигателей и защита минимального напряжения. Автоматическое включение резерва.
курсовая работа [324,1 K], добавлен 19.11.2013Выбор числа, типа и мощности тяговых агрегатов. Расчет тока короткого замыкания на шинах. Определение трехфазных токов и мощности короткого замыкания. Выбор, расчет и проверка шин, основных коммутационных аппаратов и измерительных трансформаторов.
курсовая работа [352,4 K], добавлен 30.11.2013Выбор трансформаторов и передвижных комплектных трансформаторных подстанций для электроснабжения участка карьера. Расчет сети и токов короткого замыкания в сети 6 кВ, приняв сопротивление системы ХС=0. Выбор коммутационной и защитной аппаратуры.
контрольная работа [830,2 K], добавлен 09.03.2015Технико-экономический расчет числа и мощности силовых трансформаторов. Выбор электрических соединений подстанций. Расчет токов короткого замыкания. Выбор оборудования и токоведущих частей. Релейная защита и автоматика. Заземление и освещение подстанции.
дипломная работа [2,7 M], добавлен 24.06.2012Расчет нагрузки и выбор главной схемы соединений электрической подстанции. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и проводников. Релейная защита, расчет заземления подстанции.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 17.12.2014Расчет электрических нагрузок. Выбор числа мощности и типа трансформатора, выбор местоположения подстанции. Расчет токов короткого замыкания, выбор высоковольтного оборудования. Расчет затрат на реконструкцию подстанции, схема заземления и молниезащиты.
дипломная работа [1,2 M], добавлен 20.10.2014