Тепловой расчёт паротурбинной установки типа Р-100-130/15

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Курсовая работа

Тепловой расчет паротурбинной установки типа Р-100-130/15

Содержание

Технические характеристики и исходные данные

Введение

1. Расчет тепловой схемы ПТУ Р-100-130/15

1.1 Принципиальная тепловая схема ПТУ Р-100-130/15

1.2 Расчет параметров рабочей среды

1.3 Построение процесса расширения пара в турбине

1.4 Расчет относительных расходов пара в отборах

1.5 Расчет работы и расхода пара в голову турбины

2. Расчет проточной части турбины

2.1 Расчет регулирующей ступени

2.2 Разбивка теплоперепада

2.3 Расчет первой нерегулирующей ступени

2.4 Расчет последней ступени

Заключение

Список использованной литературы

Технические характеристики и исходные данные

Наименование	Для ТЭЦ
Типоразмер	Р-100-12,8/1,3-2
Завод-изготовитель	ТМЗ
Мощность номинальная, МВт	102
Мощность максимальная, МВт	107
Частота вращения, 1/с	50
Давление свежего пара, МПа	12,75
Температура свежего пара °С	555
Максимальный расход свежего пара, кг/с	225
Номинальное давление производственного отбора, МПа	1,18--2,06
Номинальный производственный отбор, кг/с	191,6
Число регенеративных отборов	3
Температура питательной воды, °С	240
Конечное давление, МПа	1,45
Удельный расход пара, кг/(квтч)	7,77
Тин парораспределения	Сопловое
Тип регулирующей ступени	Одновенечная
Число ступеней	р + 6+6
Длина последней лопатки, мм	127
Средний диаметр последней ступени, мм	1127

Турбина Р-102/107-12,8/1,5-2 ТМЗ - это одноцилиндровый агрегат с сопловым парораспределением, одновенечной регулирующей ступенью и десятью последовательно расположенными ступенями, разделенными на два потока противоположного направления.

Подвод пара осуществляется в среднюю часть турбины через два стопорных и четыре регулирующих клапана. Последние расположены в паровых коробках, приваренных к корпусу цилиндра. Цельнокованый ротор турбины соединяется с ротором генератора полугибкой муфтой. Фикс-пункт турбины находится на раме заднего подшипника.

К турбине подключены три ПВД, питаемых паром из отборов и выходного патрубка. В турбоустановке также предусмотрен деаэратор.

Введение

Большое развитие энергетики и в частности турбостроения требует широкого круга инженеров-конструкторов, монтажников, наладчиков и эксплуатационного персонала электростанций, глубокого понимания процессов, проходящих в турбине при различных режимах работы, хорошего знания конструкции ее деталей и узлов, безукоризненного знания и понимания существа правил и инструкций по эксплуатации.

Производство электроэнергии в нашей стране в частности осуществляется на тепловых электрических станциях - крупных промышленных предприятиях, на которых тепловая энергия органического топлива посредством котла, турбины и генератора преобразуется в электрический ток.

Неотъемлемым элементом электростанции является паротурбинный агрегат, - совокупность паровой турбины и генератора - электрической машины, преобразующей механическую энергию вращения ротора в электрический ток.

В свою очередь турбина - это машина, в которой потенциальная энергия рабочего тела (пара) преобразуется в механическую энергию вращения ротора турбины.

1. Расчет тепловой схемы ПТУ Р-100-130/15

1.1 Принципиальная тепловая схема ПТУ Р-100-130/15

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис.1. Принципиальная тепловая схема ПТУ Р-100-130/15

1.2 Расчет параметров рабочей среды

Определим температуру воды в деаэраторе по давлению в деаэраторе по /2/:

Нагрев воды в деаэраторе примем равным

Температура воды перед деаэратором будет равна:

Определим нагрев воды в питательном насосе:

Давление воды на входе в ПН будет равным давлению воды в деаэраторе плюс подпор воды, который примем 2,5 атм.

Давление воды на выходе из ПН

Средний удельный объем при данных значениях давлений по /2/ составит:

Средняя теплоемкость воды при сжатии при данных значениях давлений по /2/ составит:

КПД насоса примем равным

Таким образом нагрев воды в ПН:

Определим температуру воды на выходе из ПН:

Определим общий нагрев питательной воды во всех ПВД. Температура питательной воды после 1-го ПВД по техническим характеристикам турбины равна 240 ⁰С.

Нагрев воды в каждом ПВД примем одинаковым:

Рассчитаем температуру на выходе из каждого ПВД:

Определим температуру насыщения в ПВД, приняв недогрев до температуры насыщения 4 ⁰С:

Определим давление насыщения в подогревателях по температуре насыщения по /2/:

Определим давления отборов с учетом того, что потери давления

составляют 10%:

Давление на выхлопе турбины примем по техническим характеристикам:

Рассчитаем давление в питательном тракте, предварительно приняв распределение гидравлических потерь таким образом: 6% от в каждом ПВД, остальное - 82% - в котельном агрегате.

Р_ПВД-3=17-0,255=16,745 МПа

Р_ПВД-2=16,745-0,255=16,49 МПа

Р_ПВД-1=16,49-0,255=16,235 МПа

Расчет атмосферного деаэратора.

Определим температуру воды в деаэраторе по давлению в деаэраторе по /2/:

Давление в атмосферном деаэраторе примем 0,12МПа

Нагрев воды в деаэраторе примем равным

Температура воды перед деаэратором будет равна:

Определим нагрев воды в конденсатном насосе:

Р_КН^вх=Р_Да=0,12+0,25=0,37 МПа, т.к. деаэратор за счет высоты в 20-30 м создает подпор в 2,5атм.

Давление воды на выходе из КН должно быть на 10% больше давления входа в деаэратор, т.к. в одном ПНД эта часть давления потеряется:

Средний удельный объем при данных значениях давлений по /2/ составит:

Средняя теплоемкость воды при сжатии при данных значениях давлений по /2/ составит:

КПД насоса примем равным

Расчет ПНД-4

Температуру входа воды в ПНД равна температуре выхода из атмосферного деаэратора плюс нагрев в КН,

Гидравлические потери в ПНД примем равными

.

Температура на выходе из ПНД будет равна температуре t_k, рассчитанной ранее. С учетом недогрева температура насыщения в ПНД будет равна:

При данной температуре насыщения определим давление в ПНД и параметры воды и пара по /2/ и занесем результаты в таблицы 1 и 2.

Расчет ПХОВ

Температуру выхода воды в ПХОВ примем равной температуре входа в атмосферный деаэратор, которая равна 94,8⁰С

Температура химически очищенной воды на входе в ПХОВ примем равной 40⁰С по /3/, а потерями давления пренебрегаем.

При данных температурах воды и при давлении 0,12МПа определим параметры воды и пара по /2/ и занесем результаты в таблицы 1 и 2.

Расчет ПОК

Температуру выхода воды в ПОК примем равной температуре входа в атмосферный деаэратор, которая равна 94,8⁰С

Температура химически очищенной воды на входе в ПОК примем равной 60⁰С по /3/, а потерями давления пренебрегаем.

При данных температурах воды и при давлении 0,12МПа определим параметры воды и пара по /2/ и занесем результаты в таблицы 1 и 2.

Рассчитаем энтальпии в характерных точках по /2/ и занесем результаты в таблицы 1 и 2.

Потери давления в стопорном клапане примем 0,05P.

Таблица 1. Параметры отборного пара, пара в регенеративных подогревателях и питательной воды

номер расчетной точки	Параметры пара в отборах	Параметры пара в регенеративных подогревателях	Параметры питательной воды за рег. подогревателями	Расход пара, кг/с
	Рот	t	hот	?	Рп	ts	hдр	?t	tпв	Рпв	hпв
0	12,75	555	3487
0'	12,11	552,5	3487
1	3,95	391,9	3196	0,05469	3,59	244,9	2802,5	4	240,0	16,235	1039,4	13,33
2	2,46	331,8	3086	0,04971	2,24	218,3	2800,5	4	214,3	16,49	922,4	12,12
3	1,45	269,0	2970	0,04599	1,33	192,6	2787,2	4	188,6	16,745	808,9	11,21
Д	1,45	269,0	2970	0,00616					158,8	0,85	670,5	1,5
ПНД-4	1,45	269,0	2970	0,06782	0,51	152,8	2749,0	4	148,8	0,6	627,2	16,53
Да	1,45	269,0	2970	0,0097					104,8	0,37	439,6	2,37
ПХОВ	1,45	269,0	2970	0,01814	0,12	104,8	2683,1	4	94,8	0,12	397,2	4,42
ПОК	1,45	269,0	2970	0,02885	0,12	104,8	2683,1	4	94,8	0,12	397,2	7,03

Таблица 2. Параметры рабочего тела в характерных точках

Номерп/п.	Давление, МПа	Темп-ра, 0С	Энтальпия, кДж/кг
1	16,235	240	1039,4
2	3,59	244	1056,7
3	3,95	391,2	3196
4	16,49	214,3	922,4
5	2,24	218,3	935,8
6	2,46	331,8	3086
7	16,745	188,6	808,9
8	1,33	192,6	819,2
9	1,45	269	2970
10	17	162,9	697,8
11	0,85	158,8	670,5
12	1,45	269	2970
13	0,6	148,8	627,2
14	1,45	269	2970
15	0,51	152,8	644,4
16	0,66	104,9	440,2
17	0,37	104,8	439,6
18	1,45	238	2970
19	0,12	94,8	397,2
20	0,12	104,8	439,2
21	0,12	60	251,2
22	0,12	40	167,6

1.3 Построение процесса расширения пара в турбине

По полученным давлениям отборов и по начальным параметрам строим процесс расширения пара в турбине на HS-диаграмме.

1. находим точку пересечения изобары начального давления с изотермой начальной температуры

2. считая процесс адиабатным найдем энтальпию теоретической точки конца процесса расширения, опустив вертикаль из точки начала процесса расширения на изобару конечного давления

3. по формуле определим энтальпию конечной точки действительного процесса расширения пара. Примем внутренний относительный КПД турбины равным 0,88.

4. построим действительный процесс расширения пара, соединив начальную и конечную точки.

5. найдем точки отборов, как пересечение действительного процесса расширения с изобарами давлений в отборах.

Занесем все полученные результаты в таблицы 1 и 2.

1.4 Расчет относительных расходов пара в отборах

ПВД-1

Баланс:

ПВД-2

Баланс:

ПВД-3

Баланс:

Деаэратор

Д

Баланс:

ПНД-4

Баланс:

Относительный расход ХОВ, добавляемой в цикл для восполнения потерь рабочего тела (подпиточной воды) .

ПХОВ

Баланс:

ПОК

Так как обратный конденсат поступает на станцию в количестве 50% от пара, отбираемого на производство, то

Атмосферный деаэратор

Да

Баланс:

1.5 Расчет работы и расхода пара в голову турбины

Найдем сумму относительных отборов на выхлопе турбины:

Работа расширения пара в турбине:



Расход пара в голову турбины:

Максимальная мощность турбины 107 МВт при максимальном расходе пара 225 кг/с

Погрешность составляет:

Определим расход пара на отборы 1 и 2:

2. Расчет проточной части турбины

2.1 Расчет регулирующей ступени

Расход пара D₀=243,73кг/с из расчета тепловой схемы

Частота вращения ротора n=3000 об./мин по техническим характеристикам

Начальное давление пара Р₀=12,75МПа по техническим характеристикам

Начальная температура пара t₀=555⁰C по техническим характеристикам

Скорость потока на входе в сопловую решетку примем с₀=70м/с

Угол входа в сопловую решетку примем

Средний диаметр ступени с аналога по /1/

Окружная скорость

Степень реакции примем

Скоростной коэффициент сопловой решетки предварительно примем

Скоростной коэффициент рабочей решетки предварительно примем

Угол выхода из сопловой решетки примем

Определим значение характеристического коэффициента

Фиктивная скорость



Располагаемый теплоперепад ступени

Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке

Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке

Теоретическая скорость истечения пара в сопловой решетке

Выходная площадь сопловой решетки

,

где

теоретический коэффициент расхода

теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р₁=10,079МПа и энтальпии h=3422кДж/кг из процесса расширения в сопловой решетке

Высота лопаток сопловой решетки

Степень парциальности потока примем

Скорость звука в среде

Число Маха

Выбираем профиль по /1/ С-90-12А

Шаг

Уточняем скоростной коэффициент



Погрешность составляет

Число сопловых лопаток

Построим треугольник скоростей для сопловой решетки

По треугольнику скоростей определили

Относительная скорость сопловой решетки

Угол входа потока в рабочую решетку

Проверим эти значения расчетным путем

Потери теплоперепада в соплах

Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки

Высота лопаток рабочей решетки

- величины перекрыш сопловой и рабочей решеток. Принимаем по /3/.

Теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р₁=10,079МПа и энтальпии h=3421кДж/кг

Эффективный угол выхода потока из рабочей решетки

Скорость звука

Число Маха

Выбираем профиль по (1) Р-30-21А

Хорда лопатки b₂=7,85см

Шаг

Число рабочих лопаток

Уточним скоростной коэффициент для рабочей решетки



Погрешность

Относительная скорость выхода потока из рабочей решетки

Выходная скорость рабочей решетки

Угол входа потока в сопловую решетку второй ступени

Давление за регулирующей ступенью

Потери теплоперепада в рабочих решетках

Потеря с выходной скоростью



Относительный лопаточный КПД

, где

=0 для регулирующей ступени.

Определим относительный лопаточный КПД по треугольникам скоростей

Погрешность составляет

Определим внутренний относительный КПД

Потери от влажности

Потери от трения:

Коэффициент трения

Парциальные потери:

Вентиляционные потери:

Число венцов ступени m=1

Сегментные потери:

Число групп сопел i=4

Потери от утечек:



Действительный теплоперепад ступени

Мощность ступени

2.2 Разбивка теплоперепада

- по заводскому аналогу принимаем значения диаметров ступеней;

- принимаем значения степени реактивности ступени;

- принимаем ;

- принимаем значение скоростного коэффициента ;

- принимаем значение коэффициента ; для первой ступени принимаем

- определяем

;

- производим расчет теплоперепада

- полученные данные сведем в таблицу и построим графики по полученным величинам.

таблица 5

№ ступени
1	0,849	0,09	0,4903	36,88
2	0,853	0,1	0,4930	33,88
3	0,863	0,11	0,4958	34,28
4	0,869	0,12	0,4986	34,37
5	0,876	0,13	0,5014	34,54
6	0,886	0,14	0,5043	34,93
7	1,066	0,15	0,5073	49,97
8	1,078	0,16	0,5103	50,50
9	1,092	0,17	0,5134	51,19
10	1,102	0,18	0,5165	51,51
11	1,114	0,19	0,5197	51,99
12	1,127	0,2	0,5229	52,57



Рис. 4. Графики распределения теплоперепада, диаметра и характеристического коэффициента.

Средний теплоперепад, приходящийся на одну ступень.

=587 кДж/кг - теплоперепад турбины (по h-s диаграмме).

= 0,04 - коэффициент возврата теплоты.

Исходя из полученных данных, определим количество ступеней турбины.

Округляя полученное значение, получаем =13 шт.

2.3 Расчет первой нерегулирующей ступени

Расход пара D₀=243,73/с из расчета тепловой схемы.

Частота вращения ротора n=3000 об./мин по техническим характеристикам.

Начальное давление пара Р₀=10,0 МПа из расчета регулирующей ступени.

Начальная температура пара t₀=525,5 ⁰C из расчета регулирующей ступени.

Скорость потока на входе в сопловую решетку примем с₀=72,09 м/с из расчета регулирующей ступени.

Угол входа в сопловую решетку примем

Средний диаметр ступени с аналога по /1/

Окружная скорость

Степень реакции примем по рекомендациям (1)

Скоростной коэффициент сопловой решетки предварительно примем

Скоростной коэффициент рабочей решетки предварительно примем

Угол выхода из сопловой решетки примем

Определим значение характеристического коэффициента

Фиктивная скорость

Располагаемый теплоперепад ступени из распределения теплоперападов

Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке

Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке

Теоретическая скорость истечения пара в сопловой решетке

Выходная площадь сопловой решетки

,

где теоретический коэффициент расхода

теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р1=9,1 МПа из процесса расширения в сопловой решетке и энтальпии h=3406кДж/кг

Высота лопаток сопловой решетки

Степень парциальности потока примем

Скорость звука в среде

Число Маха

Выбираем профиль по /1/ С-90-12А

Хорда лопатки b₂=8,53см

Шаг t_опт=0,72

Уточняем скоростной коэффициент



Погрешность составляет

Число сопловых лопаток

Построим треугольник скоростей для сопловой решетки

По треугольнику скоростей определили

Относительная скорость сопловой решетки

Угол входа потока в рабочую решетку

Проверим эти значения расчетным путем

Потери теплоперепада в соплах

Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки

Высота лопаток рабочей решетки

- величины перекрыш сопловой и рабочей решеток

Теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р₁=9,0МПа и энтальпии h=3403кДж/кг

Эффективный угол выхода потока из рабочей решетки



Скорость звука

Число Маха

Выбираем профиль по (1) Р-30-21А

Хорда лопатки b₂=4,66см

Шаг t_опт=0,6

Число рабочих лопаток

Уточним скоростной коэффициент для рабочей решетки



Погрешность

Относительная скорость выхода потока из рабочей решетки

Выходная скорость рабочей решетки

Угол выхода потока

Потери теплоперепада в рабочих решетках



Потеря с выходной скоростью

Располагаемая энергия ступени

где - коэффициент потерь с выходной скоростью.

Относительный лопаточный КПД

Определим относительный лопаточный КПД по треугольникам скоростей

Погрешность составляет

Определим внутренний относительный КПД

Потери от влажности

Потери от трения:

Коэффициент трения

Парциальные потери:

Потери от утечек:

Действительный теплоперепад ступени

Мощность ступени

2.4 Расчет последней ступени

паротурбинный теплоперепад регенеративный подогреватель

Расход пара

из расчета тепловой схемы.

Частота вращения ротора n=3000 об./мин по техническим характеристикам.

Начальное давление пара Р₀=1,78 МПа из расчета предыдущей ступени.

Начальная температура пара t₀=290,2 ⁰C из расчета предыдущей ступени.

Скорость потока на входе в сопловую решетку примем с₀=79,58 м/с из расчета предыдущей ступени.

Угол входа в сопловую решеткуиз расчета предыдущей ступени

Средний диаметр ступени с аналога по /1/

Окружная скорость

Степень реакции примем по рекомендациям (1)

Скоростной коэффициент сопловой решетки предварительно примем

Скоростной коэффициент рабочей решетки предварительно примем

Угол выхода из сопловой решетки примем

Определим значение характеристического коэффициента

Фиктивная скорость

Располагаемый теплоперепад ступени

Располагаемый теплоперепад в сопловой решетке

Располагаемый теплоперепад в рабочей решетке

Теоретическая скорость истечения пара в сопловой решетке



Выходная площадь сопловой решетки

,

где теоретический коэффициент расхода

теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р₁=1,47 МПа из процесса расширения в сопловой решетке и энтальпии h=2967кДж/кг

Высота лопаток сопловой решетки

Степень парциальности потока примем

Скорость звука в среде

Число Маха

Выбираем профиль по /1/ С-90-12А

Хорда лопатки b₁=8,65 см

Шаг t_опт=0,72

Уточняем скоростной коэффициент

Погрешность составляет

Число сопловых лопаток

Построим треугольник скоростей для сопловой решетки

Относительная скорость сопловой решетки

Угол входа потока в рабочую решетку

Проверим эти значения расчетным путем

Потери теплоперепада в соплах

Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки

Высота лопаток рабочей решетки

- величины перекрыш сопловой и рабочей решеток

Теоретический удельный объем после расширения в сопловой решетке по /2/ по давлению р₁=1,45МПа и энтальпии h=2956кДж/кг

Эффективный угол выхода потока из рабочей решетки



Скорость звука

Число Маха

Выбираем профиль по (1) Р-30-21А

Хорда лопатки b₂=5,23 см

Шаг t_опт=0,6

Число рабочих лопаток

Уточним скоростной коэффициент для рабочей решетки



Погрешность

Относительная скорость выхода потока из рабочей решетки

Выходная скорость рабочей решетки

Угол выхода потока

Достроим треугольник скоростей

Потери теплоперепада в рабочих решетках



Потеря с выходной скоростью

для последней ступени

Относительный лопаточный КПД

Определим относительный лопаточный КПД по треугольникам скоростей

Погрешность составляет

Определим внутренний относительный КПД



Потери от влажности

Потери от трения:

Коэффициент трения

Парциальные потери:

Потери от утечек:

Действительный теплоперепад ступени

Мощность ступени

Расчет проточной части турбины по остальным ступеням сведем в таблицу 6.

Таблица 6.

Параметр/ступень	регулирующая	2	3	4	5
	С	Р	С	Р	С	Р	С	Р	С	Р
профиль	С-90-12А	Р-30-21А	С-90-12А	Р-30-21А	С-90-12А	Р-30-21А	С-90-12А	Р-30-21А	С-90-12А	Р-30-21А
щаг установки	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6
Расход пара D кг/с	243,73	243,73	243,73	243,73	243,73
Диаметр средний,d0,м	1,092	0,849	0,853	0,863	0,869
Выходной эффективный угол, ?	13	13	13	13	13
Степень реакции, ?	0,02	0,09	0,10	0,11	0,12
Окружная скорость U, м/с	171,44	133,29	133,92	135,49	136,43
Характеристический коэффициент Xф	0,4724	0,4903	0,493	0,4958	0,4986
Фиктивная скорость,cф м/с	362,91	271,85	271,64	273,28	273,63
Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг	65,85	36,88	33,88	34,28	34,37
Теплоперепад в решётке, кДж/кг	64,533	1,317	33,561	3,319	30,492	3,388	30,509	3,771	30,246	4,124
Теоретическая скорость истечения (), м/с	359,26	186,71	259,08	147,39	246,95	138,19	247,02	140,09	245,95	141,38
Реальная скорость истечения (), м/c	342,37	175,04	248,98	140,52	237,32	131,97	237,63	133,79	236,85	135,09
Выходная площадь решётки м2	0,029	0,055	0,043	0,77	0,049	0,088	0,054	0,095	0,059	0,103
Длина лопатки, м	0,047	0,05	0,072	0,076	0,081	0,086	0,089	0,094	0,096	0,101
Число Маха	0,541	0,281	0,392	0,223	0,377	0,211	0,381	0,216	0,383	0,22
Количество лопаток, шт	52	76	44	96	44	96	44	100	44	100
Угол входа пара в решётку	25,4	23,75	27,13	28,3	28,75	28,69	29,1	27,87	29,45	27,99
Угол выхода пара из решётки	13	80,98	13	81,84	13	74,02	13	74,61	13	74,86
Хорда, см	9,71	7,85	8,53	4,66	9,14	4,66	8,99	4,66	9,01	4,66
Потери в решетке кДж/кг	5,92	2,11	2,57	0,99	2,33	0,84	2,27	0,86	2,2	0,87
Выходная скорость , м/с	71,38	67,3	65,9	64,87	65,68
Потери с выходной скоростью, кДж/кг	2,55	2,26	2,17	2,1	2,16
Относительный лопаточный КПД	0,8393	0,8743	0,8761	0,8798	0,8811
Внутренний oтносительный КПД	0,771	0,8202	0,8256	0,8311	0,834
Полезный теплоперепад, кДж/кг	50,77	30,249	27,971	28,49	28,665
Мощность ступени, МВт	12,374	7,373	6,817	6,944	6,987
щаг установки	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6
Расход пара D кг/с	243,73	243,73	243,73	243,73	230,4
Диаметр средний,d0,м	0,876	0,886	1,066	1,078	1,092
Выходной эффективный угол, ?	13	13	13	13	13
Степень реакции, ?	0,13	0,14	0,15	0,16	0,17
Окружная скорость U, м/с	137,53	139,1	167,36	169,25	171,44
Характеристический коэффициент Xф	0,5014	0,5043	0,5073	0,5103	0,5134
Фиктивная скорость,cф м/с	274,29	275,83	329,9	331,67	333,93
Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг	34,54	34,93	49,97	50,5	51,19
Теплоперепад в решётке, кДж/кг	30,05	4,49	30,04	4,89	42,475	7,496	42,42	8,08	42,488	8,702
Теоретическая скорость истечения (), м/с	245,15	142,85	245,11	144,6	291,46	173,7	291,27	175,98	291,51	178,55
Реальная скорость истечения (), м/c	236,32	136,56	236,29	138,32	280,38	165,88	280,49	168,24	281,02	170,69
Выходная площадь решётки м2	0,064	0,111	0,069	0,121	0,065	0,114	0,076	0,134	0,083	0,144
Длина лопатки, м	0,103	0,108	0,11	0,115	0,086	0,091	0,1	0,105	0,108	0,113
Число Маха	0,385	0,225	0,389	0,23	0,469	0,272	0,476	0,289	0,485	0,298
Количество лопаток, шт	48	100	48	100	56	108	56	110	56	112
Угол входа пара в решётку	29,82	27,97	30,25	28,18	30,79	27,86	31,23	28,07	31,69	27,6
Угол выхода пара из решётки	13	75,19	13	75,27	13	75,03	13	75,28	13	75,7
Хорда, см	8,44	4,66	8,44	4,66	8,5	5,23	8,65	5,23	8,78	5,23
Потери в решетке кДж/кг	2,12	0,88	2,12	0,89	3,17	1,33	3,08	1,33	3	1,37
Выходная скорость , м/с	66,25	67,54	80,24	81,85	81,61
Потери с выходной скоростью, кДж/кг	2,19	2,28	3,22	3,35	3,33
Относительный лопаточный КПД	0,8833	0,8486	0,8795	0,8814	0,8841
Внутренний oтносительный КПД	0,8376	0,804	0,8198	0,8281	0,8328
Полезный теплоперепад, кДж/кг	28,931	28,084	40,965	41,819	42,631
Мощность ступени, МВт	7,051	6,845	9,984	10,193	9,822
щаг установки	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6	0,72	0,6
Расход пара D кг/с	230,4	218,28	218,28	218,28
Диаметр средний,d0,м	1,102	1,114	1,127	1,127
Выходной эффективный угол, ?	13	13	13	13
Степень реакции, ?	0,18	0,19	0,20	0,21
Окружная скорость U, м/с	173,01	174,9	176,94	176,94
Характеристический коэффициент Xф	0,5165	0,5197	0,5229	0,5262
Фиктивная скорость,cф м/с	334,97	336,54	338,38	336,26
Располагаемый теплоперепад ступени, Н0 кДж/кг	51,51	51,99	52,57	51,91
Теплоперепад в решётке, кДж/кг	42,238	9,272	42,112	9,878	42,056	10,514	41,009	10,901
Теоретическая скорость истечения (), м/с	290,65	180,5	290,21	182,55	290,02	184,99	286,39	185,08
Реальная скорость истечения (), м/c	280,48	172,76	280,05	174,81	280,16	177,24	276,65	177,42
Выходная площадь решётки м2	0,098	0,163	0,109	0,179	0,126	0,203	0,154	0,239
Длина лопатки, м	0,126	0,131	0,139	0,144	0,158	0,164	0,193	0,199
Число Маха	0,493	0,307	0,501	0,317	0,511	0,328	0,515	0,334
Количество лопаток, шт	56	112	56	114	60	116	60	116
Угол входа пара в решётку	32,18	26,71	32,74	26,44	33,27	25,97	33,9	25,15
Угол выхода пара из решётки	13	76,46	13	76,7	13	77,24	13	77,78
Хорда, см	8,63	5,23	8,84	5,23	8,65	5,23	8,65	5,23
Потери в решетке кДж/кг	2,9	1,37	2,9	1,38	2,81	1,4	2,74	1,39
Выходная скорость , м/с	79,87	79,98	79,58	77,15
Потери с выходной скоростью, кДж/кг	3,19	3,2	3,17	2,98
Относительный лопаточный КПД	0,8882	0,889	0,8919	0,863
Внутренний oтносительный КПД	0,843	0,8466	0,8537	0,8308
Полезный теплоперепад, кДж/кг	43,423	44,015	44,879	43,127
Мощность ступени, МВт	10,005	9,608	9,796	9,414

Заключение

В данной курсовой работе были произведены расчеты схемы регенерации турбоустановки, рассчитаны параметры в отборах, найден расход пара в голову турбины, который составил 243,73 кг/с.

Расхождение с заводскими данными составило 3,3%.

Также был произведен расчет первой (регулирующей) ступени турбоустановки.

Были получены результаты:

Литература

1. Щегляев А.В. Паровые турбины. -- М.: Энергия, 1976. -- 357 с.

2. Таблицы воды и водяного пара. Электронный справочник «ENEKcalc» версия 3.0.7 (от 30.01.2006г.)

3. Паровые и газовые турбины. Методические указания к проекту.- Саратов. 2005 - 51с.

Размещено на Allbest.ru