Расчет тепловосприятия котла
Основные характеристики котла. Материал верхних и нижних камер циркуляционных контуров боковых экранов. Барабан и сепарационное устройство. Схема двухступенчатого испарения. Отбор проб воды и пара. Газовое оборудование котла. Объемы продуктов сгорания.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 09.08.2012 |
Размер файла | 105,5 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Описание проектируемого котла
Котлоагрегат №4 Т-35/40 изготовлен Белгородским заводом энергетического машиностроения в 1977 г., заводской №3105. Введен в эксплуатацию в 1992 г.
Котел Т-35/40 представляет собой вертикальный однобарабанный агрегат П-образной компоновки с полностью экранированной топочной камерой.
За фестоном, в поворотном газоходе, размещен горизонтальный, дренируемый пароперегреватель. Хвостовые поверхности нагрева - водяной экономайзер и воздухоподогреватель, выполнены в «рассечку» и располагаются в вертикальном опускном газоходе.
Таблица основных характеристик котла
№ п/п |
Наименование |
Размерность |
Значения |
|
1. |
Паропроизводительность |
т/час |
35 |
|
2. |
Давление в барабане |
МПа |
3,7 |
|
3. |
Температура перегретого пара |
оС |
425 |
|
4. |
Давление на выходе из пароперегревателя |
МПа |
3,5 |
|
5. |
Температура питательной воды до экономайзера |
оС |
102 |
Топочная камера.
Топочная камера объемом 179 м3, в ней установлены две спаренные щелевые газовые горелки по фронту котла в один ряд.
Стены топочной камера покрыты экранами, выполненными из труб Ш60х3 мм (Ст. 20) с шагом 80 мм, на стыках блоков боковых стен шаг 110 мм.
Для обеспечения тепловых удлинений экран имеет подвижные крепления, дающие возможность вертикальных перемещений.
Коллекторы экранов соответственно имеют крепления, обеспечивающие возможность их удлинений.
Опускная система экрана проходит в обмуровке и выполнена из труб Ш102x3,5 мм (Ст. 20).
Фронтовой и задний экраны в нижней части образуют скаты «холодной воронки».
Экраны топки разделены на 8 самостоятельных циркуляционных контуров.
Верхние и нижние камеры циркуляционных контуров боковых экранов выполнены из труб Ш219х16 мм (Ст. 20). Нижние камеры циркуляционных контуров фронтового и заднего экранов выполнены из труб Ш219х16 мм (Ст. 20). Пароводяная смесь из верхних камер боковых экранов отводится в барабан трубами Ш108х4,5 мм (Ст. 20). Подвод котловой воды из барабана к нижним камерам экранов осуществляется трубами Ш 102х3,5 мм (Ст. 20).
Для создания плотности топочной камеры выполнена двухслойная кирпичная обмуровка. Внутренний слой, футеровка (толщиной 125 мм), выполнен из шамотного кирпича. Второй, изоляционный слой выполнен из диатомового кирпича. Поверх обмуровки установлена металлическая обшивка.
Между обшивкой и обмуровкой проложен асбестовый картон для предотвращения возможной местной циркуляции топочных газов.
Топочная камера снабжена лючками для наблюдения за работой топки.
Барабан и сепарационное устройство.
Котел имеет один барабан внутренним диаметром 1500 мм, толщиной стенки 36 мм (ст. 16ГТ). Длина цилиндрической части барабана 6560 мм.
Для получения качественного пара в котле применена схема двухступенчатого испарения: I ступень - чистый отсек, II-ступень выполнена двумя солеными отсеками.
Для получения пара требуемой чистоты в барабане размещены сепарационные устройства. Экраны I ступени испарения включены в среднюю часть барабана. Пароводяная смесь этой ступени попадает под погруженный в воду дырчатый лист, который расположен в средней части барабана (чистый отсек).
Отделившийся от смеси пар образует под листом паровую подушку, за счет чего равномерно проходит через отверстия листа, барботирует сквозь слой воды, попадая в паровое пространство барабана.
Питательная вода из водяного экономайзера по трубам подается на уровни воды над дырчатым листом, и пар, проходя сквозь дырчатый лист, промывается чистой питательной водой.
В I ступени испарения включено восемь из десяти самостоятельных контуров экранов. Во II ступени испарения включен один передний контур левого бокового экрана и один передний контур правого бокового экрана.
II ступень испарения расположена в левом и правом торце барабана и оборудована двумя внутрибарабанными циклонами. В циклоне под действием центробежных сил происходит разделение пароводяной смеси поступающей из II ступени испарения на пар и воду. Пар II ступени смешивается с паром I ступени испарения и через жалюзийный сепаратор направляется в пароперегреватель.
Средний уровень воды в барабане на 50 мм ниже геометрической оси барабана. Допустимые отклонения уровня от среднего при нормальной работе котла не должны превышать ±50 мм. Для слива избытка воды в барабане предусмотрена труба аварийного слива, расположенная на высоте 800 мм от низа барабана.
Для ввода в котловую воду фосфатов внутри барабана имеется перфорированная труба. Для поддерживания солесодержания котловой воды в пределах и во избежание образования накипи и шлама в экранных трубах котла, a также заноса солями пароперегревателя и турбины, применяются непрерывная и периодическая продувка котла. Для предотвращения повышения давления в барабане котла сверх допустимого, имеется предохранительный клапан пружинного типа. Давление срабатывания предохранительного клапана 39,5 ати.
Пароперегреватель.
По характеру восприятия тепла пароперегреватель - конвективный. По исполнению пароперегреватель - горизонтальный дренируемый, состоит из двух частей, соединенных последовательно. В рассечке между ними включен поверхностный пароохладитель. Диаметр труб первой части (по ходу пара) 32x3 мм, материал - углеродистая сталь марки 20, вторая часть по ходу пара выполнена из труб того же размера, но из легированной стали марки 12ХМ.
Расположение труб коридорное. Змеевики в количестве 62 шт. располагаются перпендикулярно фронту котла. Подвеска пароперегревателя выполнена на трубах. При ремонтах выем змеевиков предусмотрен через заднюю стенку котла.
Выход пара из паросборной камеры односторонний. Для предотвращения повышения давления в котле сверх допустимого, имеются предохранительные клапаны пружинного типа, расположенные на паросборной камере. Давление срабатывания клапанов 38,5 ати. Регулирование температуры перегретого пара производят с помощью поверхностного пароохладителя. Питательная вода поступает на два коллектора Ш89х6 (ст. 20), откуда проходит по трубам Ш25х3 (ст. 20) омываемым паром после I ступени пароперегревателя, затем поступает на выходные коллектора Ш 89х6 (ст. 20) и в экономайзер котла.
Конвективная шахта.
Конвективная шахта представляет собой опускной газоход котла с размешенными в нем в рассечку водяным экономайзером и воздухоподогревателем, в следующей последовательности (по ходу дымовых газов):
- II ступень водяного экономайзера
- II ступень воздухоподогревателя
- I ступень водяного экономайзера
- I ступень воздухоподогревателя
Водяной экономайзер.
Водяной экономайзер стальной, гладкотрубный, выполнен из труб Ш28х3 мм (ст. 20). Схема экономайзера противоточная, двухступенчатая, в «рассечку». Расположение змеевиков шахматное, с величиной шагов поперечного - 80/90 мм, продольного - 50 мм. Змеевики располагаются параллельно фронту котла с выходом коллекторов на правую сторону котла. Первая ступень экономайзера по ходу воды состоит из двух пакетов, а вторая из одного.
Воздухоподогреватель.
Воздухоподогреватель в котле трубчатый, вертикальный, двухступенчатый. Секции воздухоподогревателя выполнены из труб Ш 40x1,5 мм, расположенных в шахматном порядке. Дымовые газы проходят сверху вниз внутри труб, а воздух - снизу вверх между трубами. Нижняя часть воздухоподогревателя устанавливается на опорную раму, которая крепится на портале конвективной шахты. Первая ступень воздухоподогревателя выполнена двухходовой (по воздуху), а вторая - одноходовой. Секции первой и второй ступеней соединяются между собой воздухо-перепускными коробами.
Отбор проб воды и пара.
Для осуществления химического контроля котловой, питательной воды и пара, на котле имеется устройства для отбора проб:
котловой воды из барабана - 3 точки,
питательной воды перед котлом - 1 точка,
насыщенного пара - 3 точки,
перегретого пара - 1 точка.
Установка фосфатирования котловой воды.
Поступающие в котел вместе с питательной водой соли жесткости и другие соединения в процессе испарения котловой воды осаждаются на внутренней поверхности экранных труб в виде плотных отложений, теплопроводность которых значительно ниже теплопроводности металла экранных труб. Такая накипь приводит к перегреву металла труб экранов и образованию на них отдулин и, в последующем, свищей. Для борьбы с накипеобразованием на экранных трубах в барабан котла вводятся фосфаты (тринатрийфосфат), которые связывают соли жесткости в соединения, выделяющиеся в виде шлама собирающегося в нижних коллекторах экранов, откуда удаляются при периодической продувке котла. Установка ввода фосфатов состоит из бака крепкого раствора фосфатов, перекачивающегося насоса 1,25 H-2-1, фильтра расходного бака, двух насосов дозаторов типа НД-16/63, трубопроводов, арматуры.
Узел питания.
На котле применена однониточная система питания, состоящая из основной линий питания, резервной линии и байпасной. Основная и резервная линии питания предназначены для питания котла водой во время работы, а байпасная - для заполнения котла водой.
Тягодутьевая установка.
Котел оборудован дутьевым вентилятором типа ВДН-15 производительностью 46000 м3/час, полный напор 200 мм. вод. ст., число оборотов 980, мощностью эл. двигателя 75 кВт.
Для удаления дымовых газов из котла установлен дымосос типа ДН-19 с полным напором 280 мм. вод. ст. и производительностью 104000 м3/ч, число оборотов 985 и мощность эл. двигателя 200 кВт.
Газовое оборудование котла.
Котел оборудован двумя горелочными устройствами, расположенными на фронтовом экране в один ряд.
Каждая из горелок - прямоточная вертикально щелевая сдвоенная, состоит из двух частей - прямой и наклонной, направленной вверх под углом 30°. При работе на мазуте в каждую из горелок вставляются по две мазутные форсунки.
Характеристика газовой горелки:
количество газовых сопел - 8 шт.,
диаметр газовых сопел: 4 шт. - Ш 15, 4 шт. - Ш 7,5,
номинальная тепловая мощность горелки - 17,15 МВт,
номинальный расход газа на горелку - 0,5 нм3/сек.,
номинальное давление воздуха перед горелкой - 1365 Па,
номинальное давление газа перед горелкой - 4,88 кПа,
скорость воздуха - 39,9 м/сек.,
скорость газа из выпускных отверстий - 104,7 м/сек.,
минимальный коэффициент избытка воздуха - 1,0,
удельная металлоемкость -21,6 кг/МВт.
Тепловой расчет
Конструктивные характеристики поверхностей нагрева
Наименование |
Тип пучка |
Типомывания газами |
Диаметр труб, мм |
Шаг труб, мм |
Число рядов по ходу газов |
|||
Наружный |
Внутренний |
Поперечный |
Продольный |
|||||
Топка |
- |
- |
60 |
54 |
80 |
- |
- |
|
Фестон |
Шахм. |
Попереч. |
60 |
54 |
240 |
210 |
3 |
|
Пароперегреватель |
Кор. |
Попереч. |
32 |
26 |
75 |
83 |
10 |
|
Экономайзер 2 ст. |
Шахм. |
Попереч. |
28 |
22 |
90 |
50 |
24 |
|
ТВП 2 ст. |
Шахм. |
Прод. |
40 |
36 |
54 |
42 |
- |
|
Экономайзер 1 ст. |
Шахм. |
Попереч. |
28 |
22 |
80 |
50 |
48 |
|
ТВП 1 ст. |
Шахм. |
Прод. |
40 |
36 |
54 |
42 |
- |
тепловосприятие испарение котел пар
Объемы воздуха и продуктов сгорания
Наименование |
Обозначение |
Размерность |
Расчетная формула или источник |
Расчет |
|
Теоретическое количество сухого воздуха на 1 м3 топлива |
м3/м3 |
9,5245 |
|||
Теоретический объем азота |
м3/м3 |
7,5327 |
|||
Объем трехатомных газов |
м3/м3 |
1,0038 |
|||
Теоретический объем водяных паров |
м3/м3 |
2,1482 |
Для расчета влагосодержание воздуха d принято равным 10 г. на 1 кг сухого воздуха.
Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Объемы газов, объемные доли трехатомных газов по газоходам
Величины |
=9,5245; =1,0038; =7,5327; =2,1482 |
||||||
Топка и фестон |
Пароперегреватель |
ВЭК 2 ст. |
ВЗП 2 ст. |
ВЭК 1 ст. |
ВЗП 1 ст. |
||
Средние значения коэффициента б в газоходах |
1,1 |
1,115 |
1,17 |
1,24 |
1,31 |
1,38 |
|
0,9525 |
1,0953 |
1,6192 |
2,2859 |
2,9526 |
3,6193 |
||
2,1635 |
2,1658 |
2,1743 |
2,1850 |
2,1957 |
2,2065 |
||
11,6525 |
11,7977 |
12,3299 |
13,0074 |
13,6848 |
14,3623 |
||
0,0861 |
0,0851 |
0,0814 |
0,0772 |
0,0734 |
0,0699 |
||
0,1857 |
0,1836 |
0,1763 |
0,1680 |
0,1605 |
0,1536 |
||
0,2718 |
0,2687 |
0,2578 |
0,2452 |
0,2338 |
0,2235 |
Так как топливо не является типовым и справочные данные отсутствуют, выполняем расчет , по формулам (4-22), (4-23) [1].
t, град. С |
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
|
, кДж/м3 |
1473 |
2974 |
4510 |
6093 |
7715 |
9367 |
11067 |
12821 |
|
, кДж/м3 |
1261 |
2538 |
3839 |
5164 |
6521 |
7910 |
9338 |
10775 |
t, град. С |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
|
, кДж/м3 |
14610 |
16431 |
18256 |
20094 |
21981 |
23905 |
25815 |
27756 |
|
, кДж/м3 |
12212 |
13688 |
15205 |
16721 |
18238 |
19794 |
21351 |
22907 |
t, град. С |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
|||
, кДж/м3 |
29711 |
31674 |
33669 |
35655 |
37663 |
39681 |
|||
, кДж/м3 |
24463 |
26020 |
27616 |
29212 |
30809 |
32405 |
Тепловой баланс
Наименование |
Обозначение |
Размерность |
Расчетная формула или источник |
Расчет |
|
Располагаемое тепло топлива |
кДж/м3 |
33469,72 |
|||
Температура уходящих газов |
°С |
Принята предварительно |
127 |
||
Энтальпия |
Iух |
кДж/м3 |
По J, v-таблице |
2408,26 |
|
Температура холодного воздуха |
tхв |
°С |
Принята по п. 5-03 |
30 |
|
Энтальпия |
кДж/м3 |
По J, v-таблице |
378,33 |
||
Потери тепла от хим. недожога |
% |
По табл. ХХ |
0,5 |
||
Потери тепла от мех. недожога |
% |
По табл. ХХ |
0 |
||
Потери тепла с уходящими газами |
% |
5,69 |
|||
Потери тепла в окружающую среду |
% |
По п. 5-10 |
1,1 |
||
Сумма тепловых потерь |
% |
7,29 |
|||
Коэффициент полезного действия котлоагрегата |
% |
92,71 |
|||
Давление перегретого пара за котельным агрегатом |
МПа |
Задано |
3,5 |
||
Температура перегретого пара за котельным агрегатом |
°С |
Задано |
425 |
||
Энтальпия |
кДж/кг |
По табл. ХVII |
3280,9 |
||
Температура питательной воды |
°С |
Задано |
102 |
||
Энтальпия |
кДж/кг |
По табл. ХIV |
430 |
||
Тепло, полезно используемое в агрегате |
кВт |
27717,083 |
|||
Полный расход топлива |
м3/с |
0,893 |
|||
Расчетный расход |
м3/с |
0,893 |
|||
Коэффициент сохранения тепла |
- |
0,988 |
Топка
Наименование |
Обозначение |
Размерность |
Расчетная формула или источник |
Расчет |
|
Коэффициент избытка воздуха в топке |
- |
По п. 4-14 и по табл.XVIII |
1,05 |
||
Температура горячего воздуха |
°С |
Принята предварительно |
255 |
||
Энтальпия |
кДж/м3 |
По I, v-таблице |
3253,65 |
||
Тепло, вносимое воздухом в топку |
кДж/м3 |
3435,25 |
|||
Полезное тепловыделение в топке |
кДж/м3 |
36737,62 |
|||
Теоретическая температура горения |
°С |
По I, v-таблице |
1914 |
||
Относительное положение максимума температур по высоте топки |
- |
0,372 |
|||
Температура газов на выходе из топки |
°С |
Принята предварительно |
956 |
||
Энтальпия |
кДж/м3 |
По I, v-таблице |
16933,65 |
||
Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания |
кДж/(кг·°С) |
20,666 |
|||
Эффективная толщина излучающего слоя в топке |
S |
м |
3,37 |
||
Произведение |
м·МПа |
0,337 |
|||
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
1/(м·МПа) |
По номограмме 2 |
1.519 |
||
Соотношение между содержанием углерода и водорода в рабочей массе топлива |
- |
2,984 |
|||
Коэффициент ослабления лучей частицами сажи |
1/(м·МПа) |
1,296 |
|||
Коэффициент поглощения топочной среды |
- |
1,648 |
|||
Критерий Бугера |
- |
0,556 |
|||
Эффективное значение критерия Бугера |
- |
0,745 |
|||
Коэффициент |
М0 |
- |
По п. 6-18 |
0,4 |
|
Параметр забалластированности топочных газов |
rv |
м3/м3 |
1,365 |
||
Параметр |
М |
- |
0,378 |
||
Относительный шаг экранных труб |
- |
1,333 |
|||
Угловой коэффициент гладкотрубных экранов |
- |
Номограмма 1 |
0,96 |
||
Коэффициент теплового сопротивления загрязнений экрана |
- |
По п. 6-20 таблица 6-2 |
0,65 |
||
Коэффициент тепловой эффективности гладкотрубных экранов |
- |
0,624 |
|||
Температура газов на выходе из топки |
°С |
956 |
|||
Энтальпия |
кДж/м3 |
По I, v-таблице |
16937,82 |
||
Количество тепла, воспринятого в топке на 1 м3 |
кДж/м3 |
19567,62 |
|||
Лучевоспринимающая поверхность нагрева экранов |
м2 |
183,36 |
|||
Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности нагрева |
кВт/м2 |
163,052 |
|||
Теплонапряжение топочного объема |
кВт/м2 |
167,023 |
Так как принятая температура газов на выходе из топки отличается от расчетной менее чем на 100°С, продолжаем расчет.
Фестон
Наименование |
Обозначение |
Размерность |
Расчетная формула или источник |
Расчет |
|
Коэффициент избытка воздуха в фестоне |
- |
По п. 4-14 и по табл.XVIII |
1,1 |
||
Температура газов перед фестоном |
°С |
Из расчета топки |
956 |
||
Энтальпия |
кДж/м3 |
Из расчета топки |
16937,82 |
||
Температура газов за фестоном |
°С |
Принята предварительно |
910 |
||
Энтальпия |
кДж/м3 |
По I, v-таблице |
16028,23 |
||
Теплота, отданная газами в фестоне |
кДж/м3 |
898,928 |
|||
Угловой коэффициент шахматного пучка |
- |
По номограмме 1 |
0,72 |
||
Лучевоспринимающая поверхность фестона |
Fлф |
м2 |
10,807 |
||
Теплообменная поверхность фестона |
Fф |
м2 |
33,550 |
||
Температурный коэффициент |
А |
°С |
По п. 4.3 [2] |
700 |
|
Коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между фестоном и топкой |
в |
- |
0,732 |
||
Коэффициент распределения тепловой нагрузки по высоте топки |
- |
По табл. 4-10 [2] |
0,6 |
||
Теплота, получаемая фестоном излучением из топки |
Qлф |
кДж/м3 |
866,451 |
||
Полное тепловосприятие в фестоне |
Qф |
кДж/м3 |
1765,379 |
||
Температура среды в фестоне |
°С |
по табл.XXIII |
242 |
||
Средняя температура потока газов |
°С |
933 |
|||
Температурный напор |
°С |
691 |
|||
Живое сечение для газов |
м2 |
11,448 |
|||
Расчетная скорость дымовых газов в фестоне |
м/с |
4,017 |
|||
Поперечный шаг труб |
мм |
По чертежу |
240 |
||
Продольный шаг труб |
мм |
По чертежу |
210 |
||
Относительный поперечный шаг труб |
- |
4 |
|||
Относительный продольный шаг труб |
- |
3,5 |
|||
Средний относительный диагональный шаг труб |
- |
4,031 |
|||
Коэффициент |
ц |
- |
0,9897 |
||
Коэффициент |
Сs |
- |
0,9490 |
||
Поправка на число рядов труб по ходу газов |
Сz |
- |
0,8889 |
||
Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном обтекании шахматного пучка |
Вт/(м2·К) |
По номограмме 8 |
36,568 |
||
Эффективная толщина излучающего слоя |
м |
0,909 |
|||
Произведение |
м·МПа |
0,091 |
|||
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами |
1/(м·МПа) |
По номограмме 2 |
3,112 |
||
Соотношение между содержанием углерода и водорода в рабочей массе топлива |
- |
2,984 |
|||
Коэффициент ослабления лучей частицами сажи |
1/(м·МПа) |
1,296 |
|||
Коэффициент поглощения среды |
- |
3,240 |
|||
Температура загрязненной стенки |
°С |
322 |
|||
Коэффициент теплоотдачи излучением |
Вт/(м2·К) |
По номограмме 18 |
39,091 |
||
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке |
Вт/(м2·К) |
75,659 |
|||
Коэффициент тепловой эффективности шахматного пучка |
- |
0,72 |
|||
Коэффициент теплопередачи в фестоне |
Вт/(м2·К) |
54,474 |
|||
Количество тепла, воспринятого в фестоне |
кДж/м3 |
1736,577 |
Расхождение между значениями тепловосприятий по уравнениям баланса и теплопередачи составляет 1,63%, поэтому расчет не уточняется.
кВт.
Библиографический список
1. Тепловой расчет котлов: Нормативный метод - СПб.:1998.
2. Липов Ю.М., Самойлов Ю.Ф., Виленский Т.В. Компоновка и тепловой расчет парового котла. - М: Энергоатомиздат, 1988.
3. Аэродинамический расчет котельных установок: Нормативный метод /Под редакцией С.И. Мочана. - Л: Энергия, 1977.
4. Резников М.И., Липов Ю.М. Паровые котлы тепловых станций. - М: Энергоиздат, 1981.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Особенности определения размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, которые обеспечивают номинальную производительность котла при заданных параметрах пара. Расчётные характеристики топлива. Объёмы продуктов сгорания в поверхностях нагрева.
курсовая работа [338,5 K], добавлен 25.04.2012Выбор типа котла. Энтальпия продуктов сгорания и воздуха. Тепловой баланс котла. Тепловой расчет топки и радиационных поверхностей нагрева котла. Расчет конвективных поверхностей нагрева котла. Расчет тягодутьевой установки. Расчет дутьевого вентилятора.
курсовая работа [542,4 K], добавлен 07.11.2014Краткое описание котла ДКВР-10. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. Тепловой расчет топки, определение температуры газов на выходе. Расчет ограждающей поверхности стен топочной камеры. Геометрические характеристики пароперегревателя.
курсовая работа [381,0 K], добавлен 23.11.2014Расчетные характеристики топлива. Расчет теоретических объемов воздуха и основных продуктов сгорания. Коэффициент избытка воздуха и объемы дымовых газов по газоходам. Тепловой баланс котла и топки. Тепловой расчет конвективных поверхностей нагрева.
контрольная работа [168,0 K], добавлен 26.03.2013Характеристика парового котла тепловой электростанции ТП-42. Пересчет нормативного состава топлива и теплоты сгорания на заданную влажность и зольность. Расчет количества воздуха и объемов продуктов сгорания. Определение объема реконструкции котла.
курсовая работа [452,0 K], добавлен 15.01.2015Описание конструкции котла. Расчет продуктов сгорания, объемных долей трехатомных газов и концентраций золовых частиц в газоходах котла. Определение расхода топлива. Коэффициент полезного действия котла. Расчет температуры газов на выходе из топки.
курсовая работа [947,7 K], добавлен 24.02.2023Описание конструкции котла и топочного устройства. Расчет объемов продуктов сгорания топлива, энтальпий воздуха. Тепловой баланс котла и расчет топочной камеры. Вычисление конвективного пучка. Определение параметров и размеров водяного экономайзера.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 20.01.2014Характеристика рабочих тел котельного агрегата. Описание конструкции котла и принимаемой компоновки, техническая характеристика и ее обоснование. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котла, определение расхода топлива.
курсовая работа [173,6 K], добавлен 18.12.2015Назначение, конструкция и рабочий процесс котла парового типа КЕ 4. Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котла и расход топлива. Тепловой расчет топочной камеры, конвективного пучка, теплогенератора, экономайзера.
курсовая работа [182,6 K], добавлен 28.08.2014Конструкция котлоагрегата, топочной камеры, барабанов и сепарационных устройств, пароперегревателя. Тепловой расчет парового котла ПК-10. Объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, экономичность работы. Расчет конвективного пароперегревателя.
курсовая работа [2,6 M], добавлен 15.03.2014