Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВАЯ РАБОТА

по курсу «Гидрогазодинамика»

на тему "Гидравлический расчет теплоэнергетического агрегата"

Содержание

Введение

1. Гидравлический расчет газопровода высокого давления

1.2.1 Вход в газопровод

1.2.2 Трение на участке L1

1.2.3 Задвижка

1.2.4 Потери на участке L2

1.2.5 Потери геометрического напора

1.2.6 Плавный поворот на 90°

1.2.7 Трение на участке L3

1.2.8 Потери в диафрагме

1.2.9 Трение на участке L4

1.2.10 Потери в заслонке

1.2.11 Потери на участке L5

1.2.12 Плавный поворот на 90?

1.2.13 Трение на участке L6

1.2.14 Потери геометрического напора

1.2.15 Плавный поворот на 90?

1.2.16 Трение на участке L7

2. Расчет истечения природного газа иысокого давления через сопло Лаваля

2.1 Теоретическая часть

2.2 Расчеты

2.2.1 Найдём плотность газа на входе в сопло

2.2.2 Найдём Пкр по формуле

2.2.3 Найдём критическую скорость Wкр по формуле

2.2.4 Найдём критическую плотность скр по формуле

2.2.5 Найдём критическую температуру Ткр по формуле

2.2.6 Найдём максимальную скорость по формуле

2.2.7 Найдём относительную скорость л

2.2.8 Найдём плотность на выходе с2

2.2.9 Найдём температуру на выходе Т2

2.2.10 Найдём скорость на выходе Wвых

2.2.11 Найдём площадь критического сечения fкр

2.2.12 Найдём критический диаметр

2.2.13 Найдём площадь выходного сечения

2.2.14 Найдём диаметр выходного сечения

2.2.15 Найдём длину расширеной части

3. Расчет истечения воздуха ( газа низкого давления ) через щелевое сопло

3.1 Теоретическая часть

3.2 Расчеты

3.2.1 Найдём плотность воздуха, приведённую к действительным условиям

3.2.2 Найдём скорость истечения воздуха

3.2.3 Найдём расход воздуха

3.2.4 Найдём F

3.2.5 Найдём диаметр кольцевой щели

4. Гидравлический расчет дымового тракта и тягового средства

4.1 Теоретическая часть

4.2 Расчет

4.2.1 Найдём расход продуктов горения

4.2.2 Найдём ?V1

4.2.3. Найдём температуру горения продуктов

4.2.4 Расчет скорости

4.2.5 Расчет динамических давлений

4.2.6 Найдём потери давления

5. Расчет дымовой трубы

Выводы

Перечень ссылок



Введение

гидравлический расчет теплоэнергетический агрегат газопровод

Данная курсовая работа выполняет расчет теплоэнергетического агрегата. В качестве него выступают: газовод высокого давления, сопло Лаваля, дымовой тракт, дымовая труба. В работе последовательно расчитываются параметры для каждого из агрегатов, что позволяет студенту выполнять работу не прилагая особых усилий. Область, которую охватывает данная курсовая работа очень велика, а студент выполнивший её с особым усердием и старанием получит достаточно мощную базу знаний по науке « Гидрогазодинамика».

Сомневаться в том, что ГГД является важным предметом для студента-теплоэнергетика не приходится. При параллельном изучении термодинамики и ГГД, можно заметить, что в некоторых местах эти предметы похожи, что облегчает их изучение.

Необходимо отметить, что материал, изучении во время выполнения курсовой работы, является немаловажным не только для энергетиков, но и для людей связанных с металлургической промышленностью. Поэтому ГГД-является немаловажной наукой при изучении нашей специальности.



1. Гидравлический расчет газопровода высокого давления

Теоретическая часть.

Давление газа в конце участка длиной l меньше, чем в начале из-за потерь на трение и определяется из выражения:

Рк =Рн,(1.1)

Если скорость газа выразить через расход V

,(1.2)

а также ввести постоянные значения Ро=101300 Па и То= 273,15 К, то выражение (1.3) примет вид:

,

где: Рк - конечное давление газа. Па.

D - диаметр газопровода, м;

- коэффициент трения, предварительно принимается 0,02...0,03; для гидравлически шероховатых труб при развитом турбулентном режиме течения коэффициент трения не зависит от числа Рейнольдса и определяется в зависимости от шероховатости по эмпирической формуле Никурадзе

=(2·lg(D/2)+1,74)2,



- абсолютная шероховатость стенки, для стальных сварных труб, в зависимости от срока службы и состояния принимается в пределах 0,1 - 0,5 мм;

- расход и плотность газа при н.ф.у., / с, кг/;

Т - температура газа. К;

- абсолютное давление газа в начале участка. Па

Выбор диаметра газопровода основывается на понятии предельного диаметра D*, т. е такого минимально возможного диаметра, при котором все начальное давление расходуется на преодоление сопротивления и Pk = 0 , а также, Pk/Рн = 0. При этих условиях из (1.1) следует, что:

(1.4)

где L - общая длина газопровода.

Рекомендуемый диаметр газопровода

D = (1,4…1,6) D* (1.5)

Полученный внутренний диаметр газопровода следует увеличить до стандартного из следующего ряда типоразмеров стандартных стальных труб, Dн (наружный диаметр) х (толщина стенки), мм: 38 х 2,5; 45 х 2,5; 57 х 3,0; 76 х 3,0; 89 х 4,0; 108 х 4,0; 133 х 4,0; 159 х 4,5; 194 х 5,0; 219 х 6; 273 х 7; 325 х 8; 377 х 9; 426 х 9; 426 х 6; 480 х 7; 530 х 8; 630 х 9; 720 х 10; 820 х 10; 920 х 11; 1020 х 12; 1120 х 12; 1220 х 14; 1420 х 14

Местным сопротивлением называется всякое изменение направления или скорости потока. Потери в местных сопротивлениях определяются по формуле:



,(1.6)

где - потери в местных сопротивлениях, Па;

- коэффициент местного сопротивления, зависящий от вида сопротивления;

- расчетная скорость газа при Н.Ф.У. м/с,

- плотность газа при Н Ф.У, кг/м3;

Т, Р - температура и абсолютное давление газа перед сопротивлением, К, кПа.

Гидростатические сопротивления возникают, если газопровод изменяет положение по высоте, а плотность газа (жидкости) отличается от плотности окружающей среды:

(1.7)

где - потери гидростатического давления, Па.

, - плотности газа и наружного воздуха, приведенные к действительным условиям;

h - высота, м.

При движении легкого газа вниз или тяжелого вверх потери имеют знак "+", в противном случае - "-".

Расчеты рекомендуется начать с выбора диаметра газопровода по формулам (1.3) и (1.4), приняв l, равную общей длине газопровода. Скорость газа при н.ф.у. уточняется для выбранного диаметра газопровода по формуле (1.2), определяется уточненное значение коэффициента трения. Затем следует составить вспомогательную таблицу для расчета сопротивлений (таблица 1.1), в которую вносят последовательно все сопротивления по ходу газов от цехового газопровода до горелки (рисунок 1.3)

Результаты расчета сопротивления отдельных участков производятся по формулам (1.1), (1.5) и (1.6) с использованием справочников и заносятся в таблицу с точностью до 1 Па. Задвижки и заслонки считать открытыми на 50 %.

Суммарные потери давления рекомендуется увеличить на 10-20 %, после чего окончательно определить значение давления газа перед горелкой, округлив его до 1 кПа.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 1.3 - Схема газопровода, подводящего газ к топливосжигающему устройств: 1 - цеховой газопровод; 2 - задвижка; 3 - измерительная диафрагма; 4 - регулирующая заслонка; 5 - горелка; 6 - сопло Лаваля

Таблица 1.1 - Расчет гидравлических сопротивлений газопровода

Вид сопротивления	Длина участка , м	Коэффициент местного сопротивления, Км.с.	Давление Ризб, кПа	Потери давления, , Па	Литература, с.
			в начале участка	в конце участка
Вход в газопровод	-	0,9	530	528,6	1374
Трение на участке	1	-	528,6	527,4	1230
Задвижка	-	4	527,4	521,8	5560
Трение на участке	2	-	521,8	519,9	1863
Потери геометрического напора	h=3	-	519.9	519.8	86
Плавный поворот на	-	0.1	519.8	519.7	139
Трение на участке	17	-	519.7	509.2	10523
Потери в диафрагме	-	4	509,2	503,6	5559
Трение на участке	8	-	503,6	497,6	6029
Потери в заслонке	-	10	497,6	482,8	14767
Трение на участке	1	-	482,8	482,2	641
Плавный поворот на 90°	-	0,1	482,2	482,0	148
Трение на участке	10	-	482,0	475,6	6390
Потери геометрического напора	h=10	-	475,6	475,9	-254
Плавный поворот на	-	0,1	475,9	475,7	148
Трение на участке	2	-	475,7	474,4	1295
ИТОГО, с учётом 10-20% запаса	(61047,8?66597,8)	55498
ВСЕГО	464	66000

1.2.1 Вход в газопровод

Коэффициент местного сопротивления Кмс согласно табличным данным беру равным 0,9 ,тогда:

Где:

Р0- принимаю равным 745 мм.рт.ст.=99323 Па

Р- абсолютное давление газа перед сопротивлением, т.е. РН=629323 Па

Давление Ркизб в конце участка равно:



Ркизб = Рнизб-

Ркизб =530000-1374,2=528625,8 Па

1.2.2 Трение на участке L1

Давление газа в конце участка длинной L1 равно:

Рк =Рн· где:

Рн= Ркизбпредыдущего+Ратм.

Рн=528625,8+99323=627949 Па

Рк=627949·=626693,1 Па

Ркизб =626693,1-99323=527370,1 Па

Потери давления равны:

1.2.3 Задвижка

Кмс для задвижки по условию открытой на 50% возьму равной 4, тогда:



1.2.4 Потери на участке L2

Рн=521800+99323=621123 Па

Рк=621123·=619259.6 Па

1.2.5 Потери геометрического напора

Гидростатическое сопротивление возникает если газоводизменит положение по высоте, а плотность газа отличается от плотности окружающей среды.

Где: h-высота вертикального газохода

h=L1+L2=3 м.

св- плотность воздуха = 1,29 кг/м3

сг- плотность газа приведённая к действительным условиям = 4,21 кг/м3

Зная, что газ тяжёлый и он движется вниз, записываем формулу со знаком “-“



1.2.6 Плавный поворот на 90°

Кмс по справочнику = 0,1

1.2.7 Трение на участке L3

Рн=519700+99323=619023 Па

Рк=619023·=608499,6 Па

1.2.8 Потери в диафрагме

Кмс для диафрагмы с открытыми краями возьму = 4

Р=608499,6 Па



1.2.9 Трение на участке L4

Рн=503600+99323=6602964 Па

Рк=602923·=596894 Па

1.2.10 Потери в заслонке

Кмс для заслонки по условию открытой на 50% возьму = 10

1.2.11 Потери на участке L5

Рн=482800+99323=582123 Па

Рк=582123·=581482 Па



1.2.12 Плавный поворот на 90?

Кмс по справочнику = 0,1

Р=581482 Па

1.2.13 Трение на участке L6

Рн=482000+99323=581323 Па

Рк=581323·=574933 Па

1.2.14 Потери геометрического напора

Т.к. тяжолый газ движется вверх и имеет плотность

где: Р=581482



сг=3,88 кг/м3

1.2.15 Плавный поворот на 90?

Кмс по справочнику = 0,1

Р=575223 Па

1.2.16 Трение на участке L7

Рн=475700+99323=575023 Па

Рк=575023·=573728 Па

Суммарные потери равны: 55498 Па

Увеличиваю на 10 ?20% и получаю 61047,8?66597,6

Принимаю, что потери составляют 66 кПа.

Давление газа перед горелкой составляет:



2. Расчет истечения природного газа иысокого давления через сопло Лаваля

2.1 Теоретическая часть

Комбинированное сопло (Лаваля) имеет суживающуюся и расширяющуюся части (рисунок 2.1)

В первой достигается критическая скорость, равная местной скорости воздуха, во второй-максимальная скоростьдвижения газа. Сопло Лаваля применяют в том случае если отношение давлений Р2/Р1 ( Р1-абсолютное давление перед соплом,Па; Р2-абсолютное давление среды в, которую происходит истечение ), меньше критического:

(2.1)

В противном случае расширяющаяся часть выполняет роль диффузора, в котором скорость снижается вследствие увеличения площади сечения.

В узком сечении сопла Лаваля достигается критическая скорость, м/с,

(2.2)

Максимальная расчетная скорость, м/с,

(2.3)



Скорость на выходе из сопла Лаваля:

(2.4)

где = 0,95…0,97 - коэффициент, учитывающий потери при истечении газа.

При расчете сопла Лаваля используют газодинамические функции:

относительная скорость:

, (2.5)

относительное давление:

, (2.6)

относительная плотность:

, (2.7)

относительный удельный объем:

, (2.8)



относительная температура:

. (2.9)

В критическом сечении (= 1) газодинамические функции принимают вид

, (2.10)

, (2.11)

, (2.12)

. (2.13)

Площади поперечного сечения и диаметры сопла в узком месте и на выходе определяют, используя закон неразрывности (сплошности):

. (2.14)

Длина расширяющейся части сопла находится по углу раскрытия, который принимают в пределах 711°.



Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 2.1 Выходная часть горелки

2.2 Расчеты

2.2.1 Найдём плотность газа на входе в сопло:

,

Р1-давление в конце газопровода



2.2.2 Найдём Пкр по формуле:

2.2.3 Найдём критическую скорость Wкр по формуле:

2.2.4 Найдём критическую плотность скр по формуле:



2.2.5 Найдём критическую температуру Ткр по формуле:

2.2.6 Найдём максимальную скорость по формуле:

2.2.7 Найдём относительную скорость л:

2.2.8 Найдём плотность на выходе с2:



2.2.9 Найдём температуру на выходе Т2:

2.2.10 Найдём скорость на выходе Wвых:

2.2.11 Найдём площадь критического сечения fкр:

2.2.12 Найдём критический диаметр:

2.2.13 Найдём площадь выходного сечения:



2.2.14 Найдём диаметр выходного сечения:

2.2.15 Найдём длину расширеной части:



3. Расчет истечения воздуха ( газа низкого давления ) через щелевое сопло

3.1 Теоретическая часть

Если абсолютное давление среды не более, чем на 10 % выше атмосферного, то его условно называют низким. Плотность и температуру воздуха в процессе истечения принимают неизменными. Скорость истечения, м/с, рассчитывается по формуле:

,(3.1)

где = 0,850,9 - коэффициент, учитывающий потери при истечении;

W1 - скорость перед соплом, которую предварительно можно принять равной 0;

в - плотность воздуха, приведенная к действительным условиям.

Площадь поперечного сечения кольцевой щели (рисунок 3.3) для истечения воздуха F определяется из уравнения неразрывности (сплошности):

(3.2)

Диаметр кольцевой щели D рассчитывается с учетом наружного диаметра сопла Лаваля:

(3.3)

Расход воздуха, подаваемого в горелку и необходимого для сжигания топлива, определяется по формуле:

(3.4)

3.2 Расчеты

3.2.1 Найдём плотность воздуха, приведённую к действительным условиям

3.2.2 Найдём скорость истечения воздуха

3.2.3 Найдём расход воздуха



3.2.4 Найдём F

3.2.5 Найдём диаметр кольцевой щели



4. Гидравлический расчет дымового тракта и тягового средства

4.1 Теоретическая часть

Гидравлический расчет дымового тракта необходим для последующего выбора тягового средства (дымососа, эжектора, дымовой трубы). Если одно тяговое средство обслуживает несколько параллельных трактов, то выбор его производится по сопротивлению наиболее напряженного тракта (а не по сумме сопротивлений всех параллельных трактов).

Простейшим тяговым средством является дымовая труба. В курсовой работе необходимо произвести расчёт дымовой трубы и сделать вывод о её целесообразности применения.

Общее сопротивление дымового тракта, Па (рисунок 3.7), рассчитывается как сопротивление газохода низкого давления и состоит из потерь давления на трение, в местных сопротивлениях и потерь геометрического давления (гидростатических сопротивлений):

(4.1)

Потери на трение, Па, рассчитываются по участкам тракта по формуле:

(4.2)

где =0,040,05 для бетонных и кирпичных каналов при турбулентном режиме течения;

- динамическое давление, Па;

В - барометрическое давление, кПа;

- избыточное давление (разрежение), кПа; в начале участка;

- гидравлический диаметр канала, м,

;

- расчетное поперечное сечение канала, ;

П - периметр сечения, м.

Скорость газа при нормальных условиях

Расход газа, м3/с, по длине бетонного или кирпичного газохода увеличивается за счет присосов атмосферного воздуха, поэтому средний расход на каждом участке определяется как

где Vн - расход газа в начале участка.

Потери в местных сопротивлениях и гидростатические потери рассчитываются по формулам (3.5) и (3.6).

Расчет следует начинать с определения расхода дымовых газов (продуктов горения):

Затем нужно составить таблицу (таблица 3.4), в которую сначала вносят последовательно все сопротивления по ходу продуктов горения от печи до дымовой трубы.

После этого в таблице заполняют графу "расход газа" с учетом присоса атмосферного воздуха продуктом горения в количестве 0,2 0,3 % на один метр длины тракта, расчетный расход газа

,

начальный расход газа на каждом последующем участке больше, чем на предыдущем, на величину присосов:

и графу "температура" с учетом падения температуры газов на 1 1,5 °С/м длины дымового тракта. Дальнейший расчет ведется для каждого вида сопротивления по указанным выше формулам с использованием справочников по гидравлическим сопротивлениям. Дымовой шибер считать открытым на 75 %. Суммарный коэффициент местного сопротивления рекуператора дан в задании.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 4.7 - Схема дымового тракта: 1 - теплоэнергетический объект (печь); 2 - дымовой канал; 3 - рекуператор; 4 - дымовой шибер; 5 - дымовая труба.

4.2 Расчет

4.2.1 Найдём расход продуктов горения:

4.2.2 Найдём ?V1:

На участке l1

Аналогично для всех участков.

Примечание: для участка l9 начальный расход опредиляется по формуле:



4.2.3. Найдём температуру горения продуктов:

На участке l1: Т1=770+1,5·2=767 К

Аналогично для других участков.

Примечание: температура на рекуператоре находится:

Трекуператора=(Тдо рекуператора+Тпосле рекуператора)/2

4.2.4 Расчет скорости:

4.2.5 Расчет динамических давлений:

4.2.6 Найдём потери давления:

Расчет потерь давления для резкого сужения на выходе из печи.

Кмс=0,38

Для участка длиной l:



На участке l1:

Аналогично для других участков.

Таблица 4.1 Расчет гидравлических сопротивлений дымового тракта.

Вид сопротивлений	Расход газа м3/с	Темпе-ратура	Расчетное сечение М2	Расчетная скорость м/с	Динамич. Давление Па	Кмс	Потери давления Па	Давление Па
Резкое сужение на выходе из печи	4,1818	770	2,032	2,058	10,514	0,38	2,194	-2,194
Трение на участке L1	4,190164	767	2,032	2,0621	10,525	-	0,595	-2,789
Резкий поворот на 90?	4,190164	767	2,032	2,0621	10,525	7,1	6,358	-9,147
Гидравлическиу потери на глубину h	-	-	-	-	-	-	55,661	-64,808
Трение на участке L2	4,2262	757,1	2,032	2,0798	10,605	-	1,977	-66,785
Резкий поворот на 90?	4,2262	757,1	2,032	2,08	10,607	1,1	6,407	-73,192
Трение на участке L3	4,2625	754,1	2,032	2,0977	10,757	-	0,608	-73,8
Рекупиратор	4,2625	499,55	-	2,0977	8,091	4	17,774	-91,574
Плавное сужение L4	4,2893	245	-	2,0977	5,426	0,11	0,328	-91,902
Трение на участке L5	4,3188	241,13	1,54	2,8044	9,625	-	0,806	-92,708
Поворот на 45?	4,3188	241,13	1,54	2,8044	9,625	0,35	1,85	-94,558
Трение на участке L6	4,3438	236,33	1,54	2,8206	9,645	-	1,002	-95,56
Поворот на 45?	4,3438	236,33	1,54	2,8206	9,645	0,35	1,854	-97,414
Трение на участке L7	4,372	231,53	1,54	2,8387	9,678	-	1,006	-98,42
Гидравлические потери L6sin45+ L7	-	-	-	-	-	-	-26,677	-71,743
Резкий поворот на 90?	4,3716	231,53	1,54	2,839	9,68	1,1	5,847	-77,59
Трение на участке L8	4,4039	225,23	1,54	2,86	9,701	-	1,323	-78,913
Дымовой шибер	4,4039	225,23	1,54	2,8597	9,699	0,71	3,782	-82,695
Слияние двух потоков	4,4039	225,23	2,422	1,8183	3,921	0,52	1,12	-83,815
Трение на участке L9	9,84397	221,93	2,422	4,0644	19,462	-	1,107	-84,922
Резкий поворот на 90?	9,84397	221,93	2,422	4,0644	19,462	1,1	11,756	-96,678
Трение на участке L10	9,90701	215,63	2,422	4,0904	19,461	-	2,113	-98,791
Вход в трубу	9,94845	215,63	2,422	4,1075	19,624	2	21,552	-120,343
							120,34	-120,343



5. Расчет дымовой трубы

Теоретическая часть.

Дымовые трубы могут выполняться железобетонными, металлическими, кирпичными и со стволом из кремнебетона. Основным типом труб являются железобетонные с кирпичной футеровкой внутри.

Дымовые трубы должны выполняться кирпичными или железобетонными. Металлические трубы следует применять диаметром не более 0,8-- 1,0 м. Применение металлических дымовых труб диаметром более 1,0 м допускается только при обосновании их технико-экономической целесообразности.

Внутренний диаметр дымовой трубы определяется по сумме расходов продуктов горения, уходящих из всех промтеплоэнергетических установок.

Расчет дымовой трубы заключается в определении высоты, а также диаметров нижнего и верхнего сечений. Высота трубы, м, ориентировочно может быть рассчитана по формуле

(3.27)

где - расчетное разрежение, создаваемое у основания дымовой трубы, Па, =(1,3…1,5)

- суммарное сопротивление наиболее напряженного из параллельных трактов, Па;

1.31.5 - коэффициент запаса, учитывающий возможное форсирование работы печи, а также засорение каналов;

- плотность наружного воздуха при наибольшей температуре в летнее время,

- плотность продуктов горения в дымовой трубе.

Уточнённое значение Н рассчитывается с учётом потерь давления в дымовой трубе, изменения температуры газов по высоте трубы, конусности ствола трубы:

(3.28)

где - средняя по высоте трубы температура наружного воздуха,

- температура воздуха у основания трубы, °С;

- температура продуктов горения в устье трубы,

здесь

- падение температуры на один метр высоты трубы ;

- температура продуктов горения у основания трубы, °С

=0,5(+);

- средний диаметр дымовой трубы,

=0,5();

Диаметр устья рассчитывается по скорости газов на выходе из трубы из соображений удобства обслуживания



- скорость продуктов горения у основания трубы, м/с.

Расчет диаметра устья, , производится по суммарному расходу дымовых газов:

;

По санитарным нормам высота трубы должна быть не менее 25 м.

Расчет.

Найдём ориентировочную высоту трубы:

Ррасч=1,4·РУ, где РУ=200 Па

Ррасч=1,4·200=280 Па

Найдём скорость в устье:

Сумарный расход V=9,94845 м3/с

dуст=3,6 м

Найдём сечение основания:

Диаметр основания:

dосн=1,5· dуст=1,5·3,6=5,4 м

fосн=(П·d2)/4=22,9 м2

Найдём скорость у основания:

Найдём высоту трубы:



Выводы

В курсовой работе были рассмотрены и найдены следующие величины:

а) результаты расчета газопровода:

- давление в цеховом газопроводе

- общее сопротивление газопровода

- давление газа перед горелкой

- рассход природного газа

б) результаты расчета сопла Лаваля:

Параметры сечения	Р, кПа	G, кг/с	V0,м/с	F, мм2	d, мм2	W, м/с	Т, К
Критическое
Выходное
Р1= кПа; Т1= К; R= Дж/кг; k=

в) результаты расчета течения воздуха:

- коэфициент расхода воздуха

- расход воздуха

- давление воздуха перед горелкой

- температура воздуха

- площадь щелевого сечения

- диаметр щели

- скорость течения при П.Ф.У.

- скорость при условиях

г) результаты расчета дымового тракта:

- расход продуктов горения

- общее сопротивление расчетного тракта

- сопротивление

- диаметр устья трубы

- диаметр основания

- ориентировочная высота

- уточнённая высота

- окончательная высота



Перечень ссылок

Аверин С.И. и др. Механика жидкости и газа. -М.: Металлургия, 1987.- 304 с.

Аэродинамический расчёт котельных установок (нормативный метод). Под ред. С.И. Мочана. Л., Энергия, 1977, 256 с.

Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. - М.: Машиностроение, 975. - 559 с.: ил.

Сергель О.С. Прикладная гидрогазодинамика. -М.: Машиностроение, 1981.-374с.

Соколов Б.Я., Зингер М.Н. Струйные аппараты. -М.: Госэнергоиздат, 1960.-195 с.: ил.

Размещено на Allbest.ru