Тепловий розрахунок парового котла БКЗ–75–39 і його конструктивна схема

Размещено на http://www.allbest.ru/

2

16

Размещено на http://www.allbest.ru/

КУРСОВА РОБОТА

на тему: Тепловий розрахунок парового котла БКЗ-75-39 і його

конструктивна схема

з дисципліни: „Котельні установки промислових підприємств"

Зміст

Вступ

I. Складання розрахунково-технологічної схеми трактів парового котла

Вибір коефіцієнтів надлишку повітря

II. Паливо і продукти горіння

III. Визначення розрахункової витрати палива

IV. Вибір схеми спалювання палива

V. Перевірочний розрахунок топки

VI. Перевірочний розрахунок фестона

VII. Визначення теплосприйнятності пароперегрівника, економайзера, повітрепідігрівника і зведення теплового балансу парового котла

VIII. Перевірочно-конструкторський розрахунок пароперегрівника

IX. Перевірочно-конструкторський розрахунок хвостових поверхонь нагріву.

Х. Експлуатація парового котла

ХI. Пуск барабанного котла

Х.II.Зупинка котла

Список літератури

ВСТУП

паровий котел паливо горіння

Топкова камера об'ємом 145,321 м2 повністю екранована трубами Ж60х30 мм з кроком 110 мм на бічних стінах і 80 мм - на фронтовій і задній. На фронтовій стіні топки розташовано три газомазутові пальники: дві в нижньому ярусі і одна у верхньому.

Схема випаровування двоступенева. У барабані розташований чистий відсік першого ступеня випаровування і два сольові відсіки другого ступеня по торцях барабана.

Перегрівник - з вертикально розташованими змійовиками, двоступеневий, виконаний з труб Ж38х3 мм. Регулювання температури пари здійснюється поверхневим пароохладителем, встановленим між ступенями “в розтин”. Кількість змійовиків - 40 мм. Поперечний крок труб - 110 мм, розташування корридорное.

Економайзер - сталевий, гладкотрубный, зиеевиковый, двоступеневий, з шаховим розташуванням труб Ж32х3 мм. Поперечний крок труб - 80 мм, подовжній - 60 мм.

Повітрепідігрівник - трубчастий, вертикальний, чотириходовий, з шаховим розташуванням труб Ж40х1,6 мм. Поперечний крок труб - 60 мм, подовжній - 44 мм.

Технічні і основні конструктивні характеристики парогенератора наступні:

Номінальна паропродуктивність 35 т/г

Робочий тиск пари 4 Мпа

Температура перегрітої пари 450 °C

Площа конвективних поверхонь нагріву, м2:

Фестона 39,5841

Перегрівника 225,71

Економайзера 234,88

Повітрепідігрівник 1377,14

I. Складання розрахунково-технологічної схеми трактів парового котла. Вибір коефіцієнтів надлишку повітря

Розрахунково-технологічна схема трактів парового котла з відображенням компонування поверхонь нагріву представлена на малюнку 1.1. Величина коефіцієнта надлишку повітря _мII =1.1 при використанні рідкого палива (високосірчистий мазут). Значення присосів повітря в газоходи для заданого парового котла:

Елементи парового котла	Газоходи	Величина присоса
Топкова камера	Топки парових котлів для газового палива	0,05
Котельні пучки	Фестон	0
Пароперегрівники	Первинний пароперегрівник	0,03
Економайзери	Для котлів D<50 т/г	0,08
Повітрепідігрівники (трубчасті)	Для котлів D<50 т/г	0,06

Коефіцієнти надлишку повітря за кожним газоходом, а також їх середні значення:

№	Газоходи	Коефіцієнт надлишку повітря за газоходом	Величина Присосу	Середній коефіцієнт надлишку повітря в газоході
1	Топка і фестон
2	Пароперегрівник	=1,13
3	Економайзер	=1,21
4	Повітрепідігрівники	+0,06=1,27

II. Паливо і продукти горіння

Вид палива: Газ.

СН4	С2Н6	С3Н8	С4Н10	С5Н12	N2	CO2	Qс н
94,9	3,2	0,4	0,1	0,1	0,9	0,4	8770

Об'єми повітря і продуктів горіння при =1,0 і 760 мм.рт.ст.:

Для контролю перевіримо баланс елементарного складу:

CН₄+ С2Н₆+ С₃Н₈++N₂+Н₂S+CO₂ =100%

94.9%+3.2%+0.4%+0.1%+0.1%+0.9%+0.4%=100%

При >1 об'єми продуктів горіння, об'ємні долі трьохатомних газів і водяної пари, безрозмірну концентрацію золи, масу газів, їх щільність розраховують по всіх газоходах для середніх і кінцевих значень .

Об'єми і маси продуктів горіння, долі трьохатомних газів і водяної пари, концентрація золи

№	Величина	Одиниці
				Газоходи
				Топка і фестон	Пароперегріник	Економай- зер	Повітрепідігрівник
1	Коеф надлишку повітря за газоходом	--		1,1	1,13	1,21	1,27
2	Середній коеф надлишку повітря в газоході	--		1,1	1,115	1,17	1,24
3		м3/кг	за	2,1956	---	---	2,2229
			ср	---	2,1980	2,2063	2,2175
4		м3/кг	за	11,893	---	---	13,5471
			ср	---	12,0389	12,574	13,2552
5		--	за	0,0874	---	---	0,07676
			ср	---	0,0863	0,08271	0,07845
6		--	За	0,1833	---	---	0,1609
			ср	---	0,18107	0,17337	0,1645
7		--	за	0,2707	---	---	0,2302
			ср	---	0,2673	0,2560	0,24296
8		кг/кг	За	14,7261	---	---	16,8863
			Ср	---	14,9167	15,6156	16,5051
9		кг/м3	За	1,2372	1,23904	1,2418	1,2464
			Ср	1,2372	1,23904	1,2418	1,24517

Ентальпії повітря і продуктів горіння по газоходах парового котла (ккал/кг)

Газохід	Тем-ра газів
Топка і фестон (при т')	2200	9674	7902	790,2	10464,2
	2100	9183	7513	751,3	9934,3	529,9
	2000	8693	7124	712,4	9405,4	528,9
	1900	8209	6734	673,4	8882,4	523
	1800	7723	6345	634,5	8357,5	521,9
	1700	7244	5966	596,6	7840,6	516,9
	1600	6767	5586	558,6	7325,6	515
	1500	6294	5207	520,7	6814,7	510,9
	1400	5829	4827	482,7	6311,7	503
	1300	5360	4447	444,7	5804,7	501
	1200	4899	4078	407,8	5306,8	497,4
	1100	4451	3708	370,8	4821,8	485
	1000	4006	3338	333,8	4339,8	482
	900	3562	2978	297,8	3859,8	480
Пароперегрівник при пе'	700	2698	2277	296,01	2994,01	----
	600	2284	1924	250,12	2534,12	459,89
	500	1881	1590	206,7	2087,7	446,42
	400	1485	1259	163,7	1648,6	439,1
Еконо-майзер при ач'	500	1881	1590	333,9	2214,9	----
	400	1485	1259	264,3	1749,3	465,6
	300	1100	936	196,5	1296,5	452,8
Повітрепідігрівник при вп'=ух	300	1100	936	252,7	1352,7	----
	200	733	649	116,82	849,82	460,57
	100	3592	308	83,16	442,16	449,97

Ш. Теплової баланс парового котла. Визначення розрахункової витрати палива

Тепло палива Qрр, що розташовується, знаходимо по формулі:

Qрр=Qрн=8770 ккал/м3

Величину тепла, що вноситься повітрям:

(Ioхв) при t =30 ^oC; Ioхв=9,5Vo =9,59,72=92,4 ккал/м3;

Втрати тепла з хімічним недопалюванням q3=0,5%;

з механічним недопалюванням q4=0,0%;

Втрата тепла з газами, що йдуть:

tух=140 ^oC; Iух=622,148ккал/кг; _ух=1,18;

Втрата тепла від зовнішнього охолоджування котла: q5=1,1%;

ККД парового котла “брутто” знаходять по методу зворотного балансу:

_пк=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(5,75+0,5+1,1)=92,64%;

Коефіцієнт збереження тепла:

Витрата палива, що подається в топку:

де Qпк=Dк(Iпе- Iпв)1000; при Pпе=45кгс/см2 і tпе=450oC Iпе=795,4 ккал/кг;

а при Pпв=1,08Pб=1,0845=48,6 кгс/см2 і tпв=145oC Iпе=146,51 ккал/кг;

Qпк=35(795,4- 146,51)1000=2,2709107ккал/кг;

Витрату палива використовують при виборі і розрахунку елементів системи пилеприготування, числа і продуктивності мазутних пристроїв , тепловий розрахунок парового котла, визначення об'ємів димових газів і повітря, кількість тепла, відданого продуктами горіння поверхнями нагріву проводяться по розрахунковій витраті фактично згорілого палива:

IV. Вибір схеми спалювання палива

Схему топливосжигания вибирають залежно від марки і якості палива. Підготовка до спалювання газу полягає у видаленні з нього твердої суспензії і зниження тиску перед пальниками до 1,1-1,3 кгс/cм2 шляхом того, що дроселює газу що поступає з магістрального трубопроводу.

У проектованому паровому казані встановлені пальники (в кількості трьох штук) з механічними форсунками сумарною продуктивністю 110(120% від паропродуктивності котла; Швидкість повітря в найвужчому перетині амбразури має бути 30-40 м/с.

V. Перевірочний розрахунок топки

Завданням перевірочного розрахунку є визначення температури газів на виході з топки, при заданих конструктивних розмірах топки які визначають по кресленнях парового котла.

Межами активного об'єму топкової камери є плоскість, що проходить через осьові лінії екранних труб, а у вихідному - плоскість, що проходить через осьові лінії труб першого ряду фестона. Межею об'єму в нижній частині топки є плоскість, що проходить по поверхні череня, обращеной в топку. Сумарну площу плоскості що обмежують активний об'єм топки, умовно називають сумарною площею стін топки Fтст.

Кутовий коефіцієнт екрану х визначається по номограмі залежно від S/d і l/d для цього екрану. Реальні умови роботи екранів з врахуванням забруднення їх відкладеннями шлаку і золи оцінюють коефіцієнтом теплової ефективності.

Визначення конструктивних розмірів і характеристик топки

По кресленню парового котла визначаємо розміри топки і заповнюємо таблицю

№	Найменування величин	Обозн.	Роз-ть	Джерело або формула	Топкові екрани	Вихідне вікно
					Фронтовий	Боко-вий	задній
					Основн Частина	Під		Основн частина	Під
1	Розрахункова ширина екранованої стінки	bст	м	Креслення або Ескіз	4,28	4,28	4,02	4,28	4,28	4,28
2	Освітлена довжина стін	lст	м	Креслення або Ескіз	11,125	2,66	---	5,075	3,26	3,6
3	Площа стіни	Fст	м2	bст *lст	47,615	11,395	33,954	21,721	13,96	15,408
4	Площа стін не зайнятих екранами	Fi	м2	Креслення або Ескіз	6,6635	11,395	6,0106	2,639	13,963	---
5	Наружній діаметр Труб	d	м	Креслення або Ескіз	Для всіх 0,06
6	Число труб	Z	шт		48	---	34	48	---	---
7	Крок труб	S	м		0,08	---	0,11	0,08	---	---
8	Вдн крок труб	S/d	-	---	1,333	---	1,833	1,333	---	---
9	Відстань від осі до обмурівки	е	м		0,06	---	0,06	0,06	---	---
10	Віднесення.	e/d	-	---	1	1
11	Кутовий коеф екрану	X	-	Номограма	0,97	---	0,905	0,97	---	---
12	Коеф забруднення		-	Таблиця	0,65	0,65	0,65	0,65	0,65	0,65
13	Коеф теплової ефективності		-		0,6337	---	0,58825	0,63375	---	0,63

Середнє значення коефіцієнта теплової ефективності для топки в цілому визначають по формулі:

Активний об'єм топкової камери визначають по формулі:

Ефективна товщина випромінюючого шару:

Розрахунок теплообміну в топці

Розрахунок заснований на додатку теорії подібності до топкових процесів. Розрахункова формула зв'язує температуру газів на виході з топки _тII з критерієм Больцмана Bo, ступенем чорноти топки ат і параметром М, що враховують характер розподілу температур по висоті топки і залежним від відносного місцеположення максимуму температур полум'я, який визначається схемою розміщення і типом пальників.



При розрахунку теплообміну використовують як початкової формулу:

Де -- абсолютна температура газів на виході з топки [K]; темпе- ратура газів, яка була б при адибатическом згоранні палива [K]; Bо - критерій Больцмана, визначуваний по формулі:

З цих формул виводяться розраховані .

Визначаємо корисне тепловиділення в топці Qт і відповідну їй адіабатичну температуру горіння Та оскільки паливо газ те Qввн=0 - немає підігріву :

Де кількість тепла, що вноситься до топки з повітрям Qв_, визначають по формулі:

Корисне тепловиділення в топці Qт відповідає ентальпії газів Iа, котрой розташовували б при адіабатичному згоранні палива, т.е Qт= Iа Та=2004,78 До;

Параметр М, що характеризує температурне поле по висоті тонки, визначають по формулі:

М=а-bxт; де А і В досвідчені коефіцієнти, значення яких приймають: А=0,54; В=0,2; (при камерному спалюванні газу).

Відносне положення максимуму температур факела в топці визначають по формулі:

Хт= Хг+ Х;

де Хг - відносний рівень розташування пальників, що є відношенням висоти розташування осей пальників hг (від череня тонки або середини холодної воронки) до загальної висоти тонки Нт (від череня тонки або середини холодної воронки до середини вихідного вікна з топки, тобто Хг = hг/ Нт ); Х - поправка на відхилення максимуму температур від рівня пальників, що приймається для газомазутових топок з продуктивністю <35т/г Х=0,15;

При розташуванні пальників в декілька ярусів і однаковому числі пальників в ярусі висоту розташування визначають відстанню від середньої лінії між ярусами пальників до череня або до середини холодної воронки; при різному числі пальників в кожному ярусі:

де n1, n2 і так далі - число пальників в першому, другому і так далі ярусах; h1г, h1г і так далі - висота розташування осей ярусів.



М = 0,54-0,2(0,3662=0,4667

Ступінь чорноти тонки ат і критерій Больцмана В0 залежать від шуканої температури газів на виході _гII.

Приймаємо _гII = 1100 ^0С:

Середню сумарну теплоємність продуктів згорання визначають по формулі:

Ступінь чорноти топки визначають по формулі:

де аф - ефективний ступінь чорноти факела:

де асв і аг - ступінь чорноти, якою володів би факел при заповненні всієї топки відповідно полум'ям, що тільки світиться, або трьохатомними газами, що тільки не світяться; m - коефіцієнт усереднювання, залежний від теплової напруги топкового об'єму і m=0,55 для рідкого палива.

Величини асв і аг визначають по наступних формулах:

Де Sт - ефективна товщина випромінюваного шару в топці; P - тиск в топці, для парових котлів, що працюють без наддуву Р = 1 кгс/см2 .

Коефіцієнт ослаблення променів кг топковим середовищем визначають по номограмі.

Коефіцієнт ослаблення променів kс частинками саж визначають по формулі:

Де -- температура газів на

виході з топки; -- співвідношення змісту вуглецю і водню в робочій масі палива;



Визначаємо кількість тепла, передану випромінюванням в топці:

Визначимо теплові навантаження топкової камери:

Питома теплова напруга об'ємутонки:

Допуск 250300 Мкал/м3ч;

Питома теплова напруга перетину топки в області пальників:

VI. Перевірочний розрахунок фестона

У казані, що розробляється в курсовому проекті, на виході з топки розташований випарний пучок трирядки, утворений трубами заднього топкового екрану, із збільшеним поперечними і подовжніми кроками і званий фестон. Зміна конструкції фестона пов'язана з великими труднощами і капітальними витратами, тому проводимо перевірочний розрахунок фестона.

Завданням перевірочного розрахунку є визначення температури газів за фестоном при заданих конструктивних розмірах і характеристиках поверхні нагріву, а також відомій температурі газів перед фестоном, т.е на виході з топки.

По кресленнях парового котла складають ескіз фестона.

По кресленнях парового котла складаємо таблицю:

Найменування величин	Обозн.	Роз-ть	Ряди фестона	Для всього фестона
			1	2	3
Зовнішній діаметр труб	d	м	0,06
Кількість труб в ряду	Z1	--	16	16	16	--
Довжина труби в ряду	LI	м	4,375	4,375	4,4	--
Крок труб: Поперечний	S1	м	0,24	0,24	0,24	0,24
Подовжній	S2	м	--	0,22	0,22	0,22
Кутовий коэф фестона	Хф	--	--	--	--	1
Розташування труб	--	--	Шахове
Розрахункова пов-ть нагріву	H	М2	13,1947	13,1193	13,2701	39,5841
Розміри газоходу: Висота	aI	м	4,37	4,325	4,075	--
Ширіна	B	м	4,28	4,28	4,28	--
Площа живого перетину	F	М2	14,764	14,539	13,553	14,1585
Відносний крок труб Поперечний	S1/d	--	4	4	4	4
Подовжній	S2/d	--	--	3,667	3.667	3.667
Ефективна товщина випромінюючого шару	Sф	м	--	--	--	0,95441

Довжину труби в кожному ряду Li визначаємо по осьовій лінії труби з урахуванням її конфігурації від плоскості входу труби в обмурівку топки або ізоляцію барабана до точки пересечения осі труби кожного ряду з плоскістю ската горизонтального газоходу. Кількість труб у ряді Z1 визначають по ескізу, виконавши по всій ширині газоходу розводку труб екрану у фестон.

Поперечний крок S1 дорівнює потрійному кроку заднього екрану тонки, якщо цей екран утворює відповідно три або чотири ряди фестона. Поперечні кроки для всіх рядів і всього фестона однакові. Подовжні кроки S2ср в цілому визначаємо як середнє арифметичне значення, т.к поверхні нагріву рядів близькі між собою.

Приймаємо Хф = 1, тим самим збільшуємо конвективну поверхню пароперегрівника (в межах 5%), що істотно спрощує розрахунок.

По S1ср і S2ср визначаємо ефективну товщину випромінюючого шару фестона Sф

Розташування труб в пучку - шахове, обмивання газами - поперечне (кут відхилення потоку від нормалі не враховуємо). Висоту газоходу `а' визначають в плоскості, що проходить по осях основного напряму кожного ряду труб у межах фестона. Ширіна газоходу `b' однакова для всіх рядів фестона, її визначають як відстань між плоскістю , що проходить через осі труб правого і лівого бічних екранів.

Площа живого перетину для проходу газів в кожному ряду :

Fi = aib - Z1 liпрd; де liпр - довжина проекції труби на плоскість перетину, що проходить через вісь труб расчитываемого ряду.

Fср знаходимо як середнє арифметичне між F1 і F4.

Розрахункова поверхня нагріву кожного ряду дорівнює геометричній поверхні всіх труб в ряду по зовнішньому діаметру і повній довжині труби, зміряної по її осі з урахуванням конфігурації, що обігрівається газами в межах фестона:

Нi = dZ1i li; де Z1i - число труб в ряду; li - довжина труби в ряду по її осі.

Розрахункова поверхня нагріву фестона визначають як суму поверхонь всіх рядів :

Нi = Н1 + Н2 + Н3 = 13,194+13,119+13,2701= 39,5841 м;

На правій і лівій стіні газоходу фестона розташована частина бічних екранів, поверхня яких не перевищує 5% від поверхні фестона:

Ндоп = хбFст Нii = Нф + Ндоп = 39,5841 + 2,8288.0,905 = 42,1295 м;

Складаємо таблицю початкових даних для перевірочного теплового розрахунку фестона.

Орієнтіровачно приймають температуру газів за фестоном на 301000С нижче, ніж перед ним:

Найменування величин	Позначення	Розмірність	Величина
Температура газів перед фестоном		0З	1067,85
Ентальпія газів перед фестоном		Ккал/кг	4680,622
Об'єми обсяги газів на виході з топки при т	Vг	м3/кг	11,893
Об'ємна частка водяної пари	rH2O	--	0,1883
Об'ємна частка трьохатомних газів	rRO2	--	0,2707
Концентрація золи в газоході	зл	кг/кг	----
Температура стану насичення при тиску у барабані Рб=45кгс/см2	tн	0З	257,41

Для знаходимо ентальпію газів за фестоном

і по рівнянню теплового балансу визначуваний теплосприйняття фестона:

Рівняння теплопередачі для всіх поверхонь нагріву записують в наступному вигляді :

Де k--коефіціент теплопередачі t--температурний тиск

Н--расчетная поверхня нагріву.

При спалюванні газу коефіцієнт теплопередачі визначають по формулі:

Де _{к--коэффициент} тепловіддача конвекцією; л--_{коэффициент} тепловіддача випромінюванням газового об'єму в трубному пучку; -- коефіцієнт теплової ефективності поверхні; = 1;

Для визначення _{к--коэффициента} тепловіддачі конвекцією від газів до стінки труб розрахуємо середню швидкість газового потоку:

для фестона при швидкості газів 3,0827 м/с рівний 0,85;

Для знаходження _до по номограмах визначуваний _н=30,8 ккал/м2чоС і додаткові коефіцієнти: Сz=0,98; Сф=1,022; Сs=0,94; _до = _нСzСфСs = 380,920,970,94 = 31,9 ккал/м2чоС;

Для знаходження _л використовуємо номограми і ступінь чорноти продуктів горіння ` a':

Для незапиленої поверхні kpS = kгrnSp, де р = 1кгс/ см2; rn=0,2707;

рnS = rnS = 0,95440,2707 = 0,2583;

По номограмі знаходимо кг = 1,037;

По номограмі знаходимо Сг=1; _н=155,814 ккал/м2чоС; _л = _наСг =155,81410,1526=23,78 ккал/м2чоС;

Знаходимо температурний тиск :

Якщо теплосприйняття фестона по рівняннях теплового балансу і теплопередачі відрізняються менш ніж на 5%, то температура за фестоном задана правильно:

т.о перевірочний розрахунок виконаний.

VII. Визначення теплосприйнятності пароперегрівника , економайзера повітрепідігрівника і зведення теплового балансу парового котла

При виконанні розрахунку в цілях зменшення помилок і пов'язаних з ними перерахунків до проведення перевірочно-конструкторських розрахунків пароперегрівника доцільно визначити теплосприйняття цих поверхонь по рівняннях теплового балансу і звести тепловий баланс по паровому казану в цілому .

Тепловоспріятія пароперегрівника і повітрепідігрівника визначають по рівняннях теплового балансу робочого тіла (пари, повітря), а теплосприйняття економайзера - по рівнянню теплового балансу теплоносія (продуктів згорання ).

Тепловоспріятіє пароперегрівника визначають по формулі:

Знаходимо при Pпе=40 кгс/см2 і tпе=450oC iпе=795.8 ккал/кг;

при Pб=45 кгс/см2 і температурі насичення iн=668,1 ккал/кг;

iпо=20 ккал/м3;

Тепло, сприймане пароперегрівником за рахунок випромінювання факела тонки, приймаємо для спрощення розрахунків рівним нулю(Qпел =0), а кутовий коефіцієнт фестона Хф=1.

В цьому випадку повне теплосприйняття пароперегрівника чисельно збігається з теплосприйняттям конвекцією: Qпек = Qпе.

Для газоходу пароперегрівника рівняння теплового балансу теплоносія (димових газів) має вигляд :



Це рівняння вирішують щодо шуканої ентальпії газів за пароперегрівником :

Набутого значення ентальпії газів за пароперегрівником дозволяє визначити температуру димових газів за ним _{пе=551,20С;}

Тепловоспріятіє повітрепідігрівник визначають по рівнянню теплового балансу робочого тіла (повітря), оскільки температура гарячого повітря (після повітрепідігрівника ) задана. Теплосприйняття повітрепідігрівника залежить від схеми підігріву підігрівання повітря. Оскільки попередній підігрів повітря, і рециркуляція гарячого повітря відсутні, то теплосприйняття повітрепідігрівника визначуваний:

де Iогв знаходимо по tгв=215oC Iогв=666,55 ккал/кг;

_вп - відношення об'єму повітря за воздухоподогревателем до теоретично необхідному:

Тепловоспріятіє повітрепідігрівник по теплоносію (продуктам згорання) має вигляд :



де Iух - ентальпія газів, що йдуть, яку знаходимо по tух=140oC Iух=622,148 ккал/кг;

Iоух - ентальпія теоретичного об'єму повітря, яку при tпрс=( tгв + tIв) /2=(215+30) /2=122,6 ^oC Iпрс=377,87 ккал/кг;

Набутого значення ентальпії газів за економайзером дозволяє визначити температуру димових газів за ним _{эк=272,80С;}

Тепловоспріятіє водяного економайзера визначають по рівнянню теплового балансу теплоносія (димових газів):

Визначаємо нев'язність теплового балансу парового котла:

VIII. Перевірочно-конструкторський розрахунок пароперегрівника

Метою перевірочно-конструкторського розрахунку пароперегрівника є визначення його поверхні нагріву при відомих теплосприйняттях , конструктивних розмірах і характеристиках. Тепловоспріятіє пароперегрівника визначене раніше, конструктивні розміри і характеристики поверхні задані кресленням. Вирішенням рівняння теплопередачі визначають необхідну(розрахункову) величину поверхні нагріву пароперегрівника , порівнюють її із заданою по кресленню і ухвалюють рішення про внесення конструктивних змін до поверхні.

По кресленнях парового котла складаємо ескіз пароперегрівника в двох проекціях на міліметровому папері в масштабі 1 до 25.

По кресленнях і ескізі заповнюємо таблицю:

Конструктивні розміри і характеристики пароперегрівника

Найменування величин	Обозн.	Роз-ть	Номер ступеня по газоходу	Весь пароперегрівник
			1	2
Зовнішній діаметр труб	D	м	0,038	0,038	0,038
Внутрішній діаметр труб	Dвн	м	0,032	0,032	0,032
Кількість труб в ряду	Z1	--	40	40	40
Кількість труб по ходу газів	Z2	--	6	12	18
Крок труб: Поперечний	S1	м	0,11
Подовжній	S2	м	0,093	0,0909	0,09194
Відносний крок труб Поперечний	S1/d	--	2,895	2,895	2,895
Подовжній	S2/d	--	2,447	2,392	2,4195
Розташування труб змійовика	--	--	Коридорне
Характер взаємної течії	--	--	змішаний струм
Довжина труби змійовика	L	м	21,45	21,1	--
Поверхня примикає до стінки	Fстх	м2	3,6463	7,689	11,242
Поверхня нагріву	H	м2	106,045	108,386	214,461
Розміри газоходу: висота на вході висота на виході	a a	м м	3,9 3,35	1,788 1,875	-- --
ширина	b	м	4,4
Площа живого перетину на вході	F	м2	11,954	5,4352	--
Площа живого перетину на виході	F	м2	9,914	5,818	--
Середня площа живого перетину	Fср	м2	10,934	5,6266	6,8594
Середня ефективна товщина випромінюючого шару	Sф	м	--	--	0,27078
Глибина газового об'єму до пучка	Lоб	м	0,475	2,1	2,575
Глибина пучка	Lп	м	0,465	1	1,465
Кількість змійовиків, включених паралельно по парі	m	шт	40
Живий перетин для проходу пари	f	м2	0,03216	0,03216	0,03216

Доцільність розділення пароперегрівника на ступені зазвичай визначають характкром взаємного руху середовищ (газів і пари) і розміщенням між ступенями пароохладителей. Нумерація ступенів ведеться по ходу газу. Поверхню нагріву для кожного ступеня пароперегрівника визначають по зовнішньому діаметру труб, повній довжині змійовика (з урахуванням гибов) li і числу труб у ряді (упоперек газоходу) Z1.В її також включається поверхня труб, що примикають до обмурівки, звана додатковою, яку визначають як твір площі стіни (стелі) Fст, зайнятої цими трубами, на кутовий коефіцієнт х, визначуваний по номограмі на підставі співвідношень S1/d і е/d.

Таким чином, з урахуванням особливостей конструкції пароперегрівників поверхню нагріву кожного ступеня визначаємо по формулі:

Нi = diZ1i li + Fст _iх.

Глибину газового об'єму до пучка кожного ступеня і глибину пучка ступеня визначають по рекомендаціях .

Поперечний крок в межах кожного ступеня не змінюється і тому збігається з середнім його значенням. По середніх значеннях кроків для пароперегрівника і середнього діаметру знаходимо ефективну товщину випромінюючого шару:

Т.к діаметри труб першого і другого ступеня не однакові, то середній діаметр знаходимо по формулі:



Площа живого перетину для проходу газів на вході і виході визначають по формулі:

Fi = а _ib - diZ1i lI _пр;

Площа середнього живого перетину для проходу газів перегрівника в цілому отримують :

Площа середнього живого перетину для проходу пари для кожного ступеня пароперегрівника :

Його середнє значення розраховують по формулі схожої на (8.1).

Складаємо таблицю початкових даних перевірочно-конструкторського теплового розрахунку пароперегрівника :

Найменування величин	Обозненіє	Розмірність	Величина
Температура газів до пароперегрівника	ф	0З	967,85
Температура газів за пароперегрівника	пе	0З	551,2
Температура в стани насичення	tн	0З	257,41
Температура перегрітої пари	tпе	0З	450
Середній питомий об'єм пари	ср	м3/кг	0,0625
Конвективне сприйняття	Qkпе	ккал/кг	1849,4
Об'єми газів на виході з топки при српе	Vг	м3/кг	12,0389
Об'ємна частка водяної пари	rH2O	--	0,18107
Об'ємна частка трьохатомних газів	rRO2	--	0,2673

Середній питомий об'єм пари знаходять з використанням по питомих об'ємах пари в стані насичення і перегрітої пари:

Решта всіх величин визначена раніше.

Коефіцієнт теплопередачі визначають для пароперегрівника в цілому по середніх значеннях необхідних величин з таблиць.

Коефіцієнт теплопередачі від газів до стінки для всіх схем пароперегрівників визначають по формулі:

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки для всіх схем пароперегрівників визначають по формулі:

Де _{к--коэффициент} тепловіддача конвекцією; _{л--коэффициент} тепловіддача випромінюванням газового об'єму в трубному пучку; -- коефіцієнт теплової ефективності поверхні; = 1;

Для визначення _{к--коэффициента} тепловіддачі конвекцією від газів до стінки труб розрахуємо середню швидкість газового потоку:

При поперечному обмиванні коридорних пучків димовими газами коефіцієнт тепловіддачі конвекцією, віднесений до повної цілковитої розрахункової поверхні, визначають по номограмі:

_н=43 ккал/м2чоС; додаткові коефіцієнти: Сz=1; Сф=1,189; Сs=1; _до = _нСzСфСs = =4311,1891 = 51,127 ккал/м2чоС;

Для знаходження _л використовуємо номограми і ступінь чорноти продуктів горіння ` a':

Для незапиленої поверхні kpS = kгrnSp, де р = 1кгс/ см2; rn=0,2673;

рnS = rnS = 0,26730,27078 = 0,0733;

По номограмі знаходимо кг = 2,4;

Для користування номограмою необхідно знати температуру забрудненої стінки розраховуваної поверхні нагріву:

Tз = Tпеср + 25 = 353,1 + 25 = 378,1 ^оС;

По номограмі знаходимо Сг=0,96; _н=112 ккал/м2чоС; _л = _наСг =112,20,960,1613= 17,37 ккал/м2чоС;

При розрахунку пароперегрівника і економайзера на величину _л необхідно ввести поправку, пов'язану з наявністю газового об'єму, вільного від труб перед цими поверхнями і між окремими пакетами поверхонь:



Де Тк -- температура газів в об'ємі камери (К); lоб і lп -- відповідно сумарна глибина пучка і сумарна глибина газового об'єму до пучка, м; А - коефіцієнт: при спалюванні мазуту А=0,3;

Коефіцієнт тепловіддачі від стінки до пари в пароперегрівнику визначають по номограмі, при середньому значенні тиску , температур і швидкості пари:

При цій швидкості пари Сd = 0,975; _н = 1000 ккал/м2чоС; _л = _нСd = 10000,975 = 975 ккал/м2С;

Коефіцієнт тепловіддачі:



Температурний тиск :

температурний тиск з достатньою точністю можна знайти як:

Поправочний коефіцієнт ( визначають по номограмі і по безрозмірних параметрах:

По А і Р знаходимо (= 0,9894

Визначимо розрахункову поверхню:

Нев'язність:

Нев'язність > 2% ( вносимо конструктивні зміни.

Знайдемо число петель змійовика, яке треба додати :

Округляючи до цілого отримуємо , що додавання петель не потрібне. Перевірочний розрахунок виконаний.

IX. Перевірочно-конструкторський розрахунок хвостових поверхонь нагріву

Розрахунок водного економайзера

З використанням раніше виконаних розрахунків для теплового розрахунку економайзера складають таблицю початкових даних:

Найменування величин	Обозненіє	Розмірність	Величина
Температура газів до економайзера	пе	0З	551,2
Температура газів за економайзером	ач	0З	272,8
Температура живильної води	Tпв	0З	145
Тиск пит води перед економайзером	Рек	кгс/см2	48,6
Ентальпія живильної води	iпв	ккал/кг	145,83
Тепловоспріятіє по балансу	Qбэк	ккал/кг	1068,97
Об'єми газів при середньому надлишку повітря	Vг	м3/кг	12,574
Об'ємна частка водяної пари	rH2O	--	0,17337
Об'ємна частка трьохатомних газів	rн	--	0,25608

Примітка: Тиск води перед водяним економайзером для парових котлів середнього тиску приймають Рек = 1,08Рб.

Заздалегідь визначають тип водяного економайзера (киплячий або некиплячий) за значенням ентальпії робочого середовища за економайзером:

Ентальпію і температуру води після водяного економайзера визначають з рівняння теплового балансу по робочому тілу (воді):

Де Dэк - пропуск води через економайзер, кг/ч; при поверхневих пароохолоджувачах Dэк = Dпе =D;

iэк - ентальпія води після водяного економайзера, ккал/кг; iэк - ентальпія води перед водяним економайзером, ккал/кг.

При вказаній схемі включення пароохолоджувача :



По iэк = 165,83 ккал/кг і Рек = 48,6 кгс/см2 знаходимо і tэк = 160,4 ^0С;

По iэк = 251,206 ккал/кг і Рб = 45 кгс/см2 знаходимо і tэк = 248,46 ^0С;

Т.к iэк < iэк, означає економайзер некиплячого типу.

По кресленнях парового котла складаємо ескіз економайзера в двох проекціях на міліметрівці в масштабі 1(25, на якому указують всі конструктивні розміри.

По кресленнях і ескізі заповнюємо таблицю:

Конструктивні розміри і характеристики економайзера

Найменування величин	Обозн	Раз-ть	Величина
Зовнішній діаметр труб	D	м	0,032
Внутрішній діаметр труб	Dвн	м	0,026
Кількість труб в ряду	Z1	--	15
Кількість рядів труб по ходу газів	Z2	--	52
Крок труб: Поперечний	S1	м	0,08
Подовжній	S2	м	0,06
Відносний крок труб Поперечний	S1/d	--	2,5
Подовжній	S2/d	--	1,875
Розташування труб змійовика	--	--	Шахове
Характер взаємної течії	--	--	Протитечія
Довжина горизонтальної частини петлі змійовика	L1	м	4,15
Довжина проекції одного ряду труб на горизонтальну плоскість перетину	Lпр	м	4,225
Довжина труби змійовика	L	м	112,612
Поверхня нагріву АЧ (по кресленню)	Hэк ч	м2	339,63
Глибина газоходу	а	м	1,26
Ширіна газоходу	b	м	4,4
Площа живого перетину для проходу газів	Fг	м2	3,516
Середня ефективна товщина випромінюючого шару	Sф	м	0,1431
Глибина газового об'єму до пучка	Lоб	м	3
Глибина пучка	Lп	м	3
Кількість змійовиків, включених паралельно по парі	m	Шт	30
Живий перетин для проходу пари	f	м2	0,0159

Площа живого перетину для проходу газів в економайзері при поперечному обмиванні його газами визначають по формулі:

де lпр - довжина проекції ряду труб на плоскість перетину, м;

Площа живого перетину для проходу води:

Поверхня нагріву економайзера:

Де l - довжина змійовика, визначувана з використанням довжини горизонтальної частини змійовика (l1):

Коефіцієнт теплопередачі для економайзера в цілому визначають по середніх значеннях необхідних величин.

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки визначають по формулі:

Де _{к--коэффициент} тепловіддача конвекцією; _{л--коэффициент} тепловіддача випромінюванням газового об'єму в трубному пучку; -- коефіцієнт теплової ефективності поверхні; = 1;

Для визначення _{к--коэффициента} тепловіддачі конвекцією від газів до стінки труб розрахуємо середню швидкість газового потоку:

При поперечному обмиванні шахових пучків димовими газами коефіцієнт тепловіддачі конвекцією, віднесений до повної цілковитої розрахункової поверхні, визначають по номограмі 13:

_н=72,4 ккал/м2чоС; додаткові коефіцієнти: Сz=1; Сф=1,06; Сs=1,0389;

_до = _нСzСфСs = 72,411,061,0389 = 79,729 ккал/м2чоС;

Для знаходження _л використовуємо номограму 19 і ступінь чорноти продуктів горіння ` a':

Для незапиленої поверхні kpS = kгrnSp, де р = 1кгс/ см2; rn=0,25608;

рnS = rnS = 0,256080,1431 = 0,038737;

По номограмі знаходимо кг = 3,9;

Для користування номограмою необхідно знати температуру забрудненої стінки розраховуваної поверхні нагріву:

Tз = 0,5(tэк + tэк )+ 25 = 205,8 + 50 = 230,8 ^оС;

По номограмі знаходимо Сг=0,983; _н=25,636 ккал/м2чоС; _л = _наСг =25,6360,9830,1402= 3,53 ккал/м2чоС;

При розрахунку економайзера на величину _л необхідно ввести поправку, пов'язану з наявністю газового об'єму, вільного від труб перед цими поверхнями і між окремими пакетами поверхонь:

Де Тк -- температура газів в об'ємі камери (К); lоб і lп -- відповідно сумарна глибина пучка і сумарна глибина газового об'єму до пучка, м; А - коефіцієнт: при спалюванні газу А=0,3;

Температурний тиск :

температурний тиск з достатньою точністю можна знайти як:

Визначимо розрахункову поверхню:

Нев'язність > 2% вносимо конструктивні зміни.

Знайдемо необхідну довжину змійовика:

Отже приймаємо Z2р рівне 36, тобто Z21 ^ряду =18, Z22 ^ряду =18, додаємо три змійовики в першу частину економайзера по ходу газів і додаємо три змійовики в другу частину економайзера по ходу газів.

Висота економайзера:

Розрахунок закінчений.

Розрахунок повітряного підігрівача

По кресленнях парового котла складаємо ескіз повітрепідігрівник в двох проекціях на міліметрівці в масштабі 1(25, на якому указують всі конструктивні розміри.

По кресленнях і ескізі заповнюємо таблицю:

Конструктивні розміри і характеристики повітрепідігрівник

Найменування величин	Обозн	Раз-ть	Величина
Зовнішній діаметр труб	D	м	0,04
Внутрішній діаметр труб	Dвн	м	0,037
Кількість труб в ряду	Z1	--	56
Кількість рядів труб по ходу газів	Z2	--	29
Крок труб:поперечний	S1	м	0,06
подовжній	S2	м	0,044
Відносний крок труб поперечний	S1/d	--	1,5
подовжній	S2/d	--	1,1
Розташування труб	--	--	Шахове
Характер обмивання труб газам	--	--	Подовжній
Характер обмивання труб повітрям	--	--	Поперечний
Число труб, включене паралельно по газах	Z0	--	1624
Площа живого перетину для проходу газів	Fг	м2	1,7461
Ширіна газоходу	b	м	3,48
Висота одного ходу по повітрю (заводська)	hх	м	1,4
Площа живий перетин для проходу повітря	Fв	м2	1,736
Поверхня нагріву ВЗП	Hэк ч	м2	549,99

Примітка: Трубчаті повітрепідігрівники, як правило, виконуються з вертикальним розташуванням труб в газоході, усередині яких рухаються гази, а повітря омиває шаховий розташований пучок труб зовні, обмивання поперечне; взаємний рух середовищ характеризується перехресним струмом. Число ходів повітря не менше двох.

Розрахунковий визначимо число труб, включених паралельно по газах:



Площа живого перетину для проходу газу:

Площа живого перетину для проходу повітря (по заданій заводській конструкції):

Поверхня нагріву ВЗП:

З використанням раніше виконаних розрахунків для теплового розрахунку ВП складають таблицю початкових даних:

Найменування величин	Обозненіє	Розмірність	Величина
Температура газів до повітрепідігрівник	ач	0З	272,8
Температура газів за воздухоподогревателем	юшок	0З	215
Температура повітря до повітрепідігрівника	tв	0З	30
Температура гарячого повітря після повітрепідігрівника	tгв	0З	140
Об'єми газів при середньому надлишку повітря	Vг	м3/кг	13,2552
Теоретичний об'єм повітря	V0	м3/кг	11,28
Температура повітря до воздухоподогревателем до теоретично необхідному	вп	--	1,05
Об'ємна частка водяної пари	rH2O	--	0,1645
Тепловоспріятіє по балансу	Qбвп	ккал/кг	620,68

Знаходимо швидкості газів і повітря:



Швидкості газів і повітря мають бути в межах допустивных нормативних значень залежно від виду палива і характеристик злий. У курсовому проекті допустима швидкість газів складає: Wг=12±3 м/с, а Wв = (0,50,6)Wг = 4,25,04 м/с, що несоответствует розрахункам вносимо зміни уточнюємо швидкість газів до Wв=6 м/с.

Необхідна площа майан живого перетину для проходу повітря:

Необхідна висота ходу по повітрю:

Поверхня нагріву повітрепідігрівника :

Коефіцієнт теплопередачі для повітрепідігрівника в цілому загалом визначають по середніх значеннях необхідних величин.

Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінки для повітрепідігрівник визначають по формулі:



При подовжньому обмиванні трубної поверхні димовими газами коефіцієнт тепловіддачі конвекцією, віднесений до повної розрахункової поверхні, визначають по номограмі 14:

_н=30,06 ккал/м2чоС; додаткові коефіцієнти: Сф=1,184; Сl=1;

_до = _нСфСl = 30,061,1841 = 35,59 ккал/м2чоС;

При поперечному обмиванні шахових пучків димовими газами коефіцієнт тепловіддачі конвекцією, віднесений до повної цілковитої розрахункової поверхні, визначають по номограмі 13:

_н= 55 ккал/м2чоС; додаткові коефіцієнти:

Сz=1; Сф=0,98391; Сs=0,97143;

_до = _нСzСфСs = 5510,983910,97143 = 52,5689 ккал/м2чоС;

Температурний тиск :

температурний тиск з достатньою точністю можна знайти як:



Поправочний коефіцієнт ( визначають по номограмі і по безрозмірних параметрах:

По R і Р знаходимо

Визначимо розрахункову поверхню:

Нев'язність:

Нев'язність > 10% ( вносимо конструктивні зміни.

Знайдемо необхідну висоту трубного пучка і висоту одного ходу:

Приймемо число ходів повітря n=4 :



По розрахунковій висоті ходу визначаємо розрахункову площу живого перетину для проходу повітря:

Нев'язність:

Нев'язність < 10%, рахуємо розрахунок закінченим . В ув'язненні розрахунку хвостових поверхонь нагріву складаємо ескіз їх компановки загалом вертикальному газоході, з із вказаними основними розмірами.

Розрахунок закінчений.

XI Експлуатація парового котла. Система управління котельним агрегатом включає ряд лаву підсистем

Інформаційна підсистема.

Підсистема сигналізації.

Дистанційного і автоматичного керування.

Автоматичного регулювання параметрів.

Технологічного захисту і блокувань.

Інформаційна підсистема забезпечує безперервний збір , обробку і представлення інформації про стан устаткування і хід технологічного процесу.

Сигналізацsя надає оперативному персоналу інформацію про порушення технологічного процесу у вигляді світлових і звукових сигналів.

Дистанційне і автоматичне керування здійснює дистанційна дія на електричні приводи механізмів і регулюючих органів.

Автоматичне регулювання параметрів підвищує надійність і економічність роботи парового котла, полегшує умови праці обслуговуючого персоналу і виконує слідуючі функції:

а) стабілізує і підтримує параметри пари на заданому рівні.

б) підтримує відповідність між основними залежними величинами.

в) змінює регульовану величину по заданому закону.

г) підтримує оптимальне значення регульованої величини (оптимальний рівень води в барабані, оптимальний коефіцієнт надлишку повітря і ін.).

Технологічні захисту і блокування застосовуються для захисту від пошкоджень і попередження аварій. Технологічні захисту спрацьовують на останов або розвантаження котла при значних відхиленнях технологічних процесів від норм. Блокування перешкоджають невірній послідовності виконання операцій, що загрожують аварійними ситуаціями.

XII Пуск барабанного котла

Розрізняють наступні теплові стани котла

Холодне (Рб=0). Виникає при просте котла на термін від одних до трьох діб залежно від теплової ізоляції.

Що не остигнуло (Рб< 1,3 Мпа).

Гарячіше (Рб> 1,3 Мпа).

Тривалість пускових операцій залежить від теплового стану достатку котла, його потужності, параметрів, рівнем автоматизації.

Пуск барабанного котла включає три основні етапи:

Підготовчий етап (проводиться до розпалювальння пальника).

Етап підйому параметрів (проводиться від першого пальника до підключення до парової магістралі).

Робота котла на парову магістраль.

Підготовчий етап :

Мета : Переконається в справності устаткування обладнання котельної установки, щита управління казаном, приладів КІП , імпульсних ліній до приладів КІП , дотримання правил техніки безпеки (освітлення, чистота робочих місць, справність сходів, майданчиків обслуговування).

Під час цього етапу визначається тепловий стан котельного агрегату і проводиться підготовка до його заповнення деаэрированной водою. При цьому повинна дотримуватися умова: [tбм - tв_] < 40е60 C0^, де tбм - температура металу барабана.

Заповнення котла забороняється, якщо tбм > 160 C0. Заповнення здійснюється водою з температурою вище, ніж температура металу, щоб під час заповнення здійснювалося прогрівання металу. Час заповнення котлів з СД складає 1е1,5 години. Заповнення здійснюється випробуванням защит і блокувань котла.

Пуск котла при несправному захисту і блокуванні забороняється!!!

Після заповнення контролюється щільність пароводяного тракту, рівень води в барабані розпалювальний (на 50 мм нижче нульового).

Етап підйому параметрів:

Починається з включення розпалювальних пальників. В цьому випадку, при пуску з холодного стану В=10% від Вном; з В=15%, що не остигнув, від Вном; з гарячого В=20% від Вном.

Мета : підвищення параметрів пари за казаном до номінальних значень оскільки найбільш товстостінним елементом є барабан, то швидкість цього етапу визначається температурною напругою напруженням в тілі барабана: st=f (Dt), де Dt - температурний тиск між внутрішньою і наружной створюючими стінок.

Тривалість цього етапу має бути оптимальною, оскільки при збільшенні швидкості прогрівання величина термічної напруги може перевищити допустимі значення. Зниження швидкості викличе збільшення витрати палива . До першого пальника включаються тяго - дутєві механізми, димососи , вентилятори і здійснюється вентиляція газоходів котла в течії 10 - 15 хвилин. Вводиться в роботу газове кільце. Відбирається аналіз повітря на зміст метану, який має бути < 1%.

Після розжига першого пальника швидкість підйому параметрів визначається по зміні температури нижньої створюючої барабана, яка не повинна перевищувати 300С за 10 хвилин.

При появі пари з камери, вони закриваються , і починається прогрівання сполучного паропроводу від парозбірної камери котла до парової магістралі.

При Р=3е5 атм. Проводиться звірка рівня води в барабані по водовказівній колонці і по зниженню вказівного рівня. Здійснюється продування нижніх точок котла. Контролюється відсутність ширянь у фланцевих і сальникових ущільненнях.

Пара, яка викидається казаном, прямує на прогрівання сполучного колектора, а частина пари, що залишилася, віддаляється через продування пароперегрівника .

Досягши параметрів пари близьких до параметрів в паровій магістралі, здійснюється підготовка до включення котла в парову магістраль. Для цього відбирається проба на якість пари, коректується водний режим котла, оповіщається персонал турбінного цеху про включення котла в парову магістраль. Це здійснюється відкриттям байпаса і прикриттям засувки на РОУ. Після повного відкриття байпаса закривають РОУ.

Робота котла на парову магістраль.

При цьому всі регульовані параметри повинні відповідати режимній карті котла. Навантаження котельного агрегату регулюється відповідно до навантаження станції і режиму роботи решти устаткування .

Зупинка котла.

Є наступні режими останову котла:

Останов котла в резерв.

Останов в тривалий резерв або ремонт (з консервацією).

Останов з примусовим розхолоджуванням.

Аварійний останов.

Останов в резерв.

Основні принципи. Під остановом в резерв розуміється останов котла терміном не більше ніж на три доби. Основна мета - якомога довше зберегти тепло, закумульоване казаном.

Технологія останову.

Казан розвантажується до мінімально допустимого навантаження, до30е40% від номінальної. Потім відключається сполучний паропровід. Швидкість зниження параметрів не більше ніж на 200С за 10 хвилин. Температурний тиск [tмв.обр - tмн.обр] < 80 C0. Після відключення подачі палива здійснюється вентиляція тонки і газоходів не більше ніж на 10 хвилин, зупиняються тяго-дутьевые механізми, закриваються направляючі апарати тяго-дутьевых механізмів.

Продуванням пароперегрівника управляють в ручну для підтримки допустимої швидкості зниження тиску в барабані.

Список літератури

1. Тепловий розрахунок котельних агрегатів. (Нормативний метод)/Под редакцією

Н.В. Кузнецова. - М.: Енергія, 1973. -296с.

2. Резников м.І. установки Парогенераторів електростанцій. - М.: Енергія, 1974. -360с.

3. Методичні вказівки за визначенням коефіцієнта корисної дії парових

котлів / Парілов в.А., Рівкин а.С., Ушаков с.Г., Шелигин б.Л. - Іваново, 1987. -36с.

4. Методичні вказівки за визначенням коефіцієнта теплопередачі і температурного тиску напору при розрахунку поверхонь нагріву парових котлів / Парілов в.А., Рівкин а.С., Ушаков с.Г., Шелигин б.Л. - Іваново; ІЕІ, 1987.

5. Методичні вказівки за перевірочним розрахунком топкової камери і фестона парових котлів / Парілов в.А., Рівкин а.С., Ушаков с.Г., Шелигин б.Л. - Іваново; ІЕІ, 1987.

6. Методичні вказівки за конструкторським розрахунком пароперегрівника і хвостових поверхонь парових котлів / Парілов в.А., Рівкин а.С., Ушаков с.Г., Шелигин б.Л. - Іваново; ІЕІ, 1991. -36с.

7. Александров в.Г. Парові казани середньої і малої потужності. -Л .: Енергія, 1972.--200с.

8. Ковальов а.П., Лелєєв н.С., Віленський т.В. Парогенератори: Підручник для Вузів. -М .: Енерго- атомиздат , 1985. -376с.

Размещено на Allbest.ru