1

Размещено на http://www.allbest.ru/

Задание на проектирование

Рассчитать двигатель постоянного тока со следующими данными:

мощность Рном = 18 кВт;

номинальное напряжение сети Uном = 440 В;

номинальная частота вращения nном = 3150 об/мин;

максимальная частота вращения nmax = 4000 об/мин;

коэффициент полезного действия = 87,5 %;

напряжение возбуждения Uв = 220 В;

высота оси вращения h = 16010-3 м;

возбуждение параллельное без стабилизирующей обмотки;

исполнение по степени защиты IP22, по способу охлаждения IC01 (самовентиляция), по способу монтажа IM1001;

режим работы S1;

изоляция класса нагревостойкости В;

питание от тиристорного преобразователя, коэффициент пульсаций 1,1;

перегрузки по току в течение 60 с, ki = 2,0;

минимальная частота вращения nmin = 300 об/мин;

максимальная частота вращения по механической прочности nmax,max = 1,2nmax;

Провести полный гидравлический и тепловой расчет машины, механический расчет вала, механический расчет коллектора. Конструкция двигателя должна соответствовать требованиям ГОСТ на установочные размеры и размеры выступающего конца вала, а также общим техническим требованиям на машины электрические (ГОСТ 183). За основу конструкции принимается машина постоянного тока серии 2П.

1. Выбор главных размеров

1. КПД двигателя = 87,5 %.

2. Ток двигателя (предварительное значение)

А.

3. Ток якоря

А,

где kв= 0,036 [1, табл. 11.8].

4. Электромагнитная мощность

Вт.

5. Диаметр якоря

м, [1, стр. 606].

6. Линейная нагрузка якоря A = 2104 А/м, [1, рис. 11.9].

7. Индукция в воздушном зазоре B = 0,68 Тл, [1, рис 11.10], расчетный коэффициент полюсной дуги = 0,62, [1, рис 11.8].

8. Расчетная длина якоря

м.

9. Отношение длины магнитопровода якоря к его диаметру

.

10. Число полюсов принимаем 2р = 4, [1, стр. 607].

11. Полюсное деление м.

12. Расчетная ширина полюсного наконечника

м.

13. Действительная ширина полюсного наконечника при эксцентричном зазоре равна расчетной ширине: м.

2. Выбор обмотки якоря

14. Ток параллельной ветви

А.

15. Выбираем простую волновую обмотку с числом параллельных ветвей 2а=2.

16. Предварительное общее число эффективных проводников

.

17. Крайние пределы чисел пазов якоря с использованием [1, стр. 608]

;

.

Принимаем Z = 29; tZ1 = D/Z = 16,910-3 м.

18. Число эффективных проводников в пазу

.

Принимаем целое четное число NП = 16, тогда N = NПZ = 1629 = 464.

19. Выбираем паз полузакрытый овальной формы с параллельными сторонами зубца.

20. Число коллекторных пластин K для различных значений uп = K/Z выбираем, сравнивая четыре варианта (табл. 1)

Таблица 1 Выбор числа коллекторных пластин

№ варианта	uп	K = uпZ		Uк.ср, В
1	1	29	8	60,7
2	2	58	4	30,34
3	3	87	2,67	20,23
4	4	116	2	15,17

Поскольку напряжение между двумя соседними коллекторными пластинами Uк.ср 2pU/K не должно превышать 16 В, принимаем вариант 4. В этом случае обмотка имеет целое число витков в секции wc = 2, число коллекторных пластин K = 116, число эффективных проводников в пазу NП = 16, число секций в обмотке якоря .

21. Уточняем линейную нагрузку

А/м.

22. Корректируем длину якоря

м.

23. Наружный диаметр коллектора при полузакрытых пазах

Dк = (0,65…0,8)D = (0,65…0,8)0,156 = (94…125)10-3 м.

По таблице предпочтительного ряда чисел [1, стр. 609] принимаем диаметр коллектора Dк = 12510-3 м.

24. Окружная скорость коллектора

м/с.

25. Коллекторное деление

м.

26. Полный ток паза

А.

27. Предварительное значение плотности тока в обмотке якоря

А/м.

28. Предварительное сечение эффективного провода

м2.

Принимаем всыпную обмотку с круглыми проводниками и числом проводников, равным двум: марка провода ПЭТВ [1, табл. П3.1], диаметр неизолированного провода dг = 1,410-3 м, диаметр изолированного провода dиз = 1,48510-3 м, сечение провода qэл = 1,53910-6 м2, сечение эффективного проводника обмотки якоря q = nэлqэл = 21,53910-6 = 3,07810-6 м2.

3. Расчет геометрии зубцовой зоны

29. Сечение полузакрытого паза (за вычетом сечения пазовой изоляции и пазового клина) при предварительно принятом коэффициенте заполнения паза kз= 0,68…0,72

м2.

30. Высота паза (предварительно), [1, рис. 11.12]: hп = 23 мм, высота шлица паза м, ширина шлица м.

31. Ширина зубца

м,

где BZ= 1,85 Тл- допустимое значение индукции в стали зубца [1, табл. 11.9] при частоте перемагничивания стали зубцов Гц; kс=0,95 - коэффициент заполнения магнитопровода якоря сталью [1, табл. 2.1].

32. Больший радиус

м.

Принимаем м.

33. Меньший радиус

м.

Принимаем м.

34. Расстояние между центрами радиусов

м.

35. Минимальное сечение зубцов якоря по табл. 11.16

м2.

36. Предварительное значение ЭДС

В, где kд = 0,78 [1, табл. 11.8].

37. Предварительное значение магнитного потока на полюс

Вб.

38. Для магнитопровода якоря принимаем сталь марки 2312. Индукция в сечении зубцов

Тл.

4. Расчет обмотки якоря

39. Длина лобовой части витка

м.

40. Средняя длина витка обмотки якоря

м.

41. Полная длина обмотки якоря

м.

42. Сопротивление обмотки якоря при

Ом.

43. Сопротивление обмотки якоря при

Ом.

44. Масса меди обмотки якоря

кг.

45. Расчет шагов обмотки:

а) шаг по коллектору и результирующий шаг

б) первый частичный шаг

в) второй частичный шаг

5. Определение размеров магнитной цепи

46. Предварительное значение внутреннего диаметра якоря и диаметра вала

м,

где Pном = 18 кВт; nном = 3150 об/мин. Принимаем м, [1, табл. 11.11].

47. Высота спинки якоря

м.

48. Принимаем для сердечников главных полюсов сталь марки 3411 толщиной 0,5 мм, коэффициент рассеяния г = 1,15, длину сердечника lг = l = 0,171 м, коэффициент заполнения сталью kс = 0,95 [1, табл. 2.1], ширину выступа полюсного наконечника м.

49. Ширина сердечника главного полюса

м.

50. Индукция в сердечнике [1, табл. 11.17]

Тл.

51. Сечение станины

м2, где Bc=1,3 Тл.

52. Длина станины

м.

53. Высота станины [1, табл. 11.17]

м.

54. Внешний диаметр станины

м.

55. Внутренний диаметр станины

м.

56. Высота главного полюса

м,

где м - воздушный зазор [1, рис . 11.17].

6. Расчетные сечения магнитной цепи

57. Сечение воздушного зазора [1, табл. 11.17]

м2.

58. Длина стали якоря м.

59. Минимальное сечение зубцов якоря [1, 11.16]

м2.

60. Сечение спинки якоря [1, 11.16]

м2.

61. Сечение сердечника главного полюса [1, 11.16]

м2.

62. Сечение станины (п.51)

м2.

7. Средние длины магнитных линий

63. Воздушный зазор [1, рис. 11.17]

м.

64. Коэффициент воздушного зазора, учитывающий наличие пазов на якоре

65. Расчетная длина воздушного зазора:

м.

66. Длина магнитной линии в зубцах якоря [1, табл. 11.16]

м.

67. Длина магнитной линии в спинке якоря [1, табл. 11.16]

м.

68. Длина магнитной линии в сердечнике главного полюса

м.

69. Воздушный зазор между главным полюсом и станиной

м.

70. Длина магнитной линии в станине [1, табл. 11.16]

м.

8. Индукция в расчетных сечениях магнитной цепи

71. Индукция в воздушном зазоре [1, табл. 11.17]

Тл.

72. Индукция в сечении зубцов якоря [1, табл. 11.16]

Тл.

73. Индукция в спинке якоря [1, табл. 11.16]

Тл.

74. Индукция в сердечнике главного полюса [1, табл. 11.17]

Тл.

Для стали 3411 допустимое значение Вг<1,5 Тл

75. Индукция в станине [1, табл. 11.16]

Тл.

76. Индукция в воздушном зазоре между главным полюсом и станиной

Тл.

двигатель обмотка якорь коллектор вал

9. Магнитные напряжения

77. Магнитное напряжение воздушного зазора

А.

78. Коэффициент вытеснения потока

.

79. Магнитное напряжение зубцов якоря

А,

где А/м для стали марки 2312 при индукции в зубце согласно п.72 Тл [1, табл. П1.8].

80. Магнитное напряжение ярма якоря

А,

где А/м [1, табл. П1.8].

81. Магнитное напряжение сердечника главного полюса (сталь марки 3411)

А,

где А/м [1, табл. П1.16].

82. Магнитное напряжение воздушного зазора между главным полюсом и станиной

А.

83. Магнитное напряжение станины ( массивная сталь марки Ст3)

А,

где А/м [1, табл. П1.15].

84. Суммарная МДС на полюс

А.

Расчет характеристик намагничивания приведен в табл. 2.

Характеристика намагничивания и переходная характеристика приведены на рис. 2.

85. МДС переходной характеристики

А.

10. Расчет параллельной обмотки возбуждения

86. Размагничивающее действие реакции якоря определяют по переходной характеристике (рис.2):

; Тл; Тл;

Тл; А.

87. Необходимая МДС параллельной обмотки

А.

88. Принимаем предварительно ширину катушки обмотки параллельного возбуждения

м, тогда средняя длина витка обмотки

м.

Таблица 2 Расчет характеристик намагничивания

Расчетная величина	Расчетная формула	Единица величины	0,5	0,75	0,9	1,0	1,15
ЭДС	Е	В	191,40	287,10	344,52	382,80	440,22
Магнитный поток		Вб	3,9310-3	5,8910-3	7,0710-3	7,8610-3	9,0410-3
Магнитная индукция в воздушном зазоре		Тл	0,30	0,45	0,55	0,61	0,70
Магнитное напряжение воздушного зазора		А	401,50	602,25	722,70	803,00	923,45
Магнитная индукция в зубцах якоря		Тл	0,87	1,30	1,56	1,73	1,99
Напряженность магнитного поля в зубцах якоря для стали 2312		А/м	175,00	258,00	2500,00	9400,00	36600,00
Магнитное напряжение зубцов			3,86	5,69	55,15	207,36	807,40
Магнитная индукция в спинке якоря		Тл	0,39	0,59	0,70	0,78	0,90
Напряженность магнитного поля в спинке якоря		А/м	67,00	85,00	96,00	131,00	190,00
Магнитное напряжения ярма якоря		А	3,12	3,95	4,46	6,09	8,84
Магнитный поток главного полюса		Вб	4,5210-3	6,7810-3	8,1310-3	9,0410-3	10,410-3
Магнитная индукция в сердечнике главного полюса		Тл	0,46	0,70	0,84	0,93	1,07
Напряженность магнитного поля в сердечнике главного полюса для стали 3411		А/м	78,00	119,00	143,00	158,00	200,00
Магнитное напряжение сердечника главного полюса		А	4,73	7,21	8,66	9,57	12,12
Магнитная индукция в воздушном зазоре между главным полюсом и станиной		Тл	0,46	0,70	0,84	0,93	1,07
Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и главным полюсом		А	99,76	99,76	99,76	99,76	99,76
Магнитная индукция в станине		Тл	0,65	0,98	1,17	1,30	1,50
Напряженность магнитного поля в станине(для массивных станин)		А/м	535,00	885,00	1227,00	1590,00	2890,00
Магнитное напряжение станины		А	65,81	108,86	150,92	195,57	355,47
Сумма магнитных напряжений всех участков магнитной цепи		А	578,76	827,72	1041,66	1321,35	2207,03
Сумма магнитных напряжений участков переходного слоя		А	408,48	611,89	782,31	1016,46	1739,68

Переходная характеристика (1) и характеристика холостого хода (2)

1

Размещено на http://www.allbest.ru/

89. Сечение меди параллельной обмотки

м2.

где - число параллельных ветвей обмотки параллельного возбуждения, принимаем =1;

kз=1,1…1,2- коэффициент запаса для меди .

Принимаем по круглый провод ПЭТВ [1, табл. 11.18], диаметр неизолированного провода м, диаметр изолированного провода м, сечение провода м2 [1, табл. П3.1].

90. Принимаем номинальную плотность тока (для машин со степенью защиты IP22) А/м2.

91. Число витков на полюс

.

92. Определяем номинальный ток возбуждения:

А.

93. Плотность тока в обмотке

А/м2.

94. Полная длина обмотки

м

95. Сопротивление обмотки возбуждения при С

Ом.

96. Сопротивление обмотки возбуждения при С

Ом.

97. Масса меди обмотки возбуждения

кг.

11. Коллектор и щетки

98. Ширина нейтральной зоны

м.

99. Принимаем ширину щетки равной мм; выбираем стандартные размеры щетки: м3 [1, табл. П 4.1].

100. Поверхность соприкосновения щетки с коллектором

м2.

101. При допустимой плотности тока А/м2 число щеток на болт

.

Принимаем .

102. Поверхность соприкосновения всех щеток с коллектором

м2.

103. Плотность тока под щетками

А/м2.

104. Активная длина коллектора

м.

12. Коммутационные параметры

105. Ширина зоны коммутации

м.

106. Отношение , что удовлетворяет условию .

107. Коэффициент магнитной проводимости паза (11.69)

где м/с -- скорость якоря; .

108. Реактивная ЭДС (11.68)

В.

109. Воздушный зазор под добавочным полюсом принимаем

при м принимаем м.

110. Расчетная длина воздушного зазора под добавочным полюсом

м,

Где .

111. Средняя индукция в воздушном зазоре под добавочным полюсом

Тл,

где В принимаем для обеспечения несколько ускоренной коммутации.

112. Расчетная ширина наконечника добавочного полюса согласно (11.82) и на основании предварительных расчетов ( по п. 105)

м.

113. Действительную ширину наконечника добавочного полюса принимаем в пределах от намеченного в п. 112

м.

114. Магнитный поток добавочного полюса в воздушном зазоре

Вб,

где

115. Принимаем коэффициент рассеяния добавочного полюса (см. § 11.9), магнитный поток в сердечнике добавочного полюса

Вб.

116. Сечение сердечника добавочного полюса

м2.

Сечение сердечника ? сечения наконечника добавочного полюса.

117. Расчетная индукция в сердечнике добавочного полюса

Тл.

118. Высота добавочного полюса м.

Результаты расчета магнитной цепи добавочных полюсов сведены в табл. 11.21.

Таблица 2. Расчет МДС обмотки добавочных полюсов

Расчетная величина	Расчетная формула	Единица величины	Численное значение
Магнитный поток в воздушном зазоре		Вб	0,394 10-3
Магнитная индукция в воздушном зазоре		Тл	0,10
Магнитное напряжение воздушного зазора		А	240
Магнитная индукция в зубцах якоря		Тл	0,287
Напряженность магнитного поля в зубцах якоря		А/м	50
Магнитное напряжение зубцов якоря		А	1,05
Магнитная индукция в ярме:
на участке согласного направления главного потока и потока добавочных полюсов		Тл	0,937
на участке встречного направления главного потока добавочных полюсов		Тл	0,875
Напряженность магнитного поля:
на участке с индукцией		А/м	210
на участке с индукцией		А/м	177
средняя напряженность магнитного поля в ярме		А/м	33
Магнитное напряжение якоря		А	1,5
Магнитный поток добавочного полюса		Вб	0,985 10-3
Магнитная индукция в сердечнике добавочного полюса		Тл	0,407
Напряженность магнитного поля в сердечнике добавочного полюса		А/м	336
Магнитное напряжение сердечника добавочного полюса		А	19,65
Магнитное напряжение воздушного зазора между станиной и добавочным полюсом при м		А	65
Магнитная индукция в станине:
на участке согласного направления магнитных потоков главного и добавочного полюсов		Тл	1,41
на участке встречного направления магнитных потоков главного и добавочного полюсов		Тл	1,39
Напряженность магнитного поля в станине:
на участке с индукцией BC1	HC1	А/м	2351
на участке с индукцией BC2	HC2	А/м	2280
Средняя напряженность магнитного поля в станине		А/м	37
Магнитное напряжение участка станины		А	4,6
Сумма магнитных напряжений всех участков		А	322
МДС обмотки добавочного полюса		А	1565

Расчет обмотки добавочных полюсов

119. МДС обмотки добавочного полюса (табл. 11.21)

FД = 1565 А.

120. Число витков обмотки добавочного полюса на один полюс по (11.87)

,

принимаем wД = 28 витков, аД= 1.

121. Предварительное сечение проводников по (11.88)

*-&-S**w*

При токе Iд ? 1000 А целесообразно принимать аД = 1. Для многослойных обмоток выбираем согласно рекомендациям в § 11.9 плотность тока JД = 5 * 106 А/м2

122. Принимаем проводник обмотки добавочных полюсов: круглый провод марки ПСД (табл. 11.18) диаметром dr = 3,75 * 10-3 м (см. табл. П3.1), диаметр изолированного провода dиз = 4,15 * 10-3 м, сечение провода qД = 11,04 * 10-6 м2.

Выполняем эскиз катушки добавочного полюса и определяем предварительное значение ширины катушки bКТ.Д

123. Принимаем сердечник добавочного полюса короче якоря на, 1 * 10-3 м с каждой стороны для создания опоры для катушки. Длина сердечника lД = lд= 230 * 10-3м.

124. Средняя длина витка обмотки добавочного полюса по (1 1.89)

ДИЗ=(1,7…2,2)10-3. Зазор между катушкой и сердечником принимаем 2 * 10-3 м.

125. Полная длина проводников обмотки

.

126. Сопротивление обмотки добавочных полюсов при температуре х=20° С по (11.90)

127. Сопротивление обмотки добавочных полюсов при х = 75° С

128. Масса меди обмотки добавочных полюсов

Потери и КПД по (11.10)

129. Электрические потери в обмотке якоря при температуре 75° С

130. Электрические потери в обмотке добавочных полюсов

131. Электрические потери в параллельной обмотке возбуждения

132. Электрические потери в переходном контакте щеток

где 2ДUЩ= 2,5 В для марки щеток ЭГ-14 по табл. П4.2.

133. Потери на трение щеток о коллектор

где pш -- давление на щетку; для щетки марки ЭГ-14 pш = 3 * 104 Па;f= 0,2 -- коэффициент трения щетки.

134. Потери в подшипниках и на вентиляцию определяются по рис. 11.28:

135. Масса стали ярма якоря по (11.103)

кг

136. Условная масса стали зубцов якоря (11.102)

137. Магнитные потери в ярме якоря

,

где pj=2,3p1.0/50 (f/50)в=2,3·1,75·0,892=3,26 Вт/кг.

138. Магнитные потери в зубцах якоря

,

где pZ=2,3p1,0/50(f/50)в=2,3·1,75·1,8542=13,8 Вт/кг.

139. Добавочные потери

.

140. Сумма потерь

141. Потребляемая мощность

142. Коэффициент полезного действия

.

Рабочие характеристики

При построении рабочих характеристик двигателя и уточнении его номинальных данных принимаем, что потери холостого хода двигателя практически не меняются при изменении нагрузки и составляют

При расчете характеристик принимаем напряжение питания U = 220 В, ток возбуждения соответствует номинальному значению тока возбуждения IВ = 2,63 А.

143. МДС реакции якоря. Расчеты по переходной характеристике значений Fqd при нескольких значениях тока якоря и графическое построение характеристики Fqd=f(I) показывают, что эту характеристику можно аппроксимировать функцией типа

F'qd= Fqd(I-15)/(IНОМ-15). Поэтому в дальнейшем будем использовать эту функцию для учета размагничивающего действия реакции якоря при построении рабочих характеристик двигателя.

144. При номинальном токе якоря ЭДС обмотки якоря

.

145. Номинальный магнитный поток в воздушном зазоре

.

146. По характеристике холостого хода находим

Тл; А.

147. МДС обмотки возбуждения

А.

148. Номинальный ток возбуждения

.

149. Номинальный ток двигателя

150. Полезная мощность на валу двигателя

Таблица 3. Рабочие характеристики двигателя

					n, об/мин	М, Нм

151. Коэффициент полезного действия

152. Вращающий момент

Нм.

Результаты расчетов, выполненные по п.148-152 для ряда значений тока якоря, сведены в табл. 11.22

Рабочие характеристики двигателя приведены на рис. 11.34. В соответствии с заданием рассчитан двигатель и разработаны основные элементы его конструкции.

Основные данные двигателя соответствуют требованиям задания и имеют следующие номинальные значения:

кВт; об/мин;

Вт.

Тепловой расчет по 11.11

153. Расчетные сопротивления обмоток

Ом

где - поправочный коэффициент, с помощью которого приводятся температуры обмоток к предельным допустимым температурам; при классе нагревостойкости В

Ом;

Ом.

154. Потери в обмотках

Вт;

Вт;

Вт.

155. Коэффициент теплоотдачи с внешней поверхности якоря (по рис. 11.29)

Вт/(м2оС)

156. Превышение температуры охлаждаемой поверхности якоря по (11.133)

157. Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки якоря по (11.135)

где

Вт/(м2оС);

Вт/(м2оС);

158. Превышение температуры охлаждаемой поверхности лобовых частей обмотки якоря по (11.134)

где Вт/(м2оС) - коэффициент теплоотдачи с лобовых поверхностей обмотки якоря (см. рис. 11.29); - вылет лобовых частей обмотки якоря.

159. Перепад температуры в изоляции лобовой части обмотки якоря по (11.136)

160. Среднее превышение температуры обмотки якоря над температурой охлаждающего воздуха по (11.138)



161. Сумма потерь, отводимых воздухом, охлаждающим внутренний объём двигателя, согласно (11.120)

Вт.

162. Условная поверхность охлаждения двигателя по (11.132)

.

163.Среднее превышение температуры воздуха внутри двигателя

,

где по рис.11.32.

164. Среднее превышение температуры обмотки якоря над температурой охлаждающей среды

.

165.Превышение температуры наружной поверхности катушки возбуждения над температурой воздуха внутри машины

где определяется согласно (11.120); -внешняя поверхность катушки обмотки возбуждения; (рис.11.35).

166. Перепад температуры в изоляции катушки

167. Среднее превышение температуры обмотки возбуждения над температурой охлаждающей среды

.

168. Превышение температуры наружной поверхности добавочного полюса над температурой воздуха внутри машины

,

Где

(см. рис. 11.29).

169. Перепад температуры в изоляции катушки добавочного полюса для обмотки прямоугольного провода (11.42)

.

Катушки добавочных полюсов не имеют наружной изоляции .

170. Среднее превышение температуры обмотки добавочных полюсов над температурой охлаждающей среды

.

171. Превышение температуры наружной поверхности коллектора над температурой воздуха внутри двигателя

,

где - поверхность охлаждения коллектора; - коэффициент теплоотдачи поверхности коллектора (см. рис. 11.31).

Вентиляционный расчёт

Проектируемый двигатель имеет аксиальную вентиляцию, которая обеспечивается встроенным вентилятором центробежного типа.

172. Необходимое количество охлаждающего воздуха по (11.151)

,

Где ; .

173.Принимаем наружный диаметр центробежного вентилятора равным приблизительно (где - внутренний диаметр станины):

.

174.Окружная скорость вентилятора (по наружному диаметру)

.

175. Внутренний диаметр колеса вентилятора (11.155)

.

176. Окружная скорость вентилятора (по внутреннему диаметру)

.

177. Ширина лопаток вентилятора (11.156)

.

178.Число лопаток принимаем .

179.Давление вентилятора при холостом ходе (11.157)

Па

где - аэродинамический КПД вентилятора в режиме холостого хода: .

180. Максимально возможное количество воздуха в режиме короткого замыкания

,

где - входное сечение вентилятора.

181. Аэродинамическое сопротивление Z вентиляционной системы машины (см. рис. 7.5)

.

182. Действительный расход воздуха по (11.159)

.

183. Действительное давление вентилятора

Па.

184. Мощность, потребляемая вентилятором, по § 7.7:

Вт.

185. Потери мощности на вентиляцию и в подшипниках (уточнение п. 134)

Вт,

где принимается ориентировочно .

186. Номинальный КПД электрической машины (см. п. 142),уточненный по результатам вентиляционного расчета,

.

Механические расчеты коллектора, вала и крепления главных и добавочных полюсов выполняются по методике, изложенной в главе восьмой.

Вывод: по техническим данным спроектированный двигатель удовлетворяет требованиям ГОСТ и техническому заданию.

Размещено на Allbest.ru