Теплоснабжение промышленного района

Размещено на http://www.allbest.ru/

ФГОУ ВПО «БАШКИРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Факультет: Энергетический

Кафедра: Т и ЭП

Специальность: Энергообеспечение

КУРСОВАЯ РАБОТА

Теплоснабжение промышленного района

Щеглов Артем Юрьевич

Руководитель:

ст.преп. Шамукаев С.Б.

Уфа 2010



РЕФЕРАТ

Расчетно-пояснительная записка отражает все разделы курсовой работы и содержит 31 листа формата А4, включает 9 рисунков, 10 наименования источников использованной литературы, 6 таблиц, 2 листа формата А1 графического содержания.

ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ ПРОМЫШЛЕННОГО РАЙОНА, ТЕПЛОВОЙ ПОТОК НА ОТОПЛЕНИЕ, ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ГРАФИК РЕГУЛИРОВАНИЯ НАГРУЗКИ, ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ, ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКИЙ ГРАФИК, РАСЧЕТ КОМПЕНСАТОРОВ.

Курсовая работа по дисциплине «Источники и системы теплоснабжения промышленных предприятий» выполняется с целью закрепления и углубления знаний и выработки умения применять теоретической материал для решения конкретных практических задач.

Графическая часть включает Генеральный план района города, Теплоснабжение микрорайона города.



ВВЕДЕНИЕ

Различают два вида теплоснабжения - централизованное и децентрализованное. При децентрализованном теплоснабжении источник и потребитель тепла находятся близко друг от друга. Тепловая сеть отсутствует. Децентрализованное теплоснабжение разделяют на местное (теплоснабжение от местной котельной) и индивидуальное (печное, теплоснабжение от котлов в квартирах).

В зависимости от степени централизации системы централизованного теплоснабжения (ЦТС) можно разделить на четыре группы:

1. групповое теплоснабжение (ТС) группы зданий;

2. районное - ТС городского района;

3. городское - ТС города;

4. межгородское - ТС нескольких городов.

Процесс ЦТС состоит из трех операций - подготовка теплоносителя (ТН), транспорт ТН и использование ТН.

Подготовка ТН осуществляется на теплоприготовительных установках ТЭЦ и котельных. Транспорт ТН осуществляется по тепловым сетям. Использование ТН осуществляется на теплоиспользующих установках потребителей.

Комплекс установок, предназначенных для подготовки, транспорта и использования теплоносителя называется системой централизованного теплоснабжения.

Различают две основные категории потребления тепла.

1.Для создания комфортных условий труда и быта ( коммунально-бытовая нагрузка ).

Сюда относят потребление воды на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение (ГВС), кондиционирование.

2.Для выпуска продукции заданного качества (технологическая нагрузка).

По уровню температуры тепло подразделяется на:

- низкопотенциальное, с температурой до 150 ⁰С;

- среднепотенциальное, с температурой от 150 ⁰С до 400 ⁰С;

- высокопотенциальное, с температурой выше 400 ⁰С.

Коммунально-бытовая нагрузка относится к низкопотенциальным процессам.

Максимальная температура в тепловых сетях не превышает 150 ⁰С (в прямом трубопроводе), минимальная - 70 ⁰С (в обратном).

Для покрытия технологической нагрузки как правило применяется водяной пар с давлением до 1.4 МПа.

В качестве источников тепла применяются теплоподготовительные установки ТЭЦ и котельных. На ТЭЦ осуществляется комбинированная выработка тепла и электроэнергии на основе теплофикационного цикла. Раздельная выработка тепла и электроэнергии осуществляется в котельных и на конденсационных электростанциях. При комбинированной выработке суммарный расход топлива ниже, чем при раздельной.



1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ НА ВЕНТИЛЯЦИЮ

Определение для условий г. Курган расчетные тепловые потоки на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение одиннадцати кварталов района города (рисунок 1).

Рисунок 1 Район города

1.1 Количество жителей в кварталах

где Fкв - площадь в гектарах Р - плотность населения

Для квартала №1 количество жителей чел.

1.2 Общая площадь жилых зданий кварталов



Для квартала №1

м²

1.3 Расчетные тепловые потоки на отопление жилых и общественных зданий, кварталов

где q₀ - величина удельного показателя теплового потока на отопление жилых зданий;

Для квартала №1

теплоснабжение температурный отопление вентиляция

1.4 Максимальные тепловые потоки на вентиляцию общественных зданий кварталов

Для квартала №1

1.5 Среднечасовые тепловые потоки на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий кварталов



где q_h - укрупненный показатель теплового потока на горячее водоснабжение c учетом общественных зданий при норме на одного жителя a = 105 лсутки составит 376 Вт.

Для квартала №1

1.6 Суммарный тепловой поток по кварталам

Для квартала №1

Аналогично были выполнены расчеты тепловых потоков и для других кварталов.

№ квартала	Площадь квартала Fкв, га	Тепловой поток, МВт
		Q0 max	Qv max	Q hm	QУ
1	22,4	17,9	2,15	3,13	23,2
2	12,8	10,2	1,22	1,79	13,26
3	14,2	11,3	1,3	1,9	14,7
4	11,5	9,2	1,1	1,61	11,91
5	9,5	7,6	0,91	1,33	9,84
6	18	14,4	1,7	2,52	18,6
7	10,8	8,64	1,03	1,5	11,18
8	9	7,2	0,86	1,26	9,32
9	8	6,4	0,76	1,12	8,28
10	14	11,2	1,34	1,96	14,5
11	7	5,6	0,67	0,98	7,25
?	109,7	13,17	19,2	142,13



1.7 Часовые расходы на отопление и вентиляцию при температуре наружного воздуха t_н= +8⁰С.

где - средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий (=19 ); - средняя температура наружного воздуха за период со среднесуточной температурой воздуха 8 ^оС и менее (отопительный период), ;

1.8 Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение для неотопительного периода

где t_c- температура холодной (водопроводной) воды в отопительный период (при отсутствии данных принимается равной 5 ^оС);

t^s_c - температура холодной (водопроводной) воды в неотопительный период (при отсутствии данных принимается равной 15 ^оС);

- коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжение в неотопительный период (г=0,8).

График среднечасового расхода теплоты на горячее водоснабжение не зависит от температуры наружного воздуха, и будет представлять собой прямую, параллельную оси абсцисс с ординатой 19,2 МВт для отопительного периода и с ординатой 12,3 МВт для неотопительного периода. Просуммировав ординаты часовых графиков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для диапазона температур t_н = +8 -37 ⁰C и соединив их прямой получим суммарный часовой график . Для построения годового графика теплоты по продолжительности тепловой нагрузки находим продолжительности стояния температур наружного воздуха в часах с интервалом 5⁰C и продолжительность отопительного периода для Кургана n₀ = 5280 ч. Данные сводим в таблицу 2.

Таблица 2 Продолжительность стояния температур наружного воздуха

Продолжительность стояния, n, час	Температура наружного воздуха
	-45 -40	-40 -35	-35 -30	-30 -25	-25 -20	-20 -15	-15 -10	-10 -5	-5 0	0 +8
n	5	20	93	176	376	600	850	930	1000	1230
Темпера туры	-40 и ниже	-35 и ниже	-30 и ниже	-25 и ниже	-20 и ниже	-15 и ниже	-10 и ниже	-5 и ниже	0 и ниже	+8 и ниже
n	5	25	118	294	670	1270	2120	3050	4050	5280

Рисунок 2 График теплового потребления и тепловой нагрузки

1.9 Суммарный расход теплоты для неотопительного периода будет равен среднечасовому расходу теплоты на горячее водоснабжение = 12,3 МВт

Таблица 3 Среднечасовые расходы теплоты по месяцам года

Среднечасовые расходы теплоты по месяцам	Среднемесячные температуры наружного воздуха
	Ян	Фев	Март	Апр	Май	Июнь	Июль	Авг	Сен	Окт	Нояб	Дек
	-16,6	-14,8	-8,0	+2,7	+10,7	+16,7	+21	+20	+10,1	+1,8	-7,4	-14,4
	72,32	68,6	54,8	33,11						34,94	53,6	67,85
	11,72	11,13	8,9	5,36						5,6	8,69	10,9
	19,2	19,2	19,2	19,2	12,3	12,3	12,3	12,3	12,3	19,2	19,2	19,2
	103,2	99	83	57,6	12,3	12,3	12,3	12,3	12,3	59,8	81,5	98

Рисунок 3 Годовой график теплового потребления по месяцам



2. РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО ГРАФИКА РЕГУЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ НА ОТОПЛЕНИЕ

Расчетные температуры сетевой воды в подающей магистрали ₁= 140 ⁰С в обратной магистрали ₂= 70 ⁰С, после элеватора ₃= 95 ⁰С. Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления tнро = -37 ⁰С. Расчетная температура воздуха внутри помещения tв= 19 ⁰С. Расчетные тепловые потоки принять те же. Температура горячей воды в системах горячего водоснабжения tгв = 60 ⁰С, температура холодной воды t_с= 5⁰С. Балансовый коэффициент для нагрузки горячего водоснабжения _б= 1,1.

Система теплоснабжения: открытая. Так как , то регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения производится по повышенному (скорректированному) графику температур воды.

Расчет и построение отопительно-бытового графика температур с температурой сетевой воды в подающем трубопроводе для точки излома =60 ⁰С. Значения температур сетевой воды для систем отопления ₀₁; ₀₂; ₀₃ определим используя расчетные зависимости для температур наружного воздуха t_н= +8; 0; -10; -21; -37 ⁰С

Для tн = +8 значения 01, 02 ,03 соответственно составят:

,

Аналогично вычисляем для остальных температур t_н= 0; -10; -21; -37 ⁰С.

Точкам излома в отопительно- бытовом графике соответствуют значения температур сетевой воды 60 ; 39,2; 46,7 соответственно.

Балансовую нагрузку горячего водоснабжения

Определим коэффициент отношения балансовой нагрузки на горячее водоснабжение к расчетной нагрузке на отопление

Для ряда температур наружного воздуха t_н= +8 ⁰С; -10 ⁰С; -21 ⁰С; -37 ⁰С, определим относительный расход теплоты на отопление



Приняв известные из предыдущей части значения t_c; t_h; ; t определим для каждого значения t_н относительные расходы сетевой воды на отопление . для t_н= -10 ⁰С составит:

Аналогично выполним расчеты и для других значений t_н.

Температуры сетевой воды в подающем _1п и обратном _2п трубопроводах для скорректированного графика определим по формулам:

Так, для t_{н =} -10 ⁰С получим

Выполним расчеты _1п и _2п и для других значений t_н.

Определим температуры сетевой воды _2v после калориферов систем вентиляции для t_н= +8 ⁰С и t_н= +3 ⁰С (при наличии рециркуляции). При значении t_н= +8 ⁰С зададимся предварительно величиной _2v= 27⁰C.

Диапазон : 1

Определим значения t_к и t_к

Далее вычислим левую и правую части выражения

0,7250,727

Поскольку численные значения левой и правой частей уравнения близки, принятое предварительно значение _2v= 27⁰C ,будем считать окончательным.

Диапазон: 3

Определим также значения _2v при t_н = t₀= -37 ⁰C. Зададимся предварительно значением _2v= 36⁰C

Вычислим значения t_к и



Полученные значения расчетных величин сведем в таблицу 5

Таблица 5 Расчет повышенного (скорректированного) графика для открытой системы теплоснабжения.

tн	10	20	30	Q0	G0	1п	2п	2v
+8	60	39,2	46,7	0,2	0,67	65	38,5	27
3	60	39,2	46,7	0, 3	0,8	65	38,5	39,2
-10	88,5	51	64,3	0,53	0,93	89,9	50	51
-21	111,5	59,6	78,2	0,74	0,99	111,8	59,5	59,6
-37	140	70	95	1	1,03	138	70	36

Рисунок 5 Отопительно - бытовой () и повышенный (----) графики температур сетевой воды для открытой системы теплоснабжения



3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ ДВУХТРУБНОЙ ВОДЯНОЙ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ ОТКРЫТОЙ СИСТЕМОЙ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Рисунок 6 Расчетная схема магистральной тепловой сети

Расчетная схема теплосети от источника теплоты (ИТ) до кварталов города (КВ) приведена на рисунок 6. Для компенсации температурных деформаций предусмотреть сальниковые компенсаторы. Удельные потери давления по главной магистрали принять в размере 20-80 Па/м.

Сумма коэффициентов местных сопротивлений

На участке 1() имеются одна задвижка, один сальниковый компенсатор и крестовина.

По приложению учебного пособия (при К_э= 0,0005м) эквивалентная длина l_э для = 1,0, равна 53.1 м. Эквивалентная длина участка L_э составит



L_э= l_э = 53.1 2,8 = 148 м

Далее определим приведенную длину участка L_п

L_п=L + L_э= 160 + 148 = 308 м

Затем определим потери давления P на участке 1

P = R L_п = 56 308 = 17248 Па

Для остальных участков расчеты выполняются аналогично, учитывая все потери, руководствуясь таблицами. Коэффициент, учитывающий долю потерь давления на местные потери, рассчитывается для каждого участка, показанного на схеме.

Таблица 6 Гидравлический расчет магистральных трубопроводов

Наименование участка	Длина L, м	Расход G т/ч	диаметр труб d,мм	Скорость жидкости, м/c	Сумма коэффициентов местных сопротивлений Уо	Потери давления ДP, Па	R, Па/м
1	160	5421	920	2,4	2,8	17248	56
2	276	4030	920	1,8	3,1	13200	30
3	366	3199	920	1,5	3,9	11460	20
4	340	2642	720	1,9	2,4	20551	47
5	190	1930	720	1,4	3,6	8580	26
6	210	1258	530	1,7	4,4	16300	51
7	320	277	426	0,6	1,4	3,685	20,6
8	15	505	325	2,1	2,5	13500	270
9	64	886	426	2	2,5	13620	120
10	200	376	377	1,09	3,1	10332	41
11	16	455	273	2,4	2	12480	325
12	64	554	325	2,1	2	18220	198
13	13	712	325	2,7	1	8343	303
14	420	672	480	1,17	2,9	13658	28
15	58	427	377	1,2	1,5	4056	52
16	14,6	554	377	1,6	1,5	3568	89
17	333	356	426	0,8	2,1	7125	19
18	15	316	219	2,4	2	7106	318



4. ПОСТРОЕНИЕ ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКОГО ГРАФИКА ДЛЯ ОТОПИТЕЛЬНО И НЕОТОПИТЕЛЬНОГО ПЕРИОДОВ

Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период принять равным 2070 т/ч. Расчетные температуры сетевой воды 140-70. Этажность зданий принять 9 этажей. Все необходимые данные принимаем из предыдущей части.

Для построения пьезометрического графика примем масштабы: вертикальный Мв 1:1000 и горизонтальный Мг 1: 10000. Построим , используя горизонтали и длины участков, продольные профили главной магистрали ( участки 1,2,3,4,5,6,7 ) и ответвлений. На профилях в соответствующем масштабе построим высоты присоединяемых зданий. Под профилем располагается спрямленная однолинейная схема теплосети, номера и длины участков, расходы теплоносителя и диаметры, располагаемые напоры.

Приняв предварительно напор на всасывающей стороне сетевых насосов Нвс = 35 метров, строим линию потерь напора обратной магистрали теплосети АВ. Превышение точки В по отношению к точке А будет равно потерям напора в обратной магистрали которые в закрытых системах принимаются равными потерям напора в подающей магистрали и составляют в данном примере 9,3 метров. Далее строим линию ВС - линию располагаемого напора для системы теплоснабжения квартала № 11. Располагаемый напор принят равным 39 метров. Затем строим линию потерь напора подающей магистрали теплосети СД. Превышение точки Д по отношению к точке С равно потерям напора в подающей магистрали и составляет 9,3 метра.

Далее строим линию ДЕ - линию потерь напора в теплофикационном оборудовании источника теплоты, которые в данном примере приняты равными 25 метров. Положение линии статического напора S-S выбрано из условия недопущения «оголения», « раздавливания» и вскипания теплоносителя. Далее приступаем к построению пьезометрического графика для неотопительного периода.

Потери напора в главной магистрали в подающем трубопроводе

= =1,4;

==0,02

Потери напора в оборудовании источника тепла, а также располагаемый напор для квартальной теплосети примем аналогичными что и для отопительного периода. Используя примененную ранее методику, построим пьезометрический график для неотопительного периода (А ВСДЕ). После построения пьезометрических графиков следует убедиться, что расположение их линий соответствует требованиям для разработки гидравлических режимов.

4.1 Подбор сетевых насосов

Для открытой системы теплоснабжения подобрать сетевые и подпиточные насосы. Среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение в системе G_hm= 1080 т/ч. Максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение G_hmax= 2070 т/ч.

Требуемый напор сетевого насоса H_сн :



м

Требуемую подачу сетевого насоса G_сн для открытой системы определим по формуле, т/ч.

==4851+582+1.41080=6946 т/ч

По приложению принимаем к установке шесть рабочих насосов СЭ 1250-100 и один резервный, обеспечивающие суммарную подачу 6946 т/ч с некоторым избытком напора при КПД 81%.

Для подбора подпиточного насоса определим его напор H_пн

Определим подачу насоса

G_пн = G_ут+G_hmax

Величина утечки при удельном объеме 70 м³ на 1 МВт тепловой мощности системы составит:

G_ут= 0,0075 V_сист= 0,0075 70 Q = 0,0075 70 142 = 74,6 м³/ч

Требуемая подача подпиточного насоса G_пн составит

G_пн= G_ут + G_hmax= 74,6 + 2588 = 2662 т/ч



По приложению принимаем к установке по параллельной схеме три рабочих и один резервный насосы Д 1250-63а обеспечивающие требуемые параметры с КПД 80%.

Рисунок 7 Пьезометрический график



5. РАСЧЕТ САМОКОМПЕНСАЦИИ

Определяем изгибающее напряжение от термических деформаций в трубопроводе диаметром d_н = 530 мм у неподвижной опоры при расчетной температуре теплоносителя = 140 ⁰С и температуре окружающей среды t_о= -37⁰С. Модуль продольной упругости стали Е = 2x10⁵ МПа, коэффициент линейного расширения = 1,25x10^-5 1/⁰C. Сравнить с допускаемым напряжением _доп= 80 МПа

Рисунок 8 Расчетная схема

Определим линейное удлинение L₁ длинного плеча L₁

L₁= L₁ ( - t_o) = 1,25x10^-5 146 (140 + 37) = 0,323 м

При = 45⁰ и n = L₁/L₂ = 2,2 по формуле находим изгибающее напряжение у опоры

МПа



Полученное изгибающее напряжение не превышает допускаемое _доп= 80 МПа. Следовательно данный угол поворота может быть использован для самокомпенсации.



6. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ

Определяем по нормируемой плотности теплового потока толщину тепловой изоляции для двухтрубной тепловой сети с d_н = 720 мм, проложенной б/к способом. Глубина заложения канала h_к = 1,5 м. Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов t ₀ = 4 ⁰С. Теплопроводность грунта _гр= 2,5 Вт/м град. Тепловая изоляция - плиты полужесткие из минеральной ваты. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе ₁ = 90 ⁰С, в обратном ₂ = 50 С.

- термическое сопротивление грунта, определяем по формуле:

- добавочное термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние труб при бесканальной прокладке, величину которого определяют по формулам для подающего трубопровода

для обратного трубопровода



b - расстояние между осями трубопроводов, м, принимаемое в зависимости от их диаметров условного прохода по данной таблице:b=1.4

, - коэффициенты, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемые по формулам

q_{e под}=156, q_{e обр}=86Вт/м

Ш₁=0,55 , Ш₂=1,81, отсюда:

Rк - термическое сопротивление слоя изоляции;



Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов _к по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле



7. РАСЧЕТ КОМПЕНСАТОРОВ

Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа).

Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода , мм, определяют по формуле

где - средний коэффициент линейного расширения стали, (для типовых расчетов можно принять ),

- расчетный перепад температур, определяемый по формуле

L=160 м

Реакция сальникового компенсатора - сила трения в сальниковой набивке определяется по формуле



=0,16 - рабочее давление теплоносителя, МПа;

=1,17- длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, м;

=0,72- наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

- коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15



8. РАСЧЕТ УСИЛИЙ В НЕПОДВИЖНЫХ ОПОРАХ ТЕПЛОПРОВОДА

Вертикальную нормативную нагрузку на неподвижную опору F_v, Н, определяют по формуле

где - масса одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между неподвижными опорами, м.

Для сальниковых компенсаторов L=13м

G=6230 Н/м

Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на неподвижные опоры Н_го, кН, определяются по формуле:



9. Расчет спускных устройств

Условные проходы штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимаем согласно рекомендациям в методических указаниях. При диаметрах условного прохода труб тепловых сетей 100-150 мм диаметр штуцеров и арматуры для выпуска воздуха принимается равным 20 мм. Для определения условных проходов штуцера и арматуры для выпуска воды, определим диаметры этих устройств для каждой из примыкающей к нижней точке сторон трубопровода.

Рисунок 9 Расчетная схема

Приведенный диаметр d_red.

где m = 0,0144 - коэффициент расхода для вентиля

n₁ = 0,45 - коэффициент, при котором время опорожнения не более 5 часов.

n₂ = 0,45 не более 4ч

i₁=2%, i₂=1.2%, -уклон

Диаметр спускного устройства для левой стороны d₁

Для правой стороны диаметр спускного устройства для правой стороны d₂

Диаметр спускного устройства для двустороннего дренажа, установленного в нижней точке трубопровода, определяют по формуле

Расчетный диаметр спускного устройства d=51 мм меньше рекомендованного d_у=200 мм (см. рекомендации в методическом пособии), к установке принимаем штуцер с наибольшим диаметром из сравниваемых d_у=200 мм.



10. ПОДБОР ЭЛЕВАТОРА

Для системы отопления с расчетным расходом сетевой воды на отопление G = 318 т/ч и расчетным коэффициентом смешения u_р = 1,8, на участке7, определить диаметр горловины элеватора и диаметр сопла исходя из условия гашения всего располагаемого напора. Потери напора в системе отопления при расчетном расходе смешанной воды h = 1,6 м. Располагаемый напор в тепловом пункте перед системой отопления H_тп= 40м.

Расчетный диаметр горловины d_г определяется по формуле учебного пособия

Расчетную величину диаметра горловины округляем до стандартного диаметра в сторону уменьшения d_г = 219 мм, что соответствует № 3 элеватора.

Располагаемый напор перед элеватором

H = H_тп - h = 40-1,6 = 38,4 м

Расчетный диаметр сопла определяем по формуле учебного пособия



БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика/Госстрой СССР М.: Стройиздат, -1997. -140с.

2. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети -М.: Госстрой, -2001. -48 с.

3. Теплоснабжение/Козин В.Е. и др. -М.: Высшая школа, -1980. -408 с.

4. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. -М.: Издательство МЭИ, -1999. -472 с.

5. Теплотехнический справочник/Под ред. Юренева В.Н. и Лебедева П. Д. в 2-х т. -М.: Энергия. -1975. Т. 1. -744 с.

6. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей/Под ред. Николаева А.А. -М.: Стройиздат. -1965. -360 с.

7. Справочник по теплоснабжению и вентиляции /Щёкин Р. В. и др. В 2-х кн. Киев: Будивельник, -1976, Кн. 1. -416 с.

8. Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. -М.: Энергия, -1968. -240 с.

9. Громов Н.К. Абонентские устройства водяных тепловых сетей. -М.: Энергия, -1979. -248 с

10. Ширакс З.Э. Теплоснабжение. -М.: Энергия, -1979. -256 с.

11. Инженерные коммуникации в нефтегазодобывающих районах Западной Сибири/Н.Н. Карнаухов, Б.В. Моисеев, О.А. Степанов и др. Стройиздат, Красноярск. -1993. -160с.

12. Степанов О.А., Моисеев Б.В., Хоперский Г.Г. Теплоснабжение на насосных станциях нефтепроводов. -М.: Недра. -1998. -302с.

13. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию/ И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др. -М.: Энергоатомиздат. -1988. -376с.

Размещено на Allbest.ru