Расчет сопротивление обмотки ротора
Расчёт геометрических размеров сердечников статора, ротора, расчет постоянных. Выбор типа обмотки статора. Расчётная мощность асинхронного двигателя. Выбор диаметра и сечения элементарного проводника. Индуктивное приведенное сопротивление обмотки ротора.
Рубрика | Физика и энергетика |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 10.02.2012 |
Размер файла | 62,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Расчет сопротивление обмотки ротора
Введение
Электрические машины в основном объёме любого производства занимают первое место. Они являются самыми массовыми приёмниками электрической энергии и одним из основных источников механической и электрической энергий. Поэтому очень важная роль отведена электрическим машинам в экономике и производстве.
Сделать электрические машины менее энергоёмкими, более дешёвыми с лучшими электрическими и механическими свойствами. Это задача, решаемая постоянно при проектировании машин новых серий. Проектирование электрических машин процесс творческий требующий знания ряда предметов общетехнического цикла, новинок производства в области создания новых конструкционных, изоляционных материалов, требований спроса рынка, условий применения в электроприводе. В настоящее время практикуется создание не индивидуальных машин, а серий электрических машин, на базе которых выполняются различные модификации.
1. Расчёт геометрических размеров сердечников статора, ротора, расчет постоянных
Расчетная длина сердечника статора (м):
lд= l1=0,05+0,3D=0,07+0,3*0,264=0,1292 (1)
Размеры пазов статора (м) (рисунок 2):
- высота паза
hn1= h11+ hш1 (2)
hn1=0,027+0,001=0,028
- высота зубца
hz1= hn1 (3)
hz1=0,028
- высота коронки
hк1= (b11 - bш1)/3,5 (4)
hк1=(0,0068-0,0037)/3,5=0,00089
- размер паза
h12= h11 - hк1 (5)
h12=0,027-0, 00089=0,026
Зубцовый шаг статора (м):
t1= рD/ Z1 (6)
t1=3,14*0,264/72=0,0115
Ширина зубца статора (м):
b м z1=, (7)
b м z1= 3,14*(0,264+2*(0,001+0,00089))/72-0,0068==0,0049
b м м z1= (8)
b м м z1=3,14*(0,264+2*0,028)/72-0,0087=0,0053
Средняя ширина зубца статора (м):
bz1=(b м z1 + b м м z1)/2 (9)
bz1=(0,0049+0,0053)/2=0,0051
Высота ярма статора (м):
hа=[Da - (D+2 hn1)]/2 (10)
hа=(0,392 - (0,264+2*0,028))/2=0,036
Длина сердечника ротора (м):
l2= l1+0,005 (11)
l2=0,1292+0,005=0,1342
Наружный диаметр сердечника ротора (м)
D2= D - 2д (12)
D2=0,264-2*0,00085=0,2623
Внутренний диаметр сердечника ротора (м):
Dj= 0,3D (13)
Dj=0,3*0,264=0,0792
Размеры пазов ротора (м):
- высота паза ротора
hn2= h21+ hш2 (14)
hn2=0,04+0,001=0,041
- высота зубца ротора
hz2= hn2 (15)
hz2= 0,041
- размер паза
h22= (h21 - (b21+ b22))/2 (16)
h22=(0,04 - (0,0074+0,0031)/2=0,01475
Зубцовый шаг ротора (м):
t2= рD2/ Z2 (17)
t2=3,14*0,2623/56=0,01471
Ширина зубца ротора (м):
b мz2=, (18)
b мz2=3,14*(0,2623-2*0,001-0,0074)/56-0,0074=0,0068
b м мz2= (19)
b м мz2=3,14*(0,2623-2*(0,001+0,01475))/56 -0,0031 =0,0094
Средняя ширина зубца ротора (м):
bz2=(b м z2 + b м м z2)/2 (20)
bz2=(0,0068+0,0094) 2=0,0081
Высота ярма ротора (м)
hj=(D2-Dj-2hn2)/2 (21)
hj=(0,2623-0,0792-2*0,41)/2=0,051
Относительная величина скоса пазов:
вмск= bск/ t2 (22)
вмск=0/0,0142=0
Площадь поперечного сечения паза ротора, сечения стержня к.з. обмотки ротора (мм2):
qc = (23)
Площадь поперечного сечения коротко замыкающего кольца обмотки ротора (мм2):
qкл =аклbкл106 (24)
qкл =0,023*0,052*106=1196
Синхронная угловая скорость вращения магнитного поля (рад/с):
Щ=2рn1/60 (25)
Щ=2*3,14*3000/60=314
Число пар полюсов машины:
р= 60f/n1 (26)
р=60*50/3000=1
Полюсное деление (м):
ф = рD/2p (27)
ф =3,14*0,264/2*1=0,4145
Число пазов на полюс и фазу:
q= Z1/(2pm1) (28)
q=72/2*1*3=12
где m1=3 - число фаз обмотки статора.
2. Расчет обмоток статора и ротора
Выбор типа обмотки статора:
Однослойные обмотки применяются в асинхронных машинах малой мощности, двухслойные - в машинах средней и большой мощности - как более технологичные для таких мощностей и обеспечивающие оптимальное укорочение шага. В связи с этим в машинах с h ? 132 мм (где h - высота оси вращения) рекомендуется однослойная обмотка, при h > 132 мм - двухслойная. (Примечание: при р>1 и h = 160, 180 мм рекомендуется однослойная обмотка)
Выбираем для h=225 мм двухслойную обмотку
Коэффициент укорочения шага:
в=y/ф (29)
Для однослойной обмотки в=1. Отсюда шаг обмотки
y=Z1/2p (30)
где у - целое число.
Для двухслойной обмотки в=0,78ч0,83. Отсюда шаг обмотки
y= в Z1/2p (31)
y=0,8*72/2*1=29
где у - целое число.
Обмоточный коэффициент:
Коб1 = Кy1Кр1 (32)
Коб1 =0,96*0,955=0,921
где Кy1 = sin (в*90°) - коэффициент укорочения,
Кy1 = sin (0,83*90°)= sin7°=0,96
Кр1 = 0,955 - коэффициент распределения, является функцией q=12 - числа пазов на полюс и фазу и определяется по таблице 1.
Таблица 1 - Для выбора коэффициента распределения
q |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
? |
|
Кр1 |
1,0 |
0,966 |
0,960 |
0,958 |
0,957 |
0,956 |
0,955 |
Расчётная мощность асинхронного двигателя (Вт):
Рм =1,11D2lдЩКоб1ABд (33)
Рм =1,11*0,264^2*0,149*314*0,921*41*103*0,75=102506
где А=41*10А - линейная нагрузка,
Bд =0,75 Тл - магнитная индукция.
Номинальный ток обмотки статора (А):
I1н = Рм/3E1, (34)
I1н =102506/3*368,6=92,7
где E1=КEU1Н=0,97U1Н=0,97*380=368,6
Сечение проводников фазы обмотки статора (мм2):
qф = I1н/аJ1 (35)
qф =92,7/1* 5,5=16,85
где J1 - плотность тока (А/мм2)
J1 =(5,5ч6,0) А/мм2 - при h = 180 мм и выше;
Принимаем J1 =5,5 А/мм2
Выбор диаметра и сечения элементарного проводника
Диаметр голого элементарного проводника d должен удовлетворять двум условиям:
d = (0,5ч1,0) h/100, (36)
d =0,8*225/100=1,8
где h высота оси вращения в мм d < 1,8 мм.
Руководствуясь этими условиями выбираем диаметр голого провода по приложению Б округляя его до ближайшего стандартного значения. Находим сечения элементарного проводника qэл =2,54 мм 2 и диаметр изолированного провода du3=1,895 мм.
Значение диаметра изолированного провода удовлетворяет условию:
du3 + 1,5 ? bш1
1,895+1,5=3,395
3,395<3,7
Условие выполняется
Число параллельных элементарных проводников в фазе:
nф = qф/ qэл (37)
nф =16,85/2,54=7
По таблице 2 выбираем число параллельных ветвей обмотки - а=1 (один-два варианта).
Таблица 2 - Для выбора параллельных ветвей обмотки
Тип |
Число пар полюсов |
||||
Возможное число параллельных ветвей а |
|||||
однослойная |
1 |
1; 2 |
1; 3 |
1; 2; 4 |
|
двухслойная |
1; 2 |
1; 2; 4 |
1; 2; 3; 6 |
1; 2; 4; 8 |
Число элементарных проводников в одном эффективном (т.е. число проводников в одной параллельной ветви обмотки):
nэл = nф/ a (38)
nэл =3/1=3
Уточняем значение плотности тока (А/мм2):
J1 = I1н/ qф, (39)
J1 =92,7/16,85=6
qф = qэл nэла (40)
qф =2,54*3*1=7,62
Основной магнитный поток (Вб) и линейная нагрузка (А/м):
Ф = BдDlд/p, (41)
Ф =0,75*0,264*0,1292/1=0,03
А = 6w1I1н/рD (42)
А = 6*42*92,7/3,14*0,264=28,2*103
Число витков в фазе (предварительное):
w1 = E1/(4,44 Коб1f1Ф) (43)
w1 =368,6/4,44*0,921*50*0,044=42
Число эффективных проводников в пазу:
un = 2w1am1/Z1 (44)
un =2*42*1*3/72=3,5?4
Округляем значение un до целого четного числа для двухслойной обмотки.
Уточненное значение числа витков:
w1 = un Z1/2аm1 (45)
w1 =4*72/2*1*3=48
Уточненное значение потока (Вб):
Ф = 0,97 U1н/(4,44Коб1 f1 w1) (46)
Ф =0,97*380/4,44*0,921*50*42=0,034
Уточненное значение магнитной индукции в воздушном зазоре (Тл):
Bд = Фр/Dlд (47)
Bд =0,034*1/0,264*0,1292=0,997
Магнитная индукция в зубцах статора и ротора (Тл):
BZ1 = , (48)
BZ1 =0,86*0,0115*0,1292/0,0095*0,15*0,97=0,92
BZ2 = , (49)
BZ2 =0,75*0,0142*0,1292/0,0057*0,1342*0,97=1,85
где Кс = 0,97 коэффициент заполнения пакета сталью
Магнитная индукция в ярмах статора и ротора (Тл):
Bа = (50)
Bа =0,03/2*0,036*0,1292*0,97=3,7
BJ = (51)
BJ =0,03/2*0,051*0,1342*0,97=2,25
Значения магнитной индукции в зубцах и ярмах должны удовлетворять условиям: BZ1, BZ2 ? 1,9 Тл и Bа, BJ ? 1,6 Тл. Так как условия по Bа и BJ не выполняются принимаем значение Bа = BJ =1,6 Тл.
Свободная площадь паза статора - площадь, занимаемая проводниками для однослойной обмотки. В данной формуле все величины должны быть выражены в миллиметрах (мм2):
S?пс = Ѕ (b11+b12) h12-Lu(?u+?b), (50)
S?пс = Ѕ* (6,8+8,7)*26,11-67,72*(0,4+0,2)=161,72
где Lu - длина пазовой изоляции по периметру паза;
Lu = 2h12+ b11+b12 (51)
Lu = 2*26,11+6,8+8,7=67,72
?u=0,4 - толщина пазовой изоляции;
?b = - припуск на расшихтовку сердечника (?b = 0,1 - для h?100, ?b = 0.2 - для h>100)
Свободная площадь паза статора для двухслойной обмотки (мм2):
S'?пс = S?пс - 0,75?u(b11+b12) (54)
S'?пс =161,72-0,75*0,4*(6,8+8,7)=157,1
Коэффициент заполнения паза статора:
К3 = (d2из unnэл)/Sпс, (55)
К3 =(1,895^2*4*3)/157,1=0,3
где Sпс = S?пс для однослойной обмотки,
Sпс = S'?пс для двухслойной обмотки.
Значения К3 должны находится в пределах 0,8.
Ток в стержне ротора (А):
I2 = 0,9 (6w1Коб1) I1н/ Z2 (56)
I2 =0,9*(6*42*0,921)*92,7/56=345,8
Плотность тока в стержне ротора (А/мм2):
J2 = I2/ qc (57)
J2 =345,8/38,9=8,89
Ток кольца короткозамкнутой обмотки ротора (A):
Iкл = I2/?, (58)
где ?=2sin(1800* p/Z2) =2*sin(1800*1/56)=0,112
Iкл =345,8/0,112=3088
Плотность тока в кольце (А/мм2):
Jкл = Iкл/ qкл, (59)
Jкл =3088/1196=2,6
Плотность тока в стержне должна быть меньше плотности тока в стержне ротора J2 на 15-20%.
3. Расчет магнитной цепи
Расчет магнитной цепи проводится для определения МДС и намагничивающего тока статора, необходимого для создания в двигателе требуемого магнитного потока. На рисунке 4 представлена расчетная часть магнитной цепи четырехполюсной машины, которая состоит из пяти последовательно соединенных участков: воздушного зазора, зубцовых слоев статора и ротора, спинки статора и спинки ротора. МДС на магнитную цепь на пару полюсов Fц определяется как сумма магнитных напряжений всех перечисленных участков магнитной цепи.
Fц = Fд + Fz1 + Fz2 + Fa +FJ (60)
Fц =1684+17,248+236,98+420+150=2508,26
Магнитное напряжение воздушного зазора на пару полюсов (А):
Fд = 1,6BддКд 106, (61)
Fд =1,6*0,997*0,00085*1,2423*106=1684
где Кд - коэффициент воздушного зазора, учитывающий зубчатость статора и ротора
Кд = Кд1Кд2, (62)
Кд =1,23*1,01=1,2423
Кд1 = , (63)
Кд1 =(0,0115+10*0,00085)/ (0,00115-0,0037+0,0085)=1,23
Кд2 = (64)
Кд2 =(0,0115+10*0,0085)/(0,0115-0,0037+10*0,0085)=1,01
Магнитное напряжение зубцового слоя статора (А):
Fz1 = Hz1 Lz1 (65)
Fz1 =308*0,056=17,248
Lz1 = 2hz1, (66)
Lz1 =2*0,028=0,056
где Hz1=308 А/м - напряженность магнитного поля в зубцах статора при трапецеидальных пазах.
Магнитное напряжение зубцового слоя ротора (А):
Fz2 = Hz2 Lz2 (67)
Fz2 =2890*0,082=236,98
Lz2 = 2hz2 (68)
Lz2 =2*0,041=0,082
где Hz2 =2890 А/м - напряженность магнитного поля в зубцах ротора при определяется непосредственно по приложению.
Магнитное напряжение ярма статора (А):
Fа = Hа Lа (69)
Fа =750*0,56=420
Lа = р(Da-hа)/2p (70)
Lа =3,14*(0,392-0,036)/2*1=0,56
где Ha=750 А/м - определяется непосредственно по приложению Г для выбранной марки стали и для индукции.
Магнитное напряжение ярма ротора (А):
FJ = HJ LJ (71)
FJ =750*0,2=150
LJ = р(D2-2hz2-hJ)/2p (72)
LJ =3,14*(0,2623-2*0,041-0,051)/2*1=0,2
где HJ=750 А/м - определяется непосредственно по приложению Г для выбранной марки стали и для индукции.
Коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя:
Км = Fц/ Fд (73)
Км =2508,26/1684=1,5
Значение коэффициент насыщения магнитной цепи двигателя Км должен находиться в пределах (1,1ч1,6)
Намагничивающий ток (А):
Iм = (74)
Iм =-1*2508,26/0,9*3*48*0,921=-21,01
Относительное значение намагничивающего тока:
Iм* = Iм / I1н (75)
Iм* =21,01/92,7=0,23
Активные и индуктивные сопротивления обмоток статора и ротора.
Среднее значение зубцового деления статора (м):
tср1 = р (D+hz1)/Z1 (76)
tср1 =3,14*(0,264+0,028)/72=0,013
Средняя ширина катушки (секции) статора (м):
bср1 = tср1 y (77)
bср1 =0,013*29=0,377
где y - шаг обмотки.
Средняя длина лобовой части секции статора (м):
lл1 = (1,16+0,14 р) bср1 (78)
lл1 =(1,16+0,14*1)*0,377=0,49
Средняя длина витка обмотки статора (м):
lср1 = 2 (l1+lл1) (79)
lср1 =2*(0,1292+0,49)=1,24
Длина вылета лобовой части обмотки статора (м):
lb1 = (0,12+0,15 р) bср1+0,01 (80)
lb1 =(0,12+0,15*1)*0,377+0,01=0,11
Длина проводников фазы обмотки (м):
L1 = lср1w1 (81)
L1 =1,24*48=59,52
Активное сопротивление обмотки статора приведенное к рабочей температуре 115° (для класса изоляции F) (Ом):
r1 = с115L1/ qф, (82)
r1 =(1/41)*59,52/16,85=0,086
где с115 = 1/41 ((Ом*мм2)/м) - удельное сопротивление меди при 115°.
Активное сопротивление обмотки статора приведенное к рабочей температуре 115° (для класса изоляции F) в относительных единицах:
r1* = r1I1/ U1 (83)
r1* =0,086*92,7/380=0,021
где I1 и U1 номинальные значения фазного тока и напряжения.
Индуктивное сопротивление рассеяния обмотки статора зависит от проводимостей: пазового рассеяния, дифференциального рассеяния и рассеяния лобовых частей. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния при трапецеидальном пазе:
лn1 = (84)
лn1=0,026*0,88/3*0,0068+(3*0,00089/(0,0068+2*0,0037) +0,001/0,0037)* *0,84=1,51
где Кв1=088 и К'в1=0,84 - коэффициенты, учитывающие укорочение шага обмотки в=0,8 определяется по таблице 3.
Таблица 3 - Для выбора коэффициентов, учитывающих укорочение шага обмотки
в |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
Кв1 |
0,62 |
0,73 |
0,82 |
0,88 |
0,93 |
1,0 |
|
К'в1 |
0,5 |
0,66 |
0,77 |
0,84 |
0,92 |
1,0 |
Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния статора:
лд1 = (0,9t1 (qKоб1)2Кд1Кш1)/дКд (85)
лд1=(0,9*0,0115*(12*0,921)^2*0,003*0,954/0,00085*1,2423=3,4
где Кд1 = f(q) - коэффициент дифференциального рассеяния определяется по таблице 4.
Кш1 -коэффициент учитывающий влияние открытия паза.
Кш1 = 1 - (0,033b2ш1/t1д) (86)
Кш1 =11 - (0,033*0,0037^2/0,0115*0,00085)=1-0,047=0,954
Таблица 4 - Для выбора коэффициента дифференциального рассеяния
q |
Коэффициент Кд1=0,003 |
||
Однослойная обмотка |
Двухслойная обмотка |
||
1 |
0,070 |
0,060 |
|
2 |
0,028 |
0,023 |
|
3 |
0,014 |
0,011 |
|
4 |
0,009 |
0,006 |
|
5 |
0,007 |
0,004 |
|
6 |
0,005 |
0,003 |
Коэффициент проводимости рассеяния лобовых частей обмотки статора:
лл1 = 0,34 (q/l1) (lл1 - 0,64вф) (87)
лл1 =0,34*(12/0,1292)*(0,49-0,64*0,8*0,41)=8,8
Коэффициент магнитной проводимости обмотки статора:
л1 = лn1 + лд1 + лл1 (88)
л1 =1,51+3,4+8,8=13,71
Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора (Ом):
x1 = (89)
x1 =1,58*50/100*(48/100)^2*0,1292*13,71/1*12=0,60
Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора в относительных единицах:
x1* = x1I1н/ U1н (90)
x1* =0,60*92,7/380=0,15
Индуктивное сопротивление взаимной индукции основного магнитного потока (Ом):
x12 = U1н/Iм (91)
x12 =380/21,01=18,1
Активное сопротивление стержня (Ом):
rс = с115l2/ qc, (92)
rс =0,049*0,1342/38,9=0,00017
где с115 = 1/20,5 (Ом*мм2/м) удельное сопротивление литой алюминиевой обмотки ротора при 115°.
rс =0,049*0,1542/38,9=0,002
Сопротивление участка кольца между двумя соседними стержнями (Ом):
rкл = , (93)
rкл =0,049*3,14*0,2103/56*1196=0,48*10-6
где Dклср = D2 - bкл = 0,2623-0,052=0,2103 - средний диаметр кольца.
Коэффициент приведения тока кольца к току стержня:
? = 2sin(1800*p/Z2)= 2*sin(1800*1/56)=0,112 (94)
Сопротивление кольца приведенное к стержню (Ом):
rклпр = rкл /?2 (95)
rклпр =0,48*10-6/0,112=4,3*10-6
Активное сопротивление обмотки ротора (стержня и двух колец) (Ом):
r2 = rс +2rклпр (96)
r2 =0,00017+2*4,3*10-6=0,00018
Активное сопротивление обмотки ротора приведенное к обмотке статора (Ом):
r'2 = r2(12 (w1Коб1)2/Z2) (97)
r'2 =0,00018*(48*0,921)2/56=0,0063
Активное сопротивление обмотки ротора приведенное к обмотке статора в относительных единицах:
r'2* = r'2I1н/U1н (98)
r'2* =0,0063*92,7/380=0,0015
Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора при овальном пазе.
лп2 = (99)
лп2 =0,015/3*0,0074-0,0015/2*0,0074+0,001/0,0015+0,66=1,8897
Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния ротора:
Лд2 =t2/(12дКд) (100)
Лд2 =0,0142/12*0,00085*1,2423=1,12
Коэффициент проводимости лобового рассеяния ротора:
лл2 = (101)
лл2 =(2,3*0,2103/56*0,1292*0,112^2)*
lg (4,7*0,2103/(0,023+2*0,052))=0,4612
Коэффициент проводимости рассеяния обмотки ротора:
л2 = лn2 + лд2 + лл2
л2 =1,8897+0,112+0,4612=2,46
Индуктивное сопротивление обмотки ротора (Ом):
x2 = 7,9f1l1л210-6 (103)
x2 =7,9*50*0,1292*2,46*10-6=126*10-6
Индуктивное приведенное сопротивление обмотки ротора (Ом):
x'2 = x2 (12 (w1Коб1)2/Z2) (104)
ротор статор обмотка двигатель
x'2 =126*10-6*(12*(48*0,921)2/56)=0,053
Индуктивное приведенное сопротивление обмотки ротора в относительных единицах:
x'2* = x'2I1н/U1н (105)
x'2*=0,053*92,7/380=0,013.
Список литературы
1 Костенко Г.Н., Пиотровский Л.М. Электрические машины. - Л.: 1972.
2 Брускин Д.Э., Зорохович А.Е., Хвостов В.С. - Электрические машины. М.: 1979 Ч I. Ч II.
3. Кацман М.М. Электрические машины. - М.: 1983.
4. Копылов И.П. Электрические машины. - Л.: 1972.
5. Проектирование электрических машин. /Под ред. И.П. Копылова М.: 1980.
6. Зимин В.И., Каплай М.Я., Палей А.М. Обмотки электрических машин. - М.: 1975
7. Чичетян В.И. Электрические машины. Сборник задач. - М.: Высшая школа 1988.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Определение Z1, W1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Напряжение на контактных кольцах ротора при соединении обмотки ротора в звезду. Сечение проводников обмотки ротора.
реферат [383,5 K], добавлен 03.04.2009Выбор главных размеров статора, ротора и короткозамыкающего кольца. Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора с закрытыми пазами. Масса двигателя и динамический момент инерции ротора. Вентиляционный расчет двигателя с радиальной вентиляцией.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 15.10.2012Определение размеров и выбор электромагнитных нагрузок асинхронного двигателя. Выбор пазов и типа обмотки статора. Расчет обмотки и размеры зубцовой зоны статора. Расчет короткозамкнутого ротора и магнитной цепи. Потери мощности в режиме холостого хода.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 10.09.2012Изоляция обмотки статора и короткозамкнутого ротора. Активные и индуктивные сопротивления обмоток. Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора с овальными закрытыми пазами. Расчет параметров номинального режима работы асинхронного двигателя.
курсовая работа [4,3 M], добавлен 15.12.2011Определение главных размеров электромагнитных загрузок, числа пазов статора и ротора, витков в фазе обмотки и зубцовой зоны. Расчет магнитной цепи статора и ротора. Параметры асинхронного двигателя. Определение потерь и коэффициента полезного действия.
курсовая работа [956,2 K], добавлен 01.06.2015Расчет основных размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора, ротора и намагничивающего тока. Расчет параметров схемы замещения. Индуктивное сопротивление фазы обмотки. Учет влияния насыщения на параметры. Построение пусковых характеристик.
курсовая работа [894,9 K], добавлен 07.02.2013Выбор главных размеров трехфазного асинхронного электродвигателя. Определение числа пазов, витков и сечения провода обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчет короткозамкнутого ротора, намагничивающего тока.
курсовая работа [285,6 K], добавлен 14.03.2009Определение главных размеров двигателя, расчет сердечника и обмоток статора, параметров воздушного зазора, полюсов ротора, пусковой обмотки. Определение МДС обмотки возбуждения, ее расчет. Потери мощности, КПД и статическая перегруженность двигателя.
курсовая работа [1,9 M], добавлен 14.05.2011Расчет рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчёты основных потерь.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 10.01.2011Данные двигателя постоянного тока серии 4А100L4УЗ. Выбор главных размеров асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Расчет зубцовой зоны и обмотки статора, конфигурация его пазов. Выбор воздушного зазора. Расчет ротора и магнитной цепи.
курсовая работа [4,8 M], добавлен 06.09.2012