Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

Кафедра «Электроснабжение железных дорог»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ПО ДИСЦИПЛИНЕ

"Контактная сеть и линии электропередачи"

на тему "Электрификация станции на однопутном участке на переменном токе напряжением 25 кВ”

Выполнил студент Д.В.Давыдов

Группа ЭС - 204

Руководитель М.А.Иванов

Нормоконтроль М.А.Иванов

Санкт-Петербург

2006

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Исходные данные для проектирования, выбор типов контактных подвесок

1.1 Исходные данные для проектирования

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

2. Определение максимально допустимых длин пролетов контактных подвесок

2.1 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

2.2 Физико-механические характеристики проводов. Определение натяжений несущих тросов, номинальных натяжений контактных проводов

2.3 Расчет нагрузок на несущие тросы и контактные провода в разных режимах

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

3. Разработка схемы питания и секционирования КС и ВЛ на станции

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

3.2 Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. Основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Заключение

Библиографический список

ВВЕДЕНИЕ

Основной целью и результатом курсового проекта являются:

разработка плана контактной сети и воздушных линий станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

Необходимо выполнить план контактной сети и воздушных линий с учетом питания и секционирования.

Определить максимально допустимые длины пролета для наиболее тяжелого режима. Также произвести расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

Произвести подбор типовых опорных и поддерживающих конструкций

Выбрать основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

станция подвеска провод трос

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, ВЫБОР ТИПОВ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

1.1 Исходные данные для проектирования

Схема путевого развития станции представлена на рис. 1.

Исходные данные для курсового проекта представляют собой совокупность данных, одинаковых для всех вариантов заданий, и данных, приведенных в индивидуальном задании.

Исходные данные:

на заданной станции электрифицируются все пути, кроме подъездного к тяговой подстанции;

все стрелочные переводы имеют марку крестовины 1/11;

максимальная скорость по всем путям, кроме главного, 40 км/м;

на главном пути уложены рельсы типа Р65, а на остальных путях - типа Р50;

размеры и расположение в плане (относительно платформы) пассажирского здания (ПЗ), длина и ширина пассажирской платформы высотой 1.1 м от уровня головок рельсов (УГР) ближайшего к ней пути, ширина пешеходного моста и размеры сходов с него представлены на рис. 1;

на всем протяжении станции грунтовые воды неагрессивны по отношению к бетону и располагаются на глубине 2-3 м от поверхности земли;

газовая (воздушная) среда обладает слабоагрессивной степенью воздействия на железобетонные конструкции;

на перегонах, примыкающих к заданной станции слева и справа, марки и сечения проводов контактной подвески принимаются такими же, как и на главном пути станции;

все питающие и отсасывающая линии от тяговой подстанции выполняются воздушными, состоящие из проводов А-185;

для группового заземления опор КС применяется провод ПБСМ1-70, максимально допустимое натяжение троса группового заземления - 390 даН.

Индивидуальные данные представлены в табл. 1.

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

Так как скорость движения на главном пути станции не превышает 110 км/ч, то принята полукомпенсированная рессорная подвеска с сочлененными фиксаторами. На второстепенных путях скорость не более 40 км/ч, поэтому выбрана одинарная полукомпенсированная подвеска с простыми опорными узлами.

Таблица 1.1

Основные метеорологические и другие исходные данные для проектирования.

NN п/п	Наименование исходных данных	Характеристика исходных данных
1	Вариант схемы станции	8
2	Номера районов	ветрового	V (Vн=36 м/с)
		гололёдного	I (вн=5 мм)
3	Температура воздуха в тени, 0С	минимальная	-50
		максимальная	+45
4	Высота насыпи, м	0.5	Пески крупные
5	Расчётное сопротивление грунта, МПа	0.2
6	Характер местности	Не подлежащий вырубке густой лес с высотой деревьев 10-15 м
7	Максимальная скорость движения ЭПС на станции, км/ч	по главному пути	110
		по второстепен- ным путям	40
8	Система электрической тяги	Переменный ток 1*25 кВ
9	Расчетный тип токоприёмников ЭПС	Л
10	Марки, сечения и количест-во проводов	контактной подвески на главном пути станции	ПБСМ1-95+МФО-100
		контактной подвески на каждом электрифицируемом второстепенном пути станции	ПБСА-50/70+БрФ-85
		ДПР - 27.5 кВ	2АС -50/8.0
		низковольтной линии 380/220 В	4АС-35/6.2
		каждой питающей линии	2А-185
		отсасывающей линии	4А-185
		троса группового заземления	ПБСМ1-70

2. РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ПРОВОДА. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ДЛИН ПРОЛЕТОВ ДЛЯ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

2.1 Условия эксплуатации КС и ВЛ. Методики расчета нагрузок на провода и максимально допускаемых длин пролетов

Провода и устройства КС и ВЛ находятся в эксплуатации на открытом воздухе и поэтому в течение всего срока службы подвергаются воздействию метеорологических факторов. Ветровые, гололедные и температурные воздействия в различных сочетаниях оказывают основное влияние на работу КС и ВЛ.

Определение значений метеорологических факторов, ветровых отклонений проводов и максимально допускаемых длин пролетов, а также нагрузок на провода, передающихся на опорные и поддерживающие конструкции, может быть осуществлено по двум методикам:

динамической ,учитывающей динамические процессы, которые возникают при действии на провода фактически неравномерной ветровой нагрузки;

- статической, основанной на статической ветровой нагрузке на провода с учетом коэффициентов порывистости, характеризующих конкретные условия трассы.

Динамическая методика является более совершенной, поэтому дальнейший расчет будет произведен применительно к этой методике.

2.2 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

Скорость ветра в режиме ветра максимальной интенсивности

V_max=V^нк_v,

где V^н - нормальная скорость ветра для заданного ветрового района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с;

к_v - коэффициент изменения скорости ветра, характеризующий местные условия защищенности КС.

Скорость ветра в режиме гололеда с ветром

V_Г=,

где нормативная скорость ветра в режиме гололеда с ветром для заданного гололедного района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с.

Значение к_v определяется по формуле:

к_v=0.238 ,

где z - высота расположения проводов над подстилающей поверхностью, м;

z₀ - параметр шероховатости подстилающей поверхности, z₀=1 м.

z = z_кс+ z_н,

где z_кс - нормативное значение высоты расположения проводов КС,

z_кс=10 м;

z_н - заданная высота насыпи, z_н=0,5 м.

z=10+0,5=10,5 м;

к_v=0,238=0.56;

V_max=360.56=20.16 м/с;

V_Г=130.56=7.28 м/с.

Максимальная толщина стенки гололеда для всех проводов, кроме КП

b_max=b^нк_гк,

где b^н нормативная толщина стенки гололеда для проводов диаметром 10 мм на высоте 10 м от поверхности земли для заданного гололедного района повторяемостью не реже 1 раза в 10 лет, мм;

к_г коэффициент, учитывающий местные условия гололедо- образования на проводах, к_г=0.8;

к - коэффициент, учитывающий влияние диаметра провода на толщину стенки гололеда, к=1.

b_max=50.8=4 мм.

Для КП значение толщины стенки гололеда принимается равным 0.5b_max=2 мм.

Значения температуры воздуха в режиме ветра максимальной интенсивности t_в и гололеда с ветром t_г приняты равными минус 5⁰С.

Максимальная температура t_max принята 50⁰С с учетом солнечной радиации.

2.3 Физико-механические характеристики проводов. Определение максимально допускаемых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов

Физико-механические характеристики проводов представлены в табл. 2.1, а значения максимально допустимых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов в разных режимах приведены в табл. 2.2.

Для проводов марок АС и А, а также ПБСМ1-70 ориентировочные значения натяжений при среднегодовой температуре приняты равными:

для АС-50/8,0 0,35Н_max=175 даН;

для АС-35,62 0,35Н_max=320 даН;

для А-185 0,35Н_max=460 даН;

для ПБСМ1-70 0,50Н_max=785 даН.

Таблица 2.1

Основные физико-механические характеристики проводов

Марки проводов	ПБСМ1-95	ПБСМ1-70	ПБСА-50/70	МФО-100	БрФ-85	АС-35/6.2	АС-50/8.0	А-185
Фактическое сечение S, мм2	93,3	72,2	45,2/71,8	100	85.00	36,9/6,16	48.2/8,04	182,8
Расчетный диаметр di, мм	12,50	11	14			8,4	9,6	17,5
Высота сечения Нк, мм				10,5	10,80
Ширина сечения, мм				14,92	11,76
Средний диаметр dср, мм				12,31	11,28
Нагрузка от собственного веса gi, даН/м	0,774	0,586	0,669	0,89	0,76	0,145	0,191	0,492
ES, даН/0С	21,29	14,01	20,50	22,10	18,78	5,69	7,44	22,11
2410-6,1/0С	319	319	330	408	408	461	461	552

Таблица 2.2

Максимально допустимые, номинальные и ориентировочные натяжения проводов в разных режимах

Наименование натяжений, режимов и проводов	Формулы для определения ориентировочных натяжений	Значения натяжений, даН
Максимально допустимое натяжение НТ, Тmax	ПБСМ1-95		2000
	ПБСА-50/70		2000
Номинальное натяжение КП, К	МФО-100		1000
	БрФ-85		850
Натяжение НТ в режиме беспровесного положения КП, Т0	ПБСМ1-95	Т0=0,80Тmax	1600
	ПБСА-50/70	Т0=0,80Тmax	1600
Натяжение НТ в режиме ветра максимальной интенсивности (с учетом tmin=-500C), Тв	ПБСМ1-95	Тв=0,80Тmax	1600
	ПБСА-50/70	Тв=0,80Тmax	1600
Натяжение НТ в режиме гололеда с ветром (bmax=4 мм), Тг	ПБСМ1-95	Тг=0,75Тmax	1500
	ПБСА-50/70	Тг=0,75Тmax	1500

Таблица 2.3

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме ветра максимальной интенсивности для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок	Формулы для расчета	Значения нагрузок, даН/м
От собственного веса провода, gi	По справочным данным [1]	ПБСМ1-95 gн=0,759 ПБСА-50/70, gн=0,669 МФО-100, gк=0,873 БрФ-85, gк=0,740
На НТ от веса всех проводов контактной подвески (вес подвески), gп	gп=gн+gкnк+0.1nк	ПБСМ1-95+МФО-100, gп=0,759+0,8731+0.11=1,732
		ПБСА-50/70+БрФ-85, gп=0,669+0,7401+0,11=1,509
От ветра на НТ подвески, рнв	рнв=0,615Схdi10-4	ПБСМ1-95, рнв=0,6151,2520212,510-4=0.35
		ПБСА-50/70, рнв=0,6151,252021410-4=0.40
От ветра на КОНТАКТНЫЙ ПРОВОД, ркв	ркв=0,615СхНк10-4	МФО-100, ркв=0,6151,1520210,510-4=0.3
		БрФ-85, ркв=0,6151,2520210,810-4=0.33
Результирующая нагрузка на несущий трос контактной подвески, gнв	qнв=	ПБСМ1-95, qнв=
		ПБСА-50/70, qнв=

Таблица 2.4

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок	Формулы для расчета	Значение нагрузок, даН/м
От веса гололеда на НТ, gгн	gгн=2,77bmax(di+bmax)10-3	ПБСМ1-95, gгн=2,774(12,5+4)10-3=0.182
		ПБСА-50/70, gгн=2,774(14+4)10-3=0.199
От веса гололеда на одном КП, gгк	gгк=2,77	МФО-100, gгк=2,774/2 (12,31+4/2)10-3=0.079 БрФ-85, gгк=2,774/2 (11,28+4/2)10-3=0.074
От веса одного КП с гололедом, gкг	gкг=gк+gгк	МФО-100, gкг=0,873+0,079=0.952 БрФ-85, gкг=0,740+0,074=0. 814
На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов подвески с гололедом, gпг	gпг=gп+gгн+gгкnк	ПБСМ1-95+МФО-100, gпг=1,732+0,182+0,0791=1,993
		ПБСА-50/70+БрФ-85, gпг=1,509+0,199+0,0741=1,782
От ветра на НТ, покрытый гололедом, рнг	рнг=0,615Сх(di+2bmax)10-4	ПБСМ1-95, рнг=0,6151,257,282(12,5+24)10-4=0.084
		ПБСА-50/70, рнг=0,6151,257,282(14+24)10-4=0.09
От ветра на КП, покрытый гололедом, ркг	ркг=0,615Сх(Нк+bmax)10-4	МФО-100, ркг=0,6151,157,282(10,5+4)10-4=0,055
		БрФ-85, ркг=0,6151,257,282(10,8+4)10-4=0,061
Результирующая нагрузка на несущий трос подвески, qнг	qнг=	ПБСМ1-95, qнг=
		ПБСА-50/70, qнг=

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

Максимально допустимая длина пролета на прямой в режимах ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром

, (2.1)

где р_к нормативная ветровая нагрузка на КП, даН/м;

К₁ коэффициент, учитывающий динамические процессы при воздействии ветровой нагрузки на провода;

р_э эквивалентная нагрузка, характеризующая влияние НТ на отклонение КП, даН/м;

b_к.доп максимально допустимое отклонение КП от оси токоприемника на прямой, м;

_к изменение прогиба опоры на уровне КП под действием ветровой нагрузки, м;

а абсолютное значение зигзага КП на прямой, одинаковое на соседних опорах, м.

К₁=К₂+2, (2.2)

где К₂ коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его отклонении;

и коэффициенты, учитывающие пульсации ветра;

коэффициент динамичности.

К₂=К₃К₄К₅, (2.3)

где К₃, К₄, К₅ коэффициенты, определенные по материалам [1].

Эквивалентная нагрузка р_э определена

р_э=, (2.4)

где Т натяжение НТ, даН;

р_н нормативная ветровая нагрузка на НТ, даН/м;

h_и длина гирлянды подвесных изоляторов, м;

q_н результирующая нагрузка на НТ, даН/м;

_н изменение прогиба опоры на уровне НТ под действием ветровой нагрузки, м;

е_ср средняя длина струн в средней части пролета l_max, м;

g_к нагрузка от веса одного КП, даН/м;

n_к число КП.

е_ср=h₀ - 0.115, (2.5)

где h₀ конструктивная высота подвески, м;

g_п нагрузка от веса всех проводов подвески на НТ при отсутствии гололеда, Н/м.

Для пролетов длиной более 70 метров значения e_ср принимается таким же, как и для пролетов длиной 70 метров.

Расчет произведен сначала для подвески ПБСМ1-95+МФО-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1000 Н, р_кв=0,3 Н/м, b_к.доп=0.5 м, _кв=0.01 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=108,14 м: =0,37,=0,16,=1,01,К₃=0,56,К₄=1,49,К₅=1,0.

К'₂=0,561,491=0,834. К'₁=0,834+20,370,161,01=0,954.

h₀=2,0 м, g_п=1,73 Н/м, Т₀=1600 Н.

е'_ср=2,0 - 0.115=0,54 м.

Т_в=1600 Н, р_нв=1,615 Н/м, h_и=0,55 м, q_нв=2,368 Н/м, _нв=0,025 м,

g_к=0,873 Н/м, n_к=1.

р'_эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

Для l'_max.в=46,69 м: =0,675, =0,25, =0,915, К₃=0,69, К₄=1,29, К₅=1,0.

К''₂=0,6911,29=0,89. К''₁=0,89+20,6750,250,915=1,199.

е''_ср=2,0 - 0,115=1,711 м.

р''_эв=,даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''₁ и р''_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.в=46,14 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=1000 Н, р_кг=0,493 Н/м, b_к.доп=0,5 м, _кг=0,006 м, а=0,3 м. При К₁=1 и р_эг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=84,8 м: =0,47,=0,15,=0,95,К₃=0,62,К₄=1,5,К₅=1,0

К'₂=0,621,51,0=0,93. К'₁=0,93+20,470,150,95=1,064.

е'_ср=2,0 - 0,115=1,349 м.

Т_г=1700 Н, р_нг=0,859 Н/м, h_и=0,55 м, q_нг=2,836 Н/м, _нг=0,008 м, g_кг=1,144 Н/м.

р'_эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К''₁ при l'_max.в=77,88 м: =0,48,=0,15,=0,95,К₃=0,625,К₄=1,5,К₅=1,0

К''₂=0,6251,51,0=0,938. К''₁=0,938+20,480,150,95=1,074.

е'_ср=1,349м.

р''_эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''₁ и р''_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.в=77,6м.

Затем расчет произведен для подвески ПБСА-50/70+БрФ-85. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.4: К=850 Н, р_кв=1,395 Н/м, b_к.доп=0,5 м, _кв=0,02 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=45,6 м: =0,67, =0,24,=0,89,К₃=0,69,К₄=1,29,К₅=0,99.

К'₂=0,691,290,89=0,881. К'₁=0,881+20,670,240,89=1,167.

h₀=2,0 м, g_п=1,509 Н/м, Т₀=1600 Н.

е'_ср=2,0 - 0.115=1,774 м.

Т_в=1600 Н, р_нв=1,809 Н/м, h_и=0,55 м, q_нв=2,355 Н/м, _нв=0,026 м, g_к=0.74 Н/м, n_к=1.

р'_эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К''₁ при l'_max.в=41,23 м: =0,7, =0,24,=0,89,К₃=0,7,К₄=1,29,К₅=0,99.

К''₂=0,71,290,89=0,894. К''₁=0,894+20,70,240,89=1,193.

е_ср=2 - 0.115=1,816 м.

р''_эв= , Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''₁ и р''_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет закончен и принято l_max.в=40,7 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: р_кг=0,543 Н/м, b_к.доп=0,5 м, _кг=0,006 м, а=0,3 м. При К₁=1 и р_эв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=74,5 м: =0,51,=0,15,=0,93,К₃=0,63,К₄=1,5,К₅=0,99.

К'₂=0,631,50,99=0,936. К'₁=0,936+20,510,150,93=1,469.

Т_г=1700 Н, р_нг=0,89 Н/м, h_и=0,55 м, q_нг=2,68 Н/м, _нг=0,008 м,

g_к=0,995 Н/м, n_к=1.

е_ср=2 - 0.115=1,469 м.

р'_эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5% , поэтому расчет закончен и принято l'_{max г}=70,6 м.

Расчет максимально допускаемой длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов КП выполнен по нижеприведенным формулам.

Для КП существуют ограничения его положения по высоте от УГР в любых точках пролета и эксплуатационных условиях на станциях и перегонах:

максимально допустимая высота 6.8 м;

минимально допустимая высота 5.75 м.

Из этого следует, что максимально допустимый интервал перемещения КП по вертикали (h_доп) равен 1.05 м.

Длина пролета, при которой интервал перемещений КП в заданных условиях равен максимально допустимому, будет максимально допустимый по условию соблюдения вертикальных габаритов КП.

Сначала необходимо установить, в каких режимах КП будет занимать наивысшее и наинизшее положения. Наивысшее положение КП будет занимать в режиме минимальной температуры, так как провес НТ в этом режиме будет наименьшим. Наинизшее положение КП может занимать либо в режиме максимальной температуры, либо в режиме гололеда с ветром.

Режим с наинизшим положением КП можно установить путем сравнения значений максимальной и критической температуры. Если максимальная температура равна или больше критической, то наибольший провес НТ будет иметь место в режиме максимальной температуры, а если меньше, то в режиме гололеда с ветром.

Значение критической температуры t_кр для несущего троса полукомпенсированной подвески приближенно определено по формуле:

t_кр=t_г+. (2.6)

Значения произведения ЕS для НТ приняты по данным [1].

Если наинизшее положение КП будет в режиме максимальной температуры, то максимальная длина пролета, при которой обеспечивается соблюдение вертикальных габаритов КП в середине пролета, определено

l_max=, (2.7)

где А=, (2.8)

Б=, (2.9)

Д=, (2.10)

Г=. (2.11)

В приведенных формулах:

значения натяжения НТ при соответственно максимальной и минимальной температурах, Н;

К номинальное натяжение КП, Н;

с расстояние от оси опоры до первой струны на НТ, м.

Для несущего троса подвески М-95+МФ-100

t_кр= -5+= +23,6⁰С;

Для несущего троса подвески ПБСА-50/70+МФ-85

t_кр= -5+= +27,87⁰С.

Из сравнения полученных значений критической температуры с принятым в проекте значением максимальной температуры (+40⁰С) видно, что наибольший провес несущего троса каждой подвески будет иметь в режиме максимальной температуры.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески ПБСМ1-95+МФО-100 определена по формулам (2.72.11).

По данным /2/ =0,352000=700даН, с=10 м

Г== -0,0007556 1/Н;

А==0,00009198 1/м;

Б== -0,004362;

Д==-1,094 м;

l_max==87,87 м.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески ПБСА-50/70+БрФ-85 определена по формулам (2.72.11).

По данным /2/ =0,352000=700даН, с=2 м.

Г= = -0,0008997 1/Н;

А==0,000085 1/м;

Б== -0,0007212;

Д==-1,051;

l_max==107,059 м.

Все данные о максимально допустимых и окончательно принятых длинах пролетов для обеих подвесок представлены в табл. 2.5.

Таблица 2.5

Максимально допустимые длины пролетов для разных подвесок, режимов, условий и окончательно принятые

Характеристика контактных проводов	Максимально допустимые длины пролетов, м
	для режима ветра максималь-ной интенсив-ности	для режима гололеда с ветром	по условию соблюдения вертикальных габаритов контактных проводов	по условию обеспечения надежного токосъема	окончательно принятое в работе
Рессорная полукомпенси-рованная ПБСМ1-95+МФО-100 на главном пути	46,14	77,6	87,88	70.0	46
Нерессорная полукомпенси-рованная ПБСА-50/70+БрФ-85 на второстепенных путях	40,7	70,6	107,06		40

3. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ И ДПР -27.5 НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

На станции расположен главный путь, два приемоотправочных и тупик № 4, который предназначен для отстоя ЭПС. Приемоотправочный путь № 2 рассматривается как перспективный второй путь. На станции расположено пассажирское здание, высокая пассажирская платформа, пешеходный мост и тяговая подстанция с питающими и отсасывающими линиями.

3.2 Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. Основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ разработана с учетом рекомендаций, приведенных в [1,3] и конкретной станции так, чтобы были обеспечены возможно меньшие потери напряжения и энергии в сети при номинальном режиме работы и минимальные нарушения графика движения поездов при выходе из строя какой-либо секции контактной сети и ВЛ. Количество секционных изоляторов и разъединителей должно быть минимально возможным. Выделение участков контактной сети станции в отдельные секции, количество и взаимное расположение секций проектируется так, чтобы при отсутствии напряжения на какой-либо секции была обеспечена возможность работы по приему и отправлению поездов на других секциях с выходом на главный путь.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ на станции разработана в следующем порядке:

проанализировано назначение путей; определены пути, подлежащие электрификации;

вычерчена схема путевого развития заданной станции с учетом перспективного второго главного пути;

выполнено продольное и поперечное секционирование контактной сети с учетом электрификации перспективного второго главного пути, обеспечено условие для плавки гололеда электрическим током на проводах подвески главного пути на станциях, так как заданная станция расположена во втором гололедном районе, в подвеску каждого второстепенного пути с одной стороны примыкания (со стороны прибытия на этот путь поездов по нормальной схеме поездной работы) врезается секционный изолятор; все разъединители, находящиеся в цепи тока плавки гололеда, должна быть с моторным приводами и включены в систему телеуправления;

показана продольная линия ДПР-27.5кВ монтируемая с полевой стороны опор контактной сети, и выполнено продольное секционирование, схема питания ДПР-27.5кВ принимается консольной;

проведено наименование всех разъединителей контактной сети и ВЛ и нумерация секционных изоляторов контактной сети.

Схема питания и секционирования контактной сети и ДПР-27.5кВ на станции однопутного участка постоянного тока приведена на рис. 3.1.

все секционные изоляторы ЦНИИ7МАУ;

разъединители Н1, Н2, А,Ф_1-1, Ф_3-1,Ф_5-1, П_1-4, З_1, З_2, З₃ -РНД- 35/1000 У1 (однополюсный) с моторным приводом УМП-11;разъеденители П_1-4 и З₁-З₂-З₃ - связаны электрической блокировкой, препятствующей включению З₁-З₂-З₃ при включенном положении П_1-4 и ,наоборот, включению П_1-4 при включенном положении З₁-З₂-З₃ ;

разъединители Л₁ - Л₃ - РНД - 35/1000 У1 (двухполюсный) с моторным приводом УМП-11.

На рис. 3.1 первый путь является главным, второй путь - перспективным вторым главным.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Результатом работы является разработанный план контактной сети и воздушных линии станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

План выполнен в масштабе 1:1000, который наиболее удобен для разбивки опор.

Максимально допустимые длины пролета рассчитаны для режимов ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром. Также проведен расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода. Наиболее тяжелым режимом оказался режим ветра максимальной интенсивности, он и принят за расчетный (l_max=46 м для главных путей и l_max=40 м для второстепенных).

Для заданного развития станции выполнен план с учетом принятых длин пролетов, превышение длин пролетов, принятых на плане, не будет выходить за допустимые значения, так как интенсивность ветра на станции будет меньше расчетной из-за наличия построек на ней. Разработана схема питания и секционирования. Выбрано основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Фрайфельд А. В. Проектирование контактной сети. 2-е изд.. перераб. и доп. М.:Транспорт, 1984327 с.

Березин Ю. Е. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине "Контактная сеть". Часть 1. Л-д.:ЛИИЖТ, 198752 с.

Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог / МПС РФ.М.: Транспорт, 1994.118 с.

Березин Ю. Е. Взаимодействие токотриемников электроподвижного состава с контактной подвеской./ Методические указания к курсовому проекту по дисциплине "Электрические железные дороги"С-Петербург.: ПГУПС, 199728 с.

Размещено на Allbest.ru