Электрификация станции на однопутном участке на переменном токе напряжением 25 кВ

Выбор, обоснование типов и конструкций контактных подвесок для путей станции. Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей участка. Физико-механические характеристики проводов. Расчет нагрузок на несущие тросы.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 07.02.2012
Размер файла 90,2 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

Кафедра «Электроснабжение железных дорог»

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ ПО ДИСЦИПЛИНЕ

"Контактная сеть и линии электропередачи"

на тему "Электрификация станции на однопутном участке на переменном токе напряжением 25 кВ”

Выполнил студент Д.В.Давыдов

Группа ЭС - 204

Руководитель М.А.Иванов

Нормоконтроль М.А.Иванов

Санкт-Петербург

2006

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Исходные данные для проектирования, выбор типов контактных подвесок

1.1 Исходные данные для проектирования

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

2. Определение максимально допустимых длин пролетов контактных подвесок

2.1 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

2.2 Физико-механические характеристики проводов. Определение натяжений несущих тросов, номинальных натяжений контактных проводов

2.3 Расчет нагрузок на несущие тросы и контактные провода в разных режимах

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

3. Разработка схемы питания и секционирования КС и ВЛ на станции

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

3.2 Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. Основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Заключение

Библиографический список

ВВЕДЕНИЕ

Основной целью и результатом курсового проекта являются:

разработка плана контактной сети и воздушных линий станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

Необходимо выполнить план контактной сети и воздушных линий с учетом питания и секционирования.

Определить максимально допустимые длины пролета для наиболее тяжелого режима. Также произвести расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

Произвести подбор типовых опорных и поддерживающих конструкций

Выбрать основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

станция подвеска провод трос

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ, ВЫБОР ТИПОВ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

1.1 Исходные данные для проектирования

Схема путевого развития станции представлена на рис. 1.

Исходные данные для курсового проекта представляют собой совокупность данных, одинаковых для всех вариантов заданий, и данных, приведенных в индивидуальном задании.

Исходные данные:

на заданной станции электрифицируются все пути, кроме подъездного к тяговой подстанции;

все стрелочные переводы имеют марку крестовины 1/11;

максимальная скорость по всем путям, кроме главного, 40 км/м;

на главном пути уложены рельсы типа Р65, а на остальных путях - типа Р50;

размеры и расположение в плане (относительно платформы) пассажирского здания (ПЗ), длина и ширина пассажирской платформы высотой 1.1 м от уровня головок рельсов (УГР) ближайшего к ней пути, ширина пешеходного моста и размеры сходов с него представлены на рис. 1;

на всем протяжении станции грунтовые воды неагрессивны по отношению к бетону и располагаются на глубине 2-3 м от поверхности земли;

газовая (воздушная) среда обладает слабоагрессивной степенью воздействия на железобетонные конструкции;

на перегонах, примыкающих к заданной станции слева и справа, марки и сечения проводов контактной подвески принимаются такими же, как и на главном пути станции;

все питающие и отсасывающая линии от тяговой подстанции выполняются воздушными, состоящие из проводов А-185;

для группового заземления опор КС применяется провод ПБСМ1-70, максимально допустимое натяжение троса группового заземления - 390 даН.

Индивидуальные данные представлены в табл. 1.

1.2 Выбор и обоснование типов и конструкций контактных подвесок для главного и второстепенных путей станции

Так как скорость движения на главном пути станции не превышает 110 км/ч, то принята полукомпенсированная рессорная подвеска с сочлененными фиксаторами. На второстепенных путях скорость не более 40 км/ч, поэтому выбрана одинарная полукомпенсированная подвеска с простыми опорными узлами.

Таблица 1.1

Основные метеорологические и другие исходные данные для проектирования.

NN

п/п

Наименование исходных данных

Характеристика

исходных данных

1

Вариант схемы станции

8

2

Номера районов

ветрового

V (Vн=36 м/с)

гололёдного

I (вн=5 мм)

3

Температура воздуха

в тени, 0С

минимальная

-50

максимальная

+45

4

Высота насыпи, м

0.5

Пески крупные

5

Расчётное сопротивление грунта, МПа

0.2

6

Характер местности

Не подлежащий вырубке густой лес с высотой деревьев 10-15 м

7

Максимальная скорость движения

ЭПС на станции, км/ч

по главному пути

110

по второстепен-

ным путям

40

8

Система электрической тяги

Переменный ток 1*25 кВ

9

Расчетный тип токоприёмников ЭПС

Л

10

Марки, сечения и

количест-во

проводов

контактной подвески на главном пути станции

ПБСМ1-95+МФО-100

контактной подвески на каждом электрифицируемом второстепенном пути станции

ПБСА-50/70+БрФ-85

ДПР - 27.5 кВ

2АС -50/8.0

низковольтной линии 380/220 В

4АС-35/6.2

каждой питающей линии

2А-185

отсасывающей линии

4А-185

троса группового заземления

ПБСМ1-70

2. РАСЧЕТ НАГРУЗОК НА ПРОВОДА. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫХ ДЛИН ПРОЛЕТОВ ДЛЯ КОНТАКТНЫХ ПОДВЕСОК

2.1 Условия эксплуатации КС и ВЛ. Методики расчета нагрузок на провода и максимально допускаемых длин пролетов

Провода и устройства КС и ВЛ находятся в эксплуатации на открытом воздухе и поэтому в течение всего срока службы подвергаются воздействию метеорологических факторов. Ветровые, гололедные и температурные воздействия в различных сочетаниях оказывают основное влияние на работу КС и ВЛ.

Определение значений метеорологических факторов, ветровых отклонений проводов и максимально допускаемых длин пролетов, а также нагрузок на провода, передающихся на опорные и поддерживающие конструкции, может быть осуществлено по двум методикам:

динамической ,учитывающей динамические процессы, которые возникают при действии на провода фактически неравномерной ветровой нагрузки;

- статической, основанной на статической ветровой нагрузке на провода с учетом коэффициентов порывистости, характеризующих конкретные условия трассы.

Динамическая методика является более совершенной, поэтому дальнейший расчет будет произведен применительно к этой методике.

2.2 Определение значений метеорологических факторов с учетом микроклиматических особенностей заданного участка

Скорость ветра в режиме ветра максимальной интенсивности

Vmax=Vнкv,

где Vн - нормальная скорость ветра для заданного ветрового района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с;

кv - коэффициент изменения скорости ветра, характеризующий местные условия защищенности КС.

Скорость ветра в режиме гололеда с ветром

VГ=,

где нормативная скорость ветра в режиме гололеда с ветром для заданного гололедного района на высоте 10 м от поверхности земли повторяемостью не реже одного раза в 10 лет, м/с.

Значение кv определяется по формуле:

кv=0.238 ,

где z - высота расположения проводов над подстилающей поверхностью, м;

z0 - параметр шероховатости подстилающей поверхности, z0=1 м.

z = zкс+ zн,

где zкс - нормативное значение высоты расположения проводов КС,

zкс=10 м;

zн - заданная высота насыпи, zн=0,5 м.

z=10+0,5=10,5 м;

кv=0,238=0.56;

Vmax=360.56=20.16 м/с;

VГ=130.56=7.28 м/с.

Максимальная толщина стенки гололеда для всех проводов, кроме КП

bmax=bнкгк,

где bн нормативная толщина стенки гололеда для проводов диаметром 10 мм на высоте 10 м от поверхности земли для заданного гололедного района повторяемостью не реже 1 раза в 10 лет, мм;

кг коэффициент, учитывающий местные условия гололедо- образования на проводах, кг=0.8;

к - коэффициент, учитывающий влияние диаметра провода на толщину стенки гололеда, к=1.

bmax=50.8=4 мм.

Для КП значение толщины стенки гололеда принимается равным 0.5bmax=2 мм.

Значения температуры воздуха в режиме ветра максимальной интенсивности tв и гололеда с ветром tг приняты равными минус 50С.

Максимальная температура tmax принята 500С с учетом солнечной радиации.

2.3 Физико-механические характеристики проводов. Определение максимально допускаемых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов

Физико-механические характеристики проводов представлены в табл. 2.1, а значения максимально допустимых, номинальных и ориентировочных натяжений проводов в разных режимах приведены в табл. 2.2.

Для проводов марок АС и А, а также ПБСМ1-70 ориентировочные значения натяжений при среднегодовой температуре приняты равными:

для АС-50/8,0 0,35Нmax=175 даН;

для АС-35,62 0,35Нmax=320 даН;

для А-185 0,35Нmax=460 даН;

для ПБСМ1-70 0,50Нmax=785 даН.

Таблица 2.1

Основные физико-механические характеристики проводов

Марки проводов

ПБСМ1-95

ПБСМ1-70

ПБСА-50/70

МФО-100

БрФ-85

АС-35/6.2

АС-50/8.0

А-185

Фактическое сечение S, мм2

93,3

72,2

45,2/71,8

100

85.00

36,9/6,16

48.2/8,04

182,8

Расчетный диаметр di, мм

12,50

11

14

8,4

9,6

17,5

Высота сечения Нк, мм

10,5

10,80

Ширина сечения, мм

14,92

11,76

Средний диаметр dср, мм

12,31

11,28

Нагрузка от собственного веса gi, даН/м

0,774

0,586

0,669

0,89

0,76

0,145

0,191

0,492

ES, даН/0С

21,29

14,01

20,50

22,10

18,78

5,69

7,44

22,11

2410-6,1/0С

319

319

330

408

408

461

461

552

Таблица 2.2

Максимально допустимые, номинальные и ориентировочные натяжения проводов в разных режимах

Наименование натяжений, режимов и проводов

Формулы для определения ориентировочных натяжений

Значения натяжений, даН

Максимально допустимое

натяжение НТ, Тmax

ПБСМ1-95

2000

ПБСА-50/70

2000

Номинальное натяжение КП, К

МФО-100

1000

БрФ-85

850

Натяжение НТ в режиме беспровесного положения КП, Т0

ПБСМ1-95

Т0=0,80Тmax

1600

ПБСА-50/70

Т0=0,80Тmax

1600

Натяжение НТ в режиме ветра максимальной интенсивности

(с учетом tmin=-500C), Тв

ПБСМ1-95

Тв=0,80Тmax

1600

ПБСА-50/70

Тв=0,80Тmax

1600

Натяжение НТ в режиме гололеда с ветром

(bmax=4 мм), Тг

ПБСМ1-95

Тг=0,75Тmax

1500

ПБСА-50/70

Тг=0,75Тmax

1500

Таблица 2.3

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме ветра максимальной интенсивности для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок

Формулы для

расчета

Значения нагрузок,

даН/м

От собственного веса провода, gi

По справочным данным [1]

ПБСМ1-95 gн=0,759

ПБСА-50/70, gн=0,669

МФО-100, gк=0,873

БрФ-85, gк=0,740

На НТ от веса всех проводов контактной подвески

(вес подвески), gп

gп=gн+gкnк+0.1nк

ПБСМ1-95+МФО-100,

gп=0,759+0,8731+0.11=1,732

ПБСА-50/70+БрФ-85,

gп=0,669+0,7401+0,11=1,509

От ветра на НТ подвески, рнв

рнв=0,615Схdi10-4

ПБСМ1-95,

рнв=0,6151,2520212,510-4=0.35

ПБСА-50/70,

рнв=0,6151,252021410-4=0.40

От ветра на КОНТАКТНЫЙ ПРОВОД, ркв

ркв=0,615СхНк10-4

МФО-100,

ркв=0,6151,1520210,510-4=0.3

БрФ-85, ркв=0,6151,2520210,810-4=0.33

Результирующая нагрузка на несущий трос контактной подвески, gнв

qнв=

ПБСМ1-95,

qнв=

ПБСА-50/70,

qнв=

Таблица 2.4

Определение нормативных нагрузок на провода в режиме гололеда с ветром для расчета длин пролетов и подвесок

Наименование нагрузок

Формулы для

расчета

Значение нагрузок,

даН/м

От веса гололеда на НТ, gгн

gгн=2,77bmax(di+bmax)10-3

ПБСМ1-95,

gгн=2,774(12,5+4)10-3=0.182

ПБСА-50/70,

gгн=2,774(14+4)10-3=0.199

От веса гололеда на одном КП, gгк

gгк=2,77

МФО-100,

gгк=2,774/2

(12,31+4/2)10-3=0.079

БрФ-85,

gгк=2,774/2

(11,28+4/2)10-3=0.074

От веса одного КП с гололедом, gкг

gкг=gк+gгк

МФО-100, gкг=0,873+0,079=0.952

БрФ-85, gкг=0,740+0,074=0. 814

На НЕСУЩИЙ ТРОС от веса всех проводов подвески с гололедом, gпг

gпг=gп+gгн+gгкnк

ПБСМ1-95+МФО-100,

gпг=1,732+0,182+0,0791=1,993

ПБСА-50/70+БрФ-85,

gпг=1,509+0,199+0,0741=1,782

От ветра на НТ, покрытый гололедом, рнг

рнг=0,615Сх(di+2bmax)10-4

ПБСМ1-95,

рнг=0,6151,257,282(12,5+24)10-4=0.084

ПБСА-50/70,

рнг=0,6151,257,282(14+24)10-4=0.09

От ветра на КП, покрытый гололедом, ркг

ркг=0,615Сх(Нк+bmax)10-4

МФО-100, ркг=0,6151,157,282(10,5+4)10-4=0,055

БрФ-85, ркг=0,6151,257,282(10,8+4)10-4=0,061

Результирующая нагрузка на несущий трос подвески, qнг

qнг=

ПБСМ1-95,

qнг=

ПБСА-50/70,

qнг=

2.4 Определение максимально допустимых длин пролетов с учетом ограничений

Максимально допустимая длина пролета на прямой в режимах ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром

, (2.1)

где рк нормативная ветровая нагрузка на КП, даН/м;

К1 коэффициент, учитывающий динамические процессы при воздействии ветровой нагрузки на провода;

рэ эквивалентная нагрузка, характеризующая влияние НТ на отклонение КП, даН/м;

bк.доп максимально допустимое отклонение КП от оси токоприемника на прямой, м;

к изменение прогиба опоры на уровне КП под действием ветровой нагрузки, м;

а абсолютное значение зигзага КП на прямой, одинаковое на соседних опорах, м.

К12+2, (2.2)

где К2 коэффициент, учитывающий упругие деформации провода при его отклонении;

и коэффициенты, учитывающие пульсации ветра;

коэффициент динамичности.

К23К4К5, (2.3)

где К3, К4, К5 коэффициенты, определенные по материалам [1].

Эквивалентная нагрузка рэ определена

рэ=, (2.4)

где Т натяжение НТ, даН;

рн нормативная ветровая нагрузка на НТ, даН/м;

hи длина гирлянды подвесных изоляторов, м;

qн результирующая нагрузка на НТ, даН/м;

н изменение прогиба опоры на уровне НТ под действием ветровой нагрузки, м;

еср средняя длина струн в средней части пролета lmax, м;

gк нагрузка от веса одного КП, даН/м;

nк число КП.

еср=h0 - 0.115, (2.5)

где h0 конструктивная высота подвески, м;

gп нагрузка от веса всех проводов подвески на НТ при отсутствии гололеда, Н/м.

Для пролетов длиной более 70 метров значения eср принимается таким же, как и для пролетов длиной 70 метров.

Расчет произведен сначала для подвески ПБСМ1-95+МФО-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1000 Н, ркв=0,3 Н/м, bк.доп=0.5 м, кв=0.01 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=108,14 м: =0,37,=0,16,=1,01,К3=0,56,К4=1,49,К5=1,0.

К'2=0,561,491=0,834. К'1=0,834+20,370,161,01=0,954.

h0=2,0 м, gп=1,73 Н/м, Т0=1600 Н.

е'ср=2,0 - 0.115=0,54 м.

Тв=1600 Н, рнв=1,615 Н/м, hи=0,55 м, qнв=2,368 Н/м, нв=0,025 м,

gк=0,873 Н/м, nк=1.

р'эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

Для l'max.в=46,69 м: =0,675, =0,25, =0,915, К3=0,69, К4=1,29, К5=1,0.

К''2=0,6911,29=0,89. К''1=0,89+20,6750,250,915=1,199.

е''ср=2,0 - 0,115=1,711 м.

р''эв=,даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.в=46,14 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=1000 Н, ркг=0,493 Н/м, bк.доп=0,5 м, кг=0,006 м, а=0,3 м. При К1=1 и рэг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=84,8 м: =0,47,=0,15,=0,95,К3=0,62,К4=1,5,К5=1,0

К'2=0,621,51,0=0,93. К'1=0,93+20,470,150,95=1,064.

е'ср=2,0 - 0,115=1,349 м.

Тг=1700 Н, рнг=0,859 Н/м, hи=0,55 м, qнг=2,836 Н/м, нг=0,008 м, gкг=1,144 Н/м.

р'эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К''1 при l'max.в=77,88 м: =0,48,=0,15,=0,95,К3=0,625,К4=1,5,К5=1,0

К''2=0,6251,51,0=0,938. К''1=0,938+20,480,150,95=1,074.

е'ср=1,349м.

р''эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято lmax.в=77,6м.

Затем расчет произведен для подвески ПБСА-50/70+БрФ-85. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.4: К=850 Н, ркв=1,395 Н/м, bк.доп=0,5 м, кв=0,02 м, а=0.3 м. При К1=1 и рэв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=45,6 м: =0,67, =0,24,=0,89,К3=0,69,К4=1,29,К5=0,99.

К'2=0,691,290,89=0,881. К'1=0,881+20,670,240,89=1,167.

h0=2,0 м, gп=1,509 Н/м, Т0=1600 Н.

е'ср=2,0 - 0.115=1,774 м.

Тв=1600 Н, рнв=1,809 Н/м, hи=0,55 м, qнв=2,355 Н/м, нв=0,026 м, gк=0.74 Н/м, nк=1.

р'эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К''1 при l'max.в=41,23 м: =0,7, =0,24,=0,89,К3=0,7,К4=1,29,К5=0,99.

К''2=0,71,290,89=0,894. К''1=0,894+20,70,240,89=1,193.

еср=2 - 0.115=1,816 м.

р''эв= , Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''1 и р''эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет закончен и принято lmax.в=40,7 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: ркг=0,543 Н/м, bк.доп=0,5 м, кг=0,006 м, а=0,3 м. При К1=1 и рэв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'1 при lmax.в=74,5 м: =0,51,=0,15,=0,93,К3=0,63,К4=1,5,К5=0,99.

К'2=0,631,50,99=0,936. К'1=0,936+20,510,150,93=1,469.

Тг=1700 Н, рнг=0,89 Н/м, hи=0,55 м, qнг=2,68 Н/м, нг=0,008 м,

gк=0,995 Н/м, nк=1.

еср=2 - 0.115=1,469 м.

р'эв=, Н/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'1 и р'эв

м

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5% , поэтому расчет закончен и принято l'max г=70,6 м.

Расчет максимально допускаемой длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов КП выполнен по нижеприведенным формулам.

Для КП существуют ограничения его положения по высоте от УГР в любых точках пролета и эксплуатационных условиях на станциях и перегонах:

максимально допустимая высота 6.8 м;

минимально допустимая высота 5.75 м.

Из этого следует, что максимально допустимый интервал перемещения КП по вертикали (hдоп) равен 1.05 м.

Длина пролета, при которой интервал перемещений КП в заданных условиях равен максимально допустимому, будет максимально допустимый по условию соблюдения вертикальных габаритов КП.

Сначала необходимо установить, в каких режимах КП будет занимать наивысшее и наинизшее положения. Наивысшее положение КП будет занимать в режиме минимальной температуры, так как провес НТ в этом режиме будет наименьшим. Наинизшее положение КП может занимать либо в режиме максимальной температуры, либо в режиме гололеда с ветром.

Режим с наинизшим положением КП можно установить путем сравнения значений максимальной и критической температуры. Если максимальная температура равна или больше критической, то наибольший провес НТ будет иметь место в режиме максимальной температуры, а если меньше, то в режиме гололеда с ветром.

Значение критической температуры tкр для несущего троса полукомпенсированной подвески приближенно определено по формуле:

tкр=tг+. (2.6)

Значения произведения ЕS для НТ приняты по данным [1].

Если наинизшее положение КП будет в режиме максимальной температуры, то максимальная длина пролета, при которой обеспечивается соблюдение вертикальных габаритов КП в середине пролета, определено

lmax=, (2.7)

где А=, (2.8)

Б=, (2.9)

Д=, (2.10)

Г=. (2.11)

В приведенных формулах:

значения натяжения НТ при соответственно максимальной и минимальной температурах, Н;

К номинальное натяжение КП, Н;

с расстояние от оси опоры до первой струны на НТ, м.

Для несущего троса подвески М-95+МФ-100

tкр= -5+= +23,60С;

Для несущего троса подвески ПБСА-50/70+МФ-85

tкр= -5+= +27,870С.

Из сравнения полученных значений критической температуры с принятым в проекте значением максимальной температуры (+400С) видно, что наибольший провес несущего троса каждой подвески будет иметь в режиме максимальной температуры.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески ПБСМ1-95+МФО-100 определена по формулам (2.72.11).

По данным /2/ =0,352000=700даН, с=10 м

Г== -0,0007556 1/Н;

А==0,00009198 1/м;

Б== -0,004362;

Д==-1,094 м;

lmax==87,87 м.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески ПБСА-50/70+БрФ-85 определена по формулам (2.72.11).

По данным /2/ =0,352000=700даН, с=2 м.

Г= = -0,0008997 1/Н;

А==0,000085 1/м;

Б== -0,0007212;

Д==-1,051;

lmax==107,059 м.

Все данные о максимально допустимых и окончательно принятых длинах пролетов для обеих подвесок представлены в табл. 2.5.

Таблица 2.5

Максимально допустимые длины пролетов для разных подвесок, режимов, условий и окончательно принятые

Характеристика контактных проводов

Максимально допустимые длины пролетов, м

для режима ветра максималь-ной интенсив-ности

для режима гололеда с ветром

по условию соблюдения вертикальных габаритов контактных проводов

по условию обеспечения надежного токосъема

окончательно принятое в работе

Рессорная полукомпенси-рованная

ПБСМ1-95+МФО-100

на главном пути

46,14

77,6

87,88

70.0

46

Нерессорная полукомпенси-рованная

ПБСА-50/70+БрФ-85

на второстепенных путях

40,7

70,6

107,06

40

3. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ И ДПР -27.5 НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

На станции расположен главный путь, два приемоотправочных и тупик № 4, который предназначен для отстоя ЭПС. Приемоотправочный путь № 2 рассматривается как перспективный второй путь. На станции расположено пассажирское здание, высокая пассажирская платформа, пешеходный мост и тяговая подстанция с питающими и отсасывающими линиями.

3.2 Описание и обоснование предлагаемой схемы питания и секционирования. Основные сведения о примененных секционных изоляторах, разъединителях и приводах к ним

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ разработана с учетом рекомендаций, приведенных в [1,3] и конкретной станции так, чтобы были обеспечены возможно меньшие потери напряжения и энергии в сети при номинальном режиме работы и минимальные нарушения графика движения поездов при выходе из строя какой-либо секции контактной сети и ВЛ. Количество секционных изоляторов и разъединителей должно быть минимально возможным. Выделение участков контактной сети станции в отдельные секции, количество и взаимное расположение секций проектируется так, чтобы при отсутствии напряжения на какой-либо секции была обеспечена возможность работы по приему и отправлению поездов на других секциях с выходом на главный путь.

Схема питания и секционирования контактной сети и ВЛ на станции разработана в следующем порядке:

проанализировано назначение путей; определены пути, подлежащие электрификации;

вычерчена схема путевого развития заданной станции с учетом перспективного второго главного пути;

выполнено продольное и поперечное секционирование контактной сети с учетом электрификации перспективного второго главного пути, обеспечено условие для плавки гололеда электрическим током на проводах подвески главного пути на станциях, так как заданная станция расположена во втором гололедном районе, в подвеску каждого второстепенного пути с одной стороны примыкания (со стороны прибытия на этот путь поездов по нормальной схеме поездной работы) врезается секционный изолятор; все разъединители, находящиеся в цепи тока плавки гололеда, должна быть с моторным приводами и включены в систему телеуправления;

показана продольная линия ДПР-27.5кВ монтируемая с полевой стороны опор контактной сети, и выполнено продольное секционирование, схема питания ДПР-27.5кВ принимается консольной;

проведено наименование всех разъединителей контактной сети и ВЛ и нумерация секционных изоляторов контактной сети.

Схема питания и секционирования контактной сети и ДПР-27.5кВ на станции однопутного участка постоянного тока приведена на рис. 3.1.

все секционные изоляторы ЦНИИ7МАУ;

разъединители Н1, Н2, А,Ф1-1, Ф3-15-1, П1-4, З1, З2, З3 -РНД- 35/1000 У1 (однополюсный) с моторным приводом УМП-11;разъеденители П1-4 и З123 - связаны электрической блокировкой, препятствующей включению З123 при включенном положении П1-4 и ,наоборот, включению П1-4 при включенном положении З123 ;

разъединители Л1 - Л3 - РНД - 35/1000 У1 (двухполюсный) с моторным приводом УМП-11.

На рис. 3.1 первый путь является главным, второй путь - перспективным вторым главным.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Результатом работы является разработанный план контактной сети и воздушных линии станции, в пределах которой находится тяговая подстанция.

План выполнен в масштабе 1:1000, который наиболее удобен для разбивки опор.

Максимально допустимые длины пролета рассчитаны для режимов ветра максимальной интенсивности и гололеда с ветром. Также проведен расчет максимальной длины пролета по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода. Наиболее тяжелым режимом оказался режим ветра максимальной интенсивности, он и принят за расчетный (lmax=46 м для главных путей и lmax=40 м для второстепенных).

Для заданного развития станции выполнен план с учетом принятых длин пролетов, превышение длин пролетов, принятых на плане, не будет выходить за допустимые значения, так как интенсивность ветра на станции будет меньше расчетной из-за наличия построек на ней. Разработана схема питания и секционирования. Выбрано основное оборудование. Определены длины контактной сети, питающих и отсасывающих фидеров.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Фрайфельд А. В. Проектирование контактной сети. 2-е изд.. перераб. и доп. М.:Транспорт, 1984327 с.

Березин Ю. Е. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине "Контактная сеть". Часть 1. Л-д.:ЛИИЖТ, 198752 с.

Правила устройства и технической эксплуатации контактной сети электрифицированных железных дорог / МПС РФ.М.: Транспорт, 1994.118 с.

Березин Ю. Е. Взаимодействие токотриемников электроподвижного состава с контактной подвеской./ Методические указания к курсовому проекту по дисциплине "Электрические железные дороги"С-Петербург.: ПГУПС, 199728 с.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Определение нагрузок на провода контактной сети, допустимых длин пролетов на перегоне и станции. Составление схем питания и секционирования. Выбор способа пропуска контактных подвесок. Расчет анкерного участка полукомпенсированной цепной подвески.

    курсовая работа [2,0 M], добавлен 25.10.2015

  • Определение расчётных нагрузок на контактные провода и тросы, выбор их натяжения. Разработка схемы питания и секционирования станции и прилегающих перегонов однопутной железной дороги. Трассировка контактной сети на станции. Расчёт анкерного участка.

    курсовая работа [1,4 M], добавлен 27.03.2014

  • Схема размещения проводов на опоре. Расчет механических нагрузок на провода и тросы, критических пролётов. Выбор изоляции, арматуры и средств защиты от вибрации. Расчетные нагрузки на промежуточные и анкерные опоры в нормальном и аварийном режимах.

    курсовая работа [8,6 M], добавлен 13.06.2014

  • Выбор площадки строительства и компоновка конденсационной электрической станции мощностью 2200МВт. Тепловая схема и характеристики сжигаемого топлива. Выбор структурной схемы КЭС и основного оборудования. Расчет электрических характеристик и нагрузок.

    дипломная работа [2,6 M], добавлен 11.03.2015

  • Выбор комплектной трансформаторной подстанции (КТП). Расчет электрических нагрузок. Размещение пускозащитной аппаратуры электродвигателей насосных агрегатов и венткамер. Выбор комплектного оборудования. Выбор проводов и кабелей и способов их прокладки.

    курсовая работа [133,7 K], добавлен 22.10.2013

  • Проведение расчетов силовых и осветительных нагрузок при организации энергоснабжения канализационной насосной станции. Обоснование выбора схем электроснабжения и кабелей распределительных линий насосной станции. Расчет числа и мощности трансформаторов.

    дипломная работа [1,9 M], добавлен 15.02.2017

  • Обоснование выбора рода тока и рабочего напряжения электрической станции проекта. Выбор типа, числа и мощности генераторных агрегатов. Выбор устройств автоматизации проектируемой электрической станции. Разработка схемы распределения электроэнергии.

    курсовая работа [4,9 M], добавлен 17.02.2015

  • Разработка схемы распределения электроэнергии для питания местной и удаленной нагрузок. Выбор числа и мощности рабочих трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания для проверки электрических аппаратов и проводников; выбор электрооборудования станции.

    курсовая работа [1,7 M], добавлен 19.05.2013

  • Краткая характеристика электроприемников цеха. Выбор и обоснование схемы электроснабжения. Расчет электрических нагрузок участка. Выбор марки и сечения токоведущих частей (проводов, кабелей, шинопроводов). Конструктивное выполнение цеховой сети.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 06.03.2015

  • Технология и генеральный план насосной станции. Определение расчётных электрических нагрузок. Электропривод механизма передвижения моста. Выбор мощности двигателей пожарных насосов. Выбор системы питания, напряжения распределения электроэнергии.

    дипломная работа [540,6 K], добавлен 07.09.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.