Главная Коллекция "Otherreferats" Физика и энергетика Расчет парогенератора БКЗ-75-39

Расчет парогенератора БКЗ-75-39

Поверочный расчет парогенератора БКЗ-75-39 унифицированного для заданных конструктивных размеров парогенератора и вида топлива. Расчет количества воздуха и продуктов сгорания, теплового баланса парогенератора. Ориентировочный подсчет экономайзера.

Рубрика	Физика и энергетика
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Дата добавления	05.01.2012
Размер файла	110,2 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Расчет парогенератора БКЗ-75-39

Содержание

Введение

1. Топливо, воздух и продукты сгорания

1.1 Теоретические объемы

1.2 Действительное количество воздуха и продуктов сгорания

2. Тепловой расчет

2.1 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

2.2 Основные конструктивные характеристики топки

2.3 Расчет теплообмена в топке

2.4 Расчет фестона

2.5 Расчет пароперегревателя

2.6 Расчет хвостовых поверхностей

2.7 Ориентировочный расчет

2.7.1 Воздухоподогреватель I ступени

2.7.2 Экономайзер I ступени

2.7.3 Воздухоподогреватель I ступени

2.7.4 Экономайзер I ступени

2.8 Расчет невязки теплового баланса парогенератора

Введение

В проекте содержится поверочный расчет парогенератора БКЗ-75-39 унифицированный, проведенный для заданных конструктивных размеров парогенератора и заданного вида топлива.

Номинальные характеристики парогенератора:

- паропроизводительность агрегата D, т/ч (кг/с) ……….75 (20,8)

- давление пара у главной паровой задвижки рп, МПа ……….3,9

- температура перегретого пара tп.п, C ………………………440

- температура питательной воды перед экономайзером tп.в,C 145

- температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя, C ..227

Топливо - природный газ. Смесь из Западной Сибири :

СН4, % .................................................................................... 92,66

С2Н6, % .................................................................................. 5,04

С3Н8, % ……………………………………………………....... 0,45

С5Н12, % ....................................................................................... 1,85

QРн, МДж/м3 (ккал/м3) .........................................................36,84 (8800)

с, кг/м3 ……......................................................................................0,8

Для сжигания топлива с фронта устанавливают две газовые горелки.

Схема испарения - двухступенчатая. Обе ступени расположены в барабане.

1. ТОПЛИВО. ВОЗДУХ. ПРОДУКТЫ СГОРАНИЯ

1.1 Теоретические объемы

Теоретический объем воздуха (при =1), необходимый для сжигания 1 м3 топлива:

V0 = 0,0478[0,5(C0+Н) +1,5Н2S + 2СН4 + (m+n/4)CmHn - О], м3/м3

V0 = 0,0478{292,66 + [(2+6/4)5,04]+[(3+8/4)0,45]+

+[(5+12/4)1,85]=10,5 (м3/м3)

Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива:

а) объем двухатомных газов равен теоретическому объему азота

V0N2 = 0,79V0 + 0,008NP

V0N2 = 0,7910,5 = 8,295 (м3/м3)

б) объем трехатомных газов

V0RО2 = 0,01(СО2+СО+Н2S+mCmHn)

V0RО2 = 0,01[(25,04)+(30,45)+(51,85)] = 0,2 (м3/м3)

в) объем водяных паров

V0Н2О = 0,01(Н2S+ Н2+0,5nCmHn+0,124dг.тл)+0,0161V0

V0Н2О = 0,01{[(0,565,04)+(0,580,45)+(0,5121,85)]+

+0,12410}+0,016110,5=0,46 (м3/м3)

1.2 Действительное количество воздуха и продуктов сгорания

Действительное количество воздуха, поступающего в топку, отличается от теоретически необходимого в раз.

- коэффициент избытка воздуха.

По данным расчетных характеристик камерных топок при сжигании газа (табл. 4-3 2) и нормативных значений присосов воздуха по газоходам (табл. 2-22) выбираем коэффициент избытка воздуха на входе в топку т и присосы воздуха по газоходам и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах .

Присосы воздуха по газоходам и расчетные коэффициенты избытка воздуха .

Таблица 1-1

Участки газового тракта

Топка и фестон

Пароперегреватель

Экономайзер стальной (II ступень)

Воздухоподогреватель трубчатый (II ступень)

Экономайзер стальной (I ступень)

Воздухоподогреватель трубчатый (I ступень)

0,1

0,03

0,02

0,03

1,25

1,28

1,29

1,33

1,39

1,42

из-за присосов воздуха в газоходах объем продуктов сгорания в каждом газоходе будет отличаться от теоретического, поэтому необходимо рассчитать действительные объемы газов по газоходам, объемные доли газов r.

Присосы воздуха не содержат двухатомных газов, поэтому объем двухатомных газов не зависит от величины коэффициента избытка воздуха .

Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора.

Таблица 1-2

Расчетный коэффициент избытка воздуха в газоходах	Един-ица	Топка, фестон	Участки конвективных поверхностей нагрева
			ПП	ВЭ-II	ВП-II	ВЭ-I	ВП-I
	-	1,25	1,28	1,29	1,33	1,39	1,42
VRO2	м3/м3	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2	0,2
VR2 = V0N2+ (-1)V0	м3/м3	10,92	11,23	11,34	11,76	12,39	12,705
VH2O = V0H2O + 0,0161(-1)V0	м3/м3	0,5	0,5	0,5	0,51	0,52	0,53
V = VRO2 + VR2 + VH2O	м3/м3	11,62	11,93	12,04	12,47	13,11	13,43
rRO2 = VRO2 / V	-	0,017	0,016	0,016	0,016	0,015	0,014
rН2О = VH2O / V	-	0,043	0,041	0,041	0,04	0,039	0,039
rn = rRO2 + rН2О	-	0,06	0,057	0,057	0,056	0,054	0,053

Используя данные таблицы 1-2, определяем удельные энтальпии теоретического объёма воздуха и продуктов сгорания топлива.

Удельные энтальпии теоретических объемов воздуха и продуктов сгорания, кДж/кг.

Таблица 1-3

t, C	V0=10,5 м3/м3 I0в=V0ctв	V0RO2=0,2 м3/м3 I0RO2=V0RO2cRO2	V0N2=8,29 м3/м3 I0N2=V0N2cN2	V0Н2О=0,46 м3/м3 I0H2O=V0H2OcH2O	I0r =I0RO2+I0N2+I0H2O
30	409,5	-	-	-	-
100	1386	33,8	1077,7	69,46	1180,96
200	2793	71,4	2155,4	139,84	2366,64
300	4231,5	111,8	3249,68	212,98	3574,46
400	5691	154,4	4368,83	287,96	4811,19
500	7182	199,2	5504,56	365,24	6069
600	8715	244,4	6665,16	444,82	7354,38
700	10279,5	292,2	7842,34	527,62	8662,16
800	11865	340,8	9060,97	614,1	10015,87
900	13450,5	390,2	10304,47	701,04	11395,71
1000	15078	440,4	11556,26	793,5	12790,16
1100	16747,5	491,4	12808,05	885,96	14185,41
1200	18417	543,4	14051,55	980,26	15575,21
1400	21798	648	16654,61	1176,68	18479,29
1600	25231,5	753,4	19257,67	1380,46	21391,53
1800	28654,5	860,6	21902,18	1590,68	24353,46

Энтальпии продуктов сгорания топлива Iг при 1 подсчитываем по формуле:

Iг = I0г + (-1)I0в

Так как уноса золы из топки Aп нет, то при расчете Iг энтальпию золы не учитываем. Полученные результаты сводим в таблицу 1- 4.

Таблица 1- 4

t, 0С	I0в	I0r	Участки газоходов и коэффициенты избытка воздуха
			Топка и фестон, =1,25	ПП, =1,28	ВЭ (II-ст.), =1,29	ВП (II-ст.), =1,33	ВЭ (I-ст.), =1,39	ВП (I-ст.), =1,42
			Iг	I	Iг	I	Iг	I	Iг	I	Iг	I	Iг	I
100	1386	1180,96	1527,46		1569		1582,9		1638,3		1721,5		1763
				1537,4		1579,6		1593,7		1649,9		1734,4		1776,6
200	2793	2366,64	3064,89		3148,6		3176,6		3288,3		3455,9		3539,7
				1567,4		1610,6		1624,9		1682,5		1768,8		1811,9
300	4231,5	3574,46	4632,33		4759,2		4801,5		4970,8		5224,7		5351,6
				1601,6		1645,4		1659,9		1718,3		1805,9		1849,7
400	5691	4811,19	6233,94		6404,6		6461,5		6689,2		7030,6		7201,4
				1630,6		1675,3		1690,2		1749,8		1839,3		1884
500	7182	6069	7864,5		8079,9		8151,7		8439		8869,9		9085,4
				1668,6		1714,6		1729,9		1791,2		1883,2		1929,2
600	8715	7354,38	9533,13		9794,5		9881,7		10230		10753		11014
				1698,9		1745,8		1761,4		1824		1917,9		1964,8
700	10279,5	8662,16	11232		11540		11643		12054		12671		12979
				1750,1		1797,7		1813,5		1876,9		1972		2019,6
800	11865	10015,8	12982,1		13338		13456		13931		14643		14999
				1776,2		1823,8		1839,6		1903		1998,1		2045,7
900	13450,5	11395,7	14758,3		15161		15296		15834		16641		17044
				1801,3		1850,2		1866,4		1931,5		2029,1		2078
1000	15078	12790,1	16559,6		17012		17162		17765		18670		19122
				1812,6		1862,7		1879,4		1946,1		2046,3		2096,4
1100	16747,5	14185,4	18372,2		18874		19042		19712		20716		21219
				1807,2		1857,3		1873,9		1940,7		2040,9		2090,9
1200	18417	15575,2	20179,4		20732		20916		21652		22757		23310
				3749,3		3850,8		3884,5		4019,8		4222,6		4324,1
1400	21798	18479,2	23928,7		24582		24800		25672		26980		27634
				3770,6		3873,6		3907,9		4045,2		4251,3		4354,3
1600	25231,5	21391,5	27699,4		28456		28708		29717		31231		31988
				3817,7		3920,4		3954,6		4091,5		4296,9		4399,5
1800	28654,5	24353,4	31517,0		32376		32663		33809		35528		36388

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ

2.1 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива

Тепловой баланс составляем в расчете на 1 м3 располагаемой теплоты топлива QPp. При определении QPp считаем, что предварительный подогрев воздуха и топлива за счет внешнего источника теплоты отсутствует (Qв.н = 0, iтл = 0). парогенератор топливо экономайзер

Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива.

Таблица 2-1

Величина	Единица	Расчет
Наименование	Обозна-чение	Формула или способ определения
Располагаемая теплота топлива	QPp	QPн + Qвн + iтл	кДж/м3	36840 + 0 + 0 = 36840
Потеря теплоты от хим.неполноты сгорания топлива	q3	Табл. 4-5, 2	%	0,5
Потеря теплоты от мех.неполноты сгорания топлива	q4	Табл. 4-5, 2	%	0
Температура уходящих газов	ух	По выбору, табл.1-3, 2	C	140
Энтальпия уходящих газов	Iух	По - таблице	кДж/м3	2031
Температура воздуха в котельной	tх.в.	По выбору	C	30
Теоретическая энтальпия воздуха в котельной	I0хв	По - таблице	кДж/м3	180
Потеря теплоты в окружающую среду	q5	По рис.3-1, 2	%	0,8
Потеря теплоты с уходящими газами	q2	(Iух -б ух - I0х.в.)Ч Ч (100- q4)/ QPp	100%	5,02
Сумма тепловых потерь	q	q5+q4+q3+q2	%	6,32
Эффективность К.У.	q0	q1= 100 - q	%	93,68
Коэффициент сохранения тепла		1- q5/(q0+ q5)	-	0,99
Паропроизводительность	D	По заданию	кг/с	20,8
Температура перегретого пара	tп.п	По заданию	C	440
Давление пара в барабане	pб	рп 1,1	МПа	3,9Ч1,1 = 4,3
Температура питательной воды	tп.в	По заданию	C	145
Энтальпия перегретого пара	iп.п	Табл.VI-8,2	кДж/кг	3300
Энтальпия питательной воды	iп.в	Табл.VI-6,2	кДж кг	607,55
Значение продувки	p	По выбору	%	3
Энтальпия воды (рб, ts)	iкип	Табл.VI-7,2	кДж/кг	1115,5
Полезно использованная теплота в котле	Qпг	D(iп.п - iп.в) + +DпрЧ (iкип - iп.в)/100	кВт	56321
Полный расход топлива	В	Qпг100/( QPpq0)	кг/с	1,63
Расчетный расход топлива	Вр	ВЧ0,01Ч (100- q4)	кг/с	1,63

2.2 Основные конструктивные характеристики топки

Парогенератор типа БКЗ-75-39 (унифицированный) имеют камерную топку для сжигания газообразного топлива. С фронта расположены три газовые горелки типа ГМГБ разработанные ЦКТИ с частичным предварительным смешиванием газа и воздуха.

По конструктивным размерам определяю активный объём топочной камеры:

Vт = 204 м3.

Допустимое тепловое напряжение объёма топки определяется

, кВт/м3.

2.3 Расчет теплообмена в топке

Топка парогенератора БКЗ-75-39 (унифицированный) полностью экранирована трубами диаметром 57 мм и толщиной стенки 5 мм с шагом 80 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь ее стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. При этом учитываем, что вся площадь лучевоспринимающей поверхности открыта (отсутствует зажигательный пояс).

Площади поверхности нагрева.

Таблица 2-2

Наименование	Единица измерения	Стены топки
Радиационная экранов и фестона	м2	269
Котельного пучка	м2	-
Пароперегревателя	м2	367
Водяного экономайзера	м2	642
Воздухоподогревателя	м2	2189
Диаметр и толщина стенок
Барабана котла	мм	1540 Ч 22
Труб экрана	мм	57 Ч 5
Труб пароперегревателя	мм	28 Ч 3
Труб воздухоподогревателя	мм	51 Ч 1,6
Габаритные размеры (в осях колонн)
Длина	мм	11700
Ширина	мм	6530
Высота	мм	15000
Масса котла	т	205

По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняю поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет производится методом последовательных приближений.

Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется. Полученная температура удовлетворяет требованиям эксплуатации.

Поверочный расчет теплообмена в топке.

Таблица 2-3

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Единица	Расчет
Суммарная площадь лучевоспринимающей поверхности	Hл	По конструктивным размерам (табл.II-8, [2])	м2	269
Полная площадь стен топочной камеры	Fст	По результатам	м2	242
Эффективная толщина излучаем. слоя пламени	s	3,6ЧVт/ Fст	м	3,03
Коэффициент тепловой эффективности лучевоспр. поверхности	ср	Ч Hл/ Fст	-	0,44
Полная высота топки	Hт	По констр. размерам	м	10
Высота расположения горелок	hг	По конструктивным размерам	м	5,6
Относительный уровень расположения горелок от 0,00	xт	hг/ Hт	-	0,56
Параметр, учитывающ. характер распределения температуры в топке	М	0,59-0,5Чxт	-	0,31
Коэффициент избытка воздуха в топки	т	Табл.1-1	-	1,25
Присос воздуха в топке	т	Табл. 1-1	-	0,1
Температура горячего воздуха после воздухоподогревателя	tгв	По выбору (табл.1-4 [2])	С	227
Энтальпия горячего воздуха	I0гв	Табл. 1-3	кДж/кг	3574
Температура холодного воздуха	tхв	По выбору	С	30
Энтальпия присосов воздуха	I0пр.в.	Табл. 1-3	кДж /кг	409,5
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом	Qв	(т -т)ЧI0гв + +тЧI0пр.в.	кДж /кг	(1,25-0,1)Ч3574+ +0,1Ч409,5=4151
Полезное тепловыделение топки	Qт	Qв+QPн(100-q3 - -q4)/(100-q4)	кДж /кг	4151+36840Ч(100-0,5- -0)/(100-0)= 40806
Адиабатическая температура горения	А	Табл. 1-3 (по Qт)	С	1800
Температура газов на выходе из топки	т	По выбору, из табл. 5-3 2	С	1000
Энтальпия газов на выходе из топки	Iт	Табл. 1-4	кДж /кг	14950
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания	Vccp	(Qт -Iт)/( А-т)	кДж /кгЧК	(40806-14950)/(1800-1000)= =29,88
Объёмная доля: водяных паров трёхатомных газов	rH2O rRO2	Табл. 1-2	- -	0,043 0,017
Суммарная объёмная доля трехатомных газов	rn	rRO2 + rH2O	-	0,043+0,017=0,06
Произведение	рЧ rnЧs	р rns	мЧМПа	0,1Ч0,06Ч3,03=0,018
Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами	kг	По рис. 5-5 Стр. 32 2	1/(мЧ МПа)	1,4
Безразмерные параметры	X1 X2	Стр. 31 2	-	0,5 0,1
Коэффициент ослабления лучей топочной средой	k	kгЧrn + kкокс	1/(мЧ МПа)	1,4Ч0,06=0,084
Суммарная сила поглощения топочного объёма	kps	kps	-	0,084Ч0,1Ч3,03=0,025
Степень черноты факела	аф	1 - е-kps	-	0,024
Степень черноты топки	ат	аф /( аф +(1- аф)Ч ср)	-	0,024/(0,024+(1-0,024)Ч Ч0,44)=0,052
Тепловая нагрузка стен топки	qF	Вр ЧQт / Fст	кВт/м2	1,63Ч40806/242=274,8
Общее теловосприятие топки	Qлт	(Qт - Iт)	кДж кг	0,99(40806-15658)=22427
Средняя уд. тепловая нагрузка лучевоспр. пов-ти топки	qлср	Вр Ч Qлт / Hл	кВт/м2	1,63Ч22427/269=135,8

2.4 Расчет фестона

При тепловом расчете серийного парогенератора фестон, как правило, не изменяют, а проверяют поверочным расчетом.

Поверочный расчет фестона.

Таблица 2-4

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Полная площадь поверхности нагрева	H	По конструктивным размерам (табл.II-8, [2])	м2	62
Площадь поверхности труб боковых экранов, находящихся в зоне фестона	Hдоп	По конструктивным размерам	м2	6
Диаметр труб	d		мм	575
Кол-во труб в ряду	z1		шт.	11
Кол-во труб в ряду	z2		шт.	4
Поперечный шаг труб	s1		мм	300
Продольный шаг труб	s2		мм	250
Относительный поперечный шаг труб	s1/d		-	300/57 = 5,26
Относительный продольный шаг труб	s2/d		-	250/57 = 4,38
Размеры попереч. сечения газохода	А В		м	4,2 6,07
Пл-дь живого сечения для прохода газов	F	AB - z1dA	м2	4,26,07-110,0574,2 = 22,8
Эф-ная толщина излучающего слоя	s	0,9(4s1s2/d2- 1)Чd	м	0,9Ч0,057((40,30,25/ /3,140,0572)-1) = 1,45
Темп-ра газов перед фестоном		т - из расчета топки	С	1010
Энтальпия газов перед фестоном	I	Из расчета топки	кДж/кг	16740
Температура газов за фестоном		По выбору (стр. 53, 2)	С	973
Энтальпия газов за фестоном	I	По I- таблице	кДж/кг	16511
Кол-во теплоты отданное фестону	Qг	( I- I)	кДж/кг	0,99(16740-16511)=217
Ср. температура газов	ср	()/2	С	(1010+973)/2 = 991,5
Ср. темпер-ный напор	tср	ср - tкип	С	991,5-256 = 735,5
Средняя скорость газов	w		м/с	3
Коэф-ент теплоотдачи конвекцией	к	нСzCsCф (по рис.6-5, 2)	Вт/м2К	430,910,970,98 = 37,1
Произведение	рЧ rnЧs	рrns	мМПа	0,10,061,45 = 0,0087
К-т ослабления лучей трехат. газами	kг	По рис. 5-5	1/(м МПа)	5,5
Суммарная оптич. толщина запыленного газового потока	kps	kгrnps	-	5,50,060,11,45 = 0,047
Степень черноты излучающей среды	а	1 - е-kps	-	1 - e-0,047 = 0,045
Темп-ный перепад между темп-рой заг- рязнения стенки и газов в выходном окне	t	Стр. 48, 2	С	25
Темп-ра загрязненной стенки трубы	tст	tкип +t	С	256+25=281
К-т теплоотдачи излучением	л	на	Вт/м2К	1900,01 = 1,9
К-т использования пов-ти нагрева		Стр. 41, 2	-	1
К-т теплоотдачи от газов к стенке	1	(к +л)	Вт/м2К	1(37,1+1,9) = 39
Исходный к-т загрязнения	0	Рис. 6-1а, 2	м2К/Вт	0,005
Поправка на диаметр труб	Сd	Рис. 6-1б, 2	-	1,7
Поправка на фракц. состав золы	Сфр	Стр. 34-40, 2	-	1
Поправка		Табл. 6-1, 2	-	0,003
Коэффициент загрязнения		0ЧСdЧСфр+	м2К/Вт	0,005Ч1,7Ч1+0,003 = 0,115
Коэффициент теплопередачи	k	1/(1+Ч1)	Вт/м2К	39/(1+0,115Ч39)=7,11
Тепловосприятие фестона по уравне-нию теплопередачи	Qф	kHtср/( ВрЧ103)	кДж/кг	7,11Ч62Ч735,5/(1,63Ч103)=198,9
Тепловосприятие настенных труб	Qдоп	kHдопtср/( Вр103)	кДж/кг	7,11Ч6Ч735,5/(1,63103) = 19,2
Суммарное тепловосприятие газохода фестона	Qт	Qдоп +Qф	кДж/кг	19,2+198,9=218,1
Расхождение расчет-ных тепловосприятий	Q	100(Qт - Qг)/ Qг	%	100(218,1-217)/217=0,5

2.5 Расчет пароперегревателя

Пароперегреватель - вертикальный, змеевиковый, конвективный, с коридорным расположением труб диаметром 28 3 мм. Регулирование температуры перегрева пара осуществляется промежуточным пароохладителем, установленным «в рассечку» между двумя ступенями перегревателя (в газоходе между фестоном и вертикальной шахтой экономайзера и воздухоподогревателя).

Конструктивные размеры и характеристики пароперегревателя.

Таблица 2-5

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Диаметр труб	d/dвн	По конструктивным размерам	мм/мм	28/22
Кол-во труб в ряду	z1		шт.	36
Кол-во труб в ряду	z2		шт.	10
Поперечный шаг труб	s1		мм	139
Продольный шаг труб	s2		мм	91
Относительный поперечный шаг труб	s1/d	s1/d	-	139/28 = 4,96
Относительный продольный шаг труб	s2/d	s2/d	-	91/28 = 3,25
Размеры газохода	a b	По конструктивным размерам	мм	2085 4100
Длина одного змеевика	l		мм	2200
Пл-дь живого сечения для прохода газов на входе и на выходе.	F= F	ab - lz1d	м2	2,0854,1 - 2,2360,028 = 6,33
Площадь поперечного сечения газохода перед п/п	Fг	ab	м2	2,0854,1 = 8,54

Так как пароперегреватель вертикальный, обе ступени омываются газами, имеющими одинаковые температуры. Поэтому при расчете считаю пароперегреватель одноступенчатым, учитывая при этом установленный «в рассечку» промежуточный пароохладитель.

Коэффициент теплопередачи гладкотрубных пучков перегревателя рассчитываю с учетом коэффициента тепловой эффективности , используя формулу 6-6 (2). Влияние излучения газового объёма, расположенного перед ступенью, на коэффициент теплопередачи учитываю путем увеличения расчетного значения коэффициента теплоотдачи излучением по формуле 6-34 (2).

Поверочный расчет пароперегревателя.

Таблица 2-6

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Диаметр труб	d/dвн	По констр. размерам	мм	22/28
Площадь поверхнос-ти теплообмена	Н		м2	337
Давление пара на входе в п/п	р	р = рб	МПа	4,3
Температура пара на входе п/п	t	t = tнас	С	256
Влажность пара на входе в п/п	х	По выбору	-	0,98
Уд. энтальпия кипящей воды	i	Табл. VI-7, [2]	кДж/кг	1115,5
Уд. энтальпия сухого насыщенного пара	i	Табл. VI-7, [2]	кДж/кг	2797,2
Уд. энтальпия пара на входе в п/п	iп	х i+(1-х) i	кДж/кг	0,982797,2+(1-0,98)1115,5 =2763,57
Тепловосприятие пароохладителя	iпо	По выбору (iпо = 0120)	кДж/кг	0 1
Давление пара на выходе из п/п	р	р = рпе	МПа	4
Темп-ра пара на выходе из п/п	t	t = tпе	С	400 2
Уд. энтальпия пара на выходе из п/п	iп	Табл. VI-8, [2]	кДж/кг	3215 2
Тепловосприятие п/п	Q	D(iп+iпо- iп)/Bp	кДж/кг	20,8(3215,6+0-2763,57)/1,63 =5768
Средняя уд. тепловая нагрузка лучевоспр. пов-ти топки	qлср	Из расчета топки	кВт/м2	135,8
К-т распределения тепловой нагрузки по высоте	в	Рис. 5-9,[2] (при h/Hт)	-	1,5
К-т распределения тепловой нагрузки между стенами	ст	Табл. 5-7, [2]	-	1,1
Уд. лучистое тепло-восприятие выход-ного окна топки	qл	qлсрЧвЧст	кВт/м2	135,8Ч1,5Ч1,1=224,07
Угловой к-т фестона	хф	Рис. 5-1г, [2]	-	0,77
Лучистое тепловосприятие п/п	Qл	qл(1-хф) Fг/Bp	кДж/кг	224,07Ч(1-0,77)Ч8,54/1,63 = 270
Конвективное тепло- восприятие п/п	Qк	Q-Qл	кДж/кг	5678-270=5408
Энтальпия газов на входе в п/п	I	Из расчета фестона	кДж/кг	16740
Темп-ра газов на входе в п/п		Из расчета фестона	С	973
Энтальпия газов на выходе из п/п	I	I-Qк/ + ЧI0прс	кДж/кг	16740-5408/0,99+ +0,1Ч409,5 = 11006
Темп-ра газов на выходе из п/п		По I- табл. 1-4	С	670
Средняя темп-ра газов в п/п	ср	()/2	С	(973+670)/2 = 821,5
Средняя скорость газов в п/п	wг	BpVг(273+ср)/(273Fг)	м/с	1,63Ч5,53(273+821,5)/(273Ч8,54) = 4,2
Поправка на кол-во рядов труб z2	Сz	Рис. 6-6, [2]	-	0,9755
Поправка на геометрию пучка	Сs		-	0,97
Поправка на физич. хар-ки потока при изменении темп-ры и состава	Сф		-	0,976
Номинальный к-т теплоотдачи	нк		Вт м2К	80
К-т теплоотдачи конвекцией	к	нк Ч Сz ЧСф Ч Сs	Вт м2К	80Ч0,9755Ч0,97Ч0,976 =73,6
Средняя темп-ра пара	tср	(tt)/2	C	(256+400)/2 = 328
Объем пара при средней температуре		Табл. VI-8, [2]	м3/кг	0,0625
Средняя скорость пара	wп	4D /(z1d2вн)	м/с	4Ч20,8Ч0,0625/(36Ч3,14Ч Ч0,0282) = 58,6
Номинальный к-т теплоотдачи	н2	Рис. 6-8, [2]	Вт м2К	2000
Поправка на внут- ренний диаметр труб	Сd		-	0,977
К-т теплоотдачи от стенки к пару	2	н2Ч Сd	Вт м2К	2000Ч0,97 = 1940
Эф-ная толщина излучающего слоя	s	0,9(4s1s2/d2- 1)Чd	м	0,9Ч(4Ч0,139Ч0,091/(3,14Ч Ч0,0282)- 1)Ч0,028 = 0,49
Суммарная поглоща-тельная способность трехатомных газов	р rns	р rns	мМПа	0,1Ч0,041Ч0,49 = 0,002
К-т ослабления лучей трехат. газами	kг	По рис. 5-5, [2]	1/(м МПа)	17
Суммарная оптич. толщина запыленного газового потока	kps	kгrnps	-	17Ч0,041Ч0,1Ч0,49 = 0,034
Степень черноты из-лучающей среды	а	Рис. 5-4, [2]	-	0,11
Исходный к-т загрязнения	0	Рис. 6-1а, [2]	м2К/Вт	0,0035
Поправка на диаметр труб	Сd	Рис. 6-1б, 2	-	1,1
Поправка на фракц. состав золы	Сфр	Стр. 34-40, 2	-	1
Поправка		Табл. 6-1, 2	-	0,003
К-т загрязнения		0ЧСdЧСфр+	м2К/Вт	0,0035Ч1,1Ч10,003=0,0068
Темп-ра загрязненной стенки трубы	tст	tсp+(+1/2) Ч BpQ/H	С	328+(0,0068+1/1940) Ч1,63Ч Ч5768/337=328,2
К-т теплоотдачи излучением	л	Рис. 6-12, 2 ан	Вт м2К	0,11Ч107 = 11,7
Темп-ра в объеме камеры перед п/п	к	к =	С	973
Коэффициент	А	Стр. 49, 2	-	0,4
Глубина п/п по ходу газов	lп	По конструктивным размерам	м	2,48
Глубина объёма пе-ред п/п	lоб		м	3,72
Отношение	lоб/lп	lоб/lп	-	3,72/2,48 = 1,5
К-т теплоотдачи из-лучением с учетом из-лучения газового объёма перед п/п	л	л[1+ + A(0,001Тк)0,25(lоб/lп)0,07)	Вт м2К	11,7[0,4(0,001980)0,251,50,07+1] = 16,4
К-т теплоотдачи от газов к стенке	1	(к +л)	Вт м2К	1(73,6+16,4) = 90
К-т тепловой эффективности		Табл. 6-2, 2	-	0,6
К-т теплопередачи	k	12/(1+2)	Вт м2К	0,6194090/(1940+90) = 51,6
Наиб. разность темп-р	tб	- t	С	973 - 400 = 573
Наим. разность темп-р	tм	- t	С	670 - 256 = 414
Темп-ный напор при противотоке	tпрт		С
Полный перепад тем-р газового потока п/п	б		С	973-670 = 303
Полный перепад темп-р потока пара	м	tt	С	400-256 = 144
Параметр	Р	м /(- t)	-	144/(973-256) = 0,2
Параметр	R	б /м	-	303/144 = 2,1
К-т перехода к сложной схеме		Рис. 6-12, 2	-	0,972
Темп-ный перепад	t	tпрт	С	0,972Ч489 = 475,3
Тепловосприятие фестона по уравне-нию теплопередачи	Qт	kHt/( Вр103)	кДж/кг	51,6Ч337Ч475,3/(1,63Ч103) = 5070
Расхождение расчет-ных тепловосприятий	Q	100(Qт - Qк)/ Qк	%	100(5070-5408)/5408 = 1,8
1 Так как парогенератор работает в режиме низкой нагрузки (70% Dном), то пароохладитель не требуется. 2 Так как первая итерация показала, что при заданной нагрузке (70% Dном) температурный режим парогенератора таков, что даже если полностью отключить пароохладитель, пар в пароперегревателе не догревается до заданной температуры t= tпе=440С.

2.6 Расчет хвостовых поверхностей

В хвостовой части котла расположены конвективные поверхности нагрева.

2.6.1 Водяной экономайзер

(ЭМ) - предназначен для подогрева питательной воды. Стальной, гладкотрубный, змеевиковый, кипящего типа, двухступенчатый изготовлен из труб 28 3 мм. Первая ступень состоит из двух блоков и расположена между ступенями воздухоподогревателя в рассечку. Расположение труб - шахматное. Поперечный шаг труб: первой ступени - 40 мм, второй - 50 мм. Продольный шаг: первой ступени - 45 мм, второй - 55 мм.

Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.

Таблица 2-7

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Ступень
				I	II
Наружный и внутренний диаметр труб	d/dвн	Из конструкции	мм/мм	28/22
Расположение труб	-		-	Шахматное
Количество труб в ряду	z1		шт.	25	24
Количество труб в ряду	z2		шт.	48	12
Шаг труб поперёк потока газов	s1		мм	40	50
Труб вдоль потока газов	s2		мм	55	55
Относительный поперечный шаг труб	s1/d	s1/d	-	1,42	1,78
Относительный продольный шаг труб	s2/d	s2/d	-	1,96	1,96
Размеры поперечного сечения газохода	А Б	Из конструкции	мм	6,3 1,7	6,3 2
Площадь живого сечения для прохода газов	Fг	АБ - dlz1	м2	5,67	7,7616
Количество параллельно включенных труб (по воде)	z0	2z1	шт.	50	48
Площадь живого сечения для прохода воды	f	d2вн z0/4	м2	0,018	0,018
Площадь поверхности нагрева	Н	Из конструкции	м2	330	112

2.6.2 Воздухоподогреватель

(ВП) - стальной, трубчатый, двухступенчатый, четыреходовой, вертикальный, с шахматным расположением труб 401,5 мм. Поперечный шаг труб: первой ступени - 70 мм, второй - 60мм; продольный шаг: первой ступени- 45 мм, второй- 42 мм.

Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя.

Таблица 2-8

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Ступень
				I	II
Наружный и внутренний диаметр труб	dн/dвн	Из конструкции	мм/мм	40/36,8
Внутренний диаметр труб			мм	36,8
Длина труб	L		м	1,05	2,6
Расположение труб	-	Из конструкции Из конструкции	-	Шахматное
Количество ходов по воздуху	n		шт.	4	1
Количество труб в ряду	z1		шт.	92	92
Количество труб в ряду	z2		шт.	23	27
Шаг труб поперёк потока воздуха	s1		мм	70	60
Шаг труб вдоль потока воздуха	s2		мм	45	42
Относительный поперечный шаг труб	s1/d	s1/d	-	1,75	1,5
Относительный продольный шаг труб	s2/d	s2/d	-	1,125	1,05
Количество параллельно включенных труб (по воде)	z0	z1·z2	шт.	2116	2484
Площадь живого сечения для прохода газов	Fг	d2вн z0/4	м2	2,751	6,812
Ширина сечения воздушного канала	В	Из конструкции	м	5,175	4,98
Средняя высота воздушного канала	hср		м	1,05	2,6
Площадь живого сечения для прохода воздуха	Fв	Bh-dhz1	м2	4,2	5,2
Площадь поверхности нагрева	Н	Из конструкции	м2	1370	960

2.7 Ориентировочный расчет

Проведем предварительный расчет хвостовых поверхностей снизу вверх, от воздухоподогревателя I ступени до экономайзера II ступени.

2.7.1 Воздухоподогреватель I ступени

Поверочный расчет воздухоподогревателя I ступени.

Таблица 2-9

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Температура газов на выходе из ступени		По выбору	С	140
Энтальпия газов на выходе из ступени	I	Табл. 1-4	кДж/кг	2031
Температура воздуха на входе в ВП	t	По заданию	С	30
Энтальпия воздуха на входе в ВП	I0в	Табл. 1-3	кДж/кг	180
Температура воздуха на выходе из ступени	t”	По выбору	С	200
Энтальпия воздуха на выходе из ступени	I0”в	Табл. 1-3	кДж /кг	1420
Отношение		т -т -плу+Н	-	1,25-0,1-0+0,03 = 1,16
Тепловосприятие ступени	Qк	(+н/2)Ч( I0в - I0в)	кДж /кг	(1,16+0,03/2)Ч(1420-180) =1457
Средняя температура воздуха	tср	(t+t)/2	С	(30+200)/2 = 115
Энтальпия воздуха при средней температуре	I0прс	Табл. 1-3	кДж /кг	1597
Энтальпия газов на входе в ВП	I	I”+Qк/- I0прс	кДж /кг	2031+3070/0,99-0,03Ч1597 = 5214
Температура газов на входе в ВП		По I-4 таблице	С	258
Средняя температура газов	ср	(+)/2	С	(258+140)/2 = 199
Средняя скорость газов	wг		м/с
Номинальный коэффициент теплоотдачи	н1	Рис. 6-7, [2]	Вт/ м2К	32
Поправка на относительную длину пучка	Сl1		-	1
Поправка на физические характеристики потока	Сф1		-	1,2
Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны	1	н1 Сl1 Сф1	Вт/ м2К	3211,2 = 38,4
Средняя скорость воздуха	wв		м/с	(1,16+0,03/2)4,424(273+ +112,5)/(2732,75) = 10,7
Номинальный коэффициент теплоотдачи	н2	Рис. 6-5, [2]	Вт/ м2К	82
Поправка на количество рядов труб	Сz2		-	1
Поправка на геометрию пучка	Сs2		-	1
Поправка на физические характеристики потока	Сф2		-	0,95
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	2	н2 Сz2 Сф2 Сs2	Вт/ м2К	8210,951 77,9
Коэффициент использования поверхности нагрева	вп	Табл. 6-3, [2]	-	0,85
Коэффициент теплопередачи	k	вп 12/(1+2)	Вт/ м2К	0,8538,477,9/(38,4+77,9)= 21,9
Наибольшая разность температур	tб	- t	С	140 - 30 = 110
Наименьшая разность температур	tм	- t	С	258-200 = 58
Температурный напор при противотоке	tпрт		С
Полный перепад температур потока воздуха	б	t”t	С	200-30 = 170
Полный перепад температур газового потока	м		С	258-140 = 118
Параметр	Р	м /(- t)	-	118/(258-30) = 0,51
Параметр	R	б /м	-	170/118 = 1,44
Коэффициент перехода к сложной схеме		Рис. 6-17, 2	-	0,97
Температурный перепад	t	tпрт	С	0,97Ч81,3 = 78,8
Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи	Qт	kHt/( Вр103)	кДж /кг	21,9Ч1370Ч Ч78,8/(1,63103) =1450
Расхождение расчетных тепловосприятий	Q	100(Qк - Qт)/ Qк	%	100Ч(1457-1450)/1457 = 0,48

2.7.2 Экономайзер I ступени

Поверочный расчет экономайзера I ступени.

Таблица 2-10

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Температура газов на входе в ступень		По выбору	С	385
Энтальпия газов на входе в ступень	I	Табл. 1 - 4	кДж/кг	6758
Температура газов на выходе из ступени		По выбору	С	258
Энтальпия газов на выходе из ступени	I	Табл. 1 - 4	кДж/кг	5214
Теплота, отданная газами	Qг	( I- I+I0прс)	кДж/кг	0,99(6758-5214+26,16) = 1492
Расход воды	Dэк	D+pD/100	кг/с	20,8+0,03Ч20,8/100 = 20,8
Температура воды на входе в ступень	t	По заданию	С	145
Удельная энтальпия воды на входе в ступень	i	Табл. VI-6, [2]	кДж/кг	634
Удельная энтальпия воды на выходе из ступени	i	i+ QгBp/Dэк	кДж/кг	634+892Ч1,63/20,8 = 703,9
Температура воды на выходе из ступени	t	Табл. VI-6, [2]	С	170
Средняя температура воды	tср	(t+ t)/2	С	(140 + 170)/2 = 155
Объём воды при средней температуре	в	Табл. VI-6, [2]	м3/кг	0,00115
Скорость воды в трубах	w	DЧ в /f	м/с	20,8Ч0,00115/0,018 = 1,32
Средняя температура газов	ср	(+)/2	С	(350+258)/2 = 304
Средняя скорость газов	wг		м/с
Номинальный коэффициент теплоотдачи	нк	Рис. 6-5, [2]	Вт/ м2К	87
Поправка на количество рядов труб	Сz		-	1
Поправка на геометрию пучка	Сs		-	0,65
Поправка на физические характеристики потока	Сф		-	1,01
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к	нк Ч Сz Ч Сф Ч Сs	Вт/ м2К	87Ч1Ч0,65Ч1,01 57
Исходный коэффициент загрязнения	0	Рис. 6-1а, [2]	м2К/Вт	0,001
Поправка на диаметр труб	Сd	Рис. 6-1б, 2	-	1,1
Поправка		Табл. 6-1, 2	-	0,001
Коэффициент загрязнения		0ЧСdЧСфр+	м2К/Вт	0,001Ч1,1Ч10,001=0,0021
Коэффициент теплопередачи	k	1/(1+Ч1)	Вт/м2К	57 / (1 + 0,0021 Ч 57)=51
Наибольшая разность температур	tб	- t	С	350 - 170 = 180
Наименьшая разность температур	tм	- t	С	258 - 145 = 113
Температурный напор при противотоке	t		С
Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи	Qт	kHt/( Вр103)	кДж/кг	51Ч330Ч144/(1,63103) = 1486
Расхождение расчетных тепловосприятий	Q	100(Qг - Qт)/ Qг	%	100(1492-1486)/1492 = 0,4

2.7.3 Воздухоподогреватель II ступени

Поверочный расчет воздухоподогревателя II ступени.

Таблица 2-11

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Температура газов на выходе из ВП		Из расчета Э I	С	385
Энтальпия газов на выходе из ВП	I	Табл. 1-4	кДж/кг	6758
Температура воздуха на входе в ВП	t	Из расчета ВП I	С	200
Энтальпия воздуха на входе в ВП	I0в	Табл. 1-3	кДж/кг	1420
Температура воздуха на выходе из ВП	t”	По выбору	С	227
Энтальпия воздуха на выходе из ВП	I0”в	Табл. 1-3	кДж /кг	3181
Отношение количества воздуха на выходе из ВП к теоретически необходимому		т -т -плу	-	1,33-0,03-0 = 1,3
Тепловосприятие ВП	Qк	(+/2)Ч( I0в - I0в)	кДж /кг	(1,3+0,03/2)Ч(3181-1420) = 2315
Средняя температура воздуха	tср	(t+t)/2	С	(200+385)/2 = 292,5
Энтальпия воздуха при средней температуре	I0прс	Табл. 1-3	кДж /кг	4123
Энтальпия газов на входе в ВП	I	I”+Qк/- I0прс	кДж /кг	6758+2315/0,99- -0,03Ч4123=9071
Температура газов на входе в ВП		По I-4 таблице	С	535
Средняя температура газов	ср	(+)/2	С	(535+385)/2 = 460
Средняя скорость газов	wг		м/с
Номинальный коэффициент теплоотдачи	н1	Рис. 6-7, [2]	Вт/ м2К	32
Поправка на относительную длину пучка	Сl1		-	1
Поправка на физические характеристики потока	Сф1		-	0,99
Коэффициент теплоотдачи с газовой стороны	1	н1 Сl1 Сф1	Вт/ м2К	3210,99 = 31,7
Средняя скорость воздуха	wв		м/с	(1,3+0,03/2)Ч4,42Ч1,63(273+ +460)/(273Ч2,5) = 10,1
Номинальный коэффициент теплоотдачи	н2	Рис. 6-5, [2]	Вт/ м2К	85
Поправка на количество рядов труб	Сz2		-	1,05
Поправка на геометрию пучка	Сs2		-	0,95
Поправка на физические характеристики потока	Сф2		-	0,99
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	2	н2 Сz2 Сф2 Сs2	Вт/ м2К	851,050,950,99 84
Коэффициент использования поверхности нагрева	вп	Табл. 6-3, [2]	-	0,85
Коэффициент теплопередачи	k	вп 12/(1+2)	Вт/м2К	0,8531,784/(31,7+84)= 19,6
Наибольшая разность температур	tб	- t	С	535-227 = 308
Наименьшая разность температур	tм	- t	С	385-200 = 185
Температурный напор при противотоке	tпрт		С
Полный перепад температур потока воздуха	б		С	535-385 = 150
Полный перепад температур газового потока	м	t”t	С	227-200 = 27
Параметр	Р	м /(- t)	-	27/(535-200) = 0,08
Параметр	R	б /м	-	150/27 = 5,55
Коэффициент перехода к сложной схеме		Рис. 6-17, 2	-	0,98
Температурный перепад	t	tпрт	С	0,98Ч241 = 236,1
Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи	Qт	kHt/( Вр103)	кДж/ кг	19,6Ч960Ч236,1/(1,63Ч103) = 2308
Расхождение расчетных тепловосприятий	Q	100(Qк - Qт)/ Qк	%	100(2315-2308)/2315 = 0,3

2.7.4 Экономайзер II ступени

Поверочный расчет экономайзера II ступени.

Таблица 2-12

Величина	Обозначение	Формула или способ определения	Единица	Расчет
Температура газов на входе в ступень		По выбору	С	670
Энтальпия газов на входе в ступень	I	Табл. 1-4	кДж/кг	11006
Температура газов на выходе из ЭМ		По выбору	С	535
Энтальпия газов на выходе из ЭМ	I	Табл. 1-4	кДж/кг	9071
Теплота, отданная газами	Qг	( I- I+I0прс)	кДж/кг	0,99(11006-9071+26,16) = 1863
Температура воды на входе в ступень	t	По заданию	С	170
Удельная энтальпия воды на входе в ступень	i	Табл. VI-6, [2]	кДж/кг	703,9
Удельная энтальпия воды на выходе из ЭМ	i	i+ QгЧBp/D	кДж/кг	703,9+1863Ч1,63/20,8 = 849,8
Температура воды на выходе из ЭМ	t	Табл. VI-6, [2]	С	203
Средняя температура воды	tср	(t+ t)/2	С	(170+203)/2 = 186,5
Объём воды при средней температуре	в	Табл. VI-6, [2]	м3/кг	0,00126
Скорость воды в трубах	w	DЧ в /f	м/с	20,8Ч0,00126/0,018 = 1,45
Средняя температура газов	ср	(+)/2	С	(670+535)/2 = 602,5
Средняя скорость газов	wг		м/с
Номинальный коэффициент теплоотдачи	нк	Рис. 6-5, [2]	Вт/ м2К	85
Поправка на количество рядов труб	Сz		-	1
Поправка на геометрию пучка	Сs		-	0,90
Поправка на физические характеристики потока	Сф		-	0,98
Коэффициент теплоотдачи конвекцией	к	нк Сz Сф Сs	Вт/ м2К	8510,900,98 75
Эффективная толщина излучающего слоя	s	0,9(4s1s2/d2- 1)d	м	0,9(4Ч0,05Ч0,055/(3,140,0282)- -1)Ч0,028 = 0,087
Суммарная поглощающая способность трехатомных газов	р rns	р rns	мМПа	0,1Ч0,208Ч0,087 = 0,0018
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами	kг	Рис. 5-5, [2]	1/(м МПа)	23
Суммарная оптическая толщина запыленного газового потока	kps	kгrnps	-	23Ч0,208Ч0,1Ч0,087 = 0,041
Степень черноты излучающей среды	а	1-е- kps	-	1-е-0,041 = 0,03
Температурный перепад	t	Стр. 48, [2]	С	60
Температура загрязненной стенки трубы	tст	tср+t	С	248+60 = 308
Коэффициент теплоотдачи излучением	л	Рис. 6-12, 2 ан	Вт/ м2К	500,16 = 8
Температура в объеме камеры перед ПП	к	к =	С	500
Коэффициент	А	стр. 49, 2	-	0,5
Глубина ПП по ходу газов	lп	Из конструкции	м	1,4
Глубина объема перед ПП	lоб	Из конструкции	м	3,32
Отношение	lоб/lп	lоб / lп	-	3,32/1,4 = 2,4
Коэффициент теплоотдачи излучением	л	л 1+А(Тк /100)0,25· (lп / lоб )0,07	Вт/ м2К	81+0,5(776/100)0,25· (3,32/1,4)0,07 = 15
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке	1	(к +л)	Вт/ м2К	1(75+15) = 90
Исходный коэффициент загрязнения	0	Рис. 6-1а, [2]	м2К/ Вт	0,0032
Поправка на диаметр труб	Сd	Рис. 6-1б, 2	-	0,7
Поправка на фракционный состав золы	Сфр	Стр. 38-40, 2	-	1
Поправка		Табл. 6-1, 2	-	0,002
Коэффициент загрязнения		0СdСфр+	м2К/Вт	0,003210,70,002=0,0042
Коэффициент теплопередачи	k	1/(1+1)	Вт/м2К	90/(1+0,004290)=65
Наибольшая разность температур	tб	- t	С	670 - 203 = 467
Наименьшая разность температур	tм	- t	С	535 - 170 = 365
Температурный напор	tпрт		С
Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи	Qт	kHtпрт/( ВрЧ103)	кДж/кг	65Ч112Ч414/(1,63Ч103) = 1849
Расхождение расчетных тепловосприятий	Q	100(Qг - Qт)/ Qг	%	100(1863-1849)/1863 = 0,75

2.8 Расчет невязки теплового баланса парогенератора

Таблица 2-13

Величина	Обозна-чение	Формула или способ определения	Еди-ница	Расчет
Расчетная температура горячего воздуха	tв	Из расчета ВП	С	227
Энтальпия горячего воздуха	I0в		кДж кг	3181
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом	Qв	(т -т)ЧI0гв + +т I0прс	кДж кг	(1,25-0,1)Ч3181+ +0,1Ч409,5 = 3699
Полезное тепловыделение в топке	Qт	Qв + QPн(100-q3 - -q4)/(100-q4)	кДж кг	3699+36840Ч(100-0,5- -0)/(100-0) = 40354
Лучистое тепловосприятие топки	Qлт	(Qт - Iт)	кДж кг	0,99(40354-14650) = 25447
Температура уходящих газов		Из расчета ВП	С	1402
Энтальпия уходящих газов	I		кДж кг	2031
Потеря теплоты с уходящими газами	q2		%	5,02
Сумма тепловых потерь	q	q5+q4+q3+q2	%	0,8+0,5+0+5,02 = 6,32
КПД парогенератора	пг	q1= 100 - q	%	100 - 6,32 = 93,68
Расчетная невязка теплового баланса	Q	QPрЧпг-(Qлт+Qк+Qпе+ +Qэк)(1-0,01 q4)	кДж кг	36840Ч0,93-(25447+5768+ +218,1+2315)Ч(1-0,01Ч0)= = 513
Невязка	-	100Q/ QPр	-	100Ч513/36840 = 1,39

Размещено на Allbest.ru

курсовая работа "Расчет парогенератора БКЗ-75-39" скачать

Подобные документы

Расчет парогенератора ПГВ-1000
Уравнение теплового и материального баланса парогенератора ПГВ-1000, его тепловая диаграмма. Расчет коэффициента теплоотдачи и площади нагрева парогенератора. Конструктивный и гидродинамический расчет элементов парогенератора, определение их прочности.

курсовая работа [228,8 K], добавлен 10.11.2012
Расчет парогенератора, обогреваемого водой под давлением
Уравнения теплового баланса для парогенератора при прямоточной схеме генерации пара. Выбор скоростей и расчет трубного пучка. Расчет толщины трубки и геометрии межтрубного пространства. Тепловой расчет и расчет на прочность элементов парогенератора.

контрольная работа [211,0 K], добавлен 04.01.2014
Расчет парогенератора БКЗ-75-39-ФБ
Тепловой расчет промышленного парогенератора БКЗ-75-39 ФБ при совестном сжигании твердого и газообразного топлива. Выбор системы пылеприготовления и типа мельниц. Поверочный расчет всех поверхностей нагрева котла. Определение невязки теплового баланса.

курсовая работа [413,3 K], добавлен 14.08.2012
Тепловой расчет парогенератора
Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристика топки. Тепловой расчет парогенератора типа ТП-55У. Определение фестона, перегревателя и хвостовых поверхностей. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.

курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.08.2014
Поверочный расчёт парогенератора БКЗ-210-140
Основные цели поверочного расчета. Предназначение котельного агрегата БКЗ 210-140. Тепловой расчет парогенератора: анализ пароперегревателя, фестона, перегревателя, сущность конструктивных размеров воздухоподогревателя. Анализ дымососа и вентилятора.

курсовая работа [207,7 K], добавлен 12.03.2012
Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла. Определение расчётного расхода топлива. Выбор схемы его сжигания. Конструкторский расчет пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парогенератора.

курсовая работа [316,3 K], добавлен 12.01.2011
Поверочный расчет парогенератора К-35-40
Действительное количество воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котельного агрегата и расход топлива. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет теплообмена, фестона, пароперегревателя, хвостовых поверхностей и невязки теплового баланса.

курсовая работа [2,9 M], добавлен 24.10.2013
Тепловой расчёт промышленного парогенератора K-50-40-1
Применение котлоагрегата в работе тепловой электростанции. Задачи конструктивного и поверочного расчета котла. Теплота сгорания смеси топлив и их характеристики. Объёмы воздуха и продуктов сгорания, энтальпия. Расчёт теплового баланса парогенератора.

курсовая работа [2,4 M], добавлен 04.11.2009
Тепловой расчет парогенератора БКЗ-75-39 ФБ
Проектно-экономические параметры парогенератора. Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Расчет характеристик топки, площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки.

курсовая работа [444,2 K], добавлен 03.01.2011
Тепловой и гидравлический расчёт парогенератора ТГМП-114
Техническая характеристика парогенератора ТГМП-114. Расчёт объёмов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. Расчёт котельного агрегата. Аэродинамический расчёт водяного экономайзера. Расчёт экранных труб на прочность. Выбор дымососа и вентилятора.

курсовая работа [197,5 K], добавлен 11.04.2012

Другие документы, подобные "Расчет парогенератора БКЗ-75-39"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.