Методика проведения проверки трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Методика проведения проверки трансформатора

трансформатор вентиль программатор микроконтроллер тестовый

Согласно государственному стандарту, проверка трансформаторов осуществляется путем проведения опытов холостого хода и короткого замыкания.

Опыт холостого хода проводится с целью определения тока и потерь холостого хода трансформатора. По ГОСТу, током холостого хода называется ток, который при номинальном напряжении и номинальной частоте устанавливается в одной из обмоток трансформатора при другой разомкнутой обмотке в двухобмоточном или при остальных разомкнутых обмотках в трехобмоточном трансформаторе.

Опыт же короткого замыкания проводится следующим образом: на первичную обмотку с помощью регулятора напряжения подается такое напряжение, при котором ток первичной обмотки будет равен номинальному току при замыкании на коротко фазы (однофазный трансформатор) или трех фаз (в случае трехфазного трансформатора).

Таким образом, напряжение питания первичной обмотки трансформатора должно изменяться довольно таки в широком диапазоне. Следовательно, выходной преобразователь в составе разрабатываемого стенда должен иметь возможность варьировать либо скважность импульсов, либо величину глубины модуляции, то есть величину первой гармоники выходного напряжения преобразователя.

Анализ и выбор выходного преобразователя разрабатываемого стенда начнем со стороны нагрузки устройства - трансформатора.

1.1 Обзор dc-ac преобразователей

Согласно техническому заданию, питающая сеть является однофазная 220В 50Гц, а на выходе стенда для проверки трансформатора требуется трехфазное напряжение 115/200В 400Гц. Вследствие чего, из известных нам типов полупроводниковых преобразователей можно выделить два нижеследующих типа преобразователей:

инвертор тока;

инвертор напряжения.

Для построения силовой части схемы на основе инверторов необходимо организовать источник питания (ac-dc преобразователь) - выпрямитель.

Инвертор тока

Инвертор тока характеризуется двумя отличительными энергетическими признаками. Во-первых, входная цепь инвертора тока есть цепь со свойствами источника постоянного тока, а функция вентилей инвертора сводится к периодическому переключению направления этого тока в выходной цепи инвертора. Значит, на выходе вентильного коммутатора будет переменный ток (или, образно говоря, периодически переключаемый по направлению постоянный ток), т.е. цепь со свойствами источника переменного тока. Во-вторых, нагрузкой инвертора тока должна быть цепь со свойствами, близкими к источнику напряжения, т.е. с близким к нулевому внутренним динамическим сопротивлением, допускающим протекание через него скачкообразно меняющегося тока. Практически это обеспечивается включением на выход вентильного коммутатора конденсатора, что позволит уже подключить после него любую реальную нагрузку с индуктивностью, не допускающей скачков тока.

И подводя итог, инвертор тока:

* не допускает режимов холостого хода и имеет ограничение по предельному значению тока нагрузки;

* имеет внешнюю характеристику с участком резкого спада напряжения;

* имеет форму выходного напряжения, зависящую от величины нагрузки (треугольная форма в режимах, близких к холостому ходу, и синусоидальная - в режимах предельных нагрузок);

* является инерционным преобразователем, так как скорость изменения режима определяется скоростью изменения тока в реакторе (звено постоянного тока) с большой индуктивностью;

* не рационален для получения низких частот выходного напряжения, так как при этом возрастают массогабаритные показатели реактора и конденсатора.

Инвертор напряжения

Инвертор напряжения как преобразователь постоянного входного напряжения в переменное выходное напряжение отличается от автономного инвертора тока тем, что получает питание от источника напряжения (ЭДС) безындуктивного характера. Вторая особенность инвертора напряжения связана с тем, что входной ток инвертора может принимать отрицательные значения при большом сдвиге фазы выходного тока инвертора относительно выходного напряжения. Для этого необходимо наличие двусторонней проводимости у ключей вентильного комплекта инвертора, т.е. ключи должны быть выполнены на вентилях с полным управлением (транзисторы, GTO-тиристоры), шунтированных вентилями обратного тока.

Выбираем, естественно, инвертор напряжения в виду оказавших влияние вышеперечисленных факторов.

Самая простая и самая распространенная схема трехфазного инвертора напряжения получается простым объединением по общему источнику входного напряжения трех полумостовых однофазных инверторов напряжения, при этом при соединении фаз трехфазной нагрузки в звезду без нуля или треугольником не требуется наличие средней точки у источника входного напряжения, как показано на рисунке 1.1. В режиме 180-градусного управления сигналы управления на верхний и нижний транзисторы каждого плеча моста поступают в течение полупериода выходного напряжения с соответствующими фазовыми сдвигами для получения трехфазной системы, как показано на первых шести временных диаграммах рисунке 1.2.



Рисунок 1.1

Рисунок 1.2

На следующих трех диаграммах изображены кривые фазных напряжений трехфазной нагрузки и на последней диаграмме - кривая одного линейного напряжения. Шестиступенчатый характер диаграмм фазных напряжений инвертора свидетельствует о шести различных состояниях силовой схемы инвертора, интервалы существования которых обозначены цифрами 1-6 на рисунке 1.2. Шесть схем замещения инвертора, соответствующие этим шести состояниям силовой схемы, показаны на рисунке 1.3. В шестом состоянии включены транзисторы Т2, Т4 и Т5. Фазы А и С нагрузки подключены к положительной шине входного источника питания Е, а фаза В нагрузки подключена к отрицательной шине источника Е. При одинаковых сопротивлениях фаз нагрузки на две параллельно соединенные фазы А и С будет приложена в положительном направлении треть напряжения источника, а на последовательно соединенную с ними фазу В - две трети напряжения источника питания, отрицательной полярности (минус на конце фазы нагрузки), что отражено соответствующей величиной ступеней фазных напряжений инвертора на первом интервале диаграммы рисунка 1.2. Аналогично определяются по схемам замещения величины ступеней в фазных напряжениях инвертора и на всех остальных интервалах. Характерно, что каждое состояние отличается от предыдущего переключением только одной фазы нагрузки в противоположную полярность напряжения.

Рисунок 1.3

Форма выходного напряжения инвертора определяется в соответствии с соотношением 1.1 видом коммутационной функции вентильного коммутатора шп.

(1.1)

где шп - коммутационная функция вентильного комплекта есть переменная единичная функция (без постоянной составляющей), определяющая форму выходного напряжения инвертора. Основные виды этих функций, формирующие прямоугольное выходное напряжение инвертора по "гладкой составляющей", показанной пунктиром, приведены на рис. 1.4.

Рисунок 1.4

Под гладкой составляющей периодической импульсной функции в силовой электронике принято понимать функцию, образованную непрерывной аппроксимацией средних значений (на интервале такта Тт коммутаций в преобразователе) мгновенной кривой напряжения или тока. Тогда гладкая составляющая первой коммутационной функции на рис. 1.4 есть нерегулируемый прямоугольник, а второй и третьей коммутационных функций регулируемое по величине прямоугольное напряжение (за счет широтного и широтно-импульсного регулирования соответственно). Последний способ формирования кривой выходного напряжения, называемый "120° управлением" в отличие от предшествующего рассмотренного "180° управления", используется для исключения гармоник, кратных трем, особенно неблагоприятных для такой типовой нагрузки инвертора, как асинхронные двигатели.

Для оценки качества выходного напряжения инвертора при регулировании найдем спектры этих напряжений. Действующее значение k-ой гармоники напряжения инвертора при широтном регулировании будет равно в долях входного напряжения

(1.2)

где - относительная длительность импульса в полупериоде выходного напряжения.

Из (1.1) можно выразить доли высших гармоник напряжения по сравнению с первой как

(1.3)

На рис. 1.5 построены зависимости первой гармоники по (1.2) и высших гармоник по (1.3) от относительной длительности импульса напряжения, которую можно назвать глубиной модуляции напряжения по управлению, меняющейся от 0 до 1. Присутствуют только нечетные гармоники, наибольшая из которых - третья - при исчезает. Но уже при третья гармоника почти сравнивается с первой. Поэтому широтное регулирование может применяться только в малом диапазоне изменения для целей стабилизации выходного напряжения. К тому же зависимость первой гармоники от глубины регулирования нелинейна.

Для улучшения спектра выходного напряжения инвертора используют широтно-импульсное регулирование на несущей частоте, значительно превышающей (в число раз, называемое кратностью коммутации - Кт) частоту выходного напряжения инвертора (последняя диаграмма на рис. 1.4). Это смещает гармоники напряжения, обусловленные регулированием, в область более высоких частот, что облегчает их фильтрацию в нагрузке.

Рисунок 1.5

Дальнейшее улучшение спектра выходного напряжения инвертора обеспечивается при модуляции длительностей импульсов по синусоидальному закону, как показано на рис. 1.6 для однополярной и двухполярной модуляций соответственно. Пунктиром показана гладкая составляющая выходного напряжения.

Рисунок 1.6

Принята следующая классификация видов широтно-импульсной модуляции:

* По модулируемому параметру различают одностороннюю и двухстороннюю широтно-импульсную модуляцию (ШИМ). При односторонней модулируется положение переднего или заднего фронтов импульсов, при этом соответственно задний и передний фронты импульсов следуют с неизменной тактовой частотой. При двусторонней модуляции изменяется в пределах такта положение обоих фронтов импульсов.

* По отношению периода модулирующего сигнала к периоду тактов импульсной последовательности, т.е. по кратности коммутации, различают ШИМ с целочисленной кратностью, рассмотренную выше, ШИМ с кратностью, выражаемой дробным рациональным числом, и ШИМ с кратностью, выражаемой иррациональным числом. При дробно-рациональной кратности период повторения модулированной последовательности импульсов, формирующих выходное напряжение инвертора, определится как такой наибольший период выходного напряжения, в котором укладывается целое число периодов модулирующего сигнала и периодов тактов. Этот период задает период нижней субгармоники в кривой выходного напряжения, т.е. гармоники с частотой ниже частоты модулирующего сигнала, которой определяется частота основной гармоники выходного напряжения.

* По числу полярностей импульсов на длительности такта различают двухполярную модуляцию, когда такт образован совокупностью импульса положительной и отрицательной полярности (вторая диаграмма на рис. 1.6), однополярную модуляцию, когда такт образуется импульсом одной полярности и паузой (первая диаграмма на рис. 1.6), и квазиоднополярную модуляцию, когда после импульсов одной полярности, приближающихся по длительности к предельно минимальной длительности, допустимой при практической реализации, следуют импульсы другой полярности неизменной длительности, равной предельно минимальной. Квазиоднополярная модуляция позволяет воспроизвести при широтно-импульсной модуляции как угодно малые величины выходного напряжения инвертора при наличии практических ограничений на минимальное время между коммутацией у реальных вентилей.

* По форме модулирующего сигнала, задающего закон изменения длительностей импульсов на такте, а значит, и форму гладкой составляющей выходного напряжения, различают синусоидальный, треугольный, трапецеидальный, прямоугольный законы модуляции.

* По способу однозначного определения конкретной длительности импульса на такте в функции непрерывного модулирующего сигнала различают ШИМ первого рода, когда длительность импульса зависит от значения модулирующего сигнала в некоторые фиксированные моменты времени, например в моменты начала импульса, ШИМ второго рода, когда длительность импульса обусловлена значением модулирующего сигнала в момент окончания модулируемого по длительности импульса, и ШИМ третьего и четвертого рода, когда длительность импульса определяется некоторой функциональной зависимостью от значения модулирующего сигнала в некоторой промежуточной точке на интервале импульса.

Реализация двухполярной ШИМ возможна в любой базовой схеме инвертора, а однополярная - только в двух схемах - полумостовой с нулевыми вентилями и мостовой.

1.2 Блок схема устройства

В ходе анализа возможных вариантов была получена блок-схема разрабатываемого устройства, изображенная на рисунке 2.1.



Рисунок 2.1

Пояснение к блок-схеме:

сеть - общепромышленная сеть однофазная 220В 50Гц;

входной выпрямитель - преобразователь, организующий питание для инвертора;

фильтр 1 - подавляет высшие гармоники в выходном напряжении входного выпрямителя, обеспечивая требуемый коэффициент пульсаций;

инвертор - преобразователь, организующий напряжение питания первичной обмотки трансформатора;

СУ инвертора - система управления инвертором, задающая закон изменения напряжения на выходе инвертора;

фильтр 2 - подавляет высшие гармоники в выходном напряжении инвертора, обеспечивая требуемый коэффициент гармоник kГ;

Тр - опытный трансформатор, являющийся нагрузкой для инвертора.

2. Разработка расчет электрической схемы устройства

2.1 Инвертор

Так как нагрузкой разрабатываемого устройства является трехфазная нагрузка, то выбираем трехфазную мостовую схему инвертора напряжения, которая приведена на рисунке 3.1

Рисунок 3.1

Выбор полупроводниковых приборов делаем в пользу MOSFET вследствие низкого значения номинального тока нагрузки - 0.22А. Выбираем MOSFET с максимальным прикладываемым напряжением к переходу сток-исток равным 600В и с двойным запасом по току стока. Проведя анализ полупроводниковых элементов от разных производителей, останавливаемся на силовом ключе STV18NK80Z со следующими параметрами:

Ubr = 800В - максимальное прикладываемое напряжение к ключу;

Id = 18А - номинальный ток стока;

Rds(on) = 0.34 Ом - сопротивление проводящего канала в открытом состоянии ключа;

Uge = ±30 В - область допустимого напряжения, подаваемого на затвор относительно истока;

QG = 250 нКл - полный заряд, накопленный во входной емкости затвора MOSFET;

tR = 32 мкс - время нарастания прямого тока затвора;

tf = 32 мкс - время спада прямого тока, являющееся также паспортной величиной ключа;

RJA = 50 Вт/С° - тепловое сопротивление переход-окружающая среда, являющееся паспортной величиной;

Для его управления используем трехфазный драйвер в едином корпусе IR2130 со следующими параметрами:

VOFFSET = 400В - максимальное напряжение, прикладываемое к стойке инвертора;

IO/+ = 200 mA - амплитуда тока на включение ключа;

IO/- = 420 mA - амплитуда тока на выключение ключа;

VOUT = 10 - 20В - напряжение, подаваемое на ключ;

ton/off = 675 & 425 нс - время нарастания/спада тока драйвера;

Deadtime = 0.9 мкс - "мертвое время";

Для питания драйвера используем источник питания на 15В, следовательно, и на затвор транзистора будет прикладываться напряжение от источника питание за потерями на внутреннем ключе драйвера.

Схема включения одной фазы драйвера представлена на рисунке 3.1

Рисунок 3.2

где Ucc - напряжение питания драйвера;

Uss - "земля";

Сбуст - бустрепная ёмкость;

VDбуст - бустрепный диод.

Бустрепная емкость предназначена для обеспечения требуемого зарядного тока затвора транзистора верхнего уровня стойки инвертора и устойчивого напряжения между затвором и истоком вследствие изменения потенциала на затворе MOSFET - 15В.

Расчет токовой и тепловой загрузки ключей приведен ниже.

Потери мощности в силовых ключах состоят из двух составляющих - статических и динамических.

Для MOSFET статические потери мощности зависят от сопротивления проводящего канала в открытом состоянии ключа (паспортный параметр) Rds(on) и тока стока:

(3.1)

Динамические потери, в свою очередь, состоят из нескольких составляющих - потерь на управление, на включение и выключение. Мощность потерь на управление определяется следующим выражением:

(3.2)

где UG - напряжение во входной цепи ключа;

fкомм - частота коммутаций ключа.

Мощность потерь при включении ключа определяется так:

 (3.3)

где Eon - энергия потерь на включение ключа;

Ud.сред. - среднее значение напряжения на конденсаторе;

Мощность потерь при выключении ключа определяется следующим образом:

(3.4)

где Eoff - энергия потерь на включение ключа;

Отсюда, динамические потери мощности - сумма трёх составляющих, равняются:

(3.5)

Суммарная мощность, рассеиваемая на ключе, равна

(3.6)

Представленные расчеты потерь доказывают рациональность применения в дипломном проекте транзисторов MOSFET для инвертора напряжения, поскольку аналогичные IGBT-транзисторы (Iс, U(br)ce) имеют большие потери мощности.

Анализ тепловой загрузки прибора дает возможность оценить температуру структуры (перехода) полупроводникового ключа и определить необходимость применения охладителя (радиатора).

В режиме постоянного тока систему ключ-охладитель можно представить в виде схемы замещения для MOSFET, представленной на рисунке 3.2, состоящей из теплового сопротивления, характеризующего процесс теплопередачи в данной конструкции.

Рисунок 3.2

Для построения модели, имитирующей отвод тепла, используется электротепловая модель, позволяющая связать перепад температур в системе с потоком мощности потерь Ро. Используя закон Ома, температуру перехода Tj можно выразить уравнением:

(3.7)

где ТА - температура окружающей среды.

За величину температуры окружающей среды для расчетов примем 40°С.

Тепловое сопротивление переход-окружающая среда RJA определяет предел нагрузочной способности ключа в отсутствие охладителя.

Тогда:

 (3.8)

Расчеты температуры структуры используемого MOSFET показывают, что отсутствие охладителя не приводит к превышению предельно допустимой температуры прибора.

2.2 Входной выпрямитель

В качестве схемы входного выпрямителя выберем однофазную двухполупериодную мостовую схему выпрямления, изображенную на рисунке3.3.

Рисунок 3.3

Из базовых схем выпрямителей данная характеризуется меньшим максимальным обратным напряжением на диодах, а также неплохим качеством выходного напряжения. На входе выпрямителя стоит однофазный латр, который предназначен для следующего:

Этапы опыта короткого замыкания:

устанавливаем напряжение питания первичной обмотки трансформатора в минимальной значение, то есть "0 В";

закорачиваем вторичные обмотки трансформатора;

постепенно увеличиваем напряжение питания до установления тока в любых обмотках трансформатора в номинальное значение.

Проведя последний этап проверки можно убедиться в очень низкой величине напряжения питания до установления тока в номинальное значение. В нашем случае ток холостого хода и напряжение короткого замыкание равны по два процента от своих номинальных значений. Качество выходного напряжения инвертора в области низких значений глубины модуляции резко ухудшается, получить требуемого коэффициента гармоник не удастся. Но если значительно понизить напряжение сети, можно оставить фиксированную глубину модуляцию, для чего и предназначен латр на входе выпрямителя.

Для выбора диодов нам требуется знать максимальное прикладываемое обратное напряжение к вентилю, средний и максимальный ток через него. Для однофазного выпрямителя максимальное обратное напряжение, прикладываемое к диоду, находится из следующего выражения:

(20)

где U2 - действующее значение напряжения питающей сети.

Максимальный ток через диод будет равен максимальному току в звене постоянного тока, при этом надо учитывать, что мощность нагрузки в режимах холостого хода и короткого замыкания составляет 2% от номинального значения, так как стенд не предназначен к работе в номинальном режиме:

(21)

Средний анодный ток для данной схемы выпрямления равен половине среднего тока на выходе выпрямителя:

(22)

Теперь, зная все важнейшие параметры вентилей, выбираем диодный мост в едином корпусе от компании FMS модель RS207 со следующими параметрами:

Iave = 2A- средний прямой ток через диод;

Ubr = 600В - максимальное обратное напряжение, прикладываемое к диоду;

Uто = 1В - падение напряжения на открытом диоде.

2.3 Фильтр 1

Вследствие малой мощности потребления нагрузки - 80Вт, в качестве выходного фильтра выпрямителя можно использовать чисто емкостной фильтр (см. рисунок 3.3)

Рисунок 3.3

Поэтому на выходе выпрямителя напряжение на конденсаторе Ud изменяться во времени так, как это качественно показано рисунке 3.5. схема замещения для расчета емкости, представлена на рисунке 3.4. Rэкв характеризует нагрузку для выпрямителя.

Максимальный уровень напряжения на конденсаторе равняется амплитуде напряжения питающей сети без учета потерь напряжения на выпрямительных диодах.

Рисунок 3.4

Для выбора номинала конденсатора необходимо знать параметры нагрузки. Найдем эквивалентное сопротивление нагрузки исходя из следующего соотношения:

(3.9)

где Рн - мощность нагрузки;

зтр - КПД трансформатора;

зинв - КПД инвертора.



Рисунок 3.5

Упрощая расчеты, будем полагать, что сглаживающая емкость идеальна и разряд ёмкости во времени будет иметь линейный характер, так как используется начальный участок экспоненты разряда. Для организации стабильного по амплитуде выходного напряжения инвертора зададимся размахом пульсаций напряжения на конденсаторе равной 1% от амплитуды напряжения питающей сети, т.е. примерно 3В. Зададимся минимальным значением выпрямленного напряжения, учитывая падение напряжения на двух диодах выпрямителя в 2В, Umin = 306В. Минимальное напряжение Umin присутствует на конденсаторе в момент времени t1:

(3.10)

Максимум напряжения имеет место при t0:

(3.11)

где Т - период выпрямленного напряжения.

Постоянная времени цепи разряда определяется по формуле:

(3.12)

Откуда

(3.13)

Фильтровой конденсатор выбираем со следующими параметрами:

максимальное напряжение, прикладываемое к конденсатору, 450В;

электролитический конденсатор емкостью 200мкФ компании TREC.

2.4 Расчет выходного фильтра инвертора (фильтр 2)

Так как для испытуемого трансформатора требуется организовать синусоидальное напряжение питания высокого качества на его первичные обмотки, применим LC-фильтр, изображенный на рисунке 3.6 для одной фазы и его схема замещения (справа).

На схеме замещения источники Uвых(1) и Uвых.комм. символизируют действующие величины выходного напряжения инвертора по первой гармоники и по гармоники частоты коммутации ключей инвертора соответственно; ХL и ХС - реактивные сопротивления катушки индуктивности и конденсатора фильтра соответственно; RЭКВ - эквивалентное активное сопротивление нагрузки, определяемое по следующему уравнению:

(3.14)

где I1.ном - номинальный ток первичной обмотки трансформатора.

Рисунок 3.6

Так как емкость будет иметь сопротивление для тока с частотой коммутации много меньше эквивалентного сопротивления, следовательно, можно пренебречь эквивалентным сопротивлением. Тогда получаем реактивный делитель. Согласно техническому заданию, доля высших гармоник в выходном напряжения не должно превышать пяти процентов, значит величина падения напряжения высших гармоник на конденсаторе равно:

(3.15)

По схеме замещения, между величинами реактивных сопротивлений L и C будет действовать следующее соотношение:

 (3.16)

где kГ - коэффициент гармоник.

Учитывая то, что

(3.17)

Отсюда

(3.18)

Зададимся приемлемой величиной индуктивности катушки - пусть L будет равняться 500мкГн, тогда

(3.19)

Выбираем керамические конденсаторы на фильтр со следующими параметрами:

напряжение 250В;

три конденсатора емкостью по 100мкФ.

2.5 Блок-схема системы управления

В ходе работы было принято решение построить систему управления (СУ) на базе микроконтроллера. Блок-схема системы управления представлена на рисунке 3.7.



Рисунок 3.7

В качестве МК (см. блок-схему) используем микроконтроллер Motorola MC68HC908MR32 в корпусе SDIP (56 выводов) - рисунок 3.8, со следующими параметрами:

32 Kb программируемой флэш-памяти;

12-ти битный 6-ти канальный модуль широтно-импульсной модуляции (PWM);

16-ти битный 4-х канальный таймерный модуль А, 16-ти битный 2-х канальный таймерный модуль В;

10-ти битный 10-ти канальный аналого-цифровой преобразователь (АЦП);



Рисунок 3.8

На основе анализа и выбора всех узлов блок-схемы разрабатываемого устройства была получена электрическая схема стенда, которая изображена на рисунке 3.9.



Получив электрическую схему устройства, проведем расчеты остальных ее элементов:

Для питания цепи управления используется трансформатор Т2 предназначенный для печатного монтажа модель ТП-121-13. Данный трансформатор предназначен для работы от сети переменного тока с напряжением 220В±10%, частотой 50±0.5Гц. У данного трансформатора имеется возможность прямого монтажа на печатную плату. Выходное напряжение 23.6В±10%. После выпрямителя амплитудное значение выпрямленного напряжения будет:

(3.20)

Следовательно, конденсатор С21 будет заряжаться до значения 29.28В.

Расчет конденсатора С21

Данный конденсатор необходимо рассчитывать из условия, что при отключении питающей сети, данный конденсатор должен обеспечить энергией в течение пяти полупериодов - ГОСТ по ЭМС 50137-5, т.е. в течение 50мс, стабилизатор напряжения DA2. Для данного стабилизатора необходимо обеспечить напряжение на входе: 17 - 31.28В. Для расчета ёмкости необходимо так же знать ток, потребляемый стабилизатором DA2. Этот ток суммируется из тока потребления микроконтроллера и тока драйвера транзисторов. Ток потребления микроконтроллера равен 10мА. Ток драйвера имеет форму, которая изображена на рисунке 3.10. Найдем среднее значение этого тока. Для упрощения расчетов примем характер спада тока линейным, а током, протекающим во после включения ключа, пренебрежем. Период функции тока драйвера от времени Т равен трети периода коммутации, в нашем случае период функции тока драйвера равен 16.67мкс. Время спада фронта тока по тех. документации на драйвер равно 600нс. Амплитуда тока потребления драйвера равно 210мА.

Тогда:

(3.21)

Рисунок 3.10

Суммарный ток потребления стабилизатора DA2:

(3.22)

Для расчета ёмкости конденсатора необходимо знать заряд, которого хватит для питания DA2 в течении пяти полупериодов питающей сети, согласно ГОСТ50137-5:

(3.23)

Минимально допустимое напряжение на входе DA2 равно 17В, следовательно:

 (3.24)

Определяем ёмкость С21:

(3.25)

Выбираем конденсатор по номиналу с запасом для устойчивой работы источника питания. Из этого условия выбираем конденсатор от компании PRORELSIC 145 code: a708040 со следующими параметрами:

СНОМ = 60мкФ;

UНОМ = 40В;

IН(100Гц) = 0.68А.

Расчет бустрепных конденсаторов С29-С31

Для расчета этих конденсаторов рассмотрим схему протекания тока в драйвере и транзисторной стойке, как показано на рисунке 3.11.

Рисунок 3.11

Принцип работы ёмкости следующий. Как видно из рисунка С29 будет заряжаться только при открытом ключе нижнего уровня до напряжения:

(3.26)

При включении ключа верхнего уровня, замкнется ключ S, который находится внутри драйвера. После замыкания ключа S, ёмкость начнет отдавать свой заряд через резистор RG в затвор транзистора верхнего уровня. После того как транзистор откроется, ток затвора практически равен нулю. Так же имеется ограничение минимального напряжения UGE=10В. Это то напряжение, при котором рассчитаны потери на транзисторном ключе. Следовательно:

(3.27)

В тех. документации на транзистор приводится суммарный заряд затвора силового ключа, который составляет в нашем случае QG = 250нКл.

(3.28)

Импульсный ток конденсатора . Как видно из выше приведенной схемы, для стабильной работы ключей верхнего уровня, необходимо первыми включать ключи нижнего уровня. Это необходимое условие работы драйвера, в противном случае конденсатор не зарядится, что не создаст необходимый потенциал между затвором и истоком транзистора.

Расчет RG (R1-R6)

Эти резисторы необходимы для ограничения тока драйвера, а, соответственно, и тока затвора, так как максимальный выходной импульсный ток драйвера Iдрайвера=0.2A. Необходимо выполнить условие при котором импульсный ток не будет превышать 0.2 А, так как в случае его превышения микросхема драйвера будет перегреваться, что может привести к выходу ее из строя.

(3.29)

Для выключения транзистора необходимо обеспечить ток разряда бустрепной емкости вдвое больший ток, чем зарядный, для этого вводим в параллель зарядному резистору резистор RG1 последовательно с диодом (D25-D30). Ток выключения силового ключа равен 0.42А. Максимальное напряжение, до которого может зарядиться затвор транзистора равно 15В. Ток, протекающий при выключении через RG:

(3.30)

(3.31)

(3.32)

Выбор супрессоров (D25-D30)

Супрессоры применяются для защите полупроводниковых приборов от превышения напряжения между затвором и истоком. Выбирать супрессоры следует из того соображения, чтоб напряжения супрессора не превышало максимальное напряжение затвор-исток UGE транзистора (в нашем случае 30В) и рабочее напряжение супрессора было не меньше максимального напряжения затвор-исток MOSFET - 15В. Выбираем супрессор Р6КЕ27А со следующими параметрами:

URM = 23.1B - напряжение срабатывания супрессора;

UBR = 27B - максимальное напряжение, при котором происходит резкое увеличение протекающего тока через супрессор.

2.6 Разработка программного обеспечения

В данном проекте программное обеспечение играет очень важную роль. Один из основных критериев проекта - себестоимость. Поэтому для реализации системы управления был выбран недорогой микроконтроллер с мощным набором периферии, включающий ШИМ-модуль.

При создании программы был посчитан каждый такт и общее время выполнения программы обработки прерывания ШИМ модуля. Это было проведено для того, чтобы определить максимально возможную частоту опорного сигнала, при данном уровне сервисных возможностей. Частота опорного сигнала составила fоп = 4759кГц. Зададимся приемлемой частотой коммутаций: на практике обычно достаточно 20кГц. При разработке программного обеспечения был проведен тщательный анализ рационального использования аппаратных ресурсов и машинного времени программой.

В программе реализована возможность регулировать амплитуду первой гармоники выходного напряжения путем подачи напряжения с потенциометра на канал АЦП микроконтроллера.

Описание работы программы (см. блок-схему программы рис.3.1.)



Рисунок 3.12

Основная часть программы состоит обработки прерывания от ШИМ-модуля, в которой производятся расчеты кода ступеньки модулирующего сигнала с учетом сигнала задания с модуля АЦП на уровень выходного напряжения инвертора, с последующей записью кода в регистр кода модуляции микроконтроллера.

На рисунке 3.12 представлены диаграммы работы счетчика опорного кода (СОК) и регистра кода модуляции - на верхней, а также импульсы, выводимые на ШИМ-выводы микроконтроллера.



Рисунок 3.12

2.7.Расчет программного обеспечения

Расчет кода для задания периода СОК в ШИМ-модуле для номинального режима с частотой на выходе 400Гц:

При частоте кварцевого генератора 32МГц частота шины будет равна 8МГц.

Пусть число ступеней модулирующего сигнала (синуса) будет 12, то соответственно и импульсов в выходном напряжении будет 12. Период ШИМ при частоте коммутаций равной 20кГц:

 (3.33)

Определим коэффициент счета для СОК:

(3.34)

В настройках СОК задаем коэффициент деления тактирующих импульсов от шины равным одному:

Кдел = 1

Результирующе значение, до которого будет считать СОК:

(3.35)

Расчет ступенек модулирующего сигнала при глубине модуляции А = var.

Nm[k] = Nсчmax/2*(1+А* S[k])

Nm[k] = Nсчmax/2+ Nсчmax/2*А* S[k]

Nm[k] = Nсчmax/2+ A* Nm[k]'

Nm[k] - значение записываемое в регистры данных канала ШИМ.

Для расчета Nm[k] в этом случае вводим дополнительные таблицы с флагами полярности для каждой из фаз: 1- полуволна положительная, 0 - отрицательная. В результате:

Если флаг = 1, Nm[k] = Nсчmax/2+ A* |Nm[k]'|

Если флаг = 0, Nm[k] = Nсчmax/2- A* |Nm[k]'|

Таблица рассчитывается для Nm[k]'(см. таблицу 3.1.), а глубина модуляции А задается АЦП. Учитывая, что Nсчmax = $101, Nсчmax/2 = $80.

Расчет кода ступенек производился по следующим формулам:

; K = 0..11 (3.36)

Таблица 3.1.

к	S[k]	!|Nm[k]'|	$Nm[k]'A
0	0.259	32.89	20
1	0.707	91.203	5B
2	0.966	122.682	7A
3	0.966	122.682	7A
4	0.707	91.203	5B
5	0.259	32.89	20
6	-0.259	32.89	20
7	-0.707	91.203	5B
8	-0.966	122.682	7A
9	-0.966	122.682	7A
10	-0.707	91.203	5B
11	-0.259	32.89	20

Данное число элементов таблицы приведены для наглядности, чтобы показать суть формирования синусоидального сигнала с помощью ШИМ.

Текст программы реализации скалярной ШИМ представлен в Приложении А.

4. Результаты моделирования и эксперимента

В подтверждение проведенных расчетов была смоделирована работа силовой части в ПО PowerSIM v6.0. Ниже, на рисунках 4.1, 4.2, 4.3 представлены результаты моделирования.

Рисунок 4.1. Uвых фаз до фильтра 2

Рисунок 4.2. Uвых лин до фильтра



Рисунок 4.3. Uвых фаз на выходе фильтра

На практике была разработана и отлажена печатная плата программатора для микроконтроллера. Запрограммировав микроконтроллер, были сняты импульсы управления с его ШИМ-выводов с разными значениями глубины модуляции, они изображены на рисунке 4.4.

Рисунок 4.4

В ходе проведения монтажных работ было изготовлено готовое устройство стенда. Иллюстрация программатора и стенда представлены на рисунках 4.5 и 4.6.

Рисунок 4.5. Стенд для проверки трансформатора

Рисунок 4.6. Программатор микроконтроллера

5. Организационно-экономический раздел

Экономическая целесообразность данного проекта.

Основной задачей технико-экономической целесообразности дипломного проекта является определение величины экономического эффекта от использования в общественном производстве основных и сопутствующих результатов, получаемых при решении технической задачи в данной работе. Оценка эффективности принятого научно-технического решения должна быть комплексной и учитывать все экономические, социальные, экологические и другие аспекты данного решения. Для этого требуется провести ряд необходимых расчетов по определенной схеме.

5.1 Расчет затрат на разработку устройства

Процесс проектирования состоит из следующих этапов:

- выбор направления работ;

- этап научно-исследовательской работы (НИР) по выбранной теме;

- этап опытно-конструкторской разработки (ОКР).

В этом разделе рассмотрим этап научно-исследовательской работы и определим затраты на его проведение.

Работа над этим этапом была проведена группой из двух человек:

- научный руководитель (к.т.н., доцент);

- инженер.

В процессе НИР были пройдены следующие этапы:

- разработка принципа построения устройства и его функциональная схема;

- расчет структурной и принципиальной электрической схемы инвертора;

- расчет потерь и тепловых процессов в устройстве;

- разработка конструктивного оформления отдельных узлов и устройства в целом.

Планирование и учет затрат на проектирование и модернизацию осуществляется по калькуляционным статьям расхода. Основными статьями расходов являются:

- основные и вспомогательные материалы;

- фонд оплаты труда (ФОТ);

- единый социальный налог;

- затраты машинного времени;

- накладные расходы.

5.2 Расчет затрат по статье "Материалы"

В этой статье производится расчет затрат на сырье, основные и вспомогательные материалы, покупные полуфабрикаты и комплектующие изделия, необходимые для выполнения данной НИР. Результаты расчета приведены в таблице 5.1:

Таблица 5.1. Расчет затрат по статье "Материалы"

Материалы	Цена за ед., руб.	Кол.	Сумма, руб.
Бумага для печати	2	300	600
Канцелярские принадлежности	100	-	100
Расход картриджа принтера	450	-	450
Итого:	-	-	1150
Транспортно-заготовительные расходы (7%)	-	-	80,5
Всего:	-	-	1230,5

Таким образом, величина затрат по статье "материалы" составляет 1230,5 рублей.

5.3 Расчет затрат по статье "Основная заработная плата"

В этой статье производится расчет основной заработной платы (ЗПосн) инженеров. Расчет основной заработной платы устанавливается исходя из категории исполнителей и трудоемкости, затрачиваемой ими на выполнение отдельных видов работ, их средней основной заработной платы (ставки) за один рабочий день.

Средний месячный оклад доцента, к.т.н. составляет 20000 рублей, средний месячный оклад инженера составляет 10000 рублей. Если в месяце 22 рабочих дня, то дневная ставка будет составлять:

(руб./день) - для доцента, к.т.н. (5.1)

(руб./день) - для инженера (5.2)

Таблица 5.2. Расчет затрат по статье "основная заработная плата"

Вид работ	Трудоемкость (дней)	Дневная ставка, руб.	Сумма, руб.
	Науч. рук.	Инж.	Науч. рук.	Инж.	Науч. рук.	Инж.
Разработка функ. сх.	0,5	5	909,09	454,55	454,55	2272,75
Расчет структурной и принцип. схемы	2	12			1818,18	5454,6
Расчет потерь	2	8			1818,18	3636,4
Конструктивное оформление	1	5			909,09	2272,75
Итого:	5,5	30			5000	13636,5
Всего:	5,5	30			18636,2

5.4 Расчет затрат по статье "Дополнительная заработная плата"

Необходимо произвести расчет по статье "дополнительная заработная плата", на которую относятся выплаты, предусмотренные законодательством за непроработанное (не явочное) время: оплата очередных и дополнительных отпусков, выплата вознаграждений за выслугу лет и др.

Размер дополнительной заработной платы (ЗПдоп) работников, непосредственно выполняющих НИР, составляет 10 - 12 % от основной заработной платы:

рублей (5.3)

5.5 Расчет по статье "Единый социальный налог"

На статью "единый социальный налог" приходится 26% от основной и дополнительной заработной платы (фонд оплаты труда - ФОТ). ФОТ составляет сумму основной и дополнительной заработной платы:

рублей (6.4)

Таким образом, единый социальный налог составляет:

рублей (5.5)

5.6 Расчет затрат на машинное время

Т.к. в процессе НИР использовался персональный компьютер (ПК), необходимо определить затраты на машинное время ПК, которое составляет:

- ресурс работы ПК - 12000 часов;

- стоимость ПК - 20000 рублей;

- время работы (по таблице 2 за 17 дней, работая по 8 часов в день) - 136 часов.

Сумма затрат на машинное время составляет:

 рублей (5.6)

5.7 Расчет затрат по статье "Накладные расходы"

В статью "накладные расходы" включаются расходы на управление и хозяйственное обслуживание. Также учитывается заработная плата аппарата управления и общехозяйственных служб, затраты на содержание и текущий ремонт зданий, сооружений, оборудования и инвентаря, амортизационные отчисления на их полное восстановление и капитальный ремонт, и др.

Таким образом, затраты на накладные расходы составляют 60% от основной заработной платы:

рублей (5.7)

На основании полученных в результате расчетов данных по отдельным статьям затрат составим калькуляцию плановой себестоимости НИР в целом. Результаты сведены в таблице 5.3.

Таблица 5.3. Расходы на проведение НИР

Статьи затрат	Сумма, руб.
Материалы	1230,5
Основная заработная плата	18636,2
Дополнительная заработная плата	1863,62
Единый социальный налог	5329,95
Затраты на машинное время	226,67
Накладные расходы	11181,72
Итого:	38468,66

5.8 Расчет себестоимости опытного образца

Расчет себестоимости опытного образца осуществляется по калькуляционным статьям расходов. Основными статьями расходов являются:

- сырье, основные материалы;

- основная заработная плата;

- дополнительная заработная плата;

- единый социальный налог;

- накладные расходы (расходы на эксплуатацию).

5.9 Расчет затрат по статье "Сырье, основные материалы"

В этой статье производится расчет затрат на сырье, основные и вспомогательные материалы, покупные комплектующие изделия, необходимые для выполнения данной ОКР. Результаты расчета приведены в таблице 6.4.

Таблица 5.4. Расчет затрат по статье "сырье, основные материалы"

Наименование	Обозн.	Тип	Кол.	Цена за шт., руб.	Сумма, руб.
MOSFET	VT1-VT6	W18NK80Z (одиночные)	8	170,5	1364
Микроконтроллер	MCU	MC68HC908MR32CB	1	290	290
Диодный мост	VD1-VD6	RS207	1	14,5	14,5
Пассивные эл-ты					300
Итого					1968,5

5.10 Расчет затрат по статье "основная заработная плата"

В этой статье производится расчет основной заработной платы (ЗПосн) инженера, непосредственно занятого сборкой устройства. Расчет основной заработной платы устанавливается исходя из трудоемкости, затрачиваемой на выполнение отдельных видов работ, средней основной заработной платы (ставки) за один рабочий день.

Средний месячный оклад инженера составляет 10000 рублей. При числе рабочих дней в месяце равных 22-м дням, дневная ставка будет составлять:

(руб./день) (5.8)

Учитывая, что на сборку и наладку устройства инженер тратит 3 дня, основная заработная плата составит 1363,65 рублей.

5.11 Расчет затрат по статье " дополнительная заработная плата"

Размер дополнительной заработной платы (ЗПдоп) инженера, выполняющего ОКР, составляет 10% от основной заработной платы:

рублей (5.9)

5.12 Расчет затрат по статье "единый социальный налог"

На статью "единый социальный налог" приходится 26% от ФОТ. ФОТ составляет сумму основной и дополнительной заработной платы:

рублей (5.10)

Таким образом, единый социальный налог составляет:

 рублей (5.11)

5.13 Расчет затрат по статье "накладные расходы"

В статью "накладные расходы" включаются расходы на управление и хозяйственное обслуживание. Также учитывается заработная плата аппарата управления и общехозяйственных служб, затраты на содержание и текущий ремонт зданий, сооружений, оборудования и инвентаря, амортизационные отчисления на их полное восстановление и ремонт, и др.

Таким образом, затраты на накладные расходы составляют 60% от основной заработной платы:

рублей (5.12)

На основании полученных в результате расчетов данных по отдельным статьям затрат составим калькуляцию плановой себестоимости ОКР. Результаты сведены в таблице 5.5.

Таблица 5.5. Расходы на проведение ОКР

Статьи затрат	Сумма, руб.
Сырье, основные материалы	1668,5
Основная заработная плата	1363,65
Дополнительная заработная плата	136,36
Единый социальный налог	390
Накладные расходы	818,19
Итого:	4376,7

Таким образом, себестоимость устройства составила 4376,6 рублей.

5.14 Расчет розничной цены устройства

1) Оптовая цена разработанного устройства составляет:

Себестоимость + 25% прибыли.

Получаем, что оптовая цена равна 5470,88 рублей.

2) Отпускная цена равна:

Оптовая цена + 20% НДС.

Получаем, что отпускная цена равна 6565,05 рублей.

3) Розничная цена равна:

Отпускная цена + 25% торговые излишки.

Получаем, что розничная цена равна 8206,32 рублей.

Результаты расчета сведем в таблицу 6.6.

Таблица 6.6. Результаты расчета себестоимости и розничной цены опытного образца

Себестоимость	4376,7
Оптовая цена	5470,88
Отпускная цена	6565,05
Розничная цена	8206,32

Заключение к организационно-экономическому разделу

В организационно-экономическом разделе были рассчитаны основные экономические показатели изготовления предлагаемого устройства: затраты на разработку устройства, себестоимость, оптовая, отпускная и розничная цены.

6. Раздел по охране труда

Охрана труда - это система законодательных актов, социально-экономических, организационных, технических, гигиенических и лечебно-профилактических мероприятий и средств, обеспечивающих безопасность, сохранение здоровья и работоспособности человека в процессе труда. Полностью безопасных и безвредных производственных процессов не существует. Задача охраны труда - свести к минимальной вероятность поражения или заболевания работающего с одновременным обеспечением комфорта при максимальной производительности труда.

В процессе дипломного проектирования ведется опытно-конструкторская разработка стенда для проверки трансформатора. Разработка данного устройства связанна с рядом опасных факторов, которые влияют на безопасность и здоровье человека, таких как пайка, искусственное освещение, высокое напряжение измерительной аппаратуры. Повышение производительности при изготовлении, сборке и настройке стенда в значительной степени зависит от правильного выбора мероприятий по охране труда. В данной главе рассматриваются опасные и вредные производственные факторы, имеющие место при конструировании и сборке устройства, а также организационно-технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ.

Анализ опасных и вредных производственных факторов при работе в лаборатории

Разработка стенда для проверки трансформатора производится на предприятии ФГУП ПО СЕВЕР. В ходе разработки и конструкции прибора будут производиться следующие операции:

работа с персональным компьютером для разработки и моделирования устройства;

пайка деталей на печатную плату;

сборка прибора.

Помещение, в котором велись разработка и конструирование устройства можно отнести к помещению без повышенной опасности, характерными признаками которой являются:

1) отсутствие токопроводящей линии;

сухой изоляционный пол;

отсутствие возможности прикосновения человека к корпусам оборудования, не имеющим соединения с землей и токоведущими частями;

относительная влажность воздуха не превышает 60% - помещение относится к разряду сухих;

температура воздуха 16-20 єС;

скорость движения воздуха не боле 0,3 м/с.

Поражение электрическим током является одной из характерных опасностей. Особенностью поражения электрическим током является отсутствие внешних признаков грозящей опасности, которые человек мог бы заблаговременно обнаружить с помощью органов чувств. Ток приводит к серьезным повреждениям центральной нервной системы и таких жизненно важных органов как сердце и легкие. Поэтому второй особенностью воздействия тока на человека является тяжесть поражения. Третья особенность поражения электрическим током заключается в том, что токи промышленной частоты силой в 10-25мА [38] способны вызвать интенсивные судороги мышц. И, наконец, воздействие тока на человека вызывает резкую реакцию отдергивания, а в ряде случаев и потерю сознания. Окружающая среда (влажность и температура воздуха, наличие заземленных металлических конструкций и полов, токопроводящей пыли и др.) оказывает дополнительное влияние на условия электробезопасности. Степень поражения электрическим током во многом зависит от плотности и площади контакта человека с токоведущими частями. Согласно ГОСТ 12.1.038-82, установлены предельно допустимые значения токов, проходящих через человека при нормальном и аварийном режимах работы. Данные приведены в таблице 8.1.

Таблица 8.1

Род тока	Продолжительность действия, сек
ток 50 Гц, мА	0,08	00,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1
= ток	650	50	250	165	125	100	85	70	65	55	1

По условиям электробезопасности стенд, разрабатываемый в дипломной работе, относится к категории установок, работающих с напряжением до 1000В. Установка относится к первому классу, так как имеет рабочую изоляцию и место для заземления. В ЭУУ в соответствии с ГОСТ 12.1.009-76 применена рабочая изоляция. Безопасность эксплуатации при нормальном режиме работы ЭУУ обеспечивается следующими защитными мерами: применение изоляции, недоступность токоведущих частей, изоляция электрических частей от земли.

Около 90% информации человек получает через зрительный канал и качество этой информации зависит от освещения.

Следующим опасным и вредным фактором являются пары свинца, олова, сурьмы и других элементов, входящих в состав припоя, а так же пары канифоли. При пайке на печатную плату применяется олово-свинцовый припой ПОС-61, содержащий 39% свинца (Pb) и 61% олова (Sn). Флюсом служит канифоль в твёрдом виде. Пайка осуществляется при помощи паяльной станции. Операции лужения и пайки сопровождаются выделением вредных веществ в атмосферу помещения. Пары свинца, олова, канифоли попадая в атмосферу, конденсируются и превращаются в аэрозоли, частицы которые попадают на кожный покров, слизистую оболочки рта, глаз, верхних дыхательных путей. При неблагоприятных условиях свинец начинает циркулировать в крови, изменяя её состав, поражает нервную систему, почки и печень. Сравнительно небольшое отравление свинцом характеризуется изменением окраски кожи. Кожа принимает очень заметный характерно сероватый цвет. Так же появляется пойма на дёснах. В более тяжёлых случаях наблюдается так называемая «свинцовая комка» (внезапные острые боли в брюшной полости). Иногда наблюдаются нервные заболевания. Учитывая вредность паров свинца и других веществ, к помещениям, где производится пайка, предъявляются особые требования. В таблице 2 [37] показаны предельно - допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны.

Таблица 8.2

№	Наименование вещества	Предельно-допустимая концентрация, мг/м3	Класс опасности
1	Хлор	1,0	2
2	Хлора двуокись	0,1	1
3	Сурьма	0,3	2
4	Медь	1,0	2
5	Ацетон	200	4
6	Свинец	0,01	1
7	Ртуть	0,01	1

Расчет местного отсоса

При расчете местного отсоса считаем, что концентрация вредных веществ в воздухе рабочей зоны выше предельно-допустимой. Местный отсос выбран из-за того, что концентрация вредных веществ накапливается на незначительной площади [10]. Всасывающее отверстие местного отсоса выбираем в виде прямоугольника.

Количество отсасываемого воздуха определяется по формуле [37]:

(7.1)

где Q - количество отсасываемого воздуха;

Е - большая сторона прямоугольного отверстия;

X - расстояние от плоскости всасывающего отверстия до зоны пайки;

VX - осевая сторона в зоне пайки.

Меньшая сторона прямоугольного отверстия (b) определяется из оптимального состояния между сторонами всасывающего отверстия b и E, при котором количество отсасываемого воздуха будет минимальным [37].

(7.2)

Площадь всасываемого отверстия определяется по формуле [39]:

(7.3)

Формула справедлива в пределах значения [37]:

(7.4)

зададимся параметрами X = 0.2м и E = 0.4м, тогда из соотношения найдем минимальную сторону прямоугольника [37]:

(7.5)

Отношение b/E попадает в заданный интервал ограничений, значит можно воспользоваться формулой. Находим площадь всасываемого отверстия:

S = 0.03м (7.6)

Примем осевую скорость VX в зоне пайки равной 0,6 м/с [10]. Тогда, исходя из формулы, количество отсасываемого воздуха будет равно [37]:

Q = 0.29 мс (7.6)

Если использовать местный отсос с круглым отверстием, то количество отсасываемого воздуха будет находиться по формуле [37]:

(7.7)

где d - диаметр всасываемого отверстия.

Значит, при использовании всасываемого отверстия круглой формы мы хотим поддержать Q=0,29 м3/с, то по формуле диаметр трубы будет равен:

d = 0,34м (7.8)

Организационно - технические мероприятия, обеспечивающие безопасность работ

К работе связанной с лужением и пайкой допускаются лица не моложе 18 лет обученные, прошедшие осмотр и инструктаж по технике безопасности, сдавшие экзамены, имеющие соответствующий допуск к работе.