Проектирование электрической части понижающей подстанции 110/35/6 кВ
Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений и схемы электроснабжения потребителей собственных нужд. Выбор типа и мощности понижающих и рабочих трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания, выбор коммутационных аппаратов, токопроводов.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 27.01.2011 |
| Размер файла | 499,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Курсовая работа
Тема: Проектирование электрической части понижающей подстанции 110/35/6 кВ
Содержание
- Исходные данные
- Введение
- I. Выбор главной схемы электрических соединений станции и схемы собственных нужд
- 1.1 Проектирование главной схемы
- 1.2 Технико-экономический анализ вариантов схемы
- II. Расчет токов короткого замыкания для выбора электрооборудования главной схемы и схемы собственных нужд
- 2.1 Схема замещения и приведение параметров элементов схемы к базисным условиям
- 2.2 Короткое замыкание на шинах РУ-110 кВ (точка K1)
- 2.3 Короткое замыкание на шинах РУ-35 кВ (точка K2)
- 2.4 Короткое замыкание на шинах РУ-6 кВ (точка K3)
- III. Выбор электрических аппаратов и проводников
- 3.1 Выбор выключателей
- 3.1.1 РУ-110 кВ
- 3.1.2 РУ-35 кВ
- 3.1.3 РУ-6 кВ
- 3.2 Выбор разъединителей
- 3.3 Выбор сборных шин и токоведущих частей
- 3.3.1 Выбор сборных шин 35 кВ
- 3.3.2 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 35 кВ
- 3.3.3 Выбор сборных шин 110 кВ
- 3.3.4 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 110 кВ
- 3.3.6 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 6 кВ
- IV. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения
- 4.1 Выбор трансформаторов тока в цепях ОРУ 110 кВ
- 4.2 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ОРУ 110 кВ
- 4.3 Выбор трансформаторов тока в цепях ОРУ 35 кВ
- 4.4 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ОРУ 35 кВ
- 4.5 Выбор трансформаторов тока в цепях ЗРУ 6 кВ
- 4.7 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ЗРУ 6 кВ
- Литература
Исходные данные
Тип подстанции - подстанция 330/110/35кВ.
Связь с системой осуществляется на напряжении 330 кВ по 2-м линиям длиной 150 км. Потребители:
|
Напряжение, кВ |
Нагрузка |
||
|
Рмин, МВт |
Рмакс, МВт |
||
|
35 |
30 |
40 |
|
|
6 |
20 |
40 |
Мощность короткого замыкания системы 3000 МВ·А.
Введение
Цель курсового проекта - спроектировать электрическую часть понижающей подстанции 110/35/6 кВ. Связь с системой осуществляется по двум линиям длиной 20 км на напряжении 110 кВ. Мощность короткого замыкания системы составляет 3000 МВ·А. Подстанция имеет три РУ, к сборным шинам 35 кВ подключен один ТСН для осуществления скрытого резервирования электроснабжения потребителей СН.
В курсовом проекте выполнено: выбор и обоснование главной схемы электрических соединений и схемы электроснабжения потребителей собственных нужд, выбор типа и мощности понижающих трансформаторов, рабочих трансформаторов собственных нужд; расчет токов короткого замыкания; выбор коммутационных аппаратов, токопроводов, токоведущих частей и шин распределительных устройств, измерительных трансформаторов тока и напряжения.
Понижающие подстанции предназначены для распределения энергии по сети НН и создания пунктов соединения сети ВН (коммутационных пунктов). Определяющей для выбора места размещения подстанции является схема сети СН, для питания которой предназначена рассматриваемая подстанция. Оптимальная мощность и радиус действия подстанции определяются плотностью нагрузок в районе её размещения и схемой сети НН.
Классификация подстанций по их месту и способу присоединения к сети нормативными документами не установлена. Исходя из применяющихся типов конфигурации сети и возможных схем присоединения подстанций их можно подразделить на: тупиковые, ответвительные, проходные и узловые.
По назначению подстанции делятся на потребительские, предназначенные для электроснабжения потребителей электроэнергии, и системные, осуществляющие связь между отдельными частями ЭЭС.
Понижающая подстанция 110/35/6 кВ, проектируемая в работе является потребительской тупиковой подстанцией, являющаяся центром питания по отношению к потребителям электрических сетей напряжением 6 и 35 кВ.
I. Выбор главной схемы электрических соединений станции и схемы собственных нужд
1.1 Проектирование главной схемы
Основные требования к главным схемам электрических соединений:
– схема должна обеспечивать надёжное питание присоединённых потребителей в нормальном, ремонтном и послеаварийном режимах в соответствии с категориями нагрузки с учётом наличия или отсутствия независимых резервных источников питания;
– схема должна обеспечивать надёжность транзита мощности через подстанцию в нормальном, ремонтном и послеаварийном режимах в соответствии с его значением для рассматриваемого участка сети;
– схема должна быть по возможности простой, наглядной, экономичной и обеспечивать средствами автоматики восстановление питания потребителей в послеаварийной ситуации без вмешательства персонала;
– схема должна допускать поэтапное развитие РУ с переходом от одного этапа к другому без значительных работ по реконструкции и перерывов в питании потребителей;
– число одновременно срабатывающих выключателей в пределах одного РУ должно быть не более двух при повреждении линии и не более четырёх при повреждении трансформатора.
1.2 Технико-экономический анализ вариантов схемы
Выбор силовых трансформаторов
Суммарная максимальная нагрузка подстанции равна (если принять cosцн=0,8):
,
поэтому можно выбрать:
1 вариант. Два автотрансформатора мощностью:
.
По табл. 3.8 [1], стр. 156 выбираю два трёхобмоточных трансформатора ТДТН-80000/110 с параметрами Sном = 80 МВ·А, UВН = 115 кВ,
UСН = 38,5 кВ, UНН = 6,6 кВ, uк в-с = 11 %, uк в-н= 18,5 %, uк с-н= 7 %, Рх = 82 кВт, Ркз в-с = 390 кВт. Стоимость трансформатора, приведенная к уровню цен 2007 года, составляет 4110 тыс. руб. Коэффициент перехода к современному уровню цен принят равным 30.
2 вариант. 4 трансформатора:
. По табл. 3.81 выбираю четыре трансформатора ТРДН-40000/110 с параметрами Sном = 40 МВ·А, UВН = 115 кВ, UНН = 6,3 кВ, uк = 10,5 %, Рх = 36 кВт, Ркз = 172 кВт. Стоимость трансформатора, приведенная к уровню цен 2007 года, составляет 2400 тыс. руб.
Выбор трансформаторов собственных нужд
В соответствии с табл. 2.102 [1], стр. 50, подстанции с высшим напряжением 110 кВ имеют нагрузку СН, до 100 кВА. Следовательно, выбираю РСН = 100 кВА. Мощность потребителей невелика, поэтому они присоединяются к сети 380/220 В, которая получает питание от двух понижающих трансформаторов СН. При этом мощность каждого из двух трансформаторов должна обеспечивать полностью электроснабжение всех потребителей СН, то есть стопроцентный резерв мощности (скрытое резервирование). Шины СН 0,4 кВ для надёжности секционируют автоматическим выключателем.
Выбираю трансформаторы СН: . По табл. 3.3 [1], стр. 120 выбираю два двухобмоточных трансформатора: ТМ-100/35 с параметрами Sном =100 кВ·А, UВН = 35 кВ, UНН = 0,4 кВ, uк = 6,5 %, Рх = 1 кВт, Ркз = 3,7 кВт. И ТМ-100/10 с параметрами Sном =100 кВ·А, UВН = 6 кВ, UНН = 0,4 кВ, uк = 5,5 %, Рх = 1 кВт, Ркз = 3,7 кВт Стоимость трансформатора, приведенная к уровню цен 2007 года, составляет 800 тыс. руб.
Экономическая целесообразность схемы соединения определяется минимумом приведенных затрат:
З = рн·К + И + У,
где К - капиталовложения на сооружение электроустановки, тыс. руб.; рн - нормативный коэффициент экономической эффективности, в настоящее время равный для подстанций 0,15 1/год; И - годовые эксплуатационные издержки, тыс. руб./год; У - ущерб от недоотпуска электроэнергии, тыс. руб./год. Ущерб от недоотпуска электроэнергии в данной работе не учитывается.
Таблица 1. Расчет капиталовложений.
|
№ п/п |
Оборудование |
Расчётная стоимость единицы |
1-й вариант |
2-й вариант |
|||
|
Число |
Общая стоимость |
Число |
Общая стоимость |
||||
|
тыс. руб. |
шт. |
тыс. руб. |
шт. |
тыс. руб. |
|||
|
1 |
ТДТН-80000/110 |
4110 |
2 |
8220 |
- |
- |
|
|
2 |
ТРДН-40000/110 |
2400 |
- |
- |
4 |
9600 |
|
|
4 |
Выкл. 110 кВ |
2600 |
4 |
10400 |
9 |
23400 |
|
|
5 |
Выкл. 35 кВ |
1804 |
8 |
14432 |
8 |
14432 |
|
|
6 |
Выкл. 6 кВ |
1800 |
8 |
14400 |
8 |
14400 |
|
|
Итого, тыс. руб. |
47452 |
61832 |
- где расчетная стоимость предварительно выбранных выключателей определена по таблицам 5.1 и 5.2 [1], стр. 228-251
Годовые эксплуатационные издержки определяются по формуле:
И = Иа + Ипот = а·К/100 + в·ДWгод,
где а =(8…9)% - отчисления на амортизацию и обслуживание; ДWгод - годовые потери энергии в электроустановке, кВт·ч; в - средняя себестоимость потерь электроэнергии, коп/кВт·ч.
Принимаю а = 8%, в = 25 коп/кВт·ч.
Потери электроэнергии в одном двухобмоточном трансформаторе определяются по формуле:
,
здесь Рх, Ркз - потери мощности холостого хода и короткого замыкания, кВт; Sном - номинальная мощность трансформатора, МВ·А; Sмакс - расчетная максимальная нагрузка трансформатора, МВ·А; Т - продолжительность работы трансформатора в году; ф - продолжительность максимальных потерь.
Потери электроэнергии в одном трёхобмоточном трансформаторе определяются по формуле:
,
здесь Ркв, Ркс , Ркн - потери мощности короткого замыкания, кВт; Sном -номинальная мощность трансформатора, МВ·А; Sв , Sс , Sн - расчетные максимальные нагрузки по обмоткам трансформатора, МВ·А; Т - продолжительность работы трансформатора в году; фв , фс , фн - продолжительности максимальных потерь по обмоткам трансформатора.
Выбираю число часов использования максимальной нагрузки Тмакс с = 6000 ч, Тмакс н = 5800 ч ( а для нагрузки на повышенных напряжениях Тмакс = (6000-7000) ч).
Следовательно,
.
Число часов максимальных потерь в году по обмоткам трансформатора фв = 4300 ч, фс = 4500 ч, фн = 3200 ч определяю по графику на рис. 10.1 [1], стр. 546.
Так как для автотрансформаторов в справочной литературе заданы только значения Ркз в-с, то принимаю
Ркз в-н = Ркз с-н = Ркз в-с,
Ркз в = Ркз с = Ркз н = 0,5·Ркз в-с.
1 вариант. Два трёхобмоточных трансформатора мощностью по 80 МВ·А каждый.
Трансформатора два, поэтому ДWгод У =2· ДWгод = 2·1011582,7 = 2023163,4 (кВт·ч).
Приведенные затраты:
=27580(тыс. руб.)
2 вариант. Четыре двухобмоточных трансформатора по 40 МВ А каждый
Поскольку их 4 то ДWгод У =4· ДWгод = 4·604266,25 = 2417065 (кВт·ч).
Второй вариант является более дорогим так что выбираем первый вариант.
Выбор схем распределительных устройств
Для распределительных устройств 35-220 кВ двухтрансформаторных подстанций при количестве присоединяемых линий равном двум рекомендуются следующие типовые схемы [1], стр. 128:
1) два блока с отделителями и неавтоматической перемычкой со стороны линии;
2) мостик с выключателем в перемычке и отделителями в цепях трансформаторов;
3) четырёхугольник.
Ориентировочно по табл.1 [3], стр. 7 определяю количество отходящих линий от РУ 6 кВ. Если Рмакс = 40 МВт, тогда выбираю четыре кабельные линии. С ростом мощности нагрузки необходимо постепенно увеличивать количество отходящих линий.
На РУ 110 кВ две приходящии линии Следовательно, для РУ 110 кВ выбираю схему четырёхугольника, а для РУ 35 кВ схему одной секционированной систему шин Определяю количество отходящих линий от РУ 35 кВ.
Для РУ СН 0,4 кВ выбираю схему с одной секционированной системой шин (межсекционный выключатель в нормальном режиме отключен для снижения токов короткого замыкания).
II. Расчет токов короткого замыкания для выбора электрооборудования главной схемы и схемы собственных нужд
2.1 Схема замещения и приведение параметров элементов схемы к базисным условиям
Выбираю базисную мощность: Sб = 1000 МВ·А
В качестве базисного напряжения принимаю среднее эксплутационное напряжение той ступени, на которой предполагается короткое замыкание (340; 115; 37; 0,4 кВ).
В каждой точке короткого замыкания получается свое значение базисного тока:
Параметры элементов цепи в относительных единицах, приведённые к базисным условиям.
Трансформаторы ТДТН-80000/110
о.е.
о.е.
о.е.
ЛЭП, питающие подстанцию
Для воздушных линий напряжением 6 - 330 кВ среднее значение индуктивного сопротивления на 1 км длины X0 равно 0,4 Ом / км [3], стр. 39.
Тогда сопротивление одной линии, приведённое к базисным условиям равно:
0,6 о.е.
Система
0,333 о.е.
ЭДС системы принимаю равной единице: Ес = 1.
Рис. 1. Схема замещения подстанции для расчета токов короткого замыкания
2.2 Короткое замыкание на шинах РУ-110 кВ (точка K1)
Uб = 115 кВ, кА
Рис 2. Схема замещения относительно точки К1
о.е.
Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания от системы:
кА
Ударный ток короткого замыкания от системы:
,
где
По табл. 3.8 [3], стр. 36 определяю Та=0,115 с и Кус=1,92. Тогда кА.
Следовательно, расчетным током короткого замыкания для выбора аппаратов и шин РУ 110 кВ является кА, кА.
2.3 Короткое замыкание на шинах РУ-35 кВ (точка K2)
электроснабжение потребитель трансформатор ток
Uб = 37 кВ, кА; о.е.
Рис 3. Схема замещения относительно точки К2
Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания от системы:
кА
По табл. 3.8 [3], стр. 36 определяю Та=0,115 с и Кус=1,92. Тогда ударный ток короткого замыкания от системы: кА.
Следовательно, расчетным током короткого замыкания для выбора аппаратов и шин РУ 35 кВ является кА, кА.
2.4 Короткое замыкание на шинах РУ-6 кВ (точка K3)
Uб = 6,3 кВ, кА
Рис 4. Схема замещения относительно точки К3
о.е.
Начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания от системы:
кА
По табл. 3.810 определяю Та=0,045 с и Кус=1,8. Тогда ударный ток короткого замыкания от системы: кА.
Проектируемая в работе понижающая подстанция не является крупной промышленной подстанцией, поэтому подпитку от двигателей при определении токов короткого замыкания не учитываю.
Следовательно, расчетным током короткого замыкания для выбора аппаратов и шин РУ 35 кВ является кА, кА.
III. Выбор электрических аппаратов и проводников
3.1 Выбор выключателей
В ГОСТ 687-78 приведены следующие параметры выключателей:
Номинальное напряжение Uном.
Номинальный ток Iном.
Номинальный ток отключения Iоткл.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения
Действующее значение периодической составляющей Iдин и амплитудное значение полного тока Im дин, которые характеризуют электродинамическую стойкость выключателя.
Ток термической стойкости Iт и время действия тока термической стойкости tт.
Номинальный ток включения Iвкл.
Время действия выключателя:
– собственное время отключения tсв- промежуток времени от подачи команды на отключение до расхождения контактов выключателя;
– время отключения tов - промежуток времени от подачи команды на отключение до полного погасания дуги во всех фазах;
– время включения выключателя tвв - промежуток времени от подачи команды на включение до возникновения тока в цепи.
Параметры восстанавливающегося напряжения при номинальном токе отключения.
Таблица 3. Условия выбора выключателей
|
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя |
Условие выбора |
|
|
Uуст |
Uном |
Uуст ? Uном |
|
|
Iраб утяж |
Iном |
Iраб утяж ? Iном |
|
|
Iпо |
Iдин |
Iпо ? Iдин |
|
|
iу |
Im дин |
iу ? Im дин |
|
|
Iпф |
Iоткл |
Iпф ? Iоткл |
|
|
в |
вном |
в ? вном |
|
|
Iпф + iаф |
Iпф + iаф ? |
||
|
Вк |
Iт2· tт |
Вк ? Iт2· tт |
3.1.1 РУ-110 кВ
Наибольший ток нормального режима в цепи высокого напряжения на подстанции с двумя трёхобмоточными трансформаторами определяют по работе трансформатора с n цепями.
SТ ном = 2*80 МВ·А
А
Наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима принимаю при условии отключения параллельно работающего трансформатора, когда оставшийся в работе трансформатор может быть перегружен на 40 % .
А
Расчётные токи короткого замыкания: кА, кА
Предварительно по табл.5.2 [1], стр. 242 выбираю ячейку элегазовую ВГБУ-110 II*-40/2000У1, параметры которой:
Таблица 4. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя ВГБУ-110 II*-40/2000У1 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 110 кВ |
Uном = 110кВ |
110=110 |
|
|
Imax = 587,8 А |
Iном = 2000 А |
587,8 < 2000 |
|
|
Iпо = 4,58 кА |
Iдин = 40 кА |
4,58 < 40 |
|
|
iу = 12,43 кА |
Im дин = 102 кА |
12,43<102 |
|
|
Iпф = 4,58 кА |
Iоткл = 40 кА |
4,58 < 40 |
|
|
в = 67% |
вном = 45% |
67 > 45 |
|
|
Вк = 6,5(кА)2·с |
Iт2· tт = 4800(кА)2·с |
6,5< 4800 |
Проверка на отключающую способность
Короткое замыкание в точке K1 является удаленным, поэтому периодическую составляющую тока короткого замыкания к моменту размыкания дугогасительных контактов можно принять незатухающей кА < Iоткл = 40 кА.
Время от момента возникновения короткого замыкания до расхождения контактов выключателя: ф = tрз min + tсв = 0,01+0,035 = 0,045 с
Для этого момента времени апериодическая составляющая тока короткого замыкания: кА, где постоянная времени затухания апериодической составляющей Tа = 0,04 с определена по табл. 3.8 [1], стр. 150.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока короткого замыкания в токе отключения определяю по по рис. 35 [3], стр. 49 для ф = 45 мс: .
Так как , то проверку на отключающую способность по полному току выполняю.
Im дин=102кА
Термическая стойкость выключателя
Полный импульс квадратичного тока
Принимая максимальное время действия основной защиты равным tрз max = 0,1 с [3], стр. 47, определяю время отключения тока короткого замыкания:
tоткл = tрз max + tов = 0,1 + 0,055 = 0,155 c.
Тогда (кА)2·с
(кА)2·с > (кА)2·с
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно принимаю выбранный выключатель.
3.1.2 РУ-35 кВ
Наибольший ток нормального режима в цепи среднего напряжения на подстанции с двумя автотрансформаторами определяю с учётом перспективной нагрузки на стороне среднего напряжения на 10-летний период Sґнагр С [1], стр. 214.
Так как перспективная нагрузка на 10-летний период неизвестна, делаю допущение об одинаковой загрузке обмоток среднего и низкого напряжений автотрансформатора, то есть
.
В качестве Sґмакс принимаю расчётную мощность, текущую через трансформаторы (коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме вн.р. = 0,7).
=>
С учётом этого:
Наибольший ток нормального режима в цепи среднего напряжения:
А
Наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима принимаю при условии отключения параллельно работающего трансформатора.
А
Расчётные токи короткого замыкания: кА, кА
Предварительно по табл. (основные технические данные выключателей, применяемых ОАО «МОСЭЛЕКТРОЩИТ») выбираю элегазовый выключатель 3AP1FG-72,5, параметры которого:
Таблица 5. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя 3AP1FG-72,5 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 35 кВ |
Uном = 35 кВ |
35=35 |
|
|
Imax = 924 А |
Iном = 4000 А |
924 < 4000 |
|
|
Iпо = 7,651 кА |
Iдин = 40 кА |
7,651 < 40 |
|
|
iу = 19,476 кА |
Im дин = 102 кА |
19,476 <102 |
|
|
Iпф = 7,651кА |
Iоткл = 40 кА |
7,651 < 40 |
|
|
в = 33,3% |
вном = 50% |
33,3 < 50 |
|
|
Вк = 11,12(кА)2·с |
Iт2· tт = 4800 (кА)2·с |
11,12 < 4800 |
Проверка на отключающую способность
Короткое замыкание в точке K2 является удаленным, поэтому периодическую составляющую тока короткого замыкания к моменту размыкания дугогасительных контактов можно принять незатухающей кА < Iоткл = 40 кА.
Время от момента возникновения короткого замыкания до расхождения контактов выключ ателя: ф = tрз min + tсв = 0,01+0,034= 0,044с
Для этого момента времени апериодическая составляющая тока короткого замыкания: кА, где постоянная времени затухания апериодической составляющей Tа = 0,02 с определена по табл. 3.8 [1], стр. 150.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока короткого замыкания в токе отключения: .
Так как , то проверку на отключающую способность по полному току не выполняю.
Термическая стойкость выключателя
Полный импульс квадратичного тока
Принимая максимальное время действия основной защиты равным tрз max = 0,1 с [3], стр. 47, определяю время отключения тока короткого замыкания:
tоткл = tрз max + tов = 0,1 + 0,05= 0,15 c.
Тогда (кА)2·с
(кА)2·с > (кА)2·с
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно, принимаю выбранный выключатель.
3.1.3 РУ-6 кВ
Наибольший ток нормального режима в цепи низкого напряжения на подстанции с двумя трёхобмоточными трансформаторами определяю с учётом перспективной нагрузки на стороне среднего напряжения на 10-летний период Sґнагр С [1], стр. 214.
Так как перспективная нагрузка на 10-летний период неизвестна, делаю допущение об одинаковой загрузке обмоток среднего и низкого напряжений трёхобмоточного трансформатора, то есть
.
В качестве Sґмакс принимаю расчётную мощность, текущую через трансформаторы (коэффициент загрузки трансформаторов в нормальном режиме вн.р. = 0,7).
Наибольший ток нормального режима в цепи среднего напряжения:
А
Наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима принимаю при условии отключения параллельно работающего трансформатора.
А
Расчётные токи короткого замыкания: кА, кА
Предварительно по табл. 5.2 [1], стр. 242 выбираю Генераторный выключатель фирмы ABB HGI 2
Таблица 6. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя HGI 2 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 6 кВ |
Uном = 17.5 кВ |
6<17,5 |
|
|
Imax = 5389 А |
Iном = 6300 А |
5389 < 6300 |
|
|
Iпо = 31,17 кА |
Iдин = 50 кА |
31,17 < 50 |
|
|
iу = 79,221кА |
Im дин = 138 кА |
79,221 <138 |
|
|
Iпф = 31,17 кА |
Iоткл = 50 кА |
31,17 < 50 |
|
|
в = 35% |
вном = 75% |
35 < 75 |
|
|
Вк = 25,2(кА)2·с |
Iт2· tт = 7500 (кА)2·с |
25,2 < 7500 |
Проверка на отключающую способность
Короткое замыкание в точке K2 является удаленным, поэтому периодическую составляющую тока короткого замыкания к моменту размыкания дугогасительных контактов можно принять незатухающей кА < Iоткл = 50 кА.
Время от момента возникновения короткого замыкания до расхождения контактов выключателя: ф = tрз min + tсв = 0,01+0,032= 0,042с
Для этого момента времени апериодическая составляющая тока короткого замыкания:
кА,
где постоянная времени затухания апериодической составляющей Tа = 0,02 с определена по табл. 3.8 [1], стр. 150.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока короткого замыкания в токе отключения: .
Так как , то проверку на отключающую способность по полному току не выполняю.
Термическая стойкость выключателя
Полный импульс квадратичного тока
Принимая максимальное время действия основной защиты равным tрз max = 0,1 с [3], стр. 47, определяю время отключения тока короткого замыкания:
tоткл = tрз max + tов = 0,1 + 0,055= 0,155 c.
Тогда (кА)2·с
(кА)2·с > (кА)2·с
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно принимаю выбранный выключатель.
Выбор КРУ для 6кВ
Из нашей схемы видно что ток на шинах 6кВ расходиться от места присоединения токопровода поровну в утяжелённом режиме (послеаварийном режиме) => ток делиться пополам
А.
Предварительно по табл. 5.2 [1], стр. 242 выбираю элегазовый выключатель LF3 фирмы Shnieder Electric
Таблица 7. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя HGI 2 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 6 кВ |
Uном = 6.3кВ |
6<6.3 |
|
|
Imax = 2694 А |
Iном = 3150 А |
2694 < 3150 |
|
|
Iпо = 31,17 кА |
Iдин = 40 кА |
31,17 < 40 |
|
|
iу = 79,221кА |
Im дин = 102 кА |
79,221 <102 |
|
|
Iпф = 31,17 кА |
Iоткл = 40 кА |
31,17 < 50 |
|
|
в = 35% |
вном = 75% |
35 < 75 |
|
|
Вк = 25,2(кА)2·с |
Iт2· tт = 4800 (кА)2·с |
25,2 < 4800 |
Проверка на отключающую способность
Короткое замыкание в точке K2 является удаленным, поэтому периодическую составляющую тока короткого замыкания к моменту размыкания дугогасительных контактов можно принять незатухающей кА < Iоткл = 40 кА.
Время от момента возникновения короткого замыкания до расхождения контактов выключателя: ф = tрз min + tсв = 0,01+0,032= 0,042с
Для этого момента времени апериодическая составляющая тока короткого замыкания:
кА,
где постоянная времени затухания апериодической составляющей Tа = 0,02 с определена по табл. 3.8 [1], стр. 150.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока короткого замыкания в токе отключения: .
Так как , то проверку на отключающую способность по полному току не выполняю.
Термическая стойкость выключателя
Полный импульс квадратичного тока
Принимая максимальное время действия основной защиты равным tрз max = 0,1 с [3], стр. 47, определяю время отключения тока короткого замыкания:
tоткл = tрз max + tов = 0,1 + 0,055= 0,155 c.
Тогда (кА)2·с
(кА)2·с > (кА)2·с
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно, принимаю выбранный выключатель.
3.2 Выбор разъединителей
Разъединители выбираются по длительному номинальному току номинальному напряжению, проверяются на термическую и электродинамическую стойкость.
Таблица 9. Условия выбора разъединителей:
|
Расчетные величины |
Каталожные данные разъединителя |
Условие выбора |
|
|
Uуст |
Uном |
Uуст ? Uном |
|
|
Iраб утяж |
Iном |
Iраб утяж ? Iном |
|
|
iу |
Im дин |
iу ? Im дин |
|
|
Вк |
Iт2· tт |
Вк ? Iт2· tт |
Расчетные величины для разъединителей те же, что и для выключателей.
По табл. 5.5 [1], стр. 274, 269 выбираю для РУ-110 кВ двухколонковый разъединитель наружной установки РГ-110/1000 УХЛ1, для РУ-35 кВ двухколонковый разъединитель наружной установки РГ-35/2000 УХЛ1, а для РУ-6 кВ двухколонковый разъединитель внутреней установки РВР-20/6300 У3.
Таблица 10. Выбор разъединителей
|
Место установки и тип разъединителя |
Расчетные величины |
Каталожные данные разъединителя |
Условие выбора |
|
РУ-110 кВРГ-110/1000 УХЛ1 |
Uуст = 110 кВ |
Uном = 110 кВ |
110=110 |
|
|
Imax = 587,8 А |
Iном = 1000 А |
587,8 < 1000 |
||
|
iу = 12,43 кА |
Im дин = 80 кА |
12,43 <80 |
||
|
Вк = 6,5 (кА)2·с |
Iт2· tт = 31,52·3 = 2976 (кА)2·с |
6,5 < 2976 |
||
РУ-35 кВРГ-35/2000 УХЛ1 |
Uуст = 35 кВ |
Uном = 35 кВ |
35=35 |
|
|
Imax = 924 А |
Iном = 2000 А |
924 < 1000 |
||
|
iу = 19,476 кА |
Im дин = 80 кА |
19,478 < 80 |
||
|
Вк = 11,12(кА)2·с |
Iт2· tт = 31,52·3 = 2976 (кА)2·с |
11,12 < 2976 |
||
РУ-6 кВРВР-20/6300 У3 |
Uуст = 6 кВ |
Uном = 20 кВ |
20<6 |
|
|
Imax = 5389 А |
Iном = 6300 А |
5389 < 6300 |
||
|
iу = 79,221 кА |
Im дин = 125кА |
79,221 < 125 |
||
|
Вк = 25,2 (кА)2·с |
Iт2· tт = 1002·4 = 40000 (кА)2·с |
25,2 < 40000 |
3.3 Выбор сборных шин и токоведущих частей
3.3.1 Выбор сборных шин 35 кВ
В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС. Сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений проверке по экономической плотности тока не подлежат. Сечение сборных шин принимаю по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения.
А
В РУ 35 кВ каждая фаза для уменьшения коронирования выполняется не менее, чем двумя проводами, то есть применяется расщепление проводов.
По табл. 7.35 [1], стр. 429 принимаю ориентировочно провод 3хАС-185/29, для которого
Iдоп = 3·330 = 990 А > Imax = 923,76А
Сечение провода q = 95 мм2, диаметр d = 1,35 см, радиус r0 = 0,675 см. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между ними D = 107 см.
Проверка на термическое действие тока к.з. не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе [1], стр. 238.
Проверка шин на электродинамическое действие тока к.з. (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 7,651 кА < 20 кА [1], стр. 233.
Проверка по условиям коронирования:
Начальная критическая напряженность:
кВ/см,
где коэффициент учитывает шероховатость поверхности провода.
Максимальное значение напряжённости электрического поля вокруг расщеплённых проводов:
где коэффициент k, учитывающий количество проводов в фазе, для n = 3 определяется по формуле
Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 35 кВ принимается равным а = 20 см [1], стр. 238, тогда .
кВ
см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.
Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n = 3 см.
Следовательно, кВ/см
Провода не будут коронировать, если .
1.07E = 7,09 кВ/см < 0.9E0 = 27,54 кВ/см, следовательно, по условию образования короны 3хАС-185/29 проходит.
Окончательно принимаю провод 3хАС-185/29.
3.3.2 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 35 кВ
Связь силовых трансформаторов ТДТН-80000/110 с ОРУ 35 кВ выполняю гибким сталеалюминевым проводом АС.
Сечение выбираю по экономической плотности тока. При продолжительности использования максимальной нагрузки Tmax = 6000 часов и использовании алюминиевых проводов Jэ = 1 А/мм2 (по табл. 4.5 [1], стр. 233) Тогда экономически целесообразное сечение
Sэ = Iнорм/Jэ = 923,76/1 = 923,76 мм2.
По табл.7.35 [1], стр. 429 выбираю провод 3хАС-330/30, для которого Iдоп = 2040 А.
Проверка по условию нагрева в продолжительном режиме.
Imax = 923,76 А < Iдоп = 2040 А - провода проходят.
Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе [1], стр. 238.
Проверка шин на электродинамическое действие тока короткого замыкания (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 7,651 кА < 20 кА [1], стр. 233.
Окончательно принимаю провод 3хАС-330/30 для токоведущих частей, идущих от силовых трансформаторов ТДТН-80000/110 до сборных шин 35 кВ.
3.3.3 Выбор сборных шин 110 кВ
В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС. Сборные шины электроустановок и ошиновка в пределах открытых и закрытых РУ всех напряжений проверке по экономической плотности тока не подлежат. Сечение сборных шин принимаю по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах, равной току наиболее мощного присоединения.
А
В РУ 110 кВ каждая фаза для уменьшения коронирования выполняется не менее, чем двумя проводами, то есть применяется расщепление проводов.
По табл. 7.35 [1], стр. 429 принимаю ориентировочно провод 2хАС-95/16, для которого
Iдоп = 660 А > Imax = 587,84 А
Сечение провода q = 285 мм2, диаметр d = 1,35 см, радиус r0 = 0,675 см. Фазы расположены горизонтально с расстоянием между ними D = 300 см.
Проверка на термическое действие тока к.з. не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе [1], стр. 238.
Проверка шин на электродинамическое действие тока к.з. (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 12,43 кА < 40 кА [1], стр. 233.
Проверка по условиям коронирования:
Начальная критическая напряженность:
кВ/см,
где коэффициент учитывает шероховатость поверхности провода.
Максимальное значение напряжённости электрического поля вокруг расщеплённых проводов:
где коэффициент k, учитывающий количество проводов в фазе, для n = 2 определяется по формуле
Расстояние между проводами в расщепленной фазе в установках 110 кВ принимается равным а = 25 см [1], стр. 238, тогда .
кВ
см - среднегеометрическое расстояние между проводами фаз.
Эквивалентный радиус расщепленных проводов при n = 2 см.
Следовательно, кВ/см
Провода не будут коронировать, если .
1.07E = 17,32 кВ/см < 0.9E0 = 30,5 кВ/см, следовательно, по условию образования короны 2хАС-95/16проходит.
Окончательно принимаю провод 2хАС-95/16.
3.3.4 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 110 кВ
Связь силовых трансформаторов ТДТН-80000/110 с ОРУ 110 кВ выполняю гибким сталеалюминевым проводом АС.
Сечение выбираю по экономической плотности тока. При продолжительности использования максимальной нагрузки Tmax = 6000 часов и использовании алюминиевых проводов Jэ = 1 А/мм2 (по табл. 4.5 [1], стр. 233) Тогда экономически целесообразное сечение
Sэ = Iнорм/Jэ = 587,84/1 = 587,84 мм2.
По табл.7.35 [1], стр. 429 выбираю провод 2хАС-300/66, для которого Iдоп = 1360 А.
Проверка по условию нагрева в продолжительном режиме.
Imax = 587,84 А < Iдоп = 1360 А - провода проходят.
Проверка на термическое действие тока короткого замыкания не производится, так как шины выполнены голыми проводами на открытом воздухе [1], стр. 238.
Проверка шин на электродинамическое действие тока короткого замыкания (проверка на схлестывание) не производится, так как Iпо = 4,58 кА < 40 кА [1], стр. 233.
Окончательно принимаю провод 2хАС-300/66 для токоведущих частей, идущих от силовых трансформаторов ТДТН-800000/110 до сборных шин 110 кВ.
3.3.5 Выбор токоведущих частей от силовых трансформаторов до сборных шин 6 кВ
Связь силовых трансформаторов ТДТН-80000/110 с ЗРУ 6 кВ выполняю Токопроводами ТЭНЕ.
Тип токопровода выбираю по номинальному напряжению и току в утяжелённом режиме.
Выбираю токопровод ТЭНЕ-10-6000-250 УХЛ1, для которого Iдоп = 6000 А.
Проверка по условию нагрева в продолжительном режиме.
Imax = 53880,6 А < Iдоп = 6000 А -проходит.
Проверка на термическое действие тока короткого замыкания
Iпо=31,117кА< Iтерм=100кА подходит
Проверка шин на электродинамическое действие тока короткого замыкания, Iу.=79,221кА<Iд=250кА
Окончательно принимаю токопровод ТЭНЕ-10-6000-250 УХЛ1 для токоведущих частей, идущих от силовых трансформаторов ТДТН-800000/110 до сборных шин 6 кВ.
IV. Выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения
Контроль за режимом агрегатов электростанций и подстанций осуществляется с помощью измерительных приборов (указывающих и регистрирующих) и релейных устройств датчиков сигнализации, срабатывающих при отклонениях параметров агрегата от заданных значений. В зависимости от характера объекта контроля и структуры его управления объем контроля и место размещения контрольно-измерительной аппаратуры могут быть различными. Приборы контроля для различных присоединений могут устанавливаться в разных цепях и разных местах - на центральном пульте управления, на блочных щитах управления, на агрегатных технологических щитах.
Для питания измерительных приборов во всех цепях устанавливаются трансформаторы тока. Целесообразно использовать ТТ с несколькими сердечниками: один или несколько сердечников соответствующего класса точности используются для питания измерительных приборов, другие - для релейных защит. Измерительные трансформаторы напряжения устанавливаются на сборных шинах. От них питаются катушки напряжения измерительных приборов, приборы синхронизации, контроля изоляции, устройства релейной защиты. Трансформаторы напряжения также устанавливаются в цепях генераторов.
4.1 Выбор трансформаторов тока в цепях ОРУ 110 кВ
Трансформаторы тока для питания измерительных приборов выбирают по напряжению установки, номинальному первичному току, конструкции и классу точности, по вторичной нагрузке, проверяют на термическую и электродинамическую стойкость.
Для ОРУ 110 кВ: Uуст = 110 кВ, Iраб утяж = 587,8 А, iу = 12,43 кА, Вк = 6,5 (кА)2·с
Предварительно выбираю по табл. 5.9 [1], стр.306 трансформатор тока ТФЗМ-110Б-У1, вариант исполнения вторичных обмоток которого 0,5/10р/10р. Обмотка с классом точности 0,5 используется для присоединения измерительных приборов, а 10р - для использования в цепях релейной защиты.
Параметры выбранного трансформатора тока:
Uном = 110 кВ; I1ном = 400-800 А; I2ном = 5 А; номинальная нагрузка в классе точности 0,5
r2ном = 2 Ом; допустимый ток термической стойкости Iт = 14-28 кА; время термической стойкости tт = 3 с, ток электродинамической стойкости Iдин = 62-124 кА.
Таблица 11. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные ТФЗМ-110Б-У1 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 110 кВ |
Uном = 110 кВ |
110=110 |
|
|
Iраб утяж = 587,8 А |
I1ном = 400-800 А |
587,8 < 800 |
|
|
iу = 12,43 кА |
Iдин = 62-124 кА |
12,43 < 124 |
|
|
Вк = 6,5 (кА)2·с |
Iт2· tт = 282·3 = 2352 (кА)2·с |
6,5 < 2352 |
|
|
r2 = 0,67 Ом |
r2ном = 2 Ом |
0,67 < 2 |
Для проверки трансформатора тока по вторичной нагрузке необходимо, пользуясь схемой включения и каталожными данными приборов, определить мощность, потребляемую приборами Sприб. Перечень необходимых измерительных приборов, согласно табл. 4.11 [1], стр. 362:
– приборы стрелочные, показывающие: амперметр в каждой фазе для осуществления пофазного управления, вольтметр, ваттметр, варметр;
– регистрирующие приборы: частотомер и вольтметр, прибор для определения места повреждения ФИП (фиксатор импульсного действия);
Рис. 8. Схема включения измерительных приборов:
Таблица 12. Вторичная нагрузка трансформатора тока:
|
Наименование прибора |
Тип |
Нагрузка трансформатора тока, В·А |
|||
|
фаза А |
фаза В |
фаза С |
|||
|
Вольтметр |
Э-335 |
0,5 |
0,5 |
0,5 |
|
|
Ваттметр |
Д-335 |
0,5 |
-- |
0,5 |
|
|
Варметр |
Д-335 |
0,5 |
-- |
0,5 |
|
|
Итого |
1,5 |
0,5 |
1,5 |
Из таблицы видно, что наиболее загружены трансформаторы тока фаз А и С, Sприб = 1,5 ВА.
Общее сопротивление приборов:
Ом
Принимая сопротивление контактов rк = 0,05 Ом [1], стр. 374, определяю допустимое сопротивление проводов:
rпр = r2 ном - rприб - rк = 2 - 0,06 - 0,05 =1,89 Ом.
Во вторичных цепях основного и вспомогательного оборудования на подстанциях с высшим напряжением 330 кВ и выше применяются провода с медными жилами с = 0,0175 Ом·мм2/м. Ориентировочная длина соединительных проводов L = 80 м (на подстанциях длина проводов на 15-20% ниже). Трансформаторы тока соединены в полную звезду, поэтому lрасч = L , тогда сечение:
мм2
По условию механической прочности, сечение медных соединительных проводов не должно быть меньше 2,5 мм2, поэтому принимаю медный кабель с сечением жил 2,5 мм2.
Ом,
r2 = rприб + rпр + rк = 0,06 + 0,56 + 0,05 = 0,67 Ом < r2ном = 2 Ом,
следовательно, ТТ будет работать в требуемом классе точности.
Окончательно для цепи высокого напряжения силового автотрансформатора выбираю трансформатор тока ТФЗМ-110Б-У1.
4.2 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ОРУ 110 кВ
Трансформаторы напряжения выбираются по напряжению установки, конструкции и схеме соединения обмоток, классу точности и по вторичной нагрузке.
В данном случае выбираю ТН по напряжению установки Uуст = 110 кВ. По табл. 5.13 [1], стр. 336 принимаю трансформатор напряжения НКФ-110-58У1, параметры которого:
кВ, В, В.
Номинальная мощность одного ТН в классе точности 0,5: Sном = 400 ВА.
Три таких ТН соединяют по схеме звезда с нулем / звезда с нулем / разомкнутый треугольник. К вторичным обмоткам, соединенным в звезду, подключают измерительные приборы, а обмотки, собранные в разомкнутый треугольник, служат для подключения реле защиты от замыканий на землю.
Таблица 13. Вторичная нагрузка трансформатора напряжения
|
Прибор |
Тип |
S одной обмотки В·А |
Число обмоток |
соsц |
siпц |
Число приборов |
Общая потребляемая мощность |
||
|
Р, Вт |
Q, В·А |
||||||||
|
Амперметр |
Э-335 |
2 |
1 |
1 |
0 |
1 |
2 |
-- |
|
|
Ваттметр |
Д-335 |
1,5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3 |
-- |
|
|
Варметр |
Д-335 |
1,5 |
2 |
1 |
0 |
1 |
3 |
-- |
|
|
Вольтметр регистрирующий |
H-393 |
10 |
1 |
1 |
0 |
1 |
10 |
-- |
|
|
Частотомер регистрирующий |
Э-397 |
7 |
1 |
1 |
0 |
1 |
7 |
-- |
|
|
Итого |
25 |
-- |
Вторичная нагрузка:
ВА
Выбранный трансформатор напряжения имеет номинальную мощность 400 ВА в классе точности 0,5, необходимом для подключения измерительных приборов. Для группы трех однофазных ТН номинальная мощность будет в три раза выше.
Таким образом, S2У = 25 < Sном = 3·400 = 1200 ВА, следовательно, трансформатор напряжения будет работать в выбранном классе точности.
Окончательно для сборных шин ОРУ 110 кВ выбираю трансформатор напряжения НКФ-110-58У1.
4.3 Выбор трансформаторов тока в цепях ОРУ 35 кВ
Для ОРУ 35 кВ: Uуст = 35 кВ, Iраб утяж = 924 А, iу = 19,476 кА, Вк = 11,12 (кА)2·с.
Предварительно выбираю по табл. 5.9 [1], стр.304 трансформатор тока ТФЗМ-35Б-II-У1, вариант исполнения вторичных обмоток которого 0,5/10р/10р. Обмотка с классом точности 0,5 используется для присоединения измерительных приборов, а 10р - для использования в цепях релейной защиты.
Параметры выбранного трансформатора тока:
Uном = 35 кВ; I1ном = 1000 А; I2ном = 1 А; номинальная нагрузка в классе точности 0,5
r2ном = 30 Ом; допустимый ток термической стойкости Iт = 57 кА; время термической стойкости tт = 3 с, ток электродинамической стойкости Iдин = 125 кА.
Таблица 14. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные ТФЗМ-35Б-II-У1 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 35 кВ |
Uном = 35 кВ |
35 = 35 |
|
|
Iраб утяж = 924 А |
I1ном = 1000 А |
924 < 3000 |
|
|
iу = 19,476 кА |
Iдин = 125 кА |
19,47 < 125 |
|
|
Вк = 11,12 (кА)2·с |
Iт2· tт = 572·3 = 7203 (кА)2·с |
11,12 < 7203 |
Окончательно для цепи линии 35 кВ, для цепи секционного выключателя и для цепи низкого напряжения силового автотрансформатора выбираю трансформатор тока ТФЗМ-35Б-II-У1.
4.4 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ОРУ 35 кВ
Выбираю ТН по напряжению установки Uуст = 35 кВ. По табл. 5.13 [1], стр. 328 принимаю трансформатор напряжения ЗНОМ-35-65У1, параметры которого:
кВ, В, В.
Номинальная мощность одного ТН в классе точности 0,5: Sном = 150 ВА.
Три таких ТН соединяют по схеме звезда с нулем / звезда с нулем / разомкнутый треугольник (Sном = 3·150 = 450 ВА). К вторичным обмоткам, соединенным в звезду, подключают измерительные приборы, а обмотки, собранные в разомкнутый треугольник, служат для подключения реле защиты от замыканий на землю.
Окончательно для сборных шин ОРУ 35 кВ выбираю трансформатор напряжения ЗНОМ-35-65У1.
4.5 Выбор трансформаторов тока в цепях ОРУ 6 кВ
Для ЗРУ 6 кВ: Uуст = 6 кВ, Iраб утяж = 5388,6 А, iу = 79,221 кА, Вк = 25,2 (кА)2·с.
Предварительно выбираю по табл. 5.9 [1], стр. 298 трансформатор тока ТШВ-15. Вариант исполнения вторичных обмоток которого 0,2/10р. Обмотка с классом точности 0,2 используется для присоединения измерительных приборов, а 10р - для использования в цепях релейной защиты.
Параметры выбранного трансформатора тока:
Uном = 15 кВ; I1ном = 6000 А; I2ном = 5 А; номинальная нагрузка в классе точности 0,2
r2ном = 1,2 Ом; допустимый ток термической стойкости Iт = 20 кА; время термической стойкости tт = 3 с, электродинамической стойкости Iдин = 100 кА.
Таблица 15. Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные величины |
Каталожные данные ТШЛК-10-У3 |
Условие выбора |
|
|
Uуст = 6 кВ |
Uном = 15 кВ |
6<15 |
|
|
Iраб утяж = 5388,6 А |
I1ном = 6000 А |
5388,6 < 6000 |
|
|
iу = 79,221 кА |
Iдин = 100 кА |
79,221< 100 |
|
|
Вк = 25,2 (кА)2·с |
Iт2· tт = 202·3 = 1200 (кА)2·с |
25,2 < 1200 |
Окончательно для цепи среднего напряжения силового автотрансформатора выбираю трансформатор тока ТШВ-15.
4.6 Выбор трансформаторов напряжения на шинах ОРУ 6 кВ
Выбираю ТН по напряжению установки Uуст = 6 кВ. По табл. 5.13 [1], стр. 330 принимаю трансформатор напряжения НОМ-6-77У4, параметры которого:
кВ, В, В.
Номинальная мощность одного ТН в классе точности 0,5: Sном =50 ВА.
Три таких ТН соединяют по схеме звезда с нулем / звезда с нулем / разомкнутый треугольник. К вторичным обмоткам, соединенным в звезду, подключают измерительные приборы, а обмотки, собранные в разомкнутый треугольник, служат для подключения реле защиты от замыканий на землю.
Окончательно для сборных шин ЗРУ 6 кВ выбираю трансформатор напряжения НОМ-6-77У4.
Литература
Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. - 4-е изд., перераб. и доп. -- М.: Энергоатомиздат, 1989. -608 с.: ил.
Справочник по проектированию электроэнергетических систем/В.В. Ершевич, А.Н. Зейлигер, Г.А. Илларионов и др. Под ред. С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. - 3-е изд., перераб. и доп. -- М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.
Петрова С.С. Проектирование электрической части станций и подстанций: Учеб. пособие. - Л.: ЛПИ, 1989. -76 с.
Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. -3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1987. -648 с.: ил.
Выбор главных схем и электрооборудования АЭС: Метод. указания / ЛПИ; Сост.: С.В. Кузнецов, А.К. Черновец, К.Г. Чижков, Ю.М. Шаргин, Л., 1990. 52 с.
Черновец А.К. Электрическая часть атомных электростанций. Компановка открытых распределительных устройств. Учеб. пособие. - Л.: ЛПИ, 1989. - 76 с.
Двоскин Л.И. Схемы и конструкции распределительных устройств. -3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Характеристика главной схемы электрических соединений станции и схемы собственных нужд. Выбор силовых трансформаторов и выключателей. Пути расчетов токов короткого замыкания, выбор электрических аппаратов и проводников. Проектирование главной схемы.
дипломная работа [491,4 K], добавлен 29.04.2011Обоснование главной схемы электрических соединений подстанции. Выбор трансформаторов собственных нужд. Расчет токов короткого замыкания. Выбор коммутационной аппаратуры на стороне напряжения 220 кВ. Контрольно-измерительные приборы для цепей схемы.
курсовая работа [605,5 K], добавлен 23.06.2016Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений подстанции. Расчет токов короткого замыкания. Выбор коммутационных аппаратов, сборных шин и кабелей. Контрольно-измерительные приборы. Схемы открытого и закрытого распределительных устройств.
курсовая работа [369,6 K], добавлен 22.09.2013Расчет нагрузки и выбор главной схемы соединений электрической подстанции. Выбор типа, числа и мощности трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и проводников. Релейная защита, расчет заземления подстанции.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 17.12.2014Выбор и обоснование схемы электрических соединений и схемы электроснабжения потребителей собственных нужд теплоэлектроцентрали, расчет токов короткого замыкания. Критерии подбора электрических аппаратов и проводников, измерительных трансформаторов.
дипломная работа [672,1 K], добавлен 20.04.2011Выбор главной электрической схемы и оборудования подстанции. Определение количества и мощности силовых трансформаторов и трансформаторов собственных нужд. Расчет токов короткого замыкания. Подбор и проверка электрических аппаратов и токоведущих частей.
курсовая работа [2,1 M], добавлен 24.10.2012Выбор электрических схем распределительных устройств всех напряжений. Выбор схемы питания собственных нужд подстанции. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов: выключателей, разъединителей. Выбор шин и ошиновок на подстанции.
курсовая работа [1,8 M], добавлен 15.10.2012Выбор числа и мощности силовых трансформаторов. Расчет токов короткого замыкания и их ограничение. Определение структурной схемы. Разработка главной схемы подстанции. Выбор и проверка электрических аппаратов, кабелей и электроизмерительных приборов.
курсовая работа [3,5 M], добавлен 22.09.2014Выбор главной схемы электрических соединений. Проектирование структурной схемы станции. Выбор трансформаторов и источников питания. Способы ограничения токов короткого замыкания. Выбор электрических аппаратов и токоведущих частей электрической станции.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 17.12.2015Выбор числа и мощности генераторов, трансформаторов электростанции. Выбор главной схемы электрических соединений. Расчёт токов короткого замыкания. Выбор выключателей и разъединителей, трансформаторов тока и напряжения. Обеспечение собственных нужд ТЭЦ.
курсовая работа [199,0 K], добавлен 19.11.2010
