Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания

Методика расчета тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составление теплового баланса: вычисление отопительных приборов, потерь через наружные ограждения. Гидравлический расчет систем водяного отопления. Выбор оборудования теплового пункта.

Рубрика Физика и энергетика
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 19.12.2010
Размер файла 150,1 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные

1. Место строительства - г. Воронеж

2. Вариант №1

3. Количество этажей: 5

4. Расчетная зимняя температура наружного воздуха tн=-260С.

5. Коэффициент теплопередачи:

а) для наружных стен: Кнс=0,262

б) для чердачного перекрытия: Кчерд=0,246

в) для пола первого этажа: Кпол=0,246

г) для окон: Кдо=1,96

6. Толщина наружного ограждения:

а) днс=0,56 м

б) дчерд=0,48 м

в) дпол=0,46 м

7. Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции:

а) Rнс=3,82

б) Rчерд=4,06

в) Rпол=4,06

г) RДО=0,79

8. Источник теплоносителя: городские тепловые сети

9. Параметры теплоносителя:

а) в тепловой сети: 130-70

б) в системе отопления: 95-70

2. Расчет тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составление теплового баланса

2.1 Расчет основных теплопотерь через наружные ограждения проводится по формуле:

где: к - коэффициент теплопередачи ограждения

F - площадь ограждения, м2

tн = tn5 = -26оС - температура наружного воздуха

n - коэффициент, зависящий от положения поверхности ограждения к наружному воздуху

tв - температура воздуха внутри помещения, принимаемая равной 18 оС

Для угловой комнаты tв=20 оС, для лестничной клетки tв=16 оС

Суммарные теплопотери через ограждения находим по формуле:

Qтп = Qоп + Qдп

где: Qдп - добавочные теплопотери на ориентацию по сторонами света

Qдп = Qоп · з

где: з - коэффициент добавочных потерь

При ориентации

ограждений

С - З

С

С - В

В

з = 0,1

При ориентации

ограждений

З

Ю - З

При ориентации

ограждений

Ю

Ю-З

з = 0,05

з = 0

Результаты расчета заносим в таблицу 2.1

Помещение

Характеристика ограждений

Осно-

Добавоч-

Суммар-

Но-

Наи-

Наи-

Ори-

Размер

Площадь

Коэффи-

вные

ные тепло-

ные

мер

мено

tв,0С

мено

ента-

а,

b,

F, м2

циент

тепло-

потери на

тепло-

вание

вание,

ция

м

м

теплопе-

потери

ориентацию

потери

редачи, к

Qоп, Вт

по сторонам

QТп, Вт

Вт/м2, 0С

света QДп, Вт

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

101

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ПЛ

3.18

6.18

19.6524

0.246

133

-

133

922

102

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

103

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

104

ЛК

16

НС*5

С

3

3

31.17

0.262

343

34

377

ПЛ

3

6.18

18.54

0.246

115

115

ПТ

3

6.18

18.54

0.246

172

172

ДД

С

2.1

2.3

4.83

1.266

257

26

283

ДО*4

С

1.5

1.5

9

1.96

741

74

815

1762

105

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

106

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

107

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

108

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

109

ЛК

16

НС*5

С

3

3

31.17

0.262

343

34

377

ПЛ

3

6.18

18.54

0.246

115

115

ПТ

3

6.18

18.54

0.246

172

172

ДД

С

2.1

2.3

4.83

1.266

257

26

283

ДО*4

С

1.5

1.5

9

1.96

741

74

815

1762

110

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

111

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

132

442

112

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ПЛ

3.18

6.18

19.6524

0.246

133

-

133

943

113

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

ПЛ

3.18

6.18

19.6524

0.246

133

-

133

912

114

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

115

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

116

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3

6.18

18.54

0.246

120

-

120

392

117

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

118

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

119

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

120

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

121

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3

6.18

18.54

0.246

120

-

120

392

122

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

123

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПЛ

3.3

6.18

20.394

0.246

132

-

132

414

124

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

ПЛ

3.18

6.18

19.6524

0.246

133

-

133

891

14824

Второй этаж

201

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

789

202

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

203

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

205

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

206

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

207

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

208

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

210

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

211

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

310

212

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

810

213

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

779

214

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

215

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

216

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

272

217

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

218

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

219

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

220

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

221

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

272

222

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

223

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

282

224

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

758

8416

Третий этаж

301-324

8416

Четвертый этаж

401-424

8416

Пятый этаж

501

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ПТ

3.18

6.18

19.6524

0.246

200

-

200

989

502

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

503

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

505

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

506

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

507

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

508

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

510

ЖКО

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

511

К

18

нС

С

3

3.3

7.65

0.262

88

9

97

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

194

19

213

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

509

512

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

С

3

3.82

9.21

0.262

111

11

122

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

С

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ПТ

3.18

6.18

19.6524

0.246

200

-

200

1010

513

ЖКУ

20

НС

В

3

6.82

18.21

0.262

220

22

242

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

В

1.5

1.5

2.25

1.96

203

20

223

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

ПТ

3.18

6.18

19.6524

0.246

200

-

200

979

514

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

515

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

516

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3

6.18

18.54

0.246

181

-

181

453

517

К

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

518

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

519

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

520

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

521

ЖКО

18

нС

Ю

3

3

6.75

0.262

78

-

78

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3

6.18

18.54

0.246

181

-

181

453

522

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

523

ЖКО

18

нС

Ю

3

3.3

7.65

0.262

88

-

88

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

194

-

194

ПТ

3.3

6.18

20.394

0.246

199

-

199

481

524

ЖКУ

20

НС

З

3

6.82

18.21

0.262

220

11

231

НС

Ю

3

3.82

9.21

0.262

111

-

111

ДО

З

1.5

1.5

2.25

1.96

203

10

213

ДО

Ю

1.5

1.5

2.25

1.96

203

-

203

ПТ

3.18

6.18

19.6524

0.246

200

-

200

958

12762

2.2 Расчет теплового баланса помещения

1).Теплопотери на нагрев инфильтрующего воздуха:

где: C = 1,005 кДж/(кг оС) - удельная теплоемкость воздуха

Ао - коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока, Ао =1,0

tn = tn5

Fo - площадь окна, м2

Go - количество воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1 м2окна, кг\ (м2ч)

где: Rn - сопротивление воздухопроницания, (м2 Па)/ кг

ДР - разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхности окна, Па

?Р=9.81 (Н-h)*(снв)+0.7н2

где: Н - высота здания от поверхности земли до верха карниза шахты или центра фонаря

h - высота от поверхности земли до центра данного окна, м

сн, св - соответственно плотности наружного и внутреннего воздуха при tн и tв, рассчитываются по формуле:

с=

где V - расчетная скорость ветра в январе, м/с

К = 1 - коэффициент, учитывающий изменение динамического давления ветра в зависимости от высоты и местности.

2). Расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры:

Qв=(tв-ty5)*Fп

где: Fn - площадь пола, м2

3).Бытовые теплопоступления:

4).Расчет тепловой нагрузки на систему отопления.

Определение тепловых нагрузок на отопительные приборы производится по формулам:

Qот=Qтп+Q-Qб

где: - наибольшая величина из расходов теплоты на инфильтрацию Qи или на вентиляцию Qв

для кухонь

для лестничной клетки

Полученные данные заносим в таблицу 2.2

Таблица 2.2. Тепловой баланс помещений

Этаж

Помещение

Тепловая нагрузка, Вт

Qтп

Qот

1

2

3

4

5

6

7

101

ЖКУ

922

154

904

413

1413

102

К

442

73

897

428

87

103

ЖКО

442

73

897

428

911

104

ЛК

444

444

105

К

442

73

897

428

87

106

ЖКО

442

73

897

428

911

107

ЖКО

442

73

897

428

911

108

К

442

73

897

428

87

109

ЛК

444

444

110

ЖКО

442

73

897

428

911

111

К

442

73

897

428

87

112

ЖКУ

943

154

904

413

1434

113

ЖКУ

912

154

904

413

1403

114

К

414

73

897

428

59

115

ЖКО

414

73

897

428

883

116

ЖКО

392

73

816

389

819

117

К

414

73

897

428

59

118

ЖКО

414

73

897

428

883

11 9

ЖКО

414

73

897

428

883

120

К

414

73

897

428

59

121

ЖКО

392

73

816

389

819

122

ЖКО

414

73

897

428

883

123

К

414

73

897

428

59

124

ЖКУ

891

154

904

413

1382

Второй этаж

201

ЖКУ

789

144

904

413

1280

202

К

310

67

897

428

-51

203

ЖКО

310

67

897

428

779

204

ЛК

278

63

341

205

К

310

67

897

428

-51

206

ЖКО

310

67

897

428

779

207

ЖКО

310

67

897

428

779

208

К

310

67

897

428

-51

209

ЛК

278

63

341

210

ЖКО

310

67

897

428

779

211

К

310

67

897

428

-51

212

ЖКУ

810

144

904

413

1301

213

ЖКУ

779

144

904

413

1270

214

К

282

67

897

428

-79

215

ЖКО

282

67

897

428

751

216

ЖКО

272

67

816

389

699

217

К

282

67

897

428

-79

218

ЖКО

282

67

897

428

751

219

ЖКО

282

67

897

428

751

220

К

282

67

897

428

-79

221

ЖКО

272

67

816

389

699

222

ЖКО

282

67

897

428

751

223

К

282

67

897

428

-79

224

ЖКУ

758

144

904

413

1249

Третий этаж

301

ЖКУ

789

130

904

413

1280

302

К

310

61

897

428

-57

303

ЖКО

310

61

897

428

779

304

ЛК

278

58

336

305

К

310

61

897

428

-57

306

ЖКО

310

61

897

428

779

307

ЖКО

310

61

897

428

779

308

К

310

61

897

428

-57

309

ЛК

278

58

336

310

ЖКО

310

61

897

428

779

311

К

310

61

897

428

-57

312

ЖКУ

810

130

904

413

1301

313

ЖКУ

779

130

904

413

1270

314

К

282

61

897

428

-85

315

ЖКО

282

61

897

428

751

316

ЖКО

272

61

816

389

699

317

К

282

61

897

428

-85

318

ЖКО

282

61

897

428

751

319

ЖКО

282

61

897

428

751

320

К

282

61

897

428

-85

321

ЖКО

272

61

816

389

699

322

ЖКО

282

61

897

428

751

323

К

282

61

897

428

-85

324

ЖКУ

758

130

904

413

1249

Четвертый этаж

401

ЖКУ

789

116

904

413

1280

402

К

310

55

897

428

-63

403

ЖКО

310

55

897

428

779

404

ЛК

278

52

330

405

К

310

55

897

428

-63

406

ЖКО

310

55

897

428

779

407

ЖКО

310

55

897

428

779

408

К

310

55

897

428

-63

409

ЛК

278

52

330

410

ЖКО

310

55

897

428

779

411

К

310

55

897

428

-63

412

ЖКО

810

116

904

413

1301

413

ЖКО

779

116

904

413

1270

414

К

282

55

897

428

-91

415

ЖКО

282

55

897

428

751

416

ЖКО

272

55

816

389

699

417

К

282

55

897

428

-91

418

ЖКО

282

55

897

428

751

419

ЖКО

282

55

897

428

751

420

К

282

55

897

428

-91

421

ЖКО

272

55

816

389

699

422

ЖКО

282

55

897

428

751

423

К

282

55

897

428

-91

424

ЖКО

758

116

904

413

1249

Пятый этаж

501

ЖКУ

989

102

904

413

1480

502

К

509

49

897

428

130

503

ЖКО

509

49

897

428

978

504

ЛК

450

46

496

505

К

509

49

897

428

130

506

ЖКО

509

49

897

428

978

507

ЖКО

509

49

897

428

978

508

К

509

49

897

428

130

509

ЛК

450

46

496

510

ЖКО

509

49

897

428

978

511

К

509

49

897

428

130

512

ЖКУ

1010

102

904

413

1501

513

ЖКУ

979

102

904

413

1470

514

К

481

49

897

428

102

515

ЖКО

481

49

897

428

950

516

ЖКО

453

49

816

389

880

517

К

481

49

897

428

102

518

ЖКО

481

49

897

428

950

519

ЖКО

481

49

897

428

950

520

К

481

49

897

428

102

521

ЖКО

453

49

816

389

880

522

ЖКО

481

49

897

428

950

523

К

481

49

897

428

102

524

ЖКУ

958

102

904

413

1449

73051

Определяем удельную тепловую характеристику:

qуд=

Где -отопительная нагрузка всего здания, Вт

Vзд - объем здания по наружным параметрам без чердака, м3

Tв - принимается равной температуре рядового помещения.

qуд=

3. Расчет отопительных приборов

В задачу расчета отопительных приборов входит определение поверхности нагрева и числа секций прибора.

Исходными данными при расчете приборов являются:

- тепловые нагрузки приборов Qпр, Вт

- расчетные температуры горячей и обратной воды tг и tо,.

Расчетная поверхность нагрева прибора в квадратных метрах определяется по формуле:

где: Qпр - тепловая нагрузка прибора, Вт

q1 = тепловой поток прибора;

где - номинальный тепловой поток прибора; для радиатора М-140 =595 Вт/м2

n - экспериментальный числовой показатель; при схеме питания прибора «сверху вниз» n=0,3

Вт/м2

Число секций чугунных радиаторов определяется по формуле:

N=

где: в2 - коэффициент, учитывающий способ установки прибора (рис 3.1.)

Рис. 3.1. Схема размещения отопительного прибора под окном

Ж - допустимое значение греющей поверхности, м2

f1 - поверхность нагрева одной секции, м2, равная 0,254 м2 (для радиатора М-140)

в3 - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в приборе

Результаты расчета заносим в Таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Результаты расчета отопительных приборов

Номер

поме-

щения

Тепловая

нагрузка

прибора,

Qпр

Тепловой

поток

прибора

q1

Расчетная

поверх-

ность

нагрева

Fр

Коэффициенты

Z

Число секций, N

b2

b3

Расчет-

ное

Факти-

ческое

Вт

Вт/м2

м2

-

-

м2

-

-

1

2

3

4

5

6

7

8

9

101

1413

535

2,641121

1,02

0,98058

0,129492

10,30

11

102

87

535

0,162617

1,02

1,903908

0,01548

0,31

1

103

911

535

1,702804

1,02

1,013963

0,086329

6,41

7

104

444

535

0,829907

1,02

1,112793

0,046176

2,83

3

105

87

535

0,162617

1,02

1,903908

0,01548

0,31

1

106

911

535

1,702804

1,02

1,013963

0,086329

6,41

7

107

911

535

1,702804

1,02

1,013963

0,086329

6,41

7

108

87

535

0,162617

1,02

1,903908

0,01548

0,31

1

109

444

535

0,829907

1,02

1,112793

0,046176

2,83

3

110

911

535

1,702804

1,02

1,013963

0,086329

6,41

7

111

87

535

0,162617

1,02

1,903908

0,01548

0,31

1

112

1434

535

2,680374

1,02

0,979693

0,131297

10,46

11

113

1403

535

2,62243

1,02

0,981012

0,128632

10,22

11

114

59

535

0,11028

1,02

2,370847

0,013073

0,17

1

115

883

535

1,650467

1,02

1,016942

0,083921

6,19

7

116

819

535

1,530841

1,02

1,024518

0,078419

5,70

6

117

59

535

0,11028

1,02

2,370847

0,013073

0,17

1

118

883

535

1,650467

1,02

1,016942

0,083921

6,19

7

119

883

535

1,650467

1,02

1,016942

0,083921

6,19

7

120

59

535

0,11028

1,02

2,370847

0,013073

0,17

1

121

819

535

1,530841

1,02

1,024518

0,078419

5,70

6

122

883

535

1,650467

1,02

1,016942

0,083921

6,19

7

123

59

535

0,11028

1,02

2,370847

0,013073

0,17

1

124

1382

535

2,583178

1,02

0,981939

0,126826

10,06

11

201

1280

535

2,392523

1,02

0,986875

0,118056

9,26

10

202

-51

535

1,02

203

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

204

341

535

0,637383

1,02

1,171026

0,03732

2,06

3

205

-51

535

1,02

206

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

207

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

208

-51

535

1,02

0

209

341

535

0,637383

1,02

1,171026

0,03732

2,06

3

210

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

211

-51

535

1,02

212

1301

535

2,431776

1,02

0,985796

0,119862

9,43

10

213

1270

535

2,373832

1,02

0,987402

0,117196

9,19

10

214

-79

535

1,02

215

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

216

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

217

-79

535

1,02

218

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

219

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

220

-79

535

1,02

221

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

222

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

223

-79

535

1,02

224

1249

535

2,334579

1,02

0,988535

0,115391

9,02

10

301

1280

535

2,392523

1,02

0,986875

0,118056

9,26

10

302

-57

535

1,02

303

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

304

336

535

0,628037

1,02

1,174762

0,03689

2,02

3

305

-57

535

1,02

306

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

307

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

308

-57

535

1,02

309

336

535

0,628037

1,02

1,174762

0,03689

2,02

3

310

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

311

-57

535

1,02

312

1301

535

2,431776

1,02

0,985796

0,119862

9,43

10

313

1270

535

2,373832

1,02

0,987402

0,117196

9,19

10

314

-85

535

1,02

315

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

316

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

317

-85

535

1,02

318

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

319

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

320

-85

535

1,02

321

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

322

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

323

-85

535

1,02

324

1249

535

2,334579

1,02

0,988535

0,115391

9,02

10

401

1280

535

2,392523

1,02

0,986875

0,118056

9,26

10

402

-63

535

1,02

403

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

404

330

535

0,616822

1,02

1,179394

0,036374

1,98

2

405

-63

535

1,02

406

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

407

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

408

-63

535

1,02

409

330

535

0,616822

1,02

1,179394

0,036374

1,98

2

410

779

535

1,456075

1,02

1,029884

0,074979

5,39

6

411

-63

535

1,02

412

1301

535

2,431776

1,02

0,985796

0,119862

9,43

10

413

1270

535

2,373832

1,02

0,987402

0,117196

9,19

10

414

-91

535

1,02

415

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

416

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

417

-91

535

1,02

418

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

419

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

420

-91

535

1,02

421

699

535

1,306542

1,02

1,042461

0,068101

4,78

5

422

751

535

1,403738

1,02

1,033981

0,072572

5,18

6

423

-91

535

1,02

424

1249

535

2,334579

1,02

0,988535

0,115391

9,02

10

501

1480

535

2,766355

1,02

0,977838

0,135252

10,82

11

502

130

535

0,242991

1,02

1,578462

0,019178

0,57

1

503

978

535

1,828037

1,02

1,007526

0,09209

6,93

7

504

496

535

0,927103

1,02

1,092581

0,050647

3,23

4

505

130

535

0,242991

1,02

1,578462

0,019178

0,57

1

506

978

535

1,828037

1,02

1,007526

0,09209

6,93

7

507

978

535

1,828037

1,02

1,007526

0,09209

6,93

7

508

130

535

0,242991

1,02

1,578462

0,019178

0,57

1

509

496

535

0,927103

1,02

1,092581

0,050647

3,23

4

510

978

535

1,828037

1,02

1,007526

0,09209

6,93

7

511

130

535

0,242991

1,02

1,578462

0,019178

0,57

1

512

1501

535

2,805607

1,02

0,977029

0,137058

10,98

11

513

1470

535

2,747664

1,02

0,978231

0,134393

10,74

11

514

102

535

0,190654

1,02

1,759216

0,01677

0,40

1

515

950

535

1,775701

1,02

1,010105

0,089682

6,71

7

516

880

535

1,64486

1,02

1,017273

0,083664

6,17

7

517

102

535

0,190654

1,02

1,759216

0,01677

0,40

1

518

950

535

1,775701

1,02

1,010105

0,089682

6,71

7

519

950

535

1,775701

1,02

1,010105

0,089682

6,71

7

520

102

535

0,190654

1,02

1,759216

0,01677

0,40

1

521

880

535

1,64486

1,02

1,017273

0,083664

6,17

7

522

950

535

1,775701

1,02

1,010105

0,089682

6,71

7

523

102

535

0,190654

1,02

1,759216

0,01677

0,40

1

524

1449

535

2,708411

1,02

0,979075

0,132587

10,58

11

4. Гидравлический расчет систем водяного отопления

4.1 Определение расчетного располагаемого давления

В задачу гидравлического расчета входит определение диаметров труб и потерь давления в системе.

Потери давления в трубопроводах ?Р, Па, с учетом запаса давления определяются по формуле:

?Р=0,9*?Рр

где ?Рр - расчетное располагаемое циркуляционное давление

р= н+ Б* ?Ре

где ?Рн - циркуляционное давление, создаваемое насосом.

е - естественное циркуляционное давление,

Б - коэффициент, учитывающий долю естественного циркуляционного давления в расчетном располагаемом давлении. Для двухтрубных систем равен 0,4.

Насосное циркуляционное давление ?Рн определяется в зависимости от способа присоединения системы отопления к тепловым сетям. Если система отопления присоединяется через элеватор, то ?Рн равно давлению, создаваемому элеватором.

н=,

где ?Раб - перепад давлений в тепловой сети на входе в абонентский ввод;

зэ=0,2ч0,3 - КПД элеватора;

u - коэффициент смешения элеватора.

U=

где t1 - расчетная температура воды в прямом трубопроводе тепловой сети, t1=130єC

tг=95єC, t0=70єC - расчетные температуры горячей и обратной воды в системе отопления.

Двухтрубная система:

Естественное циркуляционное давление определяется по формуле:

,

н = ?Рр - ?Ре;

где

- расстояние между ЦН и ЦО для данного прибора.

h0 =;

Результаты гидравлического расчета заносятся в Таблицу 4.1

Таблица 4.1. Гидравлический расчет магистрали

Главное циркуляционное кольцо

№ участка

Тепловая нагрузка уч-ка

Расход воды на участке

Длина участка

Диаметр трубы

Скорость воды на участке

Удельные потери на трение

Потери на трение

Сумма КМС

Потери в МС

Суммарные потери давления

Qi

Gi

li

di

Wi

Ri

Ri*li

Sx

Zi

Ri*li+Zi

Вт

кг/ч

м

мм

м/с

Па/м

Па

Па

Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

УУ-1

48920

1802

4,6

50

0,244

18

82,8

2

60,8

143,6

1-9

26815

988

1,5

40

0,214

19

28,5

1,5

29,4

57,9

9-8

16196

596,7

13,6

32

0,188

19

258

3,5

68,6

327

8-7

10545

388,5

8

25

0,177

22

176

3,5

44,1

220,1

7-6

5183

191

4,7

20

0,137

20

94

1,5

10,6

105

853,6

15-16

5183

191

-

20

-

-

-

-

-

985

15-16

5183

191

7,0

20

0,137

20

658

1,5

10,6

669

16-17

10545

388,5

7,0

25

0,177

22

154

3,5

44,1

198

17-18

16196

596,7

15,1

32

0,188

19

287

3,5

68,6

355

18-19

26815

988

2,3

40

0,214

19

43,7

1,5

29,4

73,1

19-УУ

48920

1802

3,2

50

0,244

18

57,6

1,5

60,8

2398,5

Итого по главному циркуляционному кольцу 3252,1

Второстепенное циркуляционное кольцо

№ участка

Тепловая нагрузка уч-ка

Расход воды на участке

Длина участка

Диаметр трубы

Скорость воды на участке

Удельные потери на трение

Потери на трение

Сумма КМС

Потери в МС

Суммарные потери давления

Qi

Gi

li

di

Wi

Ri

Ri*li

Sx

Zi

Ri*li+Zi

Вт

кг/ч

м

мм

м/с

Па/м

Па

Па

Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

УУ-1

48920

1802

4,6

40

0,39

60

276

2

156,8

432,8

1-2

22105

814

0,3

32

0,25

34

10,2

1,5

45,6

55,8

2-3

20920

771

5,9

32

0,239

30

177

1,5

39,12

216

3-4

13342

492

9

25

0,223

34

306

3,5

87,5

394

4-5

5770

213

7,1

20

0,176

32

227

3,5

59,4

286

1384,6

10' - 5

5770

213

-

20

-

-

-

-

-

590

10'-11'

5770

213

7,9

20

0,176

32

253

3,5

59,4

312,4

11'-12'

13342

492

5

25

0,223

34

170

3,5

87,5

258

12'-13'

20920

771

5,8

32

0,239

30

174

1,5

39,1

213

13'-14'

22105

814

1,5

32

0,250

34

51

1,5

45,6

97

14' - УУ

48920

1802

3,4

40

0,390

60

204

2

156,8

361

1831

Итого по второстепенному циркуляционному кольцу 3216

Невязка между основным и второстепенным циркуляционным кольцом составляет: <10% что удовлетворяет условию.

Па

Па

Па

U==1,4

МПа

Расчет стояков

Ст

Q, Вт

G, кг\ч

d, мм

ДP, Па

1

1185

43,7

20

24,8

2

7578

279

20

2102

3

7572

278

20

2087

4

5770

213

20

590

5

5183

191

20

985

6

5362

198

20

1059

7

5651

208

20

562

8

10619

391

25

2140

ДР = G2 · S;

По пъезометрическому графику видна неувязка давлений, следовательно рекомендуется установить на стояках дроссельные шайбы, которые представляют собой металлические диски толщиной 2-5 мм с отверстием в центре.

Диаметр отверстия определяют по формуле:

dш= 0,92· (Qуч2/Дp ш)0,25, м

Ст. 5

dш = 0,92 (51832/265)0,25 = 16 мм;

Ст. 6

dш = 0,92 (53622/478,5)0,25 = 14 мм;

Ст. 7

dш = 0,92 (56512/ 1438)0,25 = 11 мм;

Ст. 8

dш = 0,92 (106192/665)0,25 = 19 мм.

5. Выбор оборудования теплового пункта

В тепловом пункте осуществляется изменение параметров теплоносителя с температурного графика 130/70 до температурного графика 95/70. Для этих целей используют элеватор.

Диаметр горловины водоструйного элеватора , см, вычисляют по формуле:

где расход воды в системе отопления, т/ч.

насосное циркуляционное давление для системы, кПа.

По полученным данным выбираем элеватор с диаметром горловины - =20 м.

Затем определяем диаметр сопла по формуле:

Заключение

тепловой оборудование гидравлический баланс

Исходя из задания, была разработана система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания, расположенного в г. Куган.

Была выбрана однотрубная линия с элеваторным присоединениям к тепловым сетям.

В ходе расчета системы отопления здания я под руководством доцента кафедры ТГВ Кулагина С.М. научился методам расчета ограждающих конструкций, тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составлению теплового баланса, гидравлическому расчету трубопроводов системы отопления, расчету отопительных приборов.

Также я ознакомился с нормативной документацией и правилами оформления чертежей.

В ходе расчета, согласно принятым архитектурно-планировочным решениям, были найдены характеристики ограждающих конструкций, тепловые потери отапливаемыми помещениями, был составлен тепловой баланс помещений. Также был проведен гидравлический расчет трубопроводов системы отопления в ходе которого были выбраны диаметры труб от 15 до 50 и подобрана соответствующая арматура, определены скорости движения воды и потери давления в системе отопления, которые составили по главному циркуляционному кольцу 7727,3 Па. По результатам расчета отопительных приборов определено количество секций М-140 для каждого отапливаемого помещения, подобрано оборудование теплового пункта, выбран элеватор №1

Подводя общий итог курсовой работы по отоплению можно с полной уверенностью сказать следующее - приобретенные мной знания, сделали меня еще на один шаг ближе к становлению высококвалифицированным специалистом.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Определение диаметров подающих трубопроводов и потерь напора - задача гидравлического расчета. Устройство систем отопления, их инерционность и принципы проектирования. Способы подключения отопительных приборов. Однотрубная система водяного отопления.

    реферат [154,9 K], добавлен 22.12.2012

  • Определение тепловых потерь через наружные стены, оконные проемы, крышу, на нагрев инфильтрующегося воздуха. Расчет бытовых теплопоступлений. Вычисление и обоснование количества секций калорифера. Гидравлический расчет системы отопления жилого здания.

    курсовая работа [832,7 K], добавлен 20.03.2017

  • Гидравлический расчет отопительной системы здания. Устройство двухтрубной гравитационной системы водяного отопления с верхней разводкой, ее схема с указанием длин участков трубопроводов и размещения отопительных приборов. Расчет основных параметров.

    контрольная работа [93,8 K], добавлен 20.06.2012

  • Проектирование насосной системы водяного отопления индивидуального жилого дома. Характеристика наружных ограждений. Составление тепловых балансов помещений. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца. Тепловой расчет отопительных приборов.

    курсовая работа [210,5 K], добавлен 22.03.2015

  • Определение сопротивлений теплопередачи наружных ограждающих конструкций. Выбор расчетных параметров теплоносителя. Расчёт циркуляционного напора в системе водяного отопления, площади отопительных приборов. Автоматизация индивидуального теплового пункта.

    дипломная работа [264,3 K], добавлен 20.03.2017

  • Гидравлический расчет и конструирование системы отопления жилого здания. Характеристика отопительных приборов. Определение количества типоразмеров конвекторов. Прокладка магистральных труб. Установка отопительных стояков. Расчет отопительных приборов.

    курсовая работа [35,2 K], добавлен 11.06.2013

  • Монтаж стационарной отопительной установки. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ. Расчет естественной вентиляции.

    курсовая работа [169,7 K], добавлен 19.12.2010

  • Теплотехнический расчет наружных стен, пола, расположенного на грунте, световых проёмов, дверей. Определение тепловой мощности системы отопления. Расчет отопительных приборов. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Расчет и подбор калорифера.

    курсовая работа [422,1 K], добавлен 14.11.2017

  • Определение тепловых нагрузок помещений на систему отопления. Подбор приборов к системе отопления основной части здания и для четвертой секции, балансировка системы отопления. Гидравлический расчет системы отопления двухтрубной поквартирной системы.

    курсовая работа [101,6 K], добавлен 23.07.2011

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания. Учет влажности материалов при расчете теплопередачи. Определение площади поверхности и числа элементов отопительных приборов. Гидравлический расчет теплопроводов. Методика расчета вентиляции.

    курсовая работа [288,6 K], добавлен 22.11.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.