Главная Коллекция "Otherreferats" Физика и энергетика Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания

Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания

Методика расчета тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составление теплового баланса: вычисление отопительных приборов, потерь через наружные ограждения. Гидравлический расчет систем водяного отопления. Выбор оборудования теплового пункта.

Рубрика	Физика и энергетика
Вид	курсовая работа
Язык	русский
Дата добавления	19.12.2010
Размер файла	150,1 K

посмотреть текст работы

скачать работу можно здесь

полная информация о работе

весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Исходные данные

1. Место строительства - г. Воронеж

2. Вариант №1

3. Количество этажей: 5

4. Расчетная зимняя температура наружного воздуха t_н=-26⁰С.

5. Коэффициент теплопередачи:

а) для наружных стен: К_нс=0,262

б) для чердачного перекрытия: К_черд=0,246

в) для пола первого этажа: К_пол=0,246

г) для окон: К_до=1,96

6. Толщина наружного ограждения:

а) д_нс=0,56 м

б) д_черд=0,48 м

в) д_пол=0,46 м

7. Сопротивление теплопередачи ограждающей конструкции:

а) R_нс=3,82

б) R_черд=4,06

в) R_пол=4,06

г) R_ДО=0,79

8. Источник теплоносителя: городские тепловые сети

9. Параметры теплоносителя:

а) в тепловой сети: 130-70

б) в системе отопления: 95-70

2. Расчет тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составление теплового баланса

2.1 Расчет основных теплопотерь через наружные ограждения проводится по формуле:

где: к - коэффициент теплопередачи ограждения

F - площадь ограждения, м²

t_н= t_n₅ = -26^оС - температура наружного воздуха

n - коэффициент, зависящий от положения поверхности ограждения к наружному воздуху

t_в - температура воздуха внутри помещения, принимаемая равной 18 ^оС

Для угловой комнаты t_в=20^оС, для лестничной клетки t_в=16^оС

Суммарные теплопотери через ограждения находим по формуле:

Q_тп = Q_оп + Q_дп

где: Q_дп - добавочные теплопотери на ориентацию по сторонами света

Q_дп = Q_оп · з

где: з - коэффициент добавочных потерь

При ориентации

ограждений

С - З

С

С - В

В

з = 0,1

При ориентации

ограждений

З

Ю - З

При ориентации

ограждений

Ю

Ю-З

з = 0,05

з = 0

Результаты расчета заносим в таблицу 2.1

Помещение	Характеристика ограждений	Осно-	Добавоч-	Суммар-
Но-	Наи-		Наи-	Ори-	Размер	Площадь	Коэффи-	вные	ные тепло-	ные
мер	мено	t_в,⁰С	мено	ента-	а,	b,	F, м²	циент	тепло-	потери на	тепло-
	вание		вание,	ция	м	м		теплопе-	потери	ориентацию	потери
								редачи, к	Q_оп, Вт	по сторонам	Q_Тп, Вт
								Вт/м²,⁰С		света Q_Дп, Вт
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
101	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ПЛ		3.18	6.18	19.6524	0.246	133	-	133
											922
102	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
103	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
104	ЛК	16	НС*5	С	3	3	31.17	0.262	343	34	377
			ПЛ		3	6.18	18.54	0.246	115		115
			ПТ		3	6.18	18.54	0.246	172		172
			ДД	С	2.1	2.3	4.83	1.266	257	26	283
			ДО*4	С	1.5	1.5	9	1.96	741	74	815
											1762
105	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
106	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
107	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
108	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
109	ЛК	16	НС*5	С	3	3	31.17	0.262	343	34	377
			ПЛ		3	6.18	18.54	0.246	115		115
			ПТ		3	6.18	18.54	0.246	172		172
			ДД	С	2.1	2.3	4.83	1.266	257	26	283
			ДО*4	С	1.5	1.5	9	1.96	741	74	815
											1762
110	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
111	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132		132
											442
112	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ПЛ		3.18	6.18	19.6524	0.246	133	-	133
											943
113	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
			ПЛ		3.18	6.18	19.6524	0.246	133	-	133
											912
114	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
115	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
116	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3	6.18	18.54	0.246	120	-	120
											392
117	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
118	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
119	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
120	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
121	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3	6.18	18.54	0.246	120	-	120
											392
122	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
123	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПЛ		3.3	6.18	20.394	0.246	132	-	132
											414
124	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
			ПЛ		3.18	6.18	19.6524	0.246	133	-	133
											891
											14824
Второй этаж

201	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
											789
202	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
203	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
205	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
206	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
207	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
208	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310

210	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
211	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
											310
212	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
											810
213	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
											779
214	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
215	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
216	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											272
217	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
218	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
219	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
220	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
221	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											272
222	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
223	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
											282
224	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
											758
											8416
Третий этаж
301-324										8416
Четвертый этаж
401-424										8416
Пятый этаж
501	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ПТ		3.18	6.18	19.6524	0.246	200	-	200
											989
502	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
503	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
505	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
506	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
507	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
508	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
510	ЖКО	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
511	К	18	нС	С	3	3.3	7.65	0.262	88	9	97
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	194	19	213
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											509
512	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	С	3	3.82	9.21	0.262	111	11	122
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	С	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ПТ		3.18	6.18	19.6524	0.246	200	-	200
											1010
513	ЖКУ	20	НС	В	3	6.82	18.21	0.262	220	22	242
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	В	1.5	1.5	2.25	1.96	203	20	223
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
			ПТ		3.18	6.18	19.6524	0.246	200	-	200
											979
514	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
515	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
516	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3	6.18	18.54	0.246	181	-	181
											453
517	К	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
518	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
519	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
520	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
521	ЖКО	18	нС	Ю	3	3	6.75	0.262	78	-	78
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3	6.18	18.54	0.246	181	-	181
											453
522	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
523	ЖКО	18	нС	Ю	3	3.3	7.65	0.262	88	-	88
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	194	-	194
			ПТ		3.3	6.18	20.394	0.246	199	-	199
											481
524	ЖКУ	20	НС	З	3	6.82	18.21	0.262	220	11	231
			НС	Ю	3	3.82	9.21	0.262	111	-	111
			ДО	З	1.5	1.5	2.25	1.96	203	10	213
			ДО	Ю	1.5	1.5	2.25	1.96	203	-	203
			ПТ		3.18	6.18	19.6524	0.246	200	-	200
											958
											12762

2.2 Расчет теплового баланса помещения

1).Теплопотери на нагрев инфильтрующего воздуха:

где: C = 1,005 кДж/(кг ^оС) - удельная теплоемкость воздуха

А_о - коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока, А_о=1,0

t_n = t_n₅

F_o - площадь окна, м²

G_o - количество воздуха, поступающего путем инфильтрации через 1 м²окна, кг\ (м²ч)

где: R_n - сопротивление воздухопроницания, (м² Па)/ кг

ДР - разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхности окна, Па

?Р=9.81 (Н-h)*(с_н-с_в)+0.7н²*к

где: Н - высота здания от поверхности земли до верха карниза шахты или центра фонаря

h - высота от поверхности земли до центра данного окна, м

с_н, с_в - соответственно плотности наружного и внутреннего воздуха при t_н и t_в, рассчитываются по формуле:

с=

где V - расчетная скорость ветра в январе, м/с

К = 1 - коэффициент, учитывающий изменение динамического давления ветра в зависимости от высоты и местности.

2). Расход теплоты на нагрев воздуха, поступающего для компенсации естественной вытяжки из квартиры:

Q_в=(t_в-t_y⁵)*F_п

где: F_n - площадь пола, м²

3).Бытовые теплопоступления:

4).Расчет тепловой нагрузки на систему отопления.

Определение тепловых нагрузок на отопительные приборы производится по формулам:

Q_от=Q_тп+Q-Q_б

где: - наибольшая величина из расходов теплоты на инфильтрацию Q_и или на вентиляцию Q_в

для кухонь

для лестничной клетки

Полученные данные заносим в таблицу 2.2

Таблица 2.2. Тепловой баланс помещений

Этаж	Помещение	Тепловая нагрузка, Вт
		Qтп	Qи	Qв	Qб	Qот
1	2	3	4	5	6	7
101	ЖКУ	922	154	904	413	1413
102	К	442	73	897	428	87
103	ЖКО	442	73	897	428	911
104	ЛК	444				444
105	К	442	73	897	428	87
106	ЖКО	442	73	897	428	911
107	ЖКО	442	73	897	428	911
108	К	442	73	897	428	87
109	ЛК	444				444
110	ЖКО	442	73	897	428	911
111	К	442	73	897	428	87
112	ЖКУ	943	154	904	413	1434
113	ЖКУ	912	154	904	413	1403
114	К	414	73	897	428	59
115	ЖКО	414	73	897	428	883
116	ЖКО	392	73	816	389	819
117	К	414	73	897	428	59
118	ЖКО	414	73	897	428	883
11 9	ЖКО	414	73	897	428	883
120	К	414	73	897	428	59
121	ЖКО	392	73	816	389	819
122	ЖКО	414	73	897	428	883
123	К	414	73	897	428	59
124	ЖКУ	891	154	904	413	1382
	Второй этаж
201	ЖКУ	789	144	904	413	1280
202	К	310	67	897	428	-51
203	ЖКО	310	67	897	428	779
204	ЛК	278	63			341
205	К	310	67	897	428	-51
206	ЖКО	310	67	897	428	779
207	ЖКО	310	67	897	428	779
208	К	310	67	897	428	-51
209	ЛК	278	63			341
210	ЖКО	310	67	897	428	779
211	К	310	67	897	428	-51
212	ЖКУ	810	144	904	413	1301
213	ЖКУ	779	144	904	413	1270
214	К	282	67	897	428	-79
215	ЖКО	282	67	897	428	751
216	ЖКО	272	67	816	389	699
217	К	282	67	897	428	-79
218	ЖКО	282	67	897	428	751
219	ЖКО	282	67	897	428	751
220	К	282	67	897	428	-79
221	ЖКО	272	67	816	389	699
222	ЖКО	282	67	897	428	751
223	К	282	67	897	428	-79
224	ЖКУ	758	144	904	413	1249
	Третий этаж
301	ЖКУ	789	130	904	413	1280
302	К	310	61	897	428	-57
303	ЖКО	310	61	897	428	779
304	ЛК	278	58			336
305	К	310	61	897	428	-57
306	ЖКО	310	61	897	428	779
307	ЖКО	310	61	897	428	779
308	К	310	61	897	428	-57
309	ЛК	278	58			336
310	ЖКО	310	61	897	428	779
311	К	310	61	897	428	-57
312	ЖКУ	810	130	904	413	1301
313	ЖКУ	779	130	904	413	1270
314	К	282	61	897	428	-85
315	ЖКО	282	61	897	428	751
316	ЖКО	272	61	816	389	699
317	К	282	61	897	428	-85
318	ЖКО	282	61	897	428	751
319	ЖКО	282	61	897	428	751
320	К	282	61	897	428	-85
321	ЖКО	272	61	816	389	699
322	ЖКО	282	61	897	428	751
323	К	282	61	897	428	-85
324	ЖКУ	758	130	904	413	1249
	Четвертый этаж
401	ЖКУ	789	116	904	413	1280
402	К	310	55	897	428	-63
403	ЖКО	310	55	897	428	779
404	ЛК	278	52			330
405	К	310	55	897	428	-63
406	ЖКО	310	55	897	428	779
407	ЖКО	310	55	897	428	779
408	К	310	55	897	428	-63
409	ЛК	278	52			330
410	ЖКО	310	55	897	428	779
411	К	310	55	897	428	-63
412	ЖКО	810	116	904	413	1301
413	ЖКО	779	116	904	413	1270
414	К	282	55	897	428	-91
415	ЖКО	282	55	897	428	751
416	ЖКО	272	55	816	389	699
417	К	282	55	897	428	-91
418	ЖКО	282	55	897	428	751
419	ЖКО	282	55	897	428	751
420	К	282	55	897	428	-91
421	ЖКО	272	55	816	389	699
422	ЖКО	282	55	897	428	751
423	К	282	55	897	428	-91
424	ЖКО	758	116	904	413	1249

		Пятый этаж
501	ЖКУ	989	102	904	413	1480
502	К	509	49	897	428	130
503	ЖКО	509	49	897	428	978
504	ЛК	450	46			496
505	К	509	49	897	428	130
506	ЖКО	509	49	897	428	978
507	ЖКО	509	49	897	428	978
508	К	509	49	897	428	130
509	ЛК	450	46			496
510	ЖКО	509	49	897	428	978
511	К	509	49	897	428	130
512	ЖКУ	1010	102	904	413	1501
513	ЖКУ	979	102	904	413	1470
514	К	481	49	897	428	102
515	ЖКО	481	49	897	428	950
516	ЖКО	453	49	816	389	880
517	К	481	49	897	428	102
518	ЖКО	481	49	897	428	950
519	ЖКО	481	49	897	428	950
520	К	481	49	897	428	102
521	ЖКО	453	49	816	389	880
522	ЖКО	481	49	897	428	950
523	К	481	49	897	428	102
524	ЖКУ	958	102	904	413	1449
					73051

Определяем удельную тепловую характеристику:

q_уд=

Где -отопительная нагрузка всего здания, Вт

V_зд - объем здания по наружным параметрам без чердака, м³

T_в - принимается равной температуре рядового помещения.

q_уд=

3. Расчет отопительных приборов

В задачу расчета отопительных приборов входит определение поверхности нагрева и числа секций прибора.

Исходными данными при расчете приборов являются:

- тепловые нагрузки приборов Q_пр, Вт

- расчетные температуры горячей и обратной воды t_г и t_о,.

Расчетная поверхность нагрева прибора в квадратных метрах определяется по формуле:

где: Q_пр - тепловая нагрузка прибора, Вт

q₁ = тепловой поток прибора;

где - номинальный тепловой поток прибора; для радиатора М-140 =595 Вт/м²

n - экспериментальный числовой показатель; при схеме питания прибора «сверху вниз» n=0,3

Вт/м²

Число секций чугунных радиаторов определяется по формуле:

где: в₂ - коэффициент, учитывающий способ установки прибора (рис 3.1.)

Рис. 3.1. Схема размещения отопительного прибора под окном

Ж - допустимое значение греющей поверхности, м²

f₁ - поверхность нагрева одной секции, м², равная 0,254 м² (для радиатора М-140)

в₃- поправочный коэффициент, учитывающий число секций в приборе

Результаты расчета заносим в Таблицу 3.1.

Таблица 3.1. Результаты расчета отопительных приборов

Номер поме- щения №	Тепловая нагрузка прибора, Q_пр	Тепловой поток прибора q₁	Расчетная поверх- ность нагрева F_р	Коэффициенты	Z	Число секций, N
				b₂	b₃
							Расчет- ное	Факти- ческое
	Вт	Вт/м²	м²	-	-	м²	-	-
1	2	3	4	5	6	7	8	9
101	1413	535	2,641121	1,02	0,98058	0,129492	10,30	11
102	87	535	0,162617	1,02	1,903908	0,01548	0,31	1
103	911	535	1,702804	1,02	1,013963	0,086329	6,41	7
104	444	535	0,829907	1,02	1,112793	0,046176	2,83	3
105	87	535	0,162617	1,02	1,903908	0,01548	0,31	1
106	911	535	1,702804	1,02	1,013963	0,086329	6,41	7
107	911	535	1,702804	1,02	1,013963	0,086329	6,41	7
108	87	535	0,162617	1,02	1,903908	0,01548	0,31	1
109	444	535	0,829907	1,02	1,112793	0,046176	2,83	3
110	911	535	1,702804	1,02	1,013963	0,086329	6,41	7
111	87	535	0,162617	1,02	1,903908	0,01548	0,31	1
112	1434	535	2,680374	1,02	0,979693	0,131297	10,46	11
113	1403	535	2,62243	1,02	0,981012	0,128632	10,22	11
114	59	535	0,11028	1,02	2,370847	0,013073	0,17	1
115	883	535	1,650467	1,02	1,016942	0,083921	6,19	7
116	819	535	1,530841	1,02	1,024518	0,078419	5,70	6
117	59	535	0,11028	1,02	2,370847	0,013073	0,17	1
118	883	535	1,650467	1,02	1,016942	0,083921	6,19	7
119	883	535	1,650467	1,02	1,016942	0,083921	6,19	7
120	59	535	0,11028	1,02	2,370847	0,013073	0,17	1
121	819	535	1,530841	1,02	1,024518	0,078419	5,70	6
122	883	535	1,650467	1,02	1,016942	0,083921	6,19	7
123	59	535	0,11028	1,02	2,370847	0,013073	0,17	1
124	1382	535	2,583178	1,02	0,981939	0,126826	10,06	11

201	1280	535	2,392523	1,02	0,986875	0,118056	9,26	10
202	-51	535		1,02
203	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
204	341	535	0,637383	1,02	1,171026	0,03732	2,06	3
205	-51	535		1,02
206	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
207	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
208	-51	535		1,02				0
209	341	535	0,637383	1,02	1,171026	0,03732	2,06	3
210	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
211	-51	535		1,02
212	1301	535	2,431776	1,02	0,985796	0,119862	9,43	10
213	1270	535	2,373832	1,02	0,987402	0,117196	9,19	10
214	-79	535		1,02
215	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
216	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
217	-79	535		1,02
218	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
219	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
220	-79	535		1,02
221	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
222	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
223	-79	535		1,02
224	1249	535	2,334579	1,02	0,988535	0,115391	9,02	10

301	1280	535	2,392523	1,02	0,986875	0,118056	9,26	10
302	-57	535		1,02
303	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
304	336	535	0,628037	1,02	1,174762	0,03689	2,02	3
305	-57	535		1,02
306	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
307	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
308	-57	535		1,02
309	336	535	0,628037	1,02	1,174762	0,03689	2,02	3
310	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
311	-57	535		1,02
312	1301	535	2,431776	1,02	0,985796	0,119862	9,43	10
313	1270	535	2,373832	1,02	0,987402	0,117196	9,19	10
314	-85	535		1,02
315	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
316	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
317	-85	535		1,02
318	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
319	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
320	-85	535		1,02
321	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
322	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
323	-85	535		1,02
324	1249	535	2,334579	1,02	0,988535	0,115391	9,02	10

401	1280	535	2,392523	1,02	0,986875	0,118056	9,26	10
402	-63	535		1,02
403	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
404	330	535	0,616822	1,02	1,179394	0,036374	1,98	2
405	-63	535		1,02
406	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
407	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
408	-63	535		1,02
409	330	535	0,616822	1,02	1,179394	0,036374	1,98	2
410	779	535	1,456075	1,02	1,029884	0,074979	5,39	6
411	-63	535		1,02
412	1301	535	2,431776	1,02	0,985796	0,119862	9,43	10
413	1270	535	2,373832	1,02	0,987402	0,117196	9,19	10
414	-91	535		1,02
415	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
416	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
417	-91	535		1,02
418	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
419	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
420	-91	535		1,02
421	699	535	1,306542	1,02	1,042461	0,068101	4,78	5
422	751	535	1,403738	1,02	1,033981	0,072572	5,18	6
423	-91	535		1,02
424	1249	535	2,334579	1,02	0,988535	0,115391	9,02	10

501	1480	535	2,766355	1,02	0,977838	0,135252	10,82	11
502	130	535	0,242991	1,02	1,578462	0,019178	0,57	1
503	978	535	1,828037	1,02	1,007526	0,09209	6,93	7
504	496	535	0,927103	1,02	1,092581	0,050647	3,23	4
505	130	535	0,242991	1,02	1,578462	0,019178	0,57	1
506	978	535	1,828037	1,02	1,007526	0,09209	6,93	7
507	978	535	1,828037	1,02	1,007526	0,09209	6,93	7
508	130	535	0,242991	1,02	1,578462	0,019178	0,57	1
509	496	535	0,927103	1,02	1,092581	0,050647	3,23	4
510	978	535	1,828037	1,02	1,007526	0,09209	6,93	7
511	130	535	0,242991	1,02	1,578462	0,019178	0,57	1
512	1501	535	2,805607	1,02	0,977029	0,137058	10,98	11
513	1470	535	2,747664	1,02	0,978231	0,134393	10,74	11
514	102	535	0,190654	1,02	1,759216	0,01677	0,40	1
515	950	535	1,775701	1,02	1,010105	0,089682	6,71	7
516	880	535	1,64486	1,02	1,017273	0,083664	6,17	7
517	102	535	0,190654	1,02	1,759216	0,01677	0,40	1
518	950	535	1,775701	1,02	1,010105	0,089682	6,71	7
519	950	535	1,775701	1,02	1,010105	0,089682	6,71	7
520	102	535	0,190654	1,02	1,759216	0,01677	0,40	1
521	880	535	1,64486	1,02	1,017273	0,083664	6,17	7
522	950	535	1,775701	1,02	1,010105	0,089682	6,71	7
523	102	535	0,190654	1,02	1,759216	0,01677	0,40	1
524	1449	535	2,708411	1,02	0,979075	0,132587	10,58	11

4. Гидравлический расчет систем водяного отопления

4.1 Определение расчетного располагаемого давления

В задачу гидравлического расчета входит определение диаметров труб и потерь давления в системе.

Потери давления в трубопроводах ?Р, Па, с учетом запаса давления определяются по формуле:

?Р=0,9*?Р_р

где ?Р_р- расчетное располагаемое циркуляционное давление

?Р_р=?Р_н+ Б* ?Р_е

где ?Р_н - циркуляционное давление, создаваемое насосом.

?Р_е - естественное циркуляционное давление,

Б - коэффициент, учитывающий долю естественного циркуляционного давления в расчетном располагаемом давлении. Для двухтрубных систем равен 0,4.

Насосное циркуляционное давление ?Р_н определяется в зависимости от способа присоединения системы отопления к тепловым сетям. Если система отопления присоединяется через элеватор, то ?Р_н равно давлению, создаваемому элеватором.

?Р_н=,

где ?Р_аб - перепад давлений в тепловой сети на входе в абонентский ввод;

з_э=0,2ч0,3 - КПД элеватора;

u - коэффициент смешения элеватора.

где t₁ - расчетная температура воды в прямом трубопроводе тепловой сети, t₁=130єC

t_г=95єC, t₀=70єC - расчетные температуры горячей и обратной воды в системе отопления.

Двухтрубная система:

Естественное циркуляционное давление определяется по формуле:

?Р_н= ?Р_р- ?Р_е_;

где

- расстояние между ЦН и ЦО для данного прибора.

h₀=;

Результаты гидравлического расчета заносятся в Таблицу 4.1

Таблица 4.1. Гидравлический расчет магистрали

Главное циркуляционное кольцо

№ участка	Тепловая нагрузка уч-ка	Расход воды на участке	Длина участка	Диаметр трубы	Скорость воды на участке	Удельные потери на трение	Потери на трение	Сумма КМС	Потери в МС	Суммарные потери давления
	Q_i	Gi	l_i	d_i	W_i	R_i	R_i*l_i	Sx	Z_i	R_i*l_i+Z_i
	Вт	кг/ч	м	мм	м/с	Па/м	Па		Па	Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
УУ-1	48920	1802	4,6	50	0,244	18	82,8	2	60,8	143,6
1-9	26815	988	1,5	40	0,214	19	28,5	1,5	29,4	57,9
9-8	16196	596,7	13,6	32	0,188	19	258	3,5	68,6	327
8-7	10545	388,5	8	25	0,177	22	176	3,5	44,1	220,1
7-6	5183	191	4,7	20	0,137	20	94	1,5	10,6	105
	853,6
15-16	5183	191	-	20	-	-	-	-	-	985
15-16	5183	191	7,0	20	0,137	20	658	1,5	10,6	669
16-17	10545	388,5	7,0	25	0,177	22	154	3,5	44,1	198
17-18	16196	596,7	15,1	32	0,188	19	287	3,5	68,6	355
18-19	26815	988	2,3	40	0,214	19	43,7	1,5	29,4	73,1
19-УУ	48920	1802	3,2	50	0,244	18	57,6	1,5	60,8
			2398,5
Итого по главному циркуляционному кольцу 3252,1

Второстепенное циркуляционное кольцо

№ участка	Тепловая нагрузка уч-ка	Расход воды на участке	Длина участка	Диаметр трубы	Скорость воды на участке	Удельные потери на трение	Потери на трение	Сумма КМС	Потери в МС	Суммарные потери давления
	Q_i	Gi	l_i	d_i	W_i	R_i	R_i*l_i	Sx	Z_i	R_i*l_i+Z_i
	Вт	кг/ч	м	мм	м/с	Па/м	Па		Па	Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
УУ-1	48920	1802	4,6	40	0,39	60	276	2	156,8	432,8
1-2	22105	814	0,3	32	0,25	34	10,2	1,5	45,6	55,8
2-3	20920	771	5,9	32	0,239	30	177	1,5	39,12	216
3-4	13342	492	9	25	0,223	34	306	3,5	87,5	394
4-5	5770	213	7,1	20	0,176	32	227	3,5	59,4	286
1384,6
10' - 5	5770	213	-	20	-	-	-	-	-	590
10'-11'	5770	213	7,9	20	0,176	32	253	3,5	59,4	312,4
11'-12'	13342	492	5	25	0,223	34	170	3,5	87,5	258
12'-13'	20920	771	5,8	32	0,239	30	174	1,5	39,1	213
13'-14'	22105	814	1,5	32	0,250	34	51	1,5	45,6	97
14' - УУ	48920	1802	3,4	40	0,390	60	204	2	156,8	361
1831
Итого по второстепенному циркуляционному кольцу 3216

Невязка между основным и второстепенным циркуляционным кольцом составляет: <10% что удовлетворяет условию.

Па

U==1,4

МПа

Расчет стояков

Ст	Q, Вт	G, кг\ч	d, мм	ДP, Па
1	1185	43,7	20	24,8
2	7578	279	20	2102
3	7572	278	20	2087
4	5770	213	20	590
5	5183	191	20	985
6	5362	198	20	1059
7	5651	208	20	562
8	10619	391	25	2140

ДР = G² · S;

По пъезометрическому графику видна неувязка давлений, следовательно рекомендуется установить на стояках дроссельные шайбы, которые представляют собой металлические диски толщиной 2-5 мм с отверстием в центре.

Диаметр отверстия определяют по формуле:

d_ш= 0,92· (Q_уч²/Дp _ш)^0,25, м

Ст. 5

d_ш = 0,92 (5183²/265)^0,25 = 16 мм;

Ст. 6

d_ш = 0,92 (5362²/478,5)^0,25 = 14 мм;

Ст. 7

d_ш = 0,92 (5651²/ 1438)^0,25 = 11 мм;

Ст. 8

d_ш = 0,92 (10619²/665)^0,25 = 19 мм.

5. Выбор оборудования теплового пункта

В тепловом пункте осуществляется изменение параметров теплоносителя с температурного графика 130/70 до температурного графика 95/70. Для этих целей используют элеватор.

Диаметр горловины водоструйного элеватора , см, вычисляют по формуле:

где расход воды в системе отопления, т/ч.

насосное циркуляционное давление для системы, кПа.

По полученным данным выбираем элеватор с диаметром горловины - =20 м.

Затем определяем диаметр сопла по формуле:

Заключение

тепловой оборудование гидравлический баланс

Исходя из задания, была разработана система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания, расположенного в г. Куган.

Была выбрана однотрубная линия с элеваторным присоединениям к тепловым сетям.

В ходе расчета системы отопления здания я под руководством доцента кафедры ТГВ Кулагина С.М. научился методам расчета ограждающих конструкций, тепловых потерь отапливаемыми помещениями и составлению теплового баланса, гидравлическому расчету трубопроводов системы отопления, расчету отопительных приборов.

Также я ознакомился с нормативной документацией и правилами оформления чертежей.

В ходе расчета, согласно принятым архитектурно-планировочным решениям, были найдены характеристики ограждающих конструкций, тепловые потери отапливаемыми помещениями, был составлен тепловой баланс помещений. Также был проведен гидравлический расчет трубопроводов системы отопления в ходе которого были выбраны диаметры труб от 15 до 50 и подобрана соответствующая арматура, определены скорости движения воды и потери давления в системе отопления, которые составили по главному циркуляционному кольцу 7727,3 Па. По результатам расчета отопительных приборов определено количество секций М-140 для каждого отапливаемого помещения, подобрано оборудование теплового пункта, выбран элеватор №1

Подводя общий итог курсовой работы по отоплению можно с полной уверенностью сказать следующее - приобретенные мной знания, сделали меня еще на один шаг ближе к становлению высококвалифицированным специалистом.

Размещено на Allbest.ru

курсовая работа "Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания" скачать

Подобные документы

Гидравлический расчет однотрубной системы отопления
Определение диаметров подающих трубопроводов и потерь напора - задача гидравлического расчета. Устройство систем отопления, их инерционность и принципы проектирования. Способы подключения отопительных приборов. Однотрубная система водяного отопления.

реферат [154,9 K], добавлен 22.12.2012
Гидравлический расчет системы отопления здания
Определение тепловых потерь через наружные стены, оконные проемы, крышу, на нагрев инфильтрующегося воздуха. Расчет бытовых теплопоступлений. Вычисление и обоснование количества секций калорифера. Гидравлический расчет системы отопления жилого здания.

курсовая работа [832,7 K], добавлен 20.03.2017
Гидравлический расчет двухтрубной гравитационной системы водяного отопления
Гидравлический расчет отопительной системы здания. Устройство двухтрубной гравитационной системы водяного отопления с верхней разводкой, ее схема с указанием длин участков трубопроводов и размещения отопительных приборов. Расчет основных параметров.

контрольная работа [93,8 K], добавлен 20.06.2012
Проектирование системы отопления жилого дома
Проектирование насосной системы водяного отопления индивидуального жилого дома. Характеристика наружных ограждений. Составление тепловых балансов помещений. Гидравлический расчет главного циркуляционного кольца. Тепловой расчет отопительных приборов.

курсовая работа [210,5 K], добавлен 22.03.2015
Проектирование системы отопления многоквартирного трехэтажного жилого дома в селе Никольское Кадуйского района Вологодской области
Определение сопротивлений теплопередачи наружных ограждающих конструкций. Выбор расчетных параметров теплоносителя. Расчёт циркуляционного напора в системе водяного отопления, площади отопительных приборов. Автоматизация индивидуального теплового пункта.

дипломная работа [264,3 K], добавлен 20.03.2017
Проектирование водяной системы отопления
Гидравлический расчет и конструирование системы отопления жилого здания. Характеристика отопительных приборов. Определение количества типоразмеров конвекторов. Прокладка магистральных труб. Установка отопительных стояков. Расчет отопительных приборов.

курсовая работа [35,2 K], добавлен 11.06.2013
Отопление и вентиляция многоэтажного жилого дома
Монтаж стационарной отопительной установки. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Тепловой расчет отопительных приборов системы водяного отопления. Подбор нерегулируемого водоструйного элеватора типа ВТИ. Расчет естественной вентиляции.

курсовая работа [169,7 K], добавлен 19.12.2010
Проектирование систем отопления и вентиляции производственного здания
Теплотехнический расчет наружных стен, пола, расположенного на грунте, световых проёмов, дверей. Определение тепловой мощности системы отопления. Расчет отопительных приборов. Гидравлический расчет системы водяного отопления. Расчет и подбор калорифера.

курсовая работа [422,1 K], добавлен 14.11.2017
Расчет отопительной системы помещения
Определение тепловых нагрузок помещений на систему отопления. Подбор приборов к системе отопления основной части здания и для четвертой секции, балансировка системы отопления. Гидравлический расчет системы отопления двухтрубной поквартирной системы.

курсовая работа [101,6 K], добавлен 23.07.2011
Расчет систем отопления и вентиляции для жилого дома, расположенного в г. Ярославль
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания. Учет влажности материалов при расчете теплопередачи. Определение площади поверхности и числа элементов отопительных приборов. Гидравлический расчет теплопроводов. Методика расчета вентиляции.

курсовая работа [288,6 K], добавлен 22.11.2014

Другие документы, подобные "Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания"

весь список подобных работ

скачать работу можно здесь

сколько стоит заказать работу?

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

Система отопления с нижней разводкой для жилого 5-ти этажного здания

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Суммарные теплопотери через ограждения находим по формуле:

Qтп = Qоп + Qдп

где: Qдп - добавочные теплопотери на ориентацию по сторонами света

Qдп = Qоп · з

где: з - коэффициент добавочных потерь

При ориентации

ограждений

С - З

С

С - В

В

з = 0,1

При ориентации

ограждений

З

Ю - З

При ориентации

ограждений

Ю

Подобные документы

Q_тп = Q_оп + Q_дп

где: Q_дп - добавочные теплопотери на ориентацию по сторонами света

Q_дп = Q_оп · з