Расчет трехфазного сухого силового трансформатора

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РФ

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

КУРГАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра энергетики и технологии металлов

КУРСОВАЯ РАБОТА

расчетно-пояснительная записка

Расчет трехфазного сухого силового трансформатора

Вариант № 14

Дисциплина Электромеханика

Студент группы ТС-3666 Сединкин Д.С.

Преподаватель Мошкин В.И.

Курган 2009г

ВВЕДЕНИЕ

Трансформаторы - электромагнитные статические преобразователи электрической энергии. Основное назначение трансформаторов - изменять напряжение переменного тока. Они применяются также для преобразования числа фаз и частоты. Наибольшее распространение имеют силовые трансформаторы напряжения, которые выпускаются электротехнической промышленностью на мощности свыше миллиона киловольт-ампер и на напряжения до 1150 - 1500 кВ.

Для передачи и распределения электрической энергии необходимо повысить напряжение турбогенераторов и гидрогенераторов, установленных на электростанциях, с 16 - 24 кВ до напряжений 110, 150, 220, 330, 500, 750 и 1150 кВ, используемых в линиях электропередачи, а затем снова понизить до 35, 10, 6, 3, 0.66, 0.38 и 0.22 кВ, чтобы использовать энергию в промышленности, сельском хозяйстве и в быту. Так как в энергетических системах имеет место многократная трансформация, мощность трансформаторов в 7 - 10 раз превышает установленную мощность генераторов на электростанциях. Силовые трансформаторы выпускаются в основном на частоту 50 Гц.

Трансформаторы малой мощности широко используются в различных электротехнических установках, системах передачи и переработки информации, навигации и других устройствах. Диапазон частот на, которых могут работать трансформаторы, - от нескольких герц до 10⁵ Гц.

По числу фаз трансформаторы делятся на однофазные, двухфазные, трехфазные и многофазные.

Трансформаторы имеют две или несколько обмоток, индуктивно связанных друг с другом. Обмотки, потребляющие энергию из сети, называются первичными. Обмотки, отдающие электрическую энергию потребителю, называются вторичными.

В зависимости от соотношения напряжений на первичной и вторичной обмотках трансформаторы делятся на повышающие и понижающие. В повышающем трансформаторе первичная обмотка имеет низкое напряжение, а вторичная высокое. В понижающем трансформаторе, наоборот, вторичная обмотка имеет низкое напряжение, а первичная - высокое.

Трансформаторы, имеющие одну первичную и одну вторичную обмотки, называется двухобмоточным. Достаточно широко распространены трехобмоточные трансформаторы, имеющие на каждую фазу три обмотки. Например, две на стороне низкого напряжения, одну - на стороне высокого напряжения или наоборот.

По конструкции силовые трансформаторы делят на два основных типа масляные и сухие. В масляных трансформаторах магнитопровод с обмотками находится в баке, заполненном трансформаторным маслом, которое является хорошим изолятором и охлаждающим агентом. Сухие трансформаторы охлаждаются воздухом. Они применяются в жилых и промышленных помещениях, в которых эксплуатация масляного трансформатора является нежелательной.

В данной работе рассчитывается сухой трехфазный понижающий трансформатор.

1. Исходные данные

Поместим исходные данные для расчета трансформатора в таблицу 1. Исходные данные выбираются в соответствии с заданным вариантом из таблицы 1 методических указаний к выполнению курсовой работы «Расчет трехфазного сухого силового трансформатора».

Таблица 1 - Исходные данные

№ варианта	Sн, кВ•А	Напряжение, кВ	uк, %	i0, %	Потери, кВт	Группа соед.
		UВН	UНН			Pк	P0
14	250	10, 5	0, 4	7, 5	4, 0	4, 4	1, 1	?/Y-11

Выбранные параметры:

- толщина и марка стали: марка 3405, толщина 0,35 мм;

- материал обмоток: медь;

- технология изготовления пластин: со срезанием заусенцев после резки без отжига;

- форма ярма: ступенчатая;

- плотность тока обмоток: ВН до 2,7 А/мм²,

НН до 2,7 А/мм²;

- конструкция катушек НН: цилиндрическая двухслойная,

ВН: цилиндрическая многослойная (из круглого провода);

- индукция B_c в стержне: 1.5 Тл;

- класс изоляции: В;

- расчетная температура: 75⁰ С.

Расчет трансформатора выполнен в соответствии с методическими указаниями к выполнению курсовой работы «Расчет трехфазного сухого силового трансформатора».

2. Расчет основных электрических параметров

2.1 Мощность, приходящаяся на 1 стержень

, кВ•А;

2.2 Фазные напряжения и токи

Сторона НН (Y)

, кВ;

, А;

Сторона ВН (Д)

, кВ;

, А;

2.3 Активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания

, %;

, %;

3. Выбор изоляции

Минимальные изоляционные расстояния обмотки ВН определим из табл.3 методических указаний, а также минимальные изоляционные расстояния обмотки НН определим из табл. 4. Определенные минимальные изоляционные расстояния для обмоток ВН и НН поместим в таблицу 2.

Таблица 2 - Минимальные изоляционные расстояния для обмоток ВН и НН

Обмотка ВН	Обмотка НН
l02, м	a12, м	д12, м	ln2, м	a22, м	д22, м	l01, м	a01, м	д01, м	ln1, м
0.08	0.04	0.005	0.04	0.045	0.003	0.015	0.015	0.001	0.001

Выбор расстояний обусловлен значениями U_НН и U_ВН.

4. Определение основных размеров трансформатора

4.1 Определение диаметра d

где:

- общий коэффициент заполнения сталью площади круга (см таблицу 5 методических указаний);

- отношение средней длины окружности обмоток (длины витка) к высоте обмотки (таблица 5 методических указаний);

- коэффициент Роговского (приложение 2 к таблице 5 методических указаний );

=50 Гц - частота сети;

м (см таблицу 2 курсовой работы);

где К = 0.55 (см таблицу 5 методических указаний);

м;

м;

Таким образом, расчетный диаметр равен:

м;

Округлим значение диаметра до стандартного: d = 0.17 м;

Найдем уточненное значение

: ,

4.2 Определение среднего диаметра витка D_1,2 и среднего диаметра обмоток НН и ВН (D_ср,1 и D_ср,2)

, м;

, м;

, м;

4.3 Определение высоты обмоток

, м;

4.4 Определяем активное сечение стержня

, м²;

5. Предварительный расчет обмоток

5.1 Определение ЭДС витка

, В;

5.2 Проверка соответствия величины u_к,р рассчитанному значению 7.29 %

,

%

Величина u_к,р мало отличается от рассчитанной, поэтому можно продолжить дальнейший расчет.

5.3 Определение числа витков обмоток НН и ВН:

НН

, ;

Нужно округлить до целого четного, получаем: W₁ = 30 витков.

ЭДС витка после округления:

, В;

ВН

,

Нужно округлить до целого, получаем: W₂ = 1575 витка.

5.4 Разделение заданных потерь P_к между обмотками

, Вт;

, Вт;

5.5 Определение площади сечения провода для обмоток НН и ВН:

где p_t = 21.35•10^-9 Ом/м - удельное сопротивление материала обмотки (см для меди из таблицы 8 методических указаний).

мм²;

мм²;

5.6 Определение расчетных плотностей тока:

, А/мм²;

, А/мм²;

Расчет показывает, что плотность тока превышает допустимое значение, т.е. расчет необходимо повторить, уменьшив величину d.

Пусть d=0.16 м, тогда:

D_1,2=0.16+2 0.015+0.04+2.2 0.017=0.267 м.

D_{ср, 1} = 0.16 - 0.04 - 1.1 0.017=0.208 м.

D_{ср, 2} = 0.16 + 0.04 + 1.1 0.017=0.325 м.

В

, округляем до 34.

В; .

Проверка.

Это значение меньше заданного (7.29%), поэтому расчет можно продолжить.

Разделение заданных потерь P_к между обмотками:

Вт;

Вт;

Определяем сечение провода и проверяем плотность тока обмоток

мм².

мм².

Отсюда А/мм².

А/мм².

Расчет показывает, что плотность тока превышает допустимое значение, т.е. расчет необходимо повторить, уменьшив величину d.

Пусть d=0.15 м, тогда:

D_1,2=0.15+2 0.015+0.04+2.2 0.017=0.257 м.

D_{ср, 1} = 0.15 - 0.04 - 1.1 0.017=0.198 м.

D_{ср, 2} = 0.15 + 0.04 + 1.1 0.017=0.315 м.

.

В

, округляем до 38.

В; .

Проверка: .

Это значение меньше заданного (7.29%), поэтому расчет можно продолжить.

Разделение заданных потерь P_к между обмотками:

Вт;

Вт;

Определяем сечение провода и проверяем плотность тока обмоток

мм².

мм².

Отсюда А/мм².

А/мм².

Расчет показывает, что плотность тока превышает допустимое значение, т.е. расчет необходимо повторить, уменьшив величину d.

Пусть d=0.14 м, тогда:

D_1,2=0.14+2 0.015+0.04+2.2 0.017=0.247 м.

D_{ср, 1} = 0.14 - 0.04 - 1.1 0.017=0.188 м.

D_{ср, 2} = 0.14 + 0.04 + 1.1 0.017=0.305 м.

.

В

, округляем до 44.

В; .

Проверка:.

Это значение меньше заданного (7.29%), поэтому расчет можно продолжить.

Разделение заданных потерь P_к между обмотками:

Вт;

Вт;

Определяем сечение провода и проверяем плотность тока обмоток

мм².

мм².

Отсюда А/мм²

А/мм²

Расчет показывает, что плотность тока превышает допустимое значение, т.е. расчет необходимо повторить, уменьшив величину d.

Пусть d=0.13 м, тогда:

D_1,2=0.13+2 0.015+0.04+2.2 0.017=0.237 м.

D_{ср, 1} = 0.13 - 0.04 - 1.1 0.017=0.178 м.

D_{ср, 2} = 0.13 + 0.04 + 1.1 0.017=0.295 м.

.

В

, округляем до 50.

В; .

Проверка : .

Это значение меньше заданного (7.29%), поэтому расчет можно продолжить.

Разделение заданных потерь P_к между обмотками:

Вт;

Вт;

Определяем сечение провода и проверяем плотность тока обмоток

мм².

мм².

Отсюда А/мм².

А/мм².

т.е. расчет можно продолжить.

5.7 Определения числа реек для крепления обмотки

Для трансформатора мощностью 250 кВ•А рекомендовано число реек равное восьми (см таблицу 5 методических указаний ).

Ширина рейки для обмотки НН:

, мм;

Ширина рейки для обмотки ВН

, мм;

6. Расчет обмоток

6.1 Определение фактической ширины охлаждающих каналов для обмоток НН и ВН

, ;

, ;

Допустимая плотность теплового потока для обмоток при классе изоляции В равна: Вт/м² (см методические указания к выполнению курсовой работы «Расчет трехфазного сухого силового трансформатора»).

6.2 Определение плотности теплового потока обмоток

,

где K_зп = 0.85 - коэффициент закрытия поверхности (см методические указания к выполнению курсовой работы «Расчет трехфазного сухого силового трансформатора»),

K_д = 0.92 - коэффициент добавочных потерь (см таблицу 5 методических указаний),

Вт/м²;

,

Вт/м²

Норма - 380 Вт/м². Превышение составляет:

Введем один канал 10 мм, исходя из рекомендаций, допустимая норма станет 680 Вт/м² для класса изоляции В.

трехфазный трансформатор обмотка расчет

7. Расчет обмотки низшего напряжения

Данные для расчета

W₁=50, D_ср,1=0.178 м, D₁₂=0.237 м, =1.16 м, П₁=140.86 мм², a_к,1=10 мм;

7.1 Число витков в слое:

где N_сл = 2 - так как обмотка двухслойная (см исходные данные курсовой работы),

7.2 Определение высоты витка

, м = 44.61 мм;

7.3 Выбор провода

Перебираем варианты числа параллельных проводов с толщиной изоляции 0.5 мм на две стороны:

- один провод: нет нужного размера (табл. прил. 5 из методических указаний);

- шесть проводов - приближенное сечение провода



В таблице приложения 5 самый ближайший провод с сечением 23.2 мм² исходя из того, чтобы число отдельных проводов в витке было близким к целому (n_В1) и П_пр1n_в1?П₁. При этом ширина

мм?7мм

которая приближенно соответствует табличному значению.

Используя шесть таких проводов, найдем уточненное сечение:

Выбранный провод

7.4 Уточнение размеров

где n_В1 = 6 - число проводов,

b' = 7.6 мм -ширина сечения провода с учетом изоляции,

Таким образом, обмотка НН должна быть намотана на цилиндрическую оправку диаметром:

м

В два слоя, между слоями помещаются 8 планок толщиной 15 мм, число витков в каждом слое 25, намотка ведется шестью параллельными проводами плашмя. Для закрепления витков обмотка промазывается бакелитовым лаком и просушивается.

7.5 Определение остальных размеров обмотки НН:

,

Внутренний диаметр обмотки НН:

, м;

Наружный диаметр обмотки НН:

, м;

Средний диаметр обмотки НН:

, м;

7.6 Масса обмотки без изоляции (Y)

где кг/м³ - плотность материала провода (см методические указания к выполнению курсовой работы «Расчет трехфазного сухого силового трансформатора»),

кг;

7.7 Масса обмотки с изоляцией

Где K_из = 1.015 - коэффициент увеличения массы (см таблицу 9 методических указаний),

кг;

7.8 Поверхность охлаждения при намотке обмотки на рейки и наличии канала между частями, м²

= р*3*(D?₁ + D?₁)*K_зп *?₁=3.14*3*(0.16+0.195)*0.85*1.19=3.382 м²

7.9 Электрические потери в обмотке НН

7.10 Тепловая нагрузка, Вт/м²

Расчет показывает, что тепловая нагрузка не превышает допустимой нормы для класса изоляции В (680 Вт/м²).

8. Расчет обмотки высшего напряжения

Исходные данные для расчета:

a_к,2 = 10мм, W₂ = 2625, = 1.16м, мм², E_в = 4 В;

8.1 Определение числа витков на отводах:

1-й (конец обмотки) 1.05· W₂ = 2756 витков;

2-й (+2, 5%) 1.025·W₂ = 2691 виток;

3-й (норма) W₂ =2625 витков;

4-й (-2, 5%) 0.975·W₂ = 2559 витков;

5-й (-5%) 0. 95· W₂ = 2494 витка.

8.2 Выбор провода

Выбираем два провода (n_в,2 = 2) сечением 1.77 мм², d = 1.5 мм,

Выбранный провод: .

Фактическое сечение провода: мм²

8.3 Фактическая плотность тока

, А/мм²

Расчетная плотность тока меньше заданной, следовательно расчет выполнен верно.

8.4 Число витков в слое, ориентировочно:

, витков

8.5 Число слоев, ориентировочно:

, ;

Это число нужно округлить до ближайшего большего целого числа: N_сл,2 = 5.

8.6 Распределение витков по слоям

Верхний слой содержит 10 % от W_2,max , т.е. 0.1•2756=276 витков

Остальные витки распределяем по слоям, по

витков в слое

8.7 Рабочее напряжение двух слоев

, В

Следовательно, нужно между слоями обмотки прокладывать 8 слоев лакоткани толщиной 0.15 мм.

8.8 Конструкция обмотки ВН:

Разбиваем обмотку на две катушки: по 2 и 3 слоя.

Между слоями обмотки 8 слоев лакоткани по 0.15 мм. Всего слоев лакоткани

8.9 Определение размеров обмотки ВН

Внутренний диаметр обмотки ВН

, м;

Ширина обмотки ВН:

, мм;

Наружный диаметр обмотки ВН:

, м;

Средний диаметр обмотки ВН:

, м;

Высота обмотки ВН:

мм?1.18мм

8.10 Масса обмотки ВН без изоляции (?)

кг;

8.11 Масса обмотки ВН с изоляцией:

кг (, см таблицу 9 методических указаний).

8.12 Поверхность охлаждения при намотке обмотки на рейки и наличии канала между частями, м²

= р·3·(D?₂ + D?₂) ·K_зп ·?₂=3.14·3·(0.275+0.322)·0.85·1.18=5.641 м²

8.13 Электрические потери в обмотке ВН

8.14 Тепловая нагрузка, Вт/м²,

Расчет показывает, что тепловая нагрузка не превышает допустимой нормы для класса изоляции В (680 Вт/м²).

9. Расчет параметров короткого замыкания

9.1 Потери в обмотке НН (Y):

,

где K_доп = 1.05 - коэффициент добавочных потерь, вызванных эффектом вытеснения тока

Вт;

9.2 Потери в обмотке ВН (?)

Вт;

9.3 Общие потери в обмотках и отводах

, Вт;

9.4 Соотношение потерь

, > 1/3, следовательно, расчет выполнен, верно.

9.5 Определение напряжения короткого замыкания:

Активная составляющая

, %;

Реактивная составляющая

Где , м,

, м,

м

, ,

Напряжение короткого замыкания

,

%;

Погрешность

Полученное значение u_к отличается от заданного менее чем на 7,5%, следовательно, коэффициент ? выбран верно.

10. Определение размеров магнитной системы и параметров холостого хода

Исходные данные для расчета

; ; ; .

а_ст,1=dЧ0.959=0.13*0.959?0.125 м (ширина пакета 1-й ступени);

K₃=0,965; g_ст=7650 кг/м³; В=1,5 Тл; Р=1,03 Вт/кг (для стали 3405 толщиной 0,35 мм при индукции 1,5 Тл, см. табл. 12 методических указаний), пластины без отжига q_c=1,246 ВА/кг (для стали 3405 толщиной 0,35 мм при индукции 1,5 Тл , см табл. 16 методических указаний); П_с=1.2*10^-2 м²; =0,0002 м;

10.1 Ширина окна

, м;

10.2 Высота окна

, м;

10.3 Межцентровое расстояние стержней и ярем:

, м

, м;

где

10.4 Габаритные размеры:

в длину: ,

м;

в высоту:

, м;

10.5 Определение длины средней магнитной линии:

- по продольным участкам

- по прямым стыкам

- по косым стыкам

10.6 Размеры пакетов (ступеней) в поперечном сечении стержней и ярма (см. табл. 11 методических указаний)

Согласно рекомендации выбрано число ступеней равное семи (см таблицу 5 методических указаний).

1-ая ступень:

м, м,

м²;

2-ая ступень

м, м,

м²;

3-я ступень

м, м,

м²;

4-ая ступень

м, м,

м²;

5-ая ступень

м, м,

м²;

6-ая ступень

м, м,

м²;

7-ая ступень

м, м,

м²

10.7 Определение объема магнитопровода для всех участков

- Объем продольных участков

,

м³;

- Объем участков с косыми стыками

,

м³;

- Объем участков с прямыми стыками

,

м³;

10.8 Определение массы стали

масса продольных участков

, кг;

Масса участков с косыми стыками:

, кг;

Масса участков с прямыми стыками:

, кг;

масса магнитопровода:

,

кг;

10.9 Определение потерь в стали магнитопровода:

Где - коэффициент увеличения потерь на косых стыках (см таблицу 13 методических указаний),

- коэффициент увеличения потерь на прямых стыках (см таблицу 13 методических указаний),

- коэффициент добавочных потерь в зоне стыка, значение для неотожженной стали (см таблицу 14 методических указаний),

Вт;

10.10 Определение намагничивающей мощности и тока холостого хода

,

Где K_тр = 1.48 - коэффициент, учитывающий резку листа стали (для неотожженной стали,

K_тз = 1.01 - коэффициент, учитывающий снятие заусенец и отжиг (без отжига, заусенцы не сняты),

- коэффициенты, учитывающие прохождение магнитного потока под углом в зоне стыков, см таблицу 15 методических указаний),

K_тш = 1.01 - коэффициент, учитывающий перешихтовку ярма при окончательной сборке,

q_з = 13800 В•А/кг - удельная намагничивающая мощность в зоне стыка (см таблицу 17 методических указаний); N_з = 6 - количество стыков,

В•А

ток холостого хода

, А;

ток холостого хода в %

, ;

11. Оценка результатов, выводы

11.1 Параметры короткого замыкания

напряжение короткого замыкания

, ;

потери короткого замыкания

, ;

Параметры короткого замыкания отличаются от заданных не более, чем на 7.5 %, следовательно, расчет выполнен, верно.

11.2 Параметры холостого хода:

ток холостого хода:

(норма 20%, см. п.5.7.метод. указаний).

потери холостого хода

(норма 10%, см. п. 5.7.метод. указаний).

Параметры холостого хода не превышают заданные значения, следовательно, расчет выполнен, верно.

Сводка всех заданных и рассчитанных величин

1. Задано (по табл. 1)

№ варианта	Sн, кВ•А	Напряжение, кВ	uк, %	i0, %	Потери, кВт	Группа соед.
		UВН	UНН			Pк	P0
14	250	10.5	0. 4	7.5	4.0	4.4	1.1	?/Y

2. Выбраны параметры

2.1 Толщина и марка стали: марка 3405, толщина 0.35 мм;

2.2 Материал обмоток: медь;

2.3 Технология изготовления пластин: со срезанием заусенцев после резки без отжига;

2.4 Форма ярма: ступенчатая;

2.5 Плотность тока обмоток: ВН до 2.7 А/мм²,

НН до 2.7 А/мм²;

2.6 Конструкция катушек НН: цилиндрическая двухслойная,

ВН: цилиндрическая многослойная (из круглого провода);

2.7 Индукция B_c в стержне: 1.5 Тл;

2.8 Класс изоляции: В;

2.9 Расчетная температура: 75⁰ С.

3. Электрические параметры

3.1. Мощность на 1-н стержень: S₁ = 83 кВ•А.

3.2. Фазные напряжения и токи:

U_ф,н,1 = 0.2 кВ; I_ф,н,1 = 361 А; U_ф,н,2 = 10.5 кВ; I_ф,н,2 = 8 А.

3.3. Напряжение короткого замыкания:

u_к,а = 1.76 %; u_к,р = 7.29 %.

4. Выбор изоляции (в м)

l02	a12	д12	ln2	a22	д22	l01	a01	д01	ln1
0.08	0.04	0.005	0.04	0.045	0.003	0.015	0.015	0.001	0.001

Число слоев лакоткани: 25

5. Основные размеры трансформатора (предварительно, п.4)

Величина	d	в	ар	Dср, 1	Dср, 2	?	Пс
	м		м	м	м	м	м2
Предварительно	0.1749	2.1	0.057	0.218	0335	0.464	0.02
Окончательно	0.13	0.688	0.054	0.178	0.299	1.185	0.012

6. Предварительный расчет обмоток (п.5)

Параметр	ЕВ	W1	W2	jср, 1	jср, 2	П1	П2	Число реек
	В	витков	витков	А/мм2	А/мм2	мм2	мм2	-
Предварительно	6.80	30	1575	3.65	3.16	98.81	2.51	-
Окончательно	4	50	2625	2.56	2.22	139.2	3.54	8

7. Расчет обмоток НН (п. 6, п.7)

Параметр	Wсл,1	nв,1	?1	а1	D?1	D??1	Похл,1	m01	Рэл,1	q(1)
	витков	-	м	мм	м	м	м2	кг	Вт	Вт/м2
Предварительно
Окончательно	25	6	1.19	17.7	0.16	0.195	3.382	114.76	1672	494

Выбран провод

; П₁ = 139.2 мм².

8. Расчет обмоток ВН (п.8)

Параметр	W2	Nсл,2	Uм,сл	Похл,2	D?2	D??2	а2	m02	Рэл,2	q(2)
	-	-	В	м2	м	м	мм	кг	Вт	Вт/м2
Предварительно
Окончательно	2625	5	4952	5.641	0.275	0.322	23.69	233	2808	498

Выбран провод

; П₂ = 3.54 мм²

9. Расчет параметров короткого замыкания (п.9)

Параметр	Рк,1	Рк,2	Рк	uк, а	uк, р	uк	в
	Вт	Вт	Вт	%	%	%	-
Предварительно	1736	2664	4400	1.76	7.29	7.5	2.1
Окончательно	1913	2814	4727	1.89	7.24	7.49	0.688

10. Расчет магнитной системы (п.10)

Параметр	аок	?ок	аг	?г	d	Число ступеней	Ро	mм	iо
	м	м	м	м	м	-	Вт	кг	%
Предварительно
Окончательно	0.237	1.35	0.86	1.61	0.13	7	991	531.65	3.86

Заключение

В выполненном курсовом проекте мы произвели расчет трансформатора: определили основные параметры обмоток высшего и низшего напряжения, марку провода из которого выполнены обмотки, потери на холостой ход и короткое замыкание, размеры магнитопровода и габаритные размеры самого трансформатора.

Проведенная оценка результатов показывает, что отклонения от заданных параметров находятся в допустимых пределах.

Литература

1. Копылов И.П. Электрические машины: Учебник для вузов. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 360 с.: ил.

2. Брускин Д.Э. и Зорохович А.Е. Хвостов В.С. Электрические машины и микромашины: Учебник для вузов. - М.: Высшая школа, 1981. - 432 с.: ил.

3. Тихомиров П.М. Расчет трансформаторов: Учебное пособие для вузов. - 5-е издание. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 528 с.: ил.

Размещено на Allbest.ru