Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Федеральное агентство по образованию

Тверской государственный технический университет

Кафедра электроснабжения и электротехники

ДИПЛОМНАЯ РАБОТА ПО ДИСЦИПЛИНЕ:

«СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ»

Тема: «Проектирование системы электроснабжения цеха гофрокартона»

Оглавление

Введение 3

1. Исходные данные для проектирования 4

2. Сводная ведомость электрооборудования цеха 5

3. Выбор напряжения цеховой питающей электросети 6

4. Разработка принципиальной схемы внутрицехового электроснабжения 8

5. Расчет электрических нагрузок 9

5.1 Общие положения 9

5.2 Расчет нагрузки первого уровня электроснабжения 9

5.3 Расчет нагрузки второго уровня электроснабжения 12

5.4 Расчет электрической части осветительных установок цеха 16

5.5 Расчет нагрузки третьего уровня электроснабжения 19

5.6 Определение пиковых нагрузок 20

6. Выбор типа, числа и мощности силовых трансформаторов, типа и места установки цеховой трансформаторной подстанции 24

7. Компенсация реактивной мощности 26

8. Расчет силовой электрической сети цеха 29

9. Расчет токов короткого замыкания 36

9.1 Общие положения 36

9.2 Расчет трехфазных токов короткого замыкания 37

9.3 Расчет однофазных токов короткого замыкания 39

10. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры 50

11. Выбор и проверка аппаратуры ячейки РУ - 10 кВ и высоковольтного кабеля 52

12. Расчет заземляющих устройств 54

Введение

Целью комплексного курсового проекта является овладение методикой и приобретение навыков проектирования систем внутрицехового электроснабжения с решением всего комплекса соответствующих вопросов.

Задачами курсового проекта являются:

- Выбор и расчет принципиальной схемы электроснабжения цеха

- Расчет электрических нагрузок

- Расчет электрического освещения цеха

- Выбор основного электрооборудования (ЭО) и силовых трансформаторов

- Расчет токов короткого замыкания

- Выбор и проверка аппаратов защиты и автоматики

- Решение вопросов охраны труда и техники безопасности.

Перед нами стоит задача выбора такого решения, которое, с одной стороны, отвечало бы действующим правилам устройства электроустановок, правилам технической эксплуатации и техники безопасности и, с другой стороны, отличалось бы оптимальными техническими и экономическими показателями.

1. Исходные данные для проектирования

Цех относится ко второй категории надежности. Для электроприемников второй категории электроснабжение должно выполняться от двух источников питания.Установленные мощности электроприемников приведены в «сводной ведомости электрооборудования цеха» .

Габариты цеха 152м^. 80м, общая площадь S=12160м².

Расчетная часть проекта.

Ведомость составлена на основании исходных данных. Тип неизвестного электрооборудования выбран по [2…4] на основании сведений о технологическом оборудовании.

Пример:

Для рафинера поз. 1 выбирается двигатель, EC355S136 имеющий:

кВт

А

Для остальных электроприемников выбор и расчет произведен аналогично. Результаты сведены в сводную ведомость электрооборудования цеха.

2. Сводная ведомость электрооборудования цеха

№	Наименование ЭО	№ на схеме	Установленная мощность, кВт	Тип эО	Номинальные параметры ЭО
					Рном, кВт			Iном,А
1	Рафинер двух дисковый	1-18	160	EC355S136	160	0,95	0,89	288
2	Бак смесительный с мешалкой	19-21	2,2	СGE "CFII2M6"-Р33-VI	3	0,81	0,8	7
3	Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22-36	17	19R02-71	18,5	0,9	0,86	36
4	Сгуститель шаберный	37-48	7	А02-52-4	7,5	0,88	0,85	15
5	Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49-63	160	АО/02-4м	160	0,95	0,89	288
6	Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64-72	4	5АМ112МВ6	4	0,82	0,81	9
7	Бачек расходный для латекса	73-74	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
8	Бачек расходный для салициланилида	75-76	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
9	Бачек расходный для раствора глинозема	77-78	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
10	Бачек расходный для суспензии каолина	79-80	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
11	Бачек расходный для краски	81-83	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
12	Бачек расходный для парафиновой эмульсии	84-86	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
13	Бачек расходный для клея	87-89	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
14	Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	90-92	2,2	76А 02-32-6	3	0,81	0,8	7
15	Насос дозирующий	93-112	31	5А200М4	37	0,92	0,85	72
16	Кран мостовой	113	55	5АМН25056	55	0,93	0,83	108
17	Вентиляция	114-123	7,5	5АМ112М2	7,5	0,88	0,89	15

3. Выбор напряжения цеховой электросети

Цеховые электрические сети до 1000 В выполняются на следующие стандартные напряжения трёхфазного переменного тока: 220, 380 и 660 В.

Использование напряжения 220 В для питания электродвигателей экономически не оправдано ввиду больших потерь электроэнергии и большого расхода цветного металла.

Напряжение 220 В, как фазное напряжение, в сетях 380/220 В применяется для цепей освещения, питания маломощных однофазных электродвигателей и нагревательных приборов. Самое широкое применение для питания электродвигателей в системах ЭПП получило напряжение 380 В, которое используется также в системах с заземлённым проводом для питания осветительных установок.

Система 380/220 В удовлетворяет основным условиям питания потребителей:

а) возможности совместного питания осветительных установок и электродвигателей;

б) относительно низкому напряжению между «землёй» и фазой (220 В).

Для уменьшения потерь электрической энергии в цеховых сетях следует применять напряжение 380 В.

Напряжение 660 В обладает рядом преимуществ по сравнению с напряжением 380 В:

1) на сооружение цеховых сетей напряжением 660 В расходуется меньше цветного металла;

2) потери электроэнергии в сетях 660 В меньше, чем в сетях 380 В;

3) двигатели, изготовленные на напряжение 660 В, можно использовать в сетях 380 В, переключив обмотку двигателя со «звезды» на «треугольник»;

4) двигатели мощностью до 600-700 кВт, изготовленные на напряжение 660 В, имеют лучшие технико-экономические показатели по сравнению с такими же по мощности двигателями на напряжение 6 кВ при питании непосредственно от шин подстанции;

5) на напряжение 660 В можно применять более мощные цеховые трансформаторы (до 2500кВА).

Напряжение 660 В наряду с преимуществами имеет и следующие недостатки:

1) для питания осветительной нагрузки в сетях 660 В надо устанавливать специальные трансформаторы 0,66/0,22 кВ.

2) для измерительных цепей напряжения необходимо устанавливать трансформаторы напряжения 660/100 В.

В связи с вышеизложенным принимаем решение использовать напряжение цеховой электросети 380/220 В.

4. Разработка принципиальной схемы внутрицехового электроснабжения

электросеть трансформатор подстанция

Цеховые сети распределения электроэнергии должны:

1) Обеспечить необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии.

2) Быть удобными и безопасными в эксплуатации

3) Иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.

Системы цеховых сетей делят на магистральные и радиальные. Линию цеховой электрической сети, отходящую от распределительного устройства (РУ) низкого напряжения цеховой ТП, предназначенную для питания отдельных наиболее мощных приемников электроэнергии и распределительной сети цеха, называют главной магистральной линией (или главной магистралью).

Распределительные магистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности, равномерно распределенных вдоль линий магистрали. Такие схемы выполняются с помощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи 630 А. Питание их осуществляется от главных магистральных или РУ низшего напряжения цеховой подстанции.

С учетом мощности электроприемников и их расположения в данном цехе используется смешанная схема внутрицехового электроснабжения с использованием ШМА, отходящих ШРА, а также радиальных линий, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и питающих распределительные пункты, расположенные в центре электрических нагрузок.

5. Расчет электрических нагрузок

5.1 Общие положения

Данный расчет необходим для выбора числа и мощности силовых трансформаторов, мощности и места установки компенсирующих устройств (КУ), для выбора токоведущих элементов по условию допустимого нагрева, определения потерь мощности, напряжения и выбора защиты. Основной метод расчета - метод упорядоченных диаграмм. Для цеховой электрической сети расчет проводится на трех уровнях электроснабжения.

I. Уровень - линии от отдельных электроприемников до РП или шинопровода, к которому они подключены.

II. Уровень - линии до ТП, магистральные (ШМА) и распределительные (ШРА)

III. Уровень - шины низкого напряжения цеховой ТП.

5.2 Расчет нагрузки 1^ого уровня электроснабжения

Расчет нагрузки первого уровня необходим для выбора проводов и кабелей идущих от отдельных электроприемников до РП или шинопроводов.

;

.

Для приемников питающихся в повторно кратковременном режиме (ПКР):

;

;

.

Электроприемник №93 (Насос дозирующий).

кВт

кВт

Электроприемник №113 (Кран мостовой)

кВт

кВт

Результаты сведены в таблицу №1.

Таблица №1

Наименование ЭО	№п/п	Рф, кВт	Тип ЭО		Кз	Рм1, кВт	Qм1, квар	Iм1, А
Рафинер двух дисковый	1-18	160	EC355S136	0,512	1,00	160,00	81,97	273,14
Бак смесительный с мешалкой	19-21	2,2	СGE "CFII2M6"-Р33-VI	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22-36	2,2	19R02-71	0,593	0,92	17,00	10,09	30,03
Сгуститель шаберный	37-48	0,75	А02-52-4	0,620	0,93	7,00	4,34	12,51
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49-63	0,75	АО/02-4м	0,512	1,00	160,00	81,97	273,14
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64-72	2,2	5АМ112МВ6	0,724	1,00	4,00	2,90	7,50
Бачек расходный для латекса	73-74	2,2	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для салициланилида	75-76	2,2	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для раствора глинозема	77-78	2,2	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для суспензии каолина	79-80	31	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для краски	81-83	2,2	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	84-86	7	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для клея	87-89	4	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	90-92	160	76А 02-32-6	0,750	0,73	2,20	1,65	4,18
Насос дозирующий	93-112	17	5А200М4	0,620	0,84	31,00	19,21	55,41
Кран мостовой	113	7,5	5АМН25056	0,672	1,00	27,50	18,48	50,34
Вентиляция	114-123	55	5АМ112М2	0,512	1,00	7,50	3,84	12,80

5.3 Расчет нагрузки 2^ого уровня электроснабжения

Расчет нагрузки второго уровня необходим для выбора ШР, кабелей соединяющих ШР с цеховой ТП и кабелей соединяющих РП с цеховой ТП.

На втором уровне расчетная нагрузка определяется по методу упорядоченных диаграмм.

1 Определяется среднесменная мощность каждого электроприемника:

Где Ku - коэффициент использования отдельного электроприемника,

- среднесменный коэффициент реактивной мощности отдельного электроприемника.

2 Определяется общая среднесменная нагрузка:

;

3 Определяется Кигр - коэффициент использования группы электроприемников:

4 Определяется n_э - такое число одинаковых по режиму работы и мощности электроприемников, которое создает такой же максимум нагрузки, как и n реальных, разнородных (различных) по режиму работы и мощности приемников.



5 По Кигр и n_э (по графикам в [1]) определяется Км - коэффициент максимума по активной мощности Кмq=1 при n_э >10 и Кмq=1,1 при n_э <=10.

Кмq - коэффициент максимума по реактивной мощности, принимается равным 1 при n_э >10 и 1,1 - при n_э <=10.

Определяется нагрузка второго уровня:

Расчет нагрузки второго уровня ШРА1:

Для электроприемника №1 (Рафинер двухдисковый):

кВт

Аналогично проводим расчет для других электроприемников. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.

Таблица №2

Наименование ЭО	№ п/п	Кол-во	Рном, кВт	Ки	соsfсм	tgfсм	Рсм	Qсм	nЭ	Км	Рм2	Qм2	Sм2	Iм2
			одного	Сумма
ШРА1
Рафинер двух дисковый	1-9	9	160	1440	0,7	0,8	0,75	936	702
Итого по ШРА1		9		1440	0,7			936	702	9	1,14	1067,04	772,20	1317,14	2001
ШРА2
Сгуститель шаберный	37-48	12	7,5	90	0,6	0,8	0,75	54	40,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22-36	15	18,5	277,5	0,4	0,5	1,73	111	192,03
Бак смесительный с мешалкой	19-21	3	3	9	0,7	0,8	0,75	5,85	4,3875
Итого по ШРА2		30		376,5	0,5			170,85	236,92	24	1,26	215,271	236,92	320,11	486
ШРА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	54,55,56,59, 60,61,62,63	8	160	1280	0,4	0,5	1,73	512	885,76
Итого по ШРА3		8		1280	0,4			512,00	885,76	8	1,26	645,12	974,34	1168,55	1775
ШРА4
Рафинер двух дисковый	10-18	9	160	1440	0,7	0,8	0,75	936	702
Итого по ШРА4		9		1440	0,7			936,00	702,00	9	1,14	1067,04	772,20	1317,14	2001
ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49,50,51,52, 53,57,58	7	160	1120	0,4	0,5	1,73	448	775,04
Итого по ШРА3		7		1120	0,4			448,00	775,04	7	1,26	564,48	852,54	1022,48	1554
РП1
Вентиляция общая	114-123	10	7,5	75	0,8	0,92	0,43	60	25,8
Кран мостовой	113	1	55	55	0,2	0,55	1,52	8,8	13,376
Итого по РП1		11		130	0,5			68,8	39,176	5	1,57	108,016	43,09	116,29	177
РП2
Бачек расходный для латекса	73-74	2	3	6	0,8	0,92	0,43	4,8	2,064
Бачек расходный для салициланилида	75-76	2	3	6	0,8	0,92	0,43	4,8	2,064
Бачек расходный для раствора глинозема	77-78	2	3	6	0,8	0,92	0,43	4,8	2,064
Бачек расходный для суспензии каолина	79-80	2	3	6	0,8	0,92	0,43	4,8	2,064
Бачек расходный для краски	81-83	3	3	9	0,8	0,92	0,43	7,2	3,096
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	84-86	3	3	9	0,8	0,92	0,43	7,2	3,096
Бачек расходный для клея	87-89	3	3	9	0,8	0,92	0,43	7,2	3,096
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	90-92	3	3	9	0,8	0,92	0,43	7,2	3,096
Вентиляция общая	120-121	2	7,5	15	0,6	0,8	0,75	9	6,75
Итого по РП2		22		75	0,8			57,00	27,39	19	1,06	60,42	27,39	66,34	101
РП3
Насос дозирующий	93-112	20	37	740	0,9	0,6	1,33	629	836,57
Вентиляция общая	122-123	2	7,5	15	0,6	0,8	0,75	9	6,75
Итого по РП3		22		755	0,8			638,00	843,32	21	1,06	676,28	843,32	1080,99	1642
РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64-72	9	4	36	0,6	0,8	0,75	21,6	16,2
Итого по РП4		9		36	0,6			21,60	16,20	9	1,26	27,216	17,82	32,53	49
Итого (без учета освещения)		127		6652,5				3788,25	4227,80			4430,88	4539,82

5.4 Расчет электрической части осветительных установок цеха

На промышленных предприятиях около 10% потребляемой электрической энергии затрачивается на электрическое освещение. Правильное выполнение осветительных установок способствует рациональному использованию электроэнергии, улучшению качества выпускаемой продукции, повышению производительности труда, уменьшению количества аварий случаев травматизма, снижению утомляемости рабочих.

Проектирование осветительных установок заключается в разработке светотехнического и электрического разделов проекта.

В светотехническом разделе решаются следующие задачи: выбирают типы источников света и светильников, намечают наиболее целесообразные высоты установки светильников и их размещение.

Электрическая часть проекта включает в себя выбор схемы питания осветительной установки, сечения и марки проводов и способы прокладки сети.

Светотехнический раздел:

Освещение цеха:

где Н - общая высота цеха, hc - высота свеса светильников, hp - высота рабочей поверхности.

Для цеха необходимо знать:

Рп=50% - коэффициент отражения потолка;

Рс=30% - коэффициент отражения стен;

Рр=10% - коэффициент отражения пола.

По условиям окружающей среды выбираем тип светильника (загрязнённость атмосферы, влажность и агрессивность воздуха) С35 ДРЛ с разрядной металлогалогеной лампой высокого давления ДРИ-400

Норма освещённости для данного помещения (Еmin=300лк)

Расчет:

1) Определяем высоту подвеса светильников над рабочей поверхностью:

2) Определяем индекс помещения:

3) С учетом i, Рп, Рс, Рр и типа выбранных светильников по [9] находим

- коэффициент использования светового потока =99%.

С учетом выбранных ламп по [9] определяем их световой поток Фл=36500лм.

Определяем количество светильников:

где Кз - коэффициент запаса (Кз=1,8); z - коэффициент неравномерности освещения (z=2); К - коэффициент затенения (К=1); n_i - число ламп в светильнике (n_i=1).

Аварийное освещение:

При аварийном освещении освещенность на рабочих поверхностях должна оставаться не менее 5% от освещенности, установленной для рабочего освещения.

Для аварийного освещения берем люминесцентные лампы ЛБ-80 и светильники ПВЛМ 2*80.

1) h=7м

2) i=7,5

3) =99%

4) Фл=4200

5) Электрический раздел:

От осветительного щита будет отходить 7 линий. Каждая линия будет питать по 52 ламп.

Для одной линии:

Выбираем провод ВВГ сечением 2*25мм² Iдд=134А

Для остальных линий берем такие же провода.

Выбираем кабель который будет соединять выбранный щит с ЦТП:

Берем кабель типа: ВВГ - 4*150+1*70, Iдд=370А

Аналогичный расчет проводим для аварийного освещения. От щита будет отходить 3 линий. Каждая линия будет питать по 22 ламп.

Выбираем провод ВВГ сечением 2*2,5 мм² Iдд=33А

Для остальных линий берем такие же провода.

Выбираем кабель который будет соединять выбранный щит с ЦТП:

Берем кабель типа: ВВГ сечением 4*6+1*4 мм² Iдд=49А

5.5 Расчет нагрузки 3^его уровня электроснабжения

Расчет нагрузки третьего уровня необходим для выбора мощности силового трансформатора (цехового).

;

;

.

где - Справочный коэффициент учитывающий избыточность технологического оборудования.

По [1] принимаем равным

В цехе 365 светильников с лампами ДРИ 400.

Кс - коэффициент спроса осветительной нагрузки, по [1] принимаем Кс=1

Кпра - коэффициент учитывающий потери мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА). Для ламп ДРИ 400 Кпра=1,15; .

Из таблицы 2:

5.6 Определение пиковых нагрузок

Пиковая нагрузка обусловлена пуском электродвигателей и кратковременными эксплуатационными КЗ, например, при электросварке. Расчет пиковых нагрузок необходим для выбора защитной аппаратуры и проверке электрической сети по потере напряжения.

Для отдельно стоящего электродвигателя:

где, Кп - коэффициент кратности пускового тока.

Для группы электродвигателей:

где, - максимальный пусковой ток электродвигателя в группе,

- расчетный ток группы,

- номинальный ток двигателя с максимальным пусковым током.

- коэффициент спроса.

Пример расчета:

Для электроприемника №1:

Iном=288 А; Кп=6,5.

Для группы электроприемников (ШРА 2):

; ; ; ; ;

Аналогично проводим расчет для других электроприемников. Результаты расчетов сведены в таблицу 3.

Таблица №3

Наименование ЭО	№ п/п	Iном, А	Кп	Iпуск	Iп.гр.
ШРА1
Рафинер двух дисковый	1-9	288	6,5	1869
Итого по ШРА1			2,17		3657
ШРА2
Сгуститель шаберный	37-48	15	5	76
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22-36	36	5,5	200
Бак смесительный с мешалкой	19-21	7	5	35
Итого по ШРА2		1,67		665
ШРА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	54,55,56,59, 60,61,62,63	288	6,5	1869
Итого по ШРА3			6,5		3499
ШРА4
Рафинер двух дисковый	10-18	288	6,5	1869
Итого по ШРА4			6,5		3657
ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49,50,51,52, 53,57,58	288	6,5	1869
Итого по ШРА5			6,5		3499
РП1
Вентиляция общая	114-123	15	5	73
Кран мостовой	113	108	6,5	704
Итого по РП1		5,75		790
РП2
Бачек расходный для латекса	73-74	7	5	35
Бачек расходный для салициланилида	75-76	7	5	35
Бачек расходный для раствора глинозема	77-78	7	5	35
Бачек расходный для суспензии каолина	79-80	7	5	35
Бачек расходный для краски	81-83	7	5	35
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	84-86	7	5	35
Бачек расходный для клея	87-89	7	5	35
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	90-92	7	5	35
Вентиляция общая	120-121	15	5	73
Итого по РП2		5,00		164
РП3
Насос дозирующий	93-112	72	6	431
Вентиляция общая	122-123	15	5	73
Итого по РП3		6,0		2009
РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64-72	9	5	46
Итого по РП4					88

6. Выбор типа, числа и мощности силовых трансформаторов, типа и места установки цеховой трансформаторной подстанции

Тип трансформаторов цеховых ТП определяется условиями их установки и состояния окружающей среды. Число трансформаторов зависит от категорийности нагрузки. Трансформаторы, как правило, принимаются комплектного исполнения (КТП). Тип и место расположения КТП определяются характером окружающей среды и планировкой цеха.

Выбор мощности трансформатора осуществляется по расчетной мощности

В цехе преобладают нагрузки II категорий, вследствие чего выбираем двух трансформаторную КТП.

N - число трансформаторов;

K₃ - коэффициент загрузки трансформатора.

Принимаем S_{НОМ Т}= 4000 кВА

Каждый из них при нормальном режиме работы будет загружен на:

Выбираем трансформатор:

ТМ-4000/10.

?Р_хх = 6,7 кВт, ?Р_к3 = 33,5 кВт, I_хх = 1%, U_к3 = 7,5%.

Расчёт места установки цеховой трансформаторной подстанции



м ;

Для нормального прохождения технического процесса подстанция не может быть установлена в расчетном месте. Располагаем подстанцию в месте удобном для эксплуатации и обслуживания.

7. Компенсация реактивной мощности

Одним из основных вопросов, решаемых при проектировании и эксплуатации систем электроснабжения промышленных предприятий, является вопрос о компенсации реактивной мощности.

Передача значительного количества реактивной мощности из энергосистемы к потребителям нерациональна по следующим причинам: возникают дополнительные потери активной мощности и энергии во всех элементах системы электроснабжения, обусловленные загрузкой их реактивной мощностью и дополнительные потери напряжения в питающих сетях.

Мощность компенсирующих устройств (КУ), устанавливаемых на предприятии или в цехе, определяется по технико-экономическим условиям.

1. Определяем необходимость установки КУ и их мощность.

К - коэффициент, учитывающий несовпадение по времени наибольших активной нагрузки энергосистемы и реактивной нагрузки промышленного предприятия. К=(0,7-1).

Q_Э - реактивная мощность, выдаваемая энергосистемой предприятию.

tg?_Э - коэффициент реактивной мощности энергосистемы. (tg?_Э = 0,4)

Р_М - расчетная нагрузка цеха (P_М3), P_М3 = 3577,3 кВт.

Q_М - расчетная реактивная мощность (Q_М3), Q_М3 = 3886,3 кВар.

кВар..

2. Определение мощности компенсирующих устройств в сети напряжением до 1000 В.

Определяем реактивную мощность, которую можно передавать через выбранный трансформатор:

Q_НБК = Q_НБК1 + Q_НБК2

Q_НБК1 - мощность батареи конденсаторов, которая рассчитывается из условия минимального числа трансформаторов.

Q_НБК2 - мощность батареи конденсаторов, которая определяется из условия минимальных потерь активной мощности в электрических сетях.

Q_НБК1 = Q_М3-Q_Т = 3886,3-4308,47 =-422,17 кВар

кВар=0

Q_НБК = -422,17+(-491,5)=-913,7 кВар=0

На стороне 0,4 кВ компенсирующие устройства устанавливать не требуется.

3. Определение мощности компенсирующих устройств в сети напряжением 10 кВ.

Q_БК10 = Q_КУ + ?Q_r - Q_НБК

Q_БК10 = Q_КУ + - Q_НБК = 1678,12+563,14-0 = 2241,26 кВар

В качестве компенсирующего устройства на стороне 10 кВ принимаем к установке одну батарею УКЛ2-10,5-1800 с номинальной мощность 1800 кВар и одну батарею УКЛ2-10,5-450 с номинальной мощность 450 кВар. Установку компенсирующих устройств осуществляем на распределительной подстанции БКФ.

Мощность трансформатора после компенсации реактивной мощности составит:

Выбранный ранее трансформатор мощностью 4000 кВА подходит.

8. Расчет силовой электрической сети цеха

Выбор типа и марки проводников цеховой электросети и способ их прокладки производится с учетом типа электроприемников их мощности и расчетов работы, условий окружающей среды.

Сеть выполнена шинопроводами и распределительными пунктами. Проводка к приёмникам выполнена кабелем и проводами в трубах во избежание механических повреждений, так как это может вызвать пожар. Используем провода марки АВВГ, т.к этот провод дешёвый, распространённый и предназначен для прокладки в трубах в помещениях с сухой пожароопасной средой для питания электроприёмников малой и средней мощности.

Выбор производим на основе условий:

где, Iраб.мах - максимальный рабочий ток линии,

Imj - рабочий ток соответствующего уровня.

Проверка по допустимой потере напряжения производится по формуле:

Результаты расчета сведены в таблицу 4.

Таблица 4

Наименование участка,	Тип РП	Марка	Способ	Сечение и число	Iдд,	Iр,	Iпик,	r,	x,	L,	R,	X,	?Uр,	?Uп,	R	X
номер электроприёмника	марка ШР	проводника	прокладки	жил (кв.мм)	А	А	А	мОм/м	мОм/м	м	мОм	мОм	В	В
Приемники подключенные к ШМА1
Рафинер двух дисковый	1-9		АВВГ	в полу	3*185+1*95	275	273	1869	2,4	0,084	4	9,6	0,336	3,81	59,44	0,98	7,77
	ШМА1:	ШМА68П	А	по стене		2500	2001	3657	0,02	0,02	68	1,36	1,36	1,56	3,05
Приемники подключенные к ШРА2
Сгуститель шаберный	37-48		АВВГ	в полу	4*2,5	19	13	76	12,5	0,104	5	62,5	0,52	0,43	5,58	0,27	2,06
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22-36		АВВГ	в полу	3*8+1*4	40	30	200	5,13	0,091	5	25,65	0,455	0,43	6,00	0,28	2,22
Бак смесительный с мешалкой	19		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	13	162,5	1,352	0,35	6,69	0,22	2,47
Бак смесительный с мешалкой	20		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	15	187,5	1,56	0,40	7,72	0,26	2,86
Бак смесительный с мешалкой	21		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	17	212,5	1,768	0,46	8,75	0,29	3,24
	ШРА2:	ШРА73	А	на колоннах		630	486	665	0,1	0,13	100	10	13	3,27	4,73
Приемники подключенные к ШМА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	54,55,56,59, 60,61,62,63		АВВГ	в полу	3*185+1*95	275	273	1869	2,4	0,084	5	12	0,42	2,37	46,26	1,22	9,72
	ШМА1:	ШМА68П	А	на колоннах		2500	1775	3499	0,02	0,02	19	0,38	0,38	0,38	0,81
Приемники подключенные к ШМА4
Рафинер двух дисковый	10-18		АВВГ	в полу	3*185+1*95	275	273	1869	2,4	0,084	4	9,6	0,336	5,87	91,67	0,98	7,77
	ШМА1:	ШМА68П	А	по стене		2500	2001	3657	0,02	0,02	68	1,36	1,36	1,56	3,05
Приемники подключенные к ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49,50,51,52, 53,57,58		АВВГ	в полу	3*185+1*95	275	273	1869	2,4	0,084	5	12	0,42	1,47	35,51	1,22	9,72
	ШМА5	ШМА4-1650	А	на колоннах		1600	1554	3499	0,03	0,014	19	0,57	0,266	0,34	0,95
Приемники подключенные к РП1
Вентиляция общая	114		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	52	650	5,408	0,89	28,73	3,06	20,48
Вентиляция общая	115		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	26	325	2,704	0,44	14,37	1,53	10,24
Вентиляция общая	116		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	46	575	4,784	0,79	25,42	2,71	18,11
Вентиляция общая	117		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	84	1050	8,736	1,44	46,42	4,94	33,08
Вентиляция общая	118		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	61	762,5	6,344	1,04	33,71	3,59	24,02
Вентиляция общая	119		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	80	1000	8,32	1,37	44,21	4,71	31,50
Кран мостовой	113		ШТМ 76	по стене	40*3	115	50	704	0,21	0,21	160	33,6	33,6	0,07	20,32	0,24	14,48
Итого по РП1		ПР11А-1085-21УЗ				250	177	790
Приемники подключенные к РП2
Бачек расходный для латекса	73		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	8	100	0,832	0,13	2,64	0,14	1,52
Бачек расходный для латекса	74		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	16	200	1,664	0,27	5,27	0,28	3,05
Бачек расходный для салициланилида	75		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	34	427,5	3,5568	0,57	11,27	0,59	6,51
Бачек расходный для салициланилида	76		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	34	422,5	3,5152	0,56	11,13	0,58	6,43
Бачек расходный для раствора глинозема	77		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	4	50	0,416	0,07	1,32	0,07	0,76
Бачек расходный для раствора глинозема	78		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	17	207,5	1,7264	0,28	5,47	0,29	3,16
Бачек расходный для суспензии каолина	79		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	25	312,5	2,6	0,42	8,24	0,43	4,76
Бачек расходный для суспензии каолина	80		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	34	425	3,536	0,57	11,20	0,59	6,47
Бачек расходный для краски	81		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	9	107,5	0,8944	0,14	2,83	0,15	1,64
Бачек расходный для краски	82		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	16	193,75	1,612	0,26	5,11	0,27	2,95
Бачек расходный для краски	83		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	29	360	2,9952	0,48	9,49	0,50	5,48
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	84		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	38	475	3,952	0,63	12,52	0,66	7,23
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	85		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	14	175	1,456	0,23	4,61	0,24	2,67
Бачек расходный для парафиновой эмульсии	86		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	24	295	2,4544	0,39	7,77	0,41	4,49
Бачек расходный для клея	87		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	31	387,5	3,224	0,52	10,21	0,54	5,90
Бачек расходный для клея	88		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	39	487,5	4,056	0,65	12,85	0,67	7,42
Бачек расходный для клея	89		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	20	250	2,08	0,33	6,59	0,35	3,81
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	90		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	30	375	3,12	0,50	9,88	0,52	5,71
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	91		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	38	475	3,952	0,63	12,52	0,66	7,23
Бачек расходный для мочевиноформальдегидной смолы	92		АВВГ	в полу	4*2,5	19	4	35	12,5	0,104	45	562,5	4,68	0,75	14,82	0,78	8,57
Вентиляция общая	120		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	14	175	1,456	0,79	9,54	0,82	5,51
Вентиляция общая	121		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	36	450	3,744	2,04	24,53	2,12	14,18
Итого по РП2		ПР11А-1085-22УЗ				250	101	164
Приемники подключенные к РП3
Насос дозирующий	93		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	5	12	0,42	0,34	5,01	0,24	2,24
Насос дозирующий	94		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	11	26,4	0,924	0,76	11,02	0,52	4,93
Насос дозирующий	95		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	19	45,6	1,596	1,31	19,03	0,90	8,52
Насос дозирующий	96		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	15	36	1,26	1,03	15,03	0,71	6,73
Насос дозирующий	97		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	20	48	1,68	1,38	20,04	0,95	8,97
Насос дозирующий	98		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	22	52,8	1,848	1,52	22,04	1,05	9,87
Насос дозирующий	99		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	25	60	2,1	1,72	25,05	1,19	11,21
Насос дозирующий	100		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	28	67,2	2,352	1,93	28,05	1,33	12,56
Насос дозирующий	101		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	31	74,4	2,604	2,13	31,06	1,47	13,90
Насос дозирующий	102		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	34	81,6	2,856	2,34	34,06	1,62	15,25
Насос дозирующий	103		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	10	24	0,84	0,69	10,02	0,48	4,49
Насос дозирующий	104		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	13	31,2	1,092	0,90	13,02	0,62	5,83
Насос дозирующий	105		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	16	38,4	1,344	1,10	16,03	0,76	7,18
Насос дозирующий	106		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	19	45,6	1,596	1,31	19,03	0,90	8,52
Насос дозирующий	107		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	22	52,8	1,848	1,52	22,04	1,05	9,87
Насос дозирующий	108		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	25	60	2,1	1,72	25,05	1,19	11,21
Насос дозирующий	109		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	28	67,2	2,352	1,93	28,05	1,33	12,56
Насос дозирующий	110		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	31	74,4	2,604	2,13	31,06	1,47	13,90
Насос дозирующий	111		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	34	81,6	2,856	2,34	34,06	1,62	15,25
Насос дозирующий	112		АВВГ	в полу	3*16+1*10	60	55	431	2,4	0,084	37	88,8	3,108	2,55	37,07	1,76	16,60
Вентиляция общая	122		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	18	225	1,872	1,54	15,83	1,06	7,09
Вентиляция общая	123		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	13	73	12,5	0,104	36	450	3,744	3,07	31,66	2,12	14,18
Итого по РП3		ПР8501А-3				1800	1642	2009
Приемники подключенные к РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	42	525	4,368	4,90	85,50	1,32	10,40
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	65		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	30	375	3,12	3,50	61,07	0,94	7,43
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	66		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	18	225	1,872	2,10	36,64	0,57	4,46
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	67		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	32	400	3,328	3,74	65,14	1,01	7,92
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	68		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	21	262,5	2,184	2,45	42,75	0,66	5,20
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	69		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	8	100	0,832	0,93	16,29	0,25	1,98
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	70		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	32	400	3,328	3,74	65,14	1,01	7,92
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	71		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	21	262,5	2,184	2,45	42,75	0,66	5,20
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	72		АВВГ	в потолке	4*2,5	19	8	46	12,5	0,104	8	100	0,832	0,93	16,29	0,25	1,98
Итого по РП4		ПР11А-1085-21УЗ				250	49	88
	до РП1:		ААШв	в полу	4*95	177	177	790	0,405	0,064	10	4,05	0,64	0,29	1,40
	до РП2:		ААШв	в полу	4*35	110	101	164	0,549	0,065	44	24,156	2,86	0,96	1,73
	до РП3:		АВБбШнг	в полу	1*800	1750	1642	2009	0,037	0,012	66	2,442	0,792	1,45	2,23
	до РП4:		АВБбШнг	в полу	3*10+1*6	50	49	88	3,84	0,088	56	215,04	4,928	3,71	8,22
	до ШМА1		ВБбШнг	в полу	1*800	2100	2001	3657	0,053	0,024	83	4,399	1,992	3,90	7,65
	до ШРА2		АВБбШнг	в полу	1*240	515	486	665	0,16	0,039	57	9,12	2,223	1,56	2,70
	до ШРА3		ВБбШнг	в полу	1*800	2100	1775	3499	0,053	0,024	54	2,862	1,296	1,94	4,76
	до ШМА4		ВБбШнг	в полу	1*800	2100	2001	3657	0,053	0,024	128	6,784	3,072	6,01	11,79
	до ШРА5		АВБбШнг	в полу	1*800	1750	1554	3499	0,037	0,012	62	2,294	0,744	1,21	3,65

9. Расчет токов короткого замыкания

9.1 Общее положение

Расчёт токов короткого замыкания необходим для выбора коммутационных и защитных аппаратов. Для этих целей рассчитываем токи трёхфазного и однофазного КЗ в характерных точках (шины 0,4 кВ, РП и шинопроводы, отдельные потребители).

Сопротивление системы рассчитывается по формуле:

,

где I_квн - трехфазный ток К.З. на стороне 10 кВ.

Сопротивление трансформатора определяем по формулам:

Тогда,

Расчет токов КЗ в сетях напряжение до 1000 В имеет ряд особенностей: учитываются активные и индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой сети, включая сопротивления контактов, токовых катушек электрических аппаратов и т.д.; сопротивление R_д в месте КЗ; влияние электродвигателей, непосредственно связанных с точкой КЗ.

9.2 Расчет трехфазных токов короткого замыкания

Короткое замыкание в точке К1:

Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения сопротивлений автоматического выключателя QF0. Сначала его необходимо выбрать. Выбор номинального тока QF0 производится по следующей формуле:

I_нQF0 > 1,4*I_нТ ,

где I_нТ - номинальный ток трансформатора. Тогда, получаем расчетный ток

I_QF0 = А,

а номинальный принимаем равным I_нQF1=10000 А.

Следовательно, из [3] : r_QF1 = 0,1 мОм , x_QF1 = 0,05 мОм.

Сопротивление контактов до точки К1 (от ЦТП до РУ-0,4 ) принимается равным r_к = 0,001 мОм.

Тогда, получим значения общих сопротивлений:

r_?1 = r_Т + r_QF1 + r _к = 0,34+0,1+0,001 = 0,44 мОм,

x_?1 = x_С + x_Т + x_QF1 = 0,92+2,98+0,05 = 3,95 мОм,

Значение периодической составляющей тока трехфазного К.З. получится следующее:

Короткое замыкание в точке К2:

Короткое замыкание от РП1 до потребителя 114:

Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения:

Сопротивление контактов до точки К2 принимается равным r_к = 0,02мОм.

Сопротивления линии: r_W114 = 12,5мОм , x _W114 = 0,104 мОм

Для нахождения токов К.З. в данной точке необходимы значения сопротивлений автоматического выключателя QF2. Предварительно выбираем QF2 с номинальным током I_НQF2 =250 А.

Из [2] : r_QF2 = 1 мОм , x_QF2 = 0,45 мОм.

Сопротивление контактов до точки К2 (от ЦТП до РП ) принимается равным r_к = 0,03 мОм.

Тогда, получим значения общих сопротивлений:

r_?1 = r_Т + r_QF1 + r_W7 +r _к + r_каб + r_ш + r_QF2= 0,34+0,1+2,4+0,02+0,053+0,02+1= 3,93мОм,

x_?1 = x_С + x_Т + x_QF1 + x_W7 + x_ш + x_каб + x_QF2 = 0,92+2,98+0,05+0,084+0,02+0,024+0,45= 4,53 мОм,

Значение периодической составляющей тока трехфазного К.З. получится следующее:

Аналогичные расчеты производим для остальных линии.

Необходимо также рассчитать токи К.З. у отдельных эл.потребителей. Результаты расчета представлены в таблице 5. В расчетах не учитываются сопротивления предварительно выбранных автоматов. Сопротивление контактов до отдельных электроприемников принимается равным r_к = 0,03 мОм.

Необходимость учета тока подпитки от электродвигателей можно проверить по условию z_вш>1,5•z_т (где z_т - полное сопротивление трансформатора, z_вш - полное сопротивление между двигателем и точкой К.З.) и S_дв > 0,2•S_{т ном} , где S_{т ном} - мощность силового трансформатора цеха, S_дв - суммарная мощность всех эл. двигателей на конкретном РП. Согласно этим условиям подпитку в данном случае можно не учитывать.

9.3 Расчет однофазных токов короткого замыкания

Из справочника [2] r_0Т = 0,64 мОм ; x_0Т = 3,46 мОм.

Короткое замыкание в точке К1:

r_?0 = r_0Т + r_QF0 + r _к =0,64+0,1+0,02 = 0,76 мОм,

x_?0 = x_С + x_0Т + x_QF0 = 0,92+3,46+0,05 = 4,43 мОм,

Значение периодической составляющей начального тока однофазного К.З. :

x_?1 = x_?2= 3,95 мОм.

Сопротивление нулевой последовательности кабелей принимаем r₀=10r₁, x₀=4x₁

Результаты расчета представлены в таблице 5.

Таблица 5

Точка КЗ	№ п/п	r(3)?	x(3)?	r(1)?	x(1)?	Расстояние	Трехфазное КЗ	Однофазное кз.	r/x max	r/x min	rдуги	автомат	Iном	Iрас.ном	Iу.эм	Iп.о.с	Кч
							действ.зн	ударн.ток	кудmax	действ.зн max	действ.зн min
Приёмники, подключённые к ШМА1
Рафинер двух дисковый	1	26,76	5,50	168,64	71,66	52	8,45	11,95	1	3,78	3,56	4,87	7,05	12	ВА52-37	400	400	2000	35	1,8
Рафинер двух дисковый	2	26,62	5,36	159,26	64,03	45	8,50	12,03	1	4,04	3,79	4,97	7,21	12	ВА52-37	400	400	2000	35	1,9
Рафинер двух дисковый	3	26,46	5,20	148,54	55,31	37	8,56	12,11	1	4,37	4,08	5,09	7,40	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,0
Рафинер двух дисковый	4	26,30	5,04	137,82	46,59	29	8,62	12,20	1	4,76	4,42	5,22	7,61	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,2
Рафинер двух дисковый	5	26,14	4,88	127,10	37,87	21	8,68	12,28	1	5,22	4,81	5,36	7,82	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,4
Рафинер двух дисковый	6	25,98	4,72	116,38	29,15	13	8,75	12,37	1	5,77	5,26	5,51	8,05	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,6
Рафинер двух дисковый	7	25,82	4,56	105,66	20,43	5	8,81	12,46	1	6,44	5,80	5,67	8,30	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,9
Рафинер двух дисковый	8	25,78	4,52	102,98	18,25	3	8,82	12,48	1	6,62	5,95	5,71	8,37	12	ВА52-37	400	400	2000	35	3,0
Рафинер двух дисковый	9	25,94	4,68	113,70	26,97	11	8,76	12,39	1	5,93	5,39	5,55	8,11	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Приёмники, подключённые к ШРА2
Сгуститель шаберный	37	87,37	15,84	1210,30	513,90	84	2,60	3,68	1	0,53	0,52	5,52	6,53	16	ВА51-35	250	16	80	18	6,5
Сгуститель шаберный	38	86,37	14,54	1162,10	455,90	74	2,64	3,73	1	0,55	0,55	5,94	7,04	16	ВА51-35	250	16	80	18	6,9
Сгуститель шаберный	39	85,37	13,24	1113,90	397,90	64	2,67	3,78	1	0,59	0,58	6,45	7,66	16	ВА51-35	250	16	80	18	7,2
Сгуститель шаберный	40	84,67	12,33	1080,16	357,30	57	2,70	3,82	1	0,61	0,60	6,87	8,16	16	ВА51-35	250	16	80	18	7,5
Сгуститель шаберный	41	83,77	11,16	1036,78	305,10	48	2,73	3,86	1	0,64	0,63	7,51	8,94	16	ВА51-35	250	16	80	18	7,9
Сгуститель шаберный	42	82,87	9,99	993,40	252,90	39	2,77	3,91	1	0,68	0,67	8,30	9,90	16	ВА51-35	250	16	80	18	8,3
Сгуститель шаберный	43	81,97	8,82	950,02	200,70	30	2,80	3,96	1	0,71	0,70	9,29	11,11	16	ВА51-35	250	16	80	18	8,8
Сгуститель шаберный	44	81,07	7,65	906,64	148,50	21	2,84	4,01	1	0,75	0,74	10,60	12,69	16	ВА51-35	250	16	80	18	9,3
Сгуститель шаберный	45	80,27	6,61	868,08	102,10	13	2,87	4,05	1	0,79	0,78	12,14	14,56	16	ВА51-35	250	16	80	18	9,7
Сгуститель шаберный	46	79,37	5,44	824,70	49,90	4	2,90	4,11	1	0,84	0,82	14,59	17,53	16	ВА51-35	250	16	80	18	10,3
Сгуститель шаберный	47	79,57	5,70	834,34	61,50	6	2,89	4,09	1	0,83	0,81	13,96	16,77	16	ВА51-35	250	16	80	18	10,2
Сгуститель шаберный	48	80,37	6,74	872,90	107,90	14	2,86	4,05	1	0,79	0,77	11,92	14,30	16	ВА51-35	250	16	80	18	9,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	22	44,72	8,24	857,04	177,37	26	5,08	7,18	1	0,79	0,78	5,43	7,37	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,0
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	23	44,02	7,33	823,30	136,77	19	5,17	7,32	1	0,83	0,81	6,01	8,19	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,3
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	24	43,22	6,29	784,74	90,37	11	5,29	7,48	1	0,88	0,86	6,88	9,42	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	25	42,42	5,25	746,18	43,97	3	5,40	7,64	1	0,93	0,91	8,09	11,14	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,9
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	26	42,62	5,51	755,82	55,57	5	5,37	7,60	1	0,91	0,90	7,74	10,65	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,8
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	27	43,42	6,55	794,38	101,97	13	5,26	7,44	1	0,87	0,85	6,63	9,08	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,5
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	28	44,22	7,59	832,94	148,37	21	5,15	7,28	1	0,82	0,80	5,83	7,94	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,2
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	29	44,92	8,50	866,68	188,97	28	5,05	7,14	1	0,78	0,77	5,29	7,17	16	ВА51-35	250	31	155	18	5,0
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	30	45,72	9,54	905,24	235,37	36	4,94	6,99	1	0,74	0,73	4,80	6,47	16	ВА51-35	250	31	155	18	4,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	31	46,62	10,71	948,62	287,57	45	4,83	6,83	1	0,70	0,69	4,36	5,85	16	ВА51-35	250	31	155	18	4,4
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	32	47,32	11,62	982,36	328,17	52	4,74	6,70	1	0,67	0,66	4,07	5,45	16	ВА51-35	250	31	155	18	4,3
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	33	48,12	12,66	1020,92	374,57	60	4,64	6,56	1	0,64	0,63	3,80	5,07	16	ВА51-35	250	31	155	18	4,1
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	34	48,92	13,70	1059,48	420,97	68	4,55	6,43	1	0,61	0,60	3,57	4,74	16	ВА51-35	250	31	155	18	3,9
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	35	49,72	14,74	1098,04	467,37	76	4,45	6,30	1	0,58	0,57	3,37	4,46	16	ВА51-35	250	31	155	18	3,7
Очиститель центробежный для очистки массы после гидроразбивателя	36	50,52	15,78	1136,60	513,77	84	4,36	6,17	1	0,56	0,55	3,20	4,22	16	ВА51-35	250	31	155	18	3,5
Бак смесительный с мешалкой	19	181,37	8,87	2122,70	187,50	24	1,27	1,80	1	0,33	0,32	20,44	22,47	18	ВА51-35	250	16	80	18	4,0
Бак смесительный с мешалкой	20	206,42	9,15	2425,51	195,80	24,5	1,12	1,58	1	0,28	0,28	22,57	24,65	19	ВА51-35	250	16	80	18	3,5
Бак смесительный с мешалкой	21	231,47	9,42	2728,32	204,10	25	1,00	1,41	1	0,25	0,25	24,58	26,70	20	ВА51-35	250	16	80	18	3,1
Приёмники, подключённые к ШМА3
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	54	28,74	5,16	151,90	49,43	31	7,91	11,18	1	4,34	4,05	5,57	7,90	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	55	28,56	4,98	139,84	39,62	22	7,97	11,26	1	4,77	4,41	5,74	8,14	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	56	28,38	4,80	127,78	29,81	13	8,02	11,35	1	5,28	4,85	5,91	8,41	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	59	28,74	5,16	151,90	49,43	31	7,91	11,18	1	4,34	4,05	5,57	7,90	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	60	28,56	4,98	139,84	39,62	22	7,97	11,26	1	4,77	4,41	5,74	8,14	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	61	28,38	4,80	127,78	29,81	13	8,02	11,35	1	5,28	4,85	5,91	8,41	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	62	28,20	4,62	115,72	20,00	4	8,08	11,43	1	5,90	5,36	6,10	8,70	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	63	28,20	4,62	115,72	20,00	4	8,08	11,43	1	5,90	5,36	6,10	8,70	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Приёмники, подключённые к ШМА4
Рафинер двух дисковый	10	26,16	4,90	128,44	38,96	22	8,68	12,27	1	5,16	4,75	5,34	7,79	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,4
Рафинер двух дисковый	11	26,00	4,74	117,72	30,24	14	8,74	12,36	1	5,70	5,20	5,49	8,02	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,6
Рафинер двух дисковый	12	25,84	4,58	107,00	21,52	6	8,80	12,44	1	6,35	5,73	5,65	8,27	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,9
Рафинер двух дисковый	13	25,76	4,50	101,64	17,16	2	8,83	12,49	1	6,72	6,03	5,73	8,40	12	ВА52-37	400	400	2000	35	3,0
Рафинер двух дисковый	14	25,92	4,66	112,36	25,88	10	8,77	12,40	1	6,01	5,45	5,57	8,14	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Рафинер двух дисковый	15	25,90	4,64	111,02	24,79	9	8,78	12,41	1	6,09	5,52	5,59	8,18	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,8
Рафинер двух дисковый	16	26,24	4,98	133,80	43,32	26	8,65	12,23	1	4,93	4,55	5,27	7,69	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,3
Рафинер двух дисковый	17	26,40	5,14	144,52	52,04	34	8,59	12,14	1	4,51	4,20	5,14	7,48	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,1
Рафинер двух дисковый	18	26,56	5,30	155,24	60,76	42	8,53	12,06	1	4,16	3,89	5,02	7,28	12	ВА52-37	400	400	2000	35	1,9
Приёмники, подключённые к ШРА5
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	49	28,76	5,18	153,24	43,80	32	7,90	11,18	1	4,35	4,05	5,55	7,87	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,0
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	50	28,58	5,00	141,18	35,88	23	7,96	11,26	1	4,76	4,40	5,72	8,12	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,2
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	51	28,40	4,82	129,12	27,96	14	8,02	11,34	1	5,24	4,82	5,89	8,38	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,4
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	52	28,24	4,66	118,40	20,92	6	8,07	11,41	1	5,76	5,25	6,06	8,64	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,6
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	53	28,20	4,62	115,72	19,16	4	8,08	11,43	1	5,91	5,36	6,10	8,70	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	57	28,24	4,66	118,40	20,92	6	8,07	11,41	1	5,76	5,25	6,06	8,64	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,6
Гидроразбиватель для роспуска макулатуры	58	28,20	4,62	115,72	19,16	4	8,08	11,43	1	5,91	5,36	6,10	8,70	12	ВА52-37	400	400	2000	35	2,7
Приёмники, подключённые к РП1
Вентиляция общая	114	672,40	9,81	7896,82	153,60		0,34	0,49	1	0,09	0,09	68,56	71,11	25	ВА51-35	250	16	80	18	1,5
Вентиляция общая	115	347,40	7,10	3991,62	83,40		0,66	0,94	1	0,17	0,17	48,90	52,84	28	ВА51-35	250	16	80	18	2,2
Вентиляция общая	116	597,40	9,18	6995,62	137,40		0,39	0,55	1	0,10	0,10	65,05	68,31	30	ВА51-35	250	16	80	18	1,6
Вентиляция общая	117	1072,40	13,14	12703,22	240,00		0,22	0,30	1	0,05	0,05	81,64	84,07	32	ВА51-35	250	16	80	18	1,4
Вентиляция общая	118	784,90	10,74	9248,62	177,90		0,29	0,42	1	0,07	0,07	73,05	77,15	44	ВА51-35	250	16	80	18	1,4
Вентиляция общая	119	1022,40	12,72	12102,42	229,20		0,23	0,32	1	0,06	0,06	80,38	83,99	46	ВА51-35	250	16	80	18	1,5
Кран мостовой	113	55,23	38,00	888,10	432,40		3,44	4,87	1	0,70	0,67	1,45	2,85	53	ВА51-35	250	63	315	18	2,1
Приёмники, подключённые к РП2
Бачек расходный для латекса	73	142,62	5,23	1348,69	34,80		1,62	2,29	1	0,51	0,51	27,26	29,55	12	ВА51-35	250	16	80	18	6,4
Бачек расходный для латекса	74	242,62	6,06	2550,29	56,40		0,95	1,35	1	0,27	0,27	40,01	43,64	22	ВА51-35	250	16	80	18	3,4
Бачек расходный для латекса	75	470,12	7,96	5283,93	105,54		0,49	0,69	1	0,13	0,13	59,08	63,61	36	ВА51-35	250	16	80	18	1,6
Бачек расходный для латекса	76	465,12	7,92	5223,85	104,46		0,50	0,70	1	0,13	0,13	58,76	63,31	36	ВА51-35	250	16	80	18	1,6
Бачек расходный для латекса	77	92,62	4,82	747,89	24,00		2,49	3,52	1	0,93	0,91	19,23	21,31	10	ВА51-35	250	16	80	18	11,4
Бачек расходный для латекса	78	250,12	6,13	2640,41	58,02		0,92	1,31	1	0,26	0,26	40,83	43,76	18	ВА51-35	250	16	80	18	3,3
Бачек расходный для латекса	79	355,12	7,00	3902,09	80,70		0,65	0,92	1	0,18	0,18	50,73	55,30	32	ВА51-35	250	16	80	18	2,2
Бачек расходный для латекса	80	467,62	7,94	5253,89	105,00		0,49	0,70	1	0,13	0,13	58,92	64,47	44	ВА51-35	250	16	80	18	1,6
Бачек расходный для латекса	81	150,12	5,29	1438,81	36,42		1,54	2,17	1	0,48	0,48	28,35	30,43	11	ВА51-35	250	16	80	18	6,0
Бачек расходный для латекса	82	236,37	6,01	2475,19	55,05		0,98	1,38	1	0,28	0,28	39,32	41,98	16	ВА51-35	250	16	80	18	3,5
Бачек расходный для латекса	83	402,62	7,40	4472,85	90,96		0,57	0,81	1	0,15	0,15	54,44	58,91	33	ВА51-35	250	16	80	18	1,9
Бачек расходный для латекса	84	517,62	8,35	5854,69	115,80		0,45	0,63	1	0,12	0,12	61,98	67,36	45	ВА51-35	250	16	80	18	1,5
Бачек расходный для латекса	85	217,62	5,86	2249,89	51,00		1,06	1,50	1	0,31	0,31	37,16	39,72	15	ВА51-35	250	16	80	18	3,8
Бачек расходный для латекса	86	337,62	6,85	3691,81	76,92		0,68	0,97	1	0,19	0,19	49,26	53,63	30	ВА51-35	250	16	80	18	2,3
Бачек расходный для латекса	87	430,12	7,62	4803,29	96,90		0,54	0,76	1	0,14	0,14	56,42	61,40	38	ВА51-35	250	16	80	18	1,8
Бачек расходный для латекса	88	530,12	8,46	6004,89	118,50		0,44	0,62	1	0,12	0,11	62,69	67,66	42	ВА51-35	250	16	80	18	1,4
Бачек расходный для латекса	89	292,62	6,48	3151,09	67,20		0,79	1,12	1	0,22	0,22	45,16	49,48	28	ВА51-35	250	16	80	18	2,7
Бачек расходный для латекса	90	417,62	7,52	4653,09	94,20		0,55	0,78	1	0,15	0,15	55,53	60,32	36	ВА51-35	250	16	80	18	1,8
Бачек расходный для латекса	91	517,62	8,35	5854,69	115,80		0,45	0,63	1	0,12	0,12	61,98	67,72	48	ВА51-35	250	16	80	18	1,5
Бачек расходный для латекса	92	605,12	9,08	6906,09	134,70		0,38	0,54	1	0,10	0,10	66,64	68,63	18	ВА51-35	250	16	80	18	1,4
Вентиляция общая	120	217,62	5,86	2249,89	51,00		1,06	1,50	1	0,31	0,30	37,16	43,65	38	ВА51-35	250	16	80	18	3,8
Вентиляция общая	121	492,62	8,14	5554,29	110,40		0,47	0,66	1	0,12	0,12	60,49	65,65	42	ВА51-35	250	16	80	18	1,5
Приёмники, подключённые к РП3
Насос дозирующий	93	31,36	4,82	277,77	22,16		7,28	10,29	1	2,49	2,40	6,51	8,58	10	ВА51-35	250	80	400	18	6,0
Насос дозирующий	94	259,62	5,32	945,49	32,91		0,89	1,26	1	0,73	0,72	48,76	52,15	18	ВА51-35	250	80	400	18	1,8
Насос дозирующий	95	46,94	6,00	801,73	47,25		4,88	6,90	1	0,86	0,84	7,83	12,00	25	ВА51-35	250	80	400	18	2,1
Насос дозирующий	96	37,34	5,66	641,73	40,08		6,11	8,65	1	1,08	1,05	6,60	10,13	20	ВА51-35	250	80	400	18	2,6
Насос дозирующий	97	49,34	6,08	841,73	49,04		4,65	6,57	1	0,82	0,80	8,12	12,72	28	ВА51-35	250	80	400	18	2,0
Насос дозирующий	98	54,14	6,25	921,73	52,62		4,24	5,99	1	0,75	0,73	8,67	13,47	30	ВА51-35	250	80	400	18	1,8
Насос дозирующий	99	61,34	6,50	1041,73	58,00		3,74	5,29	1	0,66	0,64	9,44	14,36	32	ВА51-35	250	80	400	18	1,6
Насос дозирующий	100	68,54	6,75	1161,73	63,38		3,35	4,74	1	0,60	0,58	10,15	15,33	35	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	101	75,74	7,00	1281,73	68,75		3,04	4,29	1	0,54	0,52	10,81	16,24	38	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	102	82,94	7,26	1401,73	74,13		2,77	3,92	1	0,49	0,48	11,43	16,94	40	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	103	25,34	5,24	441,73	31,12		8,92	12,62	1	1,56	1,51	4,84	7,70	15	ВА51-35	250	80	400	18	3,8
Насос дозирующий	104	32,54	5,49	561,73	36,50		7,00	9,90	1	1,23	1,19	5,92	9,38	19	ВА51-35	250	80	400	18	3,0
Насос дозирующий	105	39,74	5,74	681,73	41,87		5,75	8,13	1	1,01	0,98	6,92	10,75	22	ВА51-35	250	80	400	18	2,5
Насос дозирующий	106	46,94	6,00	801,73	47,25		4,88	6,90	1	0,86	0,84	7,83	12,16	26	ВА51-35	250	80	400	18	2,1
Насос дозирующий	107	54,14	6,25	921,73	52,62		4,24	5,99	1	0,75	0,73	8,67	13,63	31	ВА51-35	250	80	400	18	1,8
Насос дозирующий	108	61,34	6,50	1041,73	58,00		3,74	5,29	1	0,66	0,64	9,44	14,98	36	ВА51-35	250	80	400	18	1,6
Насос дозирующий	109	68,54	6,75	1161,73	63,38		3,35	4,74	1	0,60	0,58	10,15	16,22	41	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	110	75,74	7,00	1281,73	68,75		3,04	4,29	1	0,54	0,52	10,81	17,10	44	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	111	82,94	7,26	1401,73	74,13		2,77	3,92	1	0,49	0,48	11,43	18,05	48	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Насос дозирующий	112	90,14	7,51	1521,73	79,50		2,55	3,61	1	0,45	0,44	12,01	18,67	50	ВА51-35	250	80	400	18	1,4
Вентиляция общая	122	226,80	6,27	1126,25	46,18		1,02	1,44	1	0,61	0,60	36,16	40,31	26	ВА51-35	250	16	80	18	7,5
Вентиляция общая	123	451,80	8,14	2209,85	79,15		0,51	0,72	1	0,31	0,31	55,48	61,98	53	ВА51-35	250	16	80	18	3,8
Приёмники, подключённые к РП4
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	64	758,68	8,77	6814,81	126,60		0,30	0,43	1	0,10	0,10	86,53	92,80	55	ВА51-35	250	16	80	18	1,6
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	65	376,80	7,52	4548,65	94,20		0,61	0,87	1	0,15	0,15	50,11	55,16	38	ВА51-35	250	16	80	18	1,9
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	66	226,80	6,27	2746,25	61,80		1,02	1,44	1	0,25	0,25	36,16	39,67	22	ВА51-35	250	16	80	18	3,1
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	67	401,80	7,73	4849,05	99,60		0,57	0,81	1	0,14	0,14	51,99	57,17	40	ВА51-35	250	16	80	18	1,8
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	68	264,30	6,58	3196,85	69,90		0,87	1,24	1	0,22	0,21	40,14	45,00	32	ВА51-35	250	16	80	18	2,7
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	69	101,80	5,23	1244,25	34,80		2,27	3,20	1	0,56	0,55	19,46	21,37	10	ВА51-35	250	16	80	18	6,9
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	70	401,80	7,73	4849,05	99,60		0,57	0,81	1	0,14	0,14	51,99	57,17	40	ВА51-35	250	16	80	18	1,8
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	71	264,30	6,58	3196,85	69,90		0,87	1,24	1	0,22	0,21	40,14	44,40	28	ВА51-35	250	16	80	18	2,7
Фильтр дисковый для оборота воды сгустителя	72	101,80	5,23	1244,25	34,80		2,27	3,20	1	0,56	0,55	19,46	21,37	10	ВА51-35	250	16	80	18	6,9
До РП1:		20,60	5,04	102,47	16,15		10,89	15,40	1	6,68	6,32	4,09	5,28	6	ВА51-35	250	250	1250	18	5,1
До РП2:		40,82	7,26	343,97	29,47		5,57	7,88	1	2,01	1,87	5,62	9,07	25	ВА51-36	250	125	625	18	3,0
До РП3:		18,02	4,82	81,23	16,31		12,38	17,51	1	8,36	7,89	3,74	4,78	5	Э25-2000	2000	2000	10000	55	1,4
До РП4:		231,88	9,33	2634,93	41,88		1,00	1,41	1	0,26	0,26	24,86	27,86	28	ВА51-36	250	63	315	18	1,4

Таблица 6

Шинопровод	IНОМ	X0	R0	Длина	X	R	?Uр	?Uп	Тип	Iном	Iрас.ном	Iу.эм
ШМА1	2500	0	0,13	68	7,14	8,84	2	3,05	Э25-2500	2500	2500	5000
ШРА2	630	1	0,46	100	55,40	46,20	3	4,73	ВА 51-39	630	800	1600
ШМА3	2500	0	0,13	19	2,00	2,47	0	0,81	Э25-2500	2500	2500	5000
ШМА4	2500	0	0,13	68	7,14	8,84	2	3,05	Э25-2500	2500	2500	5000
ШРА5	1600	0	0,13	19	1,60	2,41	0	0,95	Э25-2000	2000	2000	4000

10. Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

Защиту электроприемников в цеховой электросети от коротких замыканий осуществляем плавкими предохранителями.

Питающие кабельные линии защищаются автоматическими выключателями.

Выбор предохранителей производится по следующим условиям:

где- номинальный ток защитного аппарата

К - коэффициент, учитывающий особенности режима работы защищаемого оборудования и тип защитного аппарата, к = 1,6….2,5.