1

Аннотация

В дипломной работе проанализированы возобновляемые источники энергии (ВИЭ), получены графики изменения электрической нагрузки путем экспертной оценки. Обоснован вариант энергоснабжения сельской усадьбы на основе ВИЭ, установлены наиболее экономичные соотношения между мощностями энергоустановок (ветроустановка - 3,0 кВт, солнечная установка - 0,8 кВт, аккумуляторная батарея - 3150 Ачас.). Определены оптимальные параметры ориентации фиксированного солнечного коллектора для Зерноградского района (азимутный угол равен 17,5 ^оС, угол наклона к горизонту равен 41,6 ^оС), обоснованы параметры ветроэнергетической установки и выбраны электрические машины и аппаратура управления и защиты.

Разработаны мероприятия по безопасной эксплуатации и монтажу энергоустановок.

Выполнен расчет экономической эффективности предлагаемого варианта энергоснабжения сельской усадьбы и определены условия эффективного применения.

Библ. 47 наим. 5 рис.

Содержание

Введение

1. Анализ возобновляемых источников энергии

1.1 Солнечное излучение

1.2 Энергия ветра

2. Выбор варианта энергоснабжения

2.1 Графики потребления электроэнергии

2.2 Выбор основного и вспомогательного источника энергии

2.3 Определение мощности энергетических установок

3. Обоснование конструкции ветроэнергетической установки

3.1 Выбор типа ветроэнергетической установки

3.2 Обоснование и расчет ветроколеса

4 Конструкция солнечной энергоустановки

5. Разработка электрической схемы электроснабжения

5.1 Выбор электрических машин

5.2 Разработка принципиальной схемы электроснабжения

5.3 Выбор аппаратуры управления и защиты

6. Техника безопасности при монтаже и эксплуатации энергоустановок на ВИЭ

6.1 Опасности, связанные с монтажом и эксплуатацией энергоустановок на ВИЭ

6.2 Монтаж энергоустановок

6.3 Эксплуатация энергоустановок

7. Экономическая оценка результатов работы

Заключение

Литература

Введение

Во все времена для обеспечения своей жизнедеятельности, удовлетворения различных потребностей человек создавал, совершенствовал и развивал различные виды производства. Изобретение топливных двигателей, а затем и электрических машин, явилось в свое время значительным событием в развитии энергетики. Оно определило и современное состояние электроэнергетики, в основе которой лежат тепловые электростанции, работающие на различном ископаемом топливе.

Но в последнее время, когда казалось, что перспективы традиционной энергетики на ископаемом топливе достаточно устойчивы, в нарастающем темпе стали проявляться ее негативные стороны - загрязнение окружающей среды в сочетании с быстрым уменьшением легкодоступных запасов угля, нефти, газа. Так, по данным ЮНЕСКО /18/, при сохранении существующих тенденций потребления мировых запасов ископаемого топлива хватит на 40 - 100 лет.

Естественно, что человечество попыталось среагировать на появляющиеся проблемы и было выдвинуто ряд решений по их преодолению. В частности, были найдены возможности использования термоядерных реакций, которые могут обеспечить человечество энергией на многие тысячелетия. Однако, экологические проблемы при этом не снимаются, а наоборот, еще более обостряются из-за необходимости хранения радиоактивных отходов и возможности аварий атомных электростанций. Таким образом, можно полагать, что освоение атомной энергии не устраняет проблем энергообеспечения.

В настоящее время во многих странах Мира (в том числе развитых и обладающих атомной энергией) все большее внимание уделяется возобновляемым источникам энергии (ВИЭ), при этом исследуются возможности использования энергии Солнца, ветра, рек, приливов биотоплива и др. ВИЭ находятся в природе в естественном состоянии, поэтому не создают экологических проблем, и в силу своей возобновляемости являются неисчерпаемыми. Однако, применение ВИЭ для энергоснабжения различных объектов в настоящее время тоже в некоторой степени является проблематичным.

Так, для некоторых ВИЭ характерно непостоянство мощности во времени. Причем график изменения мощности ВИЭ может не совпадать с графиком потребности в энергии (проблема несовпадения). Кроме того, в настоящее время капитальные затраты на сооружение энергоустановок на основе ВИЭ превышают капитальные затраты на энергоустановки на ископаемом топливе (проблема стоимости). Существуют и еще менее значительные проблемы, связанные в основном с конструкцией энергоустановок на ВИЭ.

Однако, все эти проблемы не являются принципиально неустранимыми, а порождены, на наш взгляд, недостаточной разработкой вопросов использования ВИЭ. Разнообразие ВИЭ, современные достижения науки и техники в области электротехники (включая аккумулирование и повышение к.п.д. электроприемников), а также непрерывный рост стоимости традиционной энергии на фоне снижения стоимости энергоустановок на ВИЭ /18,20,39/ дают основания надеяться на успешное преодоление основных проблем их использования.

Учитывая высокую рассредоточенность и близость ВИЭ к потребителям, а также необходимость аккумулирования энергии, особенно привлекательным становится энергообеспечение на их основе небольших объектов.

Исходя из изложенного, целью настоящей работы является разработка эффективной системы энергоснабжения на основе ВИЭ типичной фермерской усадьбы.

1. Анализ возобновляемых источников энергии

1.1 Солнечное излучение

Одним из перспективных ВИЭ является солнечное излучение. Так, полная средняя мощность солнечного излучения на Землю составляет 1,210¹⁷ Вт, т.е. на одного человека приходится около 30 Мвт /18/.

Мощность солнечного излучения зависит от широты местности, времени года и суток. Кроме того, мощность солнечного излучения, практически достигающего поверхности Земли (т.е. за вычетом потерь в атмосфере), зависит также и от состояния атмосферы (наличия облаков, тумана, пыли и т. п.). Так как состояние атмосферы зависит от многих случайных факторов, то суточные и годовые графики поступления солнечной энергии имеют сложный характер. Графики их изменения при этом можно представить двумя величинами:

- детерминированной, функционально связанной с временем суток, года и широтой местности;

- случайной, зависящей от состояния атмосферы. Математическое выражение мощности при этом имеет вид:

, (1.1.1.)

где: S_г - плотность мощности солнечного излучения, достигающего горизонтальной поверхности Земли Вт/м²;

S_г(t,T,f) - функция плотности солнечного излучения на горизонтальную поверхность от времени суток, времени года, широты местности ;

S(x) - потери мощности солнечного излучения в атмосфере, Вт;

F - горизонтальная проекция поверхности Земли, над которой измеряется солнечное излучение, м²

S_кг= S_г(t,T,f)

называется в соответствии со своей сущностью космическим солнечным излучением / 18 /.

Введем понятие коэффициента прозрачности:

, (1.1.2.)

С учетом (1.1.1.), получаем:

(1.1.3.)

где: - плотность потерь мощности солнечного излучения в атмосфере, Вт/м²

Теоретически коэффициент прозрачности может изменятся от 1 (потери в атмосфере равны нулю) до 0 (солнечное излучение полностью теряется в атмосфере). Практически k_пр находится в пределах 0-0,8 .Это обусловлено тем, что даже в совершенно ясную погоду происходит поглощение и отражение солнечного излучения молекулами воздуха.

Введение коэффициента прозрачности позволяет записать (1.1.1) в следующем виде:

, (1.1.4.)

Функция космического солнечного излучения в силу своей строгой детерменированности хорошо изучена и затабулирована /37/. На рис. 1.1.1 приведен график функции Sг(T) - зависимость плотности мощности космического солнечного излучения от времени года для широты Ростовской области.

Здесь же показан график суточной энергии космического солнечного излучения, построенный по данным /18/.

Отметим, что мощность солнечного излучения, падающего на единичную площадку сориентированную каким-либо образом, зависит от ориентации этой площадки. Для ориентации единичной площадки введем следующие параметры (рис. 1.2):

h - угол высоты Солнца над горизонтом;

в - угол наклона площадки над горизонтом;

г - азимутальный угол, т.е. угол отклонения проекции нормали к площадке от направления на солнечный полдень.

Согласно рис. 1.1.2. наибольшая плотность мощности космического солнечного излучения будет при совпадении нормали к площадке и направления на Солнце. Так как положение Солнца относительно Земли непрерывно изменяется в течение года и суток, то для получения максимально возможной плотности мощности солнечного излучения углы b и g должны меняться соответствующим образом, т.е. необходимо непрерывное слежение за Солнцем.

Рис. 1.1.2. Параметры ориентации

h - высота Солнца, град, - угол наклона, град, - азимут

Однако, как показали многочисленные работы /18,24,27 /, при этом сильно увеличивается стоимость солнечной установки, превышая стоимость прибавки мощности от слежения. В этой связи, для маломощных солнечных установок наиболее эффективными являются фиксированные солнечные приемники (коллекторы) /18,27/.

Следует отметить, что ориентация фиксированного солнечного коллектора не очевидна. Это объясняется следующими причинами :

- плотность мощности солнечного излучения зависит от прозрачности атмосферы (см.(1.1.4.));

- график потребления мощности может быть сдвинут в течение суток.

На рис. 1.1.3. приведен пример плотности мощности солнечного излучения, реально падающего на солнечный коллектор. Здесь предполагается , что в утренние часы нет облачности , а в послеобеденные часы появляется облачность. Если такие условия являются статистически устойчивыми, то очевидно , что целесообразно ориентировать солнечный коллектор не строго на юг, а на юго-восток, причем более точное его положение должно определяться специальными оптимизационными расчетами .

Рис. 1.1.3. Пример распределения солнечного излучения в течение суток

Таким образом, для ориентации солнечных коллекторов необходимы статистические данные о прозрачности атмосферы или о реальных суточных графиках поступающих через атмосферу потоков солнечной энергии.

За солнечным излучением следят метеорологические станции в рамках государственных программ метеорологии, поэтому имеется достаточно статистических данных о графиках поступления солнечной энергии .

Проанализируем, как можно использовать эти статистические данные для создания солнечных энергоустановок.

Как уже отмечалось, для солнечных энергоустановок малой мощности наиболее эффективным является фиксированный солнечный коллектор, причем его ориентация определяется статистическим графиком солнечного излучения.

Солнечное излучение зависит от времени суток и года, и прозрачности атмосферы, поэтому для ориентации солнечного коллектора необходимо иметь соответствующие среднестатистические данные. В таблице 1.1.1. приведены данные о статистическом распределении плотности солнечного излучения, которые могут быть использованы для определения положения коллектора.

По данным таблицы 1.1.1. определяется сумма получаемой солнечной энергии за любой период года.

Таким образом, проведенный анализ показал, что солнечное излучение обладает большой энергией и существует достаточно статистических данных и математический аппарат для проектирования солнечных энергоустановок.

Таблица 1.1.1. Удельная мощность солнечного излучения на горизонтальную поверхность

Часы суток	Мощность солнечного излучения, Вт/м2
	Зима	Весна	Лето	Осень
5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19	0 0 3,9 16,9 31,0 42,6 54,3 58,2 46,5 31,0 15,5 3,5 0 0 0	15,5 50,4 112,4 190,0 263,6 314,0 337,3 325,6 279,1 232,6 174,5 96,9 42,6 11,6 0	38,8 124,1 228,7 337,3 422,6 492,3 500,1 507,8 461,3 383,8 298,5 201,6 108,5 31,0 3,9	0 11,6 46,5 100,8 155,1 193,8 221,0 217,1 182,2 155,1 100,8 42,6 7,8 0 0

1.2 Энергия ветра

Ветроэнергетика с ее современным техническим оснащением является вполне сложившимся направлением энергетики. Примерно с 1973 года, когда резко возросли цены на нефть и нефтепродукты, энергия ветра все более часто стала использоваться для выработки электроэнергии во многих странах Мира, особенно в Европе и США /18 /. В СССР, а затем в России, ветроэнергетика отстает от ведущих капиталистических стран, хотя географическое положение нашей страны наиболее благоприятно для использования именно этого вида ВИЭ. Особенно справедливо это для степных районов России, к которым относится Ростовская область.

Суммарная кинетическая энергия ветра на Земле оценивается величиной порядка 0,710²¹ Дж /18/. Однако большая часть этой энергии выделяется над океанами. Тем не менее, как уже отмечалось, над равнинами, не покрытыми лесами, энергия ветра также довольно высока. Кроме того в такой местности ветер отличается большей устойчивостью, что особенно важно для работы ветроэнергетических установок.

Мощность ветрового потока (Sв) через единичную площадку (Fо) определяется по формуле:

, (1.2.1.)

где: Wв - кинетическая энергия ветра, Дж;

t - время действия ветра, с;

m - масса воздуха, перемещенная ветром через площадку Fо за время t, кг;

r - плотность воздуха, кг/м;

r=1,3 кг/м;

V - скорость ветра, м/с;

k - коэффициент энергии ветра, кг/м;

k=0,65 кг/м;

Таким образом, мощность ветра пропорциональна его скорости в третьей степени, и для оценки этой мощности достаточно иметь информацию о скорости ветра.

В России имеются метеорологические службы, занимающиеся регистрацией скорости ветра /39/, следовательно, имеются достаточно достоверные статистические данные о его скорости. Однако при этом следует помнить, что на метеостанциях скорость ветра измеряется на высоте 10 м над поверхностью Земли в данной местности. Поэтому если ветроколесо находится на другой высоте, то скорость ветра следует пересчитать по следующей эмпирической формуле /18/:

, (1.2.2.)

где: Vh - скорость ветра на высоте h, м/с;

V - скорость ветра по данным метеостанции, м/с;

h - высота оси ветроколеса, м;

b - эмпирический коэффициент.

Для открытых мест параметр b=0,14 /19/. На основании статистических метеорологических данных /38 / определены параметры энергии ветра в течение года (табл. 1.2.1.).

Таблица 1.2.1. Параметры энергии ветра

Месяц	Часы	Вероятность ветра со скоростью, м/с
		1	4	8	12	16 >	20
1	2	3	4	5	6	7	8
1 2	1 7 13 19 1 7 13 19	0,200 0,196 0,103 0,186 0,221 0,198 0,082 0,200	0,471 0,464 0,484 0,472 0,425 0,443 0,414 0,445	0,252 0,288 0,326 0,278 0,239 0,248 0,352 0,220	0,067 0,042 0,077 0,052 0,075 0,095 0,117 0,102	0,010 0,010 0,008 0,012 0,040 0,016 0,035 0,033	0 0 0,002 0 0 0 0 0
3 4	1 7 13 19 1 7 13 19	0,226 0,207 0,057 0,204 0,215 0,146 0,065 0,192	0,434 0,444 0,469 0,476 0,523 0,525 0,423 0,546	0,198 0,228 0,285 0,210 0,181 0,235 0,337 0,189	0,099 0,102 0,137 0,070 0,052 0,077 0,117 0,048	0,037 0,017 0,040 0,036 0,023 0,017 0,052 0,023	0,006 0,002 0,012 0,004 0,006 0 0,006 0,002
5 6 7	1 7 13 19 1 7 13 19 1 7 13 19	0,347 0,183 0,066 0,222 0,390 0,228 0,088 0,287 0,436 0,304 0,090 0,255	0,482 0,584 0,528 0,608 0,519 0,584 0,552 0,562 0,489 0,570 0,608 0,600	0,147 0,203 0,290 0,146 0,081 0,167 0,290 0,123 0,068 0,112 0,243 0,133	0,020 0,028 0,099 0,022 0,004 0,019 0,056 0,025 0,006 0,014 0,046 0,008	0,002 0,002 0,016 0,002 0,006 0,002 0,012 0,000 0,002 0,000 0,013 0,004	0,002 0 0,002 0 0 0 0,002 0 0 0 0 0
8 9	1 7 13 19 1 7 13 19	0,408 0,269 0,108 0,311 0,387 0,302 0,110 0,362	0,510 0,626 0,584 0,607 0,513 0,559 0,541 0,565	0,072 0,099 0,260 0,068 0,090 0,133 0,282 0,069	0,008 0,006 0,038 0,012 0,010 0,004 0,053 0,004	0,002 0,000 0,008 0,002 0,000 0,002 0,014 0,000	0 0 0,002 0 0 0 0 0
10 11	1 7 13 19 1 7 13 19	0,339 0,298 0,087 0,324 0,208 0,167 0,067 0,167	0,474 0,529 0,516 0,501 0,432 0,478 0,433 0,468	0,154 0,135 0,285 0,131 0,243 0,259 0,333 0,259	0,027 0,032 0,083 0,034 0,080 0,078 0,126 0,069	0,004 0,006 0,025 0,006 0,027 0,012 0,031 0,027	0,002 0 0,004 0,004 0,010 0,006 0,010 0,010
12	1 7 13 19	0,210 0,214 0,120 0,196	0,431 0,408 0,446 0,446	0,244 0,262 0,291 0,248	0,088 0,088 0,111 0,082	0,025 0,024 0,032 0,026	0,002 0,004 0 0,002

Из таблицы 1.2.1. видно, что наиболее вероятные скорости ветра равны 4 - 12 м/с. По данным таблицы 1.2.1. определена мощность ветра через единичную площадку F_о=1м, т.е. удельная мощность ветра, и построены графики (рис. 1.2.1.).Удельная мощность, при этом, определялась с учетом вероятностного характера скорости ветра по формуле / 18,43/:

, (1.2.3.)

где: S_t - удельная мощность ветра во время t,Вт;

V_i - i-тая скорость ветра, м/с;

p_i(t) - вероятность действия i-той скорости ветра во время t.

Для проектирования электроснабжения важным параметром является продолжительность штиля (V1м/с). Из таблицы 1.2.1. определяем, что вероятность практического штиля в нашей зоне составляет 0,14 -0,30 в зависимости от времени года, однако максимальное количество идущих подряд штилевых дней для Ростовской области равно четырем /39/.Это обстоятельство следует учитывать при проектировании ветроэлектрических установок и определения глубины аккумулирования электроэнергии.

2. Выбор варианта электроснабжения

2.1 Графики потребления электроэнергии

Энергия, потребляемая сельской усадьбой, расходуется на обогрев и приведение в действие различных электроприемников. Для обогрева в сельской местности традиционно используется ископаемое твердое или газообразное топливо, реже жидкое топливо. Применение для этих целей электроэнергии скорее является анахронизмом, нежели перспективным направлением.

Если исключить из рассмотрения обогрев, то остальные потребители являются электрическими и требуют электроэнергии. В этой связи, для проектирования электроснабжения необходимо иметь информацию о графиках электропотребления или изменении потребляемой мощности.

В руководящих указаниях по проектированию электроснабжения /36/ приведены данные о максимальной нагрузке на вводе в сельский жилой дом ,которая составляет 1,5...7,5 кВт в зависимости от наличия газификации местности и уклада жизни. Однако, данных об изменении нагрузки в течение суток не приводится. В то же время, из-за того, что графики поступления энергии от ВИЭ неуправляемы человеком, для выбора варианта электроснабжения необходимо знать графики потребления электроэнергии.

Потребление электроэнергии является случайной величиной, и для получения графиков рекомендуется проводить соответствующие измерения, накапливая статистические данные. Однако, такой метод получения графиков электропотребления является трудоемким, требующим большого числа наблюдаемых объектов и длительного времени наблюдений. Так, для получения графика с надежностью 0,9 и при доверительном интервале 30% подвергнуть наблюдениям 622 сельские дома /5/, причем все они должны быть однотипными, а наблюдения должны проводиться в течение года.

Известны другие методы получения графиков электропотребления, например метод экспертной оценки. Этот метод основан на опросе респондентов и позволяет значительно сократить время получения необходимой информации. Однако,для получения достоверных данных необходимо значительное количество объектов (т. е. экспертов), что также затруднительно.

В АЧГАА разработана методика получения достоверных данных о графиках электропотребления от небольшого числа экспертов /41/. Эта методика основана на правиле приведения одной случайной величины к другой. Сущность этого правила заключается в следующем.

Пусть приводимой является случайная величина Y, следовательно необходимо так изменить у₁,у₂...у_m, чтобы

Y*' = X*,

s_y' = s_x Y*',

s_y' - параметры распределения приведенной случайной величины Y_{у1,у2...уm}.

Установлено, что i-тые значения до и после приведения связаны между собой соотношением:

, (2.1.1.)

где: - приведенное i-тое значение Y_i;

k₁, k₂ - коэффициенты приведения.

, (2.1.2.)

 (2.1.3.)

Что бы случайную величину Y привести к случайной величине Х, имеющей такой же закон распределения, но другие параметры распределения, необходимо i-тые значения случайной величины Y изменить по формуле (2.1.1),вычислив коэффициенты приведения по формулам (2.1.2) и (2.1.3).

В соответствии с описанной методикой было опрошено 7 экспертов, владельцев сельских усадеб с высокой насыщенностью электрооборудования, и получены данные о времени работы i-тых нагрузок. Путем статистической обработки этих данных получены усредненные значения нагрузки в i-тые периоды времени и параметры распределения Р и у_p (таблица 2.1.1.).

Рассчитаны среднесуточные значения параметров распределения нагрузки в соответствии с РУМ-10 по следующим формулам и представлены в таблице 2.1.2.

, (2.1.4)

, (2.1.5)

, (2.1.6)

, (2.1.7)

где: , s_ср - средние за сутки параметры распределения, Вт;

, s_срс - средние за сутки параметры распределения с учетом сезона, Вт.

По (2.1.4.) и (2.1.5.) рассчитаны коэффициенты приведения (таблица 2.1.2.) и приведены значения нагрузки в i - тый период времени (таблица 2.1.3.).

Таблица 2.1.1. Параметры распределения графика нагрузки сельской усадьбы по экспертным данным

Часы суток	Значения нагрузки, Вт
	Зима	Весна	Лето	Осень
1	2	3	4	5
0 - 1 1 - 2 2 - 3 3 - 4 4 - 5 5 - 6 6 - 7 7 - 8 8 - 9 9 - 10 10 - 11 11 - 12 12 - 13 13 - 14 14 - 15 15 - 16 16 - 17	133 50 50 50 80 180 230 357 944 1307 1307 1121 536 707 936 1157 1179	217 100 100 100 125 160 203 354 971 1371 1257 943 429 471 700 1271 1264	164 64 50 84 110 110 159 278 1064 1278 1207 893 436 421 650 507 850	467 50 50 50 67 124 203 443 864 1207 1250 986 393 721 664 1143 1274
17 - 18 18 - 19 19 - 20 20 - 21 21 - 22 22 - 23 23 - 24	724 746 863 673 373 212 198	1264 1356 1183 1173 949 549 246	1200 911 1021 578 709 438 203	1200 1278 1042 967 596 328 192

Таблица 2.1.2. Параметры распределения нагрузки по данным РУМ - 10

Сезон	Коэффициент сезона	Рср, Вт	Бср, Вт	к1	К2
Зима Весна Лето Осень	1 0,8 0,7 0,9	1100 880 770 990	535 535 375 482	1,25 1,12 0,93 1,08	365 98 251 290

Таблица 2.1.3. Параметры графика нагрузки, приведенные к генеральной совокупности

Часы суток	Значения нагрузки, Вт
	Зима	Весна	Лето	Осень
0 - 1	531	341	404	794
1 - 2	427	210	312	344
2 - 3	427	210	297	344
3 - 4	427	210	329	344
4 - 5	465	238	353	362
5 - 6	590	272	353	424
6 - 7	652	325	399	499
7 - 8	811	494	510	768
8 - 9	1545	1185	1240	1223
9 - 10	1999	1633	1440	1594
10 - 11	1999	1506	1373	1640
11 - 12	1766	1154	1081	1355
12 - 13	1035	578	656	714
13 - 14	1249	625	642	1069
14 - 15	1535	882	856	1007
15 - 16	1811	1521	722	1524
16 - 17	1839	1514	1041	1666
17 - 18	1270	1514	1367	1586
18 - 19	1298	1617	1098	1670
19 - 20	1444	1423	1200	1415
20 - 21	1206	1412	788	1334
22 - 23	630	713	658	644
23 - 24	612	384	440	497

Как видно из таблицы 2.1.3., параметры распределения приведенной нагрузки совпадают с параметрами генеральной совокупности.

2.2 Выбор основного и вспомогательного возобновляемого источника энергии

Возобновляемые источники энергии (ветер и Солнце) являются неуправляемыми человеком, поэтому надо стремиться к тому, чтобы потребление электроэнергии было увязано с ее поступлением. Это является особенностью проектирования электроснабжения на основе ВИЭ по сравнению с традиционным электроснабжением.

Так как нагрузка усадьбы и мощность ВИЭ (ветра или Солнца) являются независимыми величинами, то согласованность их графиков оценивается коэффициентом корреляции /5/, который определяется по формуле:

, (2.2.1.)

где: r_xy - коэффициент корреляции случайных величин X и Y;

m_xy - корреляционный момент случайных величин Х и Y.

Корреляционный момент является математическим ожиданием произведения отклонений случайных величин Х,Y и вычисляется по формуле /5/:

, (2.2.2.)

Как видно из формулы (2.2.1.) и (2.2.2.) расчет коэффициентов корреляции является довольно трудоемкой операцией, требующей массовых вычислений. Тем более, что коэффициенты корреляции должны вычисляться для каждого сезона отдельно. В этой связи, определение коэффициентов корреляции было выполнено на ПЭВМ на базе стандартного пакета программ Microsoft Excel. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.2.1.

Таблица 2.2.1. Коэффициенты корреляции

rxy	Сезон
	Зима	Весна	Лето	Осень
rнв rнс	0,66 0,59	0,20 0,25	0,44 0,41	0,43 0,34

Здесь: r_нв - коэффициент корреляции между нагрузкой и удельной мощностью ветра;

r_нс - коэффициент корреляции между нагрузкой и плотностью солнечного излучения.

Из расчетов коэффициентов корреляции (табл. 2.2.1.) видно, что зимой, летом и осенью удельная мощность ветра более коррелирует с нагрузкой на вводе в сельскую усадьбу, чем плотность солнечного излучения. Весной наоборот, нагрузка более согласуется с солнечным излучением, но коэффициент корреляции очень низкий. На основании этого в качестве основного источника энергии принимается ветер. Так как в течении года наблюдаются штилевые дни, то энергию ветра необходимо дублировать. В этой связи в качестве вспомогательного источника принимается солнечное излучение. Однако прямое солнечное излучение также бывает не каждый день и отсутствует ночью. Это обусловливает необходимость аккумулирования энергии на периоды одновременного отсутствия ВИЭ ветра и Солнца.

Таким образом, для электроснабжения сельской усадьбы принимаются следующие источники энергии:

- ветер (основной источник);

- солнечное излучение (вспомогательный источник);

- аккумуляторы (резерв).

Функциональная схема электроснабжения по выбранному варианту показана на листе 5.

Электроснабжение осуществляется следующим образом. Если присутствует ветер, то от ветроколеса приводится во вращение машина постоянного тока (МПТ), заряжающая аккумуляторы , и генератор переменного тока (ГПТ). Если ветра нет или ветроколесо выключено при недопустимо сильном ветре, то аккумулятор питает МТП, которая вращает генератор. Солнечная энергия используется для до зарядки аккумулятора.

2.3 Определение мощности энергетических установок

Мощность ветроэнергетических установок является одной из наиболее важных характеристик, определяющей надежность системы электроснабжения.

Мощность ветроэнергетической установки (В-установки) должна быть достаточной для питания электроприемников усадьбы и зарядки аккумуляторов такой емкости, которой достаточно для питания электроприемников в штилевые дни (в течении четырех суток). При этом нужно учитывать, что в период штиля аккумуляторы могут дозаряжаться от солнечной энергоустановки (С-установки). Очевидно что суммарная стоимость В - установки, С-установки и аккумуляторов должна быть при этом минимальной. Таким образом, обоснование мощности энергетических установок является оптимизационной задачей, которую можно сформулировать следующим образом - определить мощность В-установки, С-установки и емкость аккумуляторов, достаточные для бесперебойного электроснабжения усадьбы и имеющие минимальную стоимость. В этой задаче критерием оптимальности является стоимость, следовательно задача формализуется следующим образом:

, (2.3.1.)

W_в + W_с = 5W_о (2.3.2.)

W_а = W_в - W_о (2.3.3.)

где: Y - целевая функция;

S_в, S_с, S_а - стоимость электроэнергии, вырабатываемой соответственно В-установкой, С-установкой и аккумуляторами;

W_в, W_с - электроэнергия, вырабатываемая соответственно В- установкой и С-установкой кВт ч;

W_а- электроэнергия, накапливаемая в аккумуляторе, кВт ч;

W_о- суточное расчетное потребление электроэнергии, кВт ч. По данным п.2.1. W_о=22,4 кВт ч.

Раскроем функции стоимостей электроэнергии и проведем необходимые вычисления в долларах США. Стоимость электроэнергии, вырабатываемой В-установкой, растет с увеличением W_в нелинейно. Это объясняется опережающим ростом материалоемкости и сложности конструкции /18,20,22/.В общем случае можно записать эмпирическое выражение:

S_в(W_в) = k_вW_вx^х (2.3.4.)

где k_в, x - эмпирические коэффициенты.

По данным /18/ электроэнергия, выработанная В-установкой мощностью 1 кВт и сроком службы 20 лет стоит 0,5 $, мощностью 3 кВт стоит 0,66 $. За срок службы будет выработано электроэнергии:

W_в = t_вN_с (2.3.5.)

где: t_в- время работы в году, ч;

N_с- срок службы, лет.

По данным п.1.2. t_в=6830 часов.

Подставив эти данные ориентировочно можно записать:

После логарифмирования, получаем:

Откуда:

k_в = 0,05; x = 1,2.

Следовательно, функцию стоимости электроэнергии, вырабатываемой В- установкой, можно приближенно выразить формулой:

, (2.3.6.)

Стоимость электроэнергии, вырабатываемой С-установкой, имеет линейную зависимость, т. к. в основном определяется площадью фотоэлементов, пропорциональной мощности установки. Следовательно, можно записать:

S_с(W_с) = s_оW_с, (2.3.7.)

где: s_о - стоимость 1 кВт часа электроэнергии, вырабатываемой С-установкой, дол/кВт ч..

По данным /18/ s_о= 0,1дол/кВт ч.

Подставив численные значения, имеем:

S_с= 0,1 W_с (2.3.8.)

Удельная стоимость аккумуляторов падает с увеличением их емкости приблизительно по гиперболической зависимости. Для практических расчетов в этом случае функцию стоимости электроэнергии, отдаваемой аккумуляторами, можно выразить следующим образом:

S_а = k_аW_а^-2, (2.3.9.)

где: k_а - коэффициент пропорциональности.

Для получения численного значения воспользуемся данными о стоимости аккумулятора 6СТ- 75. Его стоимость около 40 долларов. С учетом этого имеем:

40 = k_а(0,66)^-2

k_а = 40(0,66)^-2 = 17,4

Здесь 0,66 - электроэнергия, накапливаемая в аккумуляторе.

Таким образом, функция стоимости электроэнергии, накапливаемой в аккумуляторах, имеет вид:

S_а = 17,4 W_а^-2 (2.3.10.)

Подставив (2.3.6.), (2.3.8.) и (2.3.10.) в целевую функцию (2.3.1.), с учетом ограничений (2.3.2.) и (2.3.3.), получаем:

Для определения Wв, обращающей целевую функцию в min, проведем соответствующие вычисления /32/:

, (2.3.11.)

Уравнение (2.3.11.) является трансцендентным, поэтому его решение находим графически (рис. 2.3.1.)

Как видно из графика, оптимальной будет В-установка мощностью 3 кВт.

Пользуясь формулами (2.3.2.) и (2.3.3.), определяем:

, (2.3.13.)

где: t - время работы С-установки за расчетный период t = 12 ч.

Так как модуль солнечного коллектора равен 0,03 кВт, то принимаем

27 0,03 = 0,81 (кВт)

Для расчета емкости аккумуляторов воспользуемся формулой:

, (2.3.14.)

где: E_а- емкость аккумулятора, А ч;

U_а- напряжение аккумулятора, В.

Принимаем Е_а = 10(6СТ-210) = 2100 Ач.

Таким образом, параметры энергосистемы на основе ВИЭ следующие:

Основной источник В-установка, Р_в= 3 кВт;

Дополнительный источник С-установка, Р_с= 0,72 кВт;

Резерв, аккумуляторы 6СТ-75 Е_а= 10*210 =2100 Ач.

3. Обоснование конструкции ветроэнергетической установки

3.1 Выбор типа ветроэнергетической установки

Все ветроэнергетические установки (В-установки) можно классифицировать следующим образом.

К В-установкам с вертикальной осью вращения относятся установки карусельного типа. Наиболее эффективной из них по использованию энергии ветра является В-установка типа ротора Савониуса, в которой ветер воспринимается приблизительно 2/3 рабочей поверхности ветроколеса.

К достоинствам такого типа В-установок относятся:

- простота конструкции;

- не требуется ориентация по ветру;

- для некоторых конструкций (например, ротор Савониуса) довольно значительный вращающий момент.

К недостаткам относятся:

- низкая скорость вращения, не более скорости ветра;

- значительная зависимость крутящего момента от скорости ветра.

Так как В-установки с вертикальной осью вращения являются тихоходными, то для привода генератора требуются редукторы с большим передаточным числом. Кроме того, сильно выраженная зависимость их крутящего момента и скорости вращения от скорости ветра требуют ряда усовершенствований, увеличивающих их сложность и стоимость (маховик, шторы для уменьшения потока ветра и т.п.). В этой связи В-установки карусельного типа применяются, в основном, для водоподъема, где не требуется поддержания стабильной скорости вращения.

Ветроэнергетические установки с горизонтальной осью вращения, расположенной параллельно ветру, называются В-установками пропеллерного типа и могут быть тихоходными (с числом лопастей более шести) и быстроходными (с числом лопастей до шести). Тихоходные установки менее эффективны для выработки электроэнергии, т.к. необходимы редукторы с большим передаточным числом. Поэтому они здесь не рассматриваются.

Быстроходные В-установки пропеллерного типа разделяются по способу расположения ветроколеса: за башней (самоустанавливающиеся на ветер) и перед башней (требующие устройства установки на ветер). В качестве устройства установки на ветер для маломощных В-установок применяется флюгер. Если рассматривать В-установку в качестве двигателя электрогенератора, то быстроходные установки пропеллерного типа по сравнению с другими обладают следующими преимуществами:

- высокая скорость вращения, что позволяет применять редуктор с малым передаточным числом или вообще обходиться без редуктора;

- наиболее высокий к.п.д.;

- наименее выражена зависимость крутящего момента от силы ветра;

- возможность авторегулирования скорости вращения.

К недостаткам В-установок пропеллерного типа можно отнести более сложную конструкцию и значительный гироскопический момент. Однако, современное состояние техники изготовления В-установок пропеллерного типа позволяет значительно упростить расчеты крыла и уменьшить влияние гироскопического момента /18,22 /.

Исходя из изложенного, для привода электрогенератора принимается быстроходная В-установка пропеллерного типа. Справедливость такого решения подтверждается мировой практикой использования энергии ветра для электроснабжения /18/.

3.2 Обоснование и расчет ветроколеса

Конструктивными параметрами ветроколеса являются число лопастей, диаметр, профиль лопасти, угол защемления.

От количества лопастей ветроколеса зависит его номинальная скорость вращения, при которой достигается максимальный к.п.д. /19,43,23/. Чем больше лопастей содержит ветроколесо, тем больше его крутящий номинальный момент, но тем меньше его же номинальная скорость вращения. Момент на валу генератора от ветроколеса определяется по формуле /21,46 /:

, (3.2.1.)

где: Мг - момент на валу генератора от ветроколеса, Нм;

Мвт - момент на валу ветроколеса, Нм;

n_ГН,n_ВН - номинальные обороты генератора и ветроколеса соответственно, об/мин.

В силу того, что необходимо иметь максимальный момент на валу генератора, а не ветроколеса, то нельзя без расчетов утверждать, что ветроколесо с большим количеством лопастей, а значит и с большим крутящим моментом, будет более эффективно, так как при этом уменьшается отношение n_ГН/n_ВН.

Крутящие моменты ветроколес зависят от профиля лопасти, который выбирается исходя из назначения и мощности ветроустановки.

Для В-установок малой и средней мощности, приводящих во вращение электрогенераторы, приемлем профиль "Эсперо", и имеются справочные данные об относительных моментах ветроколес с таким профилем лопастей /43/.

Под относительным моментом подразумевается отношение момента ветроколеса с конкретным количеством лопастей к моменту условного ветроколеса с бесконечным количеством лопастей, при котором крутящий момент принят равным единице /43/. С учетом этого, функция оптимизации будет иметь вид:

(3.2.2.)

где: Мг,Мв - относительные моменты, о.е.

Так как момент зависит от скорости вращения ветроколеса, которая в свою очередь зависит от скорости ветра, то вводится понятие "модуль ветроколеса" /18,43/, который равен:

(3.2.3.)

где: Z - модуль ветроколеса,о.е.;

w - угловая скорость вращения ветроколеса, с-1;

R- радиус ветроколеса, м;

Vв - скорость ветра, м/с.

В таблице 3.2.2. приведены относительные моменты на валу генераторов от ветроколес, работающих в номинальных режимах.

Таблица 3.2.1. Относительные моменты и модули ветроколес с лопастями "Эсперо".

Параметры	Значение параметров при м
	2	3	4	6
Vв, м/с	6,5	6,5	6,5	6,5
Мопт, о.е.	0,09	0,12	0,14	0,19
Zном, о.е.	5,0	4,0	3,5	2,5
nВН, об/мин	310	250	220	155
Ммах, о.е.	0,100	0,135	0,150	0,195
Zмах, о.е.	4,40	3,30	3,00	2,30
nВ МАХ,об/мин	275	200	185	140
, о.е.	1,11	1,13	1,07	1,03
, о.е.	1,14	1,21	1,16	1,09

Таблица 3.2.2. Моменты на валу генераторов от ветроколес

Число лопастей	Момент на валу генератора(о.е.*10-2) при n0, об/мин
	3000	1500	1000	750	600	500	375	300	250
2	0,75	1,5	2,3	3,0	3,8	4,5	6,0	7,5	9,0
3	0,80	1,6	2,4	3,2	4,0	4,8	6,4	8,0	9,6
4	0,82	1,6	2,4	3,2	4,1	4,9	6,5	8,2	9,8
6	0,79	1,6	2,4	3,2	4,0	4,8	6,3	7,9	9,5

Как видно из таблицы 3.2.2., наиболее предпочтительными для всех генераторов являются ветроколеса с числом лопастей от 3 до 6. Но так как ветроколесо с тремя лопастями обладает (см. табл. 3.2.1.) наибольшей перегрузочной способностью (Ммах/Мопт) и наибольшим диапазоном рабочих скоростей (Zном/Zмах), то окончательно принимается ветроколесо с тремя лопастями. Так как номинальные обороты ветроколеса небольшие, то целесообразно применять генераторы с большим числом пар полюсов р > 3.

Диаметр ветроколеса связан с мощностью ветроэнергетической установки следующей формулой /18,43,45/:

, (3.2.4.)

где: hв, hп - к.п.д. ветроколеса и передачи;

V^/ - математическое ожидание скорости ветра в рабочем диапазоне, м/сек.

r - плотность воздуха кг/м3, r = 1,36 кг/м3 / 21 /.

Для трехлопастного ветроколеса hв = 0,45 /43/. К.П.Д. передачи принимаем з_п = 0,98 /21/. Расчет ведем для генератора с n_г = 500 об/мин. Рабочий диапазон скоростей ветра 4...16 м/с /38/.

Для этого диапазона Vв = 6,5 м/с, iп = 1,5.

(м)

Принимаем D = 4,0 м.

Внешний вид предлагаемой В-установки показан на листе 6.

4. Конструкция солнечной энергоустановки

Как отмечалось ранее (см.п. 1.1.) для маломощных солнечных энергоустановок наиболее эффективным является фиксированный солнечный коллектор. Так как фиксированный коллектор не является следящим устройством, то его ориентация играет особо важную роль в эффективности всей установки. Очевидно солнечный коллектор должен быть ориентирован таким образом, чтобы за все время его использования он получал наибольшую суммарную энергию солнца.

Плотность солнечного излучения, поступающего на солнечный коллектор, определяется по формуле /18,37/:

, (4.1.1.)

где: S_к - суммарная за год плотность солнечного излучения на коллектор с параметрами ориентации и , Вт/м²;

S_пi - плотность солнечного излучения на перпендикулярную к нему площадку за i-тый промежуток времени, Вт/м²;

_i - средний угол солнца над горизонтом в i-тый период времени, град;

_сi - средний азимут солнца за i-тый период времени, град.

Учитывая, что метеорологические станции имеют наиболее полную информацию о плотности солнечного излучения на горизонтальную поверхность, выразим S_п через S_г /37/:

, (4.1.2.)

Тогда (4.1.1.) будет иметь вид:

, (4.1.3.)

Как видно из (4.1.3.) суммарная годовая плотность солнечного излучения на фиксированный коллектор зависит от двух параметров g и b.

Оптимальное значение угла g определяется из равенства /32/:

, (4.1.4.)

Проведем вычисления:

, (4.1.5.)

Воспользуемся тригонометрическим тождеством:

, (4.1.6.)

Обозначив

,

разделив (4.1.5.) на и с учетом (4.1.6.), получим:

, (4.1.7.)

Откуда определяем:

, (4.1.8.)

Или проведя обратную подстановку

,

окончательно получаем:

, (4.1.9.)

Как видно из (4.1.9.), оптимальный азимутный угол ориентации солнечного коллектора не зависит от угла его наклона к горизонту.

, (4.1.10.)

Оптимальный угол определяется при условии = _опт из условия:

, (4.1.11.)

Выполняем вычисления:

, (4.1.12.)

В результате расчетов получены следующие параметры ориентации солнечного коллектора:

- азимутный угол должен составлять -12,5 град., т.е. солнечный коллектор должен быть повернут на 12,5 град. на юго-восток;

- угол наклона к горизонтальной поверхности должен составлять 41,6 град.

Такая ориентация солнечного коллектора объясняется тем, что в Ростовской области в среднем за год в первой половине дня более ясная погода чем во второй половине дня.

Учитывая, что Зерноград расположен западнее поселка Гигант на 4,5 градуса, принимаем азимутальный угол солнечного коллектора равный 17 градусов.

5. Разработка электрической схемы электроснабжения

5.1 Выбор электрических машин

Машина постоянного тока работает в двух режимах: генераторном и двигательном.

В режиме генератора МПТ должна обеспечивать только зарядку АБ. Так как в В-установке предусмотрено поддержание скорости вращения при изменении силы ветра, а режим зарядки АБ не является жестким (напряжение зарядки может быть в пределах 13...20 В, а ток зарядки в пределах 0,1...1,3 I_з.н./ 1 /, где I_з.н.- номинальный ток зарядки), то для этих целей можно применить МПТ с любой системой возбуждения.

В режиме двигателя необходимо, чтобы обороты МПТ изменялись как можно меньше, при изменении нагрузки на валу, т.к. генератор переменного тока желательно вращать с постоянной скоростью. Для этих целей наиболее подходит МПТ параллельного возбуждения, у которой зависимость оборотов от момента сопротивления или тока якоря слабо выражена/2,26/.

Генератор переменного тока предназначен для снабжения электроэнергией электроприемников сельской усадьбы, среди которых есть потребители как с активной нагрузкой (электроосвещение с лампами накаливания, электрокамины, утюги, инкубаторы), так и с активно-индуктивной нагрузкой (пылесосы, стиральные машины, теле радиоаппаратура и т.п.). В качестве ГПТ применяется синхронный генератор, который обеспечивает выработку электроэнергии достаточно высокого качества при любом виде нагрузки / 27 /.

Выбор электрических машин начинаем с ГПТ.

Максимальная эквивалентная мощность (Pэнаг) нагрузки генератора равна 1,1 кВт (зимний период). Выбираем генератор из условия / 21,46 /:

Р_гн Р_эmax =1.1(кВт) (5.2.1.)

где Р_гн - номинальная мощность генератора.

Принимаем синхронный генератор СГВ-6/500У1, технические характеристики которого следующие/30/:

Назначение - для ветроэнергетических установок;

Род тока - трехфазный переменный;

Частота тока - 50 Гц;

Напряжение номинальное - 400/230 В;

Мощность номинальная - 2,0 кВт;

Ток номинальный - 6,3 А;

Обороты номинальные - 500 об/мин;

К.П.Д. номинальный - 80/78,5 %

Коэффициент мощности номинальный - 0,8;

Напряжение возбудителя - 30 В;

Масса - 85 кг;

Вид климатического исполнения - У1;

Коэффициент искажения синусоиды напряжения - не более 10%;

Режим работы - S1.

Мощность на валу ГПТ определяется по формуле/21,46/:

, (5.2.2.)

где: Р_нагрi- мощность на валу генератора при i-той нагрузке, кВт;

h - к.п.д. генератора при i-той нагрузке.

Эквивалентная мощность на валу генератора определяется по формуле:

, (5.2.3.)

где t_i - продолжительность действия i-той нагрузки, ч.

Эквивалентная мощность на валу генератора равна:

, (кВт)

Выбираем в качестве МПТ машину 2ПБВ112SУ1 со следующими техническими характеристиками /28/.

Назначение - двигатель и генератор;

Напряжение - 60 В;

Ток: - двигателя - 36 А;

- генератора - 28 А;

Скорость вращения - 500 об/мин;

Мощность:

- двигателя - 2,2 кВт;

- генератора - 1,7 квт;

К.П.Д. - 80% ;

Масса - 34,5 кг;

Режим работы - S1;

Максимальный момент, при (1,1 Uв) - 50 Нм.

Выбранная машина постоянного тока нуждается в проверке только в двигательном режиме. При этом следует проводить проверку по нагреву, и по статической устойчивости /46/. Проверка по нагреву ведется по условию /46/:

, (5.2.4.)

где: Р_н - номинальные потери мощности на нагрев, Вт;

Р_i - потери мощности на нагрев при i-той нагрузке, Вт.

, (5.2.5.)

где h_i - К.П.Д. двигателя при i-той нагрузке.

К.П.Д. при i-той нагрузке определяется по формуле/46/:

, (5.2.6.)

где

a - отношение постоянных потерь к переменным.

Для двигателей постоянного тока параллельного возбуждения a=1...1,5 /46/. Принимаем a= 1.

(Вт)

(Вт)

Выбранный двигатель проходит по допустимому нагреву. На статическую устойчивость двигатель проверяется по условию /46/:

М_дв.мах М_с.мах (5.2.7.)

где: М_дв.мах, М_с.мах - максимальный момент двигателя и генератора соответственно, Нм.

Так как скорости вращения двигателя и генератора равны, то условие (5.2.7.) принимает вид:

, (5.2.8.)

Р_дв.mах=2600 Вт (при увеличении тока возбуждения на 10%)

(Вт)

Таким образом, проверка показала, что МПТ выбрана правильно. Окончательно принимаем машину постоянного тока 2ПБВ112SУ1.

Таблица 5.2.1. Расчет потерь мощности на нагрев

Nуч	ti	Pi,Вт	Xi	hi	(1-hi)/hi	DРi,Bт	DРi*ti
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21	1 3 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1	531 427 465 590 652 811 1545 1999 1766 1035 1249 1535 1811 1839 1270 1298 1444 1206 831 630 612	0,29 0,24 0,26 0,33 0,36 0,45 0,85 1,11 0,98 0,57 0,69 0,85 1,00 1,02 0,70 0,72 0,80 0,67 0,46 0,35 0,34	0,68 0,64 0,66 0,70 0,71 0,75 0,80 0,80 0,80 0,77 0,79 0,80 0,80 0,80 0,79 0,79 0,80 0,79 0,75 0,-0 0,70	0,47 0,56 0,51 0,42 0,40 0,33 0,25 0,25 0,25 0,30 0,26 0,25 0,25 0,25 0,26 0,26 0,25 0,26 0,33 0,42 0,42	249 239 237 247 260 267 386 500 441 310 324 383 452 459 330 337 361 313 274 264 257	249 717 237 247 260 267 386 1000 441 310 324 383 452 459 330 337 361 313 274 264 257

5.2 Разработка принципиальной схемы электроснабжения

Блок-схема системы электроснабжения представлена на листе 5. Система работает следующим образом. При наличии ветра работает В-установка, которая через муфту вращает МПТ и ГПТ. МПТ работает как генератор, который заряжает АБ через коммутатор режимов КР. ГПТ подает напряжение на нагрузку. С-установка через коммутатор режимов КР также работает на зарядку АБ.

При отсутствии ветра или при сильном ветре В-установка останавливается и с помощью муфты отсоединяется от МПТ и ГПТ. АБ через КР подает питание на МПТ, которая работает как двигатель, вращающий ГПТ. Таким образом ГПТ в отсутствии ветра вращается от МПТ, получающей электроэнергию от АБ. Так как МПТ потребляет ток, превышающий ток от С-установки, то одновременная подзарядка АБ и их разрядка на МПТ недопустима. Для этого в системе предусмотрен КР, который подключает к С-установке только часть АБ, не задействованной на МПТ, и служит для сохранения вращения МПТ в режиме генератора и двигателя.

Схема работает следующим образом.

При вращении под действием ветра ветроколеса переключатель SAI находится в положении 1(генераторное).В этом случае GB2(машина постоянного тока) работает в режиме генератора и через диодный мост VDI…VD6 заряжает 1/2 аккумуляторных батарей(например GB3). Во вращение от ветроколеса приводится и GB1 (генератор переменного тока), который подает напряжение к потребителям.

При остановке ветроколеса, переключатель SA1 переходит в положение 2(двигательное) и через диодный мост VD1…VD6 напряжение с аккумуляторных батарей GB3 подается на GB2, который в этом случае работает в двигательном режиме и вращает GB1 вместо ветроколеса..

В схеме предусмотрены:

- сигнализация напряжения на нагрузке и в цепях управления (HL1, HL2);

- защита силовой цепи (QF1, QF2);

- отсоединение электрических машин для ремонтных нужд (QS1).

5.3 Выбор аппаратуры управления и защиты

Автоматический выключатель QF1 (см. рис. 5.2.2.) предназначен для защитного отключения генератора переменного тока GB1 при коротком замыкании в цепи нагрузки и выбирается из условий /21,46/:

U_ан U_н;

I_ан I_р.mах; (5.3.1.)

I_а.откл I_к(3).