Тепловой расчет парогенератора
Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Его технические и конструктивные особенности. Расчет теплообмена в топке, фестона, перегревателя, испарительного пучка и хвостовых поверхностей методом последовательного проведения действий с пояснением.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 14.03.2010 |
| Размер файла | 129,1 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение
1 Описание прототипа
2 Тепловой расчет парогенератора
2.1 Расчетное задание
2.2 Топливо, воздух, продукты сгорания
2.3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
2.5 Основные конструктивные характеристики топки
2.6 Расчет теплообмена в топке
2.7 Расчет фестона
2.8 Расчет перегревателя
2.9 Расчет испарительного пучка
2.10 Расчет хвостовых поверхностей
ВВЕДЕНИЕ
Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.
При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.
Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.
1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА
Топочная камера объемом 89.4 м3 полностью экранирована трубами 603 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков. На боковых стенках установлены газо-мазутные горелки.
Испарительный пучок из труб 603 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.
Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб 283 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.
Схема испарения - трехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане (соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.
Воздухоподогреватель - трубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 401.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.
Экономайзер - чугунный, ребристый, двухходовой ( по газам и воде).
Технические и конструктивные основные характеристики парогенератора Е-25-25-380ГМ следующие:
Номинальная производительность, т/ч 25
Рабочее давление пара, МПа 2.4
Температура перегретого пара, 0С 380
Площадь поверхностей нагрева, м2:
лучевоспринимающая (экранов и фестона) 127
конвективная:
фестона 7
перегревателя 73
испарительного пучка 188
экономайзера 590
воздухоподогревателя 242
2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА
2.1 Расчетное задание
Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1-1, будем исходить из следующих данных:
Паропроизводительность агрегата - 25 т/ч
Давление пара у главной паровой задвижки рп, Мпа-2.4
Температура перегретого пара tпп, 0С-380
Температура питательной воды tпв-100
Температура уходящих газов ух-140
Топливо-мазут мало сернистый.
Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 0С, горячего воздуха- 350 0С
2.2 Топливо, воздух и продукты сгорания
Из табл. 6-1 выписываем расчетные характеристики топлива:
Wp = 3 % ; Ap = 0.05 %; SpK+OP = 0.3 %; Cp = 84.65%; Hp = 11.7 %;Np = 0.3 %; Op = 0.3; Qph = 40.31 МДж
Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания 1 кг топлива:
V0 = 0.0889(Cp+0.375Spop+k)+0.265Hp-0.0333OP = 7.535+3.09 = 10.6 м3/кг
Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива:
а) объем двухатомных газов
VN2 = 0.79V0+0.008Np = 8.374+0.0024 = 8.376
б) объем трехатомных газов
VRO2 = = 1.58
в) объем водяных паров
VH2O = 0.11Hp+0.0124Wp+0.0161V0 = 1.49
По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избытка воздуха на выходе из топки aт и присосы воздуха по газоходам и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``. Результаты расчетов сводим в таблицу 2-1.
Таблица 2-1 Присосы воздуха по газоходам ?? и расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``
|
Участки газового тракта |
?? |
?`` |
|
|
Топка и фестон Перегреватель Конвективный пучок Воздухоподогреватель Экономайзер |
0,1 0,05 0,05 0,06 0,1 |
1,15 1,2 1,25 1,31 1,41 |
По формулам (2-18)-(2-24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2-2.
Таблица 2-2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора (VRO2 = 1,58 м3/кг, V0 = 10,6 м3/кг, VN20 = 8,376 м3/кг, V0H2O = 1,49 м3/кг)
|
Величина |
Единица |
Газоходы |
|||||
|
Топка и фестон |
Перегреватель |
Конвективный ый пучок |
Воздухоподогреватель |
Экономайзер |
|||
|
Расчетный коэффициент избытка воздуха |
- |
1.15 |
1.2 |
1,25 |
1,31 |
1,41 |
|
|
VRO2 VR2 = VN20+ (1-a)V0 VH2O = V0H2O+0.0161(1-a)V0 VГ = VRO2+ VR2+ VH2O rRO2 = VRO2/ VГ rH2O = VH2O/ VГ rn = rRO2+ rH2O |
м3/кг м3/кг м3/кг м3/кг - - - |
1,58 9,964 1.515 13.059 0.12 0.116 0.23 |
1,58 10,49 1.52 13.59 0.116 0.111 0.2278 |
1,58 11,02 1.53 14.13 0.111 0.108 0.219 |
1,58 11,662 1.54 14,782 0.107 0.104 0.211 |
1,58 12,722 1.56 15,862 0.099 0.098 0.197 |
2.3 Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам :
IB = V0(ct)B;
IГ0 = VRO2(c?)RO2+V0N2(c?)N2+V0H2O(c?)H2O.
Полученные результаты сводим в таблицу 2-3.
Таблица 2-3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива.
|
?? 0С |
I0 = V0(ct)B, кДж/кг |
IRO2 = VRO2 c?)RO2, кДж/кг |
I0N2 = V0N2 * c?)N2, кДж/кг |
I0H2O = V0H2O (c?)H2O., кДж/кг |
Iг = VRO2(c?)RO2 V0N2 +(c?)N2 +V0H2O(c?)H2O., кДж/кг |
|
|
30 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200 |
413,4 1399,2 2819,6 4271,8 5745,2 7250,4 8798 10377,4 11978 13578,6 15221,6 16907 18592,4 20468,6 22005,6 23733,4 25471,8 27199,6 28927,4 30708,2 32478,4 34333,4 36029,4 |
267,02 564,06 883,22 1219,76 1573,68 1930,76 2308,38 2692,32 3082,58 3479,16 3882,06 4292,86 4702,08 5119,2 5536,32 5951,86 6375,3 6798,74 7222,18 7651,94 8081,7 8511,46 |
1088,62 2177,24 3282,6 4413,098 5560,336 6732,696 7921,804 9152,782 10408,882 11673,356 12937,83 14193,93 15491,9 16823,366 18121,336 19452,802 20784,268 22124,108 23489,07 24820,536 26185,498 27550,46 |
226,5 456 694,5 939 1191 1450,5 1720,5 2002,5 2286 2587,5 2889 3196,5 3516 3837 4168,5 4501,5 4840,5 5187 5532 5889 6241,5 6598,5 |
413,4 2980,01 6014,32 9128,27 12311,85 15568,74 18903,896 22319,03 25814,37 29343,24 32947,05 36599,6 40257,76 47763,06 44178,58 47785,166 51559,556 55377,962 59199,668 63037,248 66951,45 70839,876 74842,098 |
Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле:
IГ = I0Г+(??-1)I0B.
Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.
Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах
|
J, 0С |
Iг0, кДж/кг |
Iв0,кДж/кг |
Участки газового тракта |
||||||||||
|
Топка a = 1.15 |
Перегреватель a = 1.2 |
Конвект. Пучок a = 1.25 |
Воздухоподогреватель a = 1.31 |
Экономайзер a = 1.41 |
|||||||||
|
I |
DI |
I |
DI |
I |
DI |
I |
DI |
I |
DI |
||||
|
100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1400 1600 1800 2000 2200 |
2681,34 6016,9 9132,12 12317,058 15575,416 18911,956 22328,084 25825,602 29356,062 32961,26 36615,89 40275,69 47785,166 55377,962 63037,248 70839,876 78689,82 |
1399,2 2819,6 4271,8 5745,2 7250,4 8798 10377,4 11978 13578,6 15221,6 16907 18592,4 22005,6 25471,8 28927,4 32478,4 36029,4 |
26112,74 29683,85 33332,5 37029,9 40734.5 48335,3 59198.7 67376.3 75711.6 84094.2 |
3571,1 3648,6 3697,4 3912.6 8021.3 8112.7 8177.6 8335.3 8382.6 |
22660,964 26212,2 29797,4 36005.58 39997.29 43994.17 |
3817.6 3850.4 3933.9 3991.7 3996.8 |
15864,5 19264,09 22746,4 28820,1 |
3723,4 3810,9 3897,6 |
9342,13 12601 15935,5 21639,3 |
3641,6 3725 3816,3 |
3072,25 6199,8 9411,1 |
3917,9 3710,65 |
2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Qpp. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует, имеем: Qв.вн = 0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.
Таблица 2-5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Располагаемая теплота топлива, Qpp, кДж/кг |
Qhp+QВ.ВН+iтл |
40310+244.8 = 40554.8 |
|
|
Потеря теплоты от химического недожога, q3,% |
По табл. 4-5 |
0.5 |
|
|
Потеря теплоты от механического недожога, q4, % |
То же |
0 |
|
|
Температура уходящих газов, ух, 0С |
По заданию |
140 |
|
|
Энтальпия уходящих газов,Iух, кДж/кг |
По -таблице |
4323,17 |
|
|
Температура воздуха в котельной,tх.в, 0С |
По выбору |
25 |
|
|
Энтальпия воздуха в котельной, Iх.в0,кДж/кг |
По -таблице |
238,5 |
|
|
Потеря теплоты с уходящими газами,q2, % |
= 9,8 |
||
|
Потери теплоты от наружного охлаждения,q5, % |
По рис. 3-1 |
1.2 |
|
|
Сумма тепловых потерь, ?q,% |
q2+q3+q4+q5 |
9,8+0.5+1.2 = 11,5 |
|
|
К.п.д. парогенератора, ?пг, % |
100-??q |
100-11,5 = 88,5 |
|
|
Коэффициент сохранения теплоты, ? |
1- |
1- = 0.986 |
|
|
Паропроизводительность агрегата, D, кг/с |
По заданию |
6.94 |
|
|
Давление пара в барабане, рб, МПа |
То же |
2.64 |
|
|
Температура перегретого пара, tп.п,0С |
» » |
380 |
|
|
Температура питательной воды, tп.в, 0С |
» » |
100 |
|
|
Удельная энтальпия перегретого пара, iп.п, кДж/кг |
По табл. VI-8 |
3192,6 |
|
|
Удельная энтальпия питательной воды, iп.в, кДж/кг |
По табл. VI-6 |
420.38 |
|
|
Значение продувки, р, % |
По выбору |
3 |
|
|
Полезно используемая теплота в агрегате, Qпг, кВт |
D(iп.п-iп.в)+D(iкип-iп.в |
6,9(3192,6-420,38)+0,208(975,5-420,38) = 19354.8 |
|
|
Полный расход топлива, В,кг/с |
= 0.54 |
||
|
Расчетный расход топлива, Вр, кг/с |
0,54 |
2.5 Основные конструктивные характеристики топки
Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газо-мазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.
Таблица 2-6 Расчет конструктивных характеристик топки
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Активный объём топки, Vт,м3 |
По конструктивным размерам |
89.4 |
|
|
Тепловое напряжение объема топки: расчетное, qV, кВт/м3 допустимое, qV,кВт/м3 |
ВQнр/Vт по табл. 4-5 |
0,54*40310/89,4 = 243,48 249 |
|
|
Количество горелок, n, шт. |
По табл. III-10 |
2 |
|
|
Теплопроизводительность горелки, Qг, МВт |
1,2510-3 = 13,6 |
||
|
Тип горелки |
По табл. III-6 |
ГМП-16 |
2.6 Расчет теплообмена в топке
Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2-7.
По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.
Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее, чем на 0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.
Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ
|
Наименование |
Стены топки |
|||||
|
Фронтонная и свод |
боковые |
Задняя |
Выходное окно топки |
Суммарная площадь |
||
|
Общая площадь стены и выходного окна, Fст, м2 |
45,7 |
42 |
52,5 |
8,7 |
149 |
|
|
Расстояние между осями крайних труб, b, м |
3,78 |
2,252 |
3,78 |
3,78 |
- |
|
|
Освещенная длина труб, lосв, м |
9,6 |
7,8 |
7,6 |
2,25 |
- |
|
|
Площадь, занятая луче воспринимающей поверхностью полная, F, м2 |
26,6 |
25,74 |
21,07 |
6,24 |
80 |
|
|
Наружный диаметр экранных труб, d, мм |
66 |
66 |
66 |
66 |
- |
|
|
Шаг экранных труб, s, мм |
90 |
90 |
90 |
90 |
||
|
Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены), l, мм |
100 |
100 |
100 |
- |
- |
|
|
Отношение s/d |
1.36 |
1.36 |
1.36 |
- |
- |
|
|
Отношение l/d |
1.51 |
1.51 |
1.51 |
- |
- |
|
|
Угловой коэффициент экрана, х |
0,95 |
0,95 |
0,95 |
1,00 |
- |
|
|
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл, м2 |
127 |
Таблица 2-8 Поверочный расчет теплообмена в топке
|
Величина |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Суммарная площадь луче воспринимающей поверхности, Нл,м2 |
По конструктивным размерам |
127 |
|
|
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл.откр, м2 |
То же |
127 |
|
|
Полная площадь стен топочной камеры, Fст, м2 |
» » |
149 |
|
|
Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности, ?ср |
= 0,469 |
||
|
Эффективная толщина излучающего слоя пламени, s, м |
= 2,16 |
||
|
Полная высота топки, Нт |
По конструктивным размерам |
8.810 |
|
|
Высота расположения горелок, hг, м |
То же |
1.9 |
|
|
Относительный уровень расположения горелок, хг |
hг/Нт |
1,9/8,810 = 0,215 |
|
|
Параметр, учитывающий распределение температуры в топке, М |
0,59-0,2хт |
0,59-0,2*0,215 = 0,547 |
|
|
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, ?т |
По табл. 4-5 |
1.15 |
|
|
Присосы воздуха в топке, ??т |
По табл. 2-1 |
0.05 |
|
|
Температура горячего воздуха, tг.в,0С |
По предварит. выбору |
350 |
|
|
Энтальпия горячего воздуха, Iг.в0, кДж/кг |
По I?- таблице |
5008.2 |
|
|
Энтальпия присосов воздуха, Iпрс0, кДж/кг |
То же |
238,8 |
|
|
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, QВ, кДж/кг |
(?Т-??Т)Iг.в0+???ТIпрс0 |
(1.15-0.05) 5008.2 + 0.05 * 238.8 = 5520.97 |
|
|
Полезное тепловыделение в топке, QТ, кДж/кг |
Qpp+QВ |
40554,8*0,95+5520.97 = 44048 |
|
|
Адиабатическая температура горения, ?а? 0С |
По I?- таблице |
1287,2 |
|
|
Температура газов на выходе из топки,?Т``? 0С |
По предварительному выбору |
960 |
|
|
Энтальпия газов на выходе из топки, IТ``, кДж/кг |
По I?- таблице |
31873,04 |
|
|
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания, Vср, кДж/(кг*К) |
= 37,2 |
||
|
Объемная доля: водяных паров, rН2О трехатомных газов, rRO2 |
По табл. 1-2 То же |
0,116 0.12 |
|
|
Суммарная объемная доля трехотомных газов, rn |
rН2О+ rRO2 |
0.116+0.12 = 0.236 |
|
|
Произведение, prns |
prns |
0.236*0.1*2,16 = 0,051 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, kг,1/(м*МПа) |
По формуле 5-26 |
3.05 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) |
rnkг |
0,236*3.05 = 0.72 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) |
По формуле 5-32 |
2,71 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) |
kСВ = kнс+ кСЖ |
2,71+0.72 = 3,44 |
|
|
Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ |
1-е-КсвPS 1-e-KнсPS |
0,52 0.14 |
|
|
Степень черноты факела, аФ |
maСВ+(1-m)aг |
0,55*0,52+0,45*0,14 = 0,349 |
|
|
Степень черноты топки, аТ |
= 0,53 |
||
|
Тепловая нагрузка стен топки, qF, кВт/м2 |
= 161.4 |
||
|
Температура газов на выходе из топки, ?Т``? 0С |
По рис. 5-8 |
911,7 |
|
|
Энтальпия газов на выходе из топки, t``, кДж/кг |
По I?- таблице |
30120,6 |
|
|
Общее тепловосприятие топки, QТЛ, кДж/кг |
?(QТ-I``Т) |
0.986(44048-29987,3) = = 13731,1 |
|
|
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, qЛср |
= 58,43 |
2.7 Расчет фестона
При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют, а проверяют поверочным расчетом (табл. 2-9)
Таблица 2-9. Поверочный расчет фестона
|
Наименование |
Формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Полная площадь поверхности нагрева, Н, м2 |
По конструктивным размерам |
7 |
|
|
Площадь поверхности труб боковых экранов, находящихся в зоне фестона Ндоп, м2 |
То же |
1 |
|
|
Диаметр труб, d, мм |
» » |
603 |
|
|
Относительный шаг труб, s/d |
» » |
1.5 |
|
|
Количество рядов труб, z2,шт |
» » |
1 |
|
|
Количество труб в ряду,z1,шт |
» » |
42 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2 |
АВ-z1dl |
2,25*4,23-42*0,06*2,25 = 3,84 |
|
|
Эффективная толщина излучающего слоя, s, м |
0,9(31,8-1)0,06 = 0.1 |
||
|
Температура газов перед фестоном, ?`,0С |
Из расчета топки |
911,7 |
|
|
Энтальпия газов перед фестоном, I`, кДж/кг |
То же |
30110,7 |
|
|
Температура газов за фестоном, ?``, 0С |
По предварительному выбору |
900 |
|
|
Энтальпия газов за фестоном, I``, кДж/кг |
По I?- таблице |
29683,85 |
|
|
Количество теплоты, отданное фестону, Qг, кДж/кг |
?(I`-I``) |
0.986(30110,7-29683,85) = 420,8 |
|
|
Температура кипения при давлении в барабане(pБ = 2.64 МПа), tкип, 0С |
По табл. VI-7 |
226.8 |
|
|
Средняя температура газов, ?ср,0С |
0,5(?``+??`) |
0,5(911,7+900) = 905,8 |
|
|
Средний температурный напор, ?t,0C |
?ср-tкип |
905,8-226,8 = 679 |
|
|
Средняя скорость газов, w, м/с |
= 7.9 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, кВт/(м2К) |
По рис. 6-6 |
58*0,96*1,04*0,9 = 50,1 |
|
|
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*Мпа |
prns |
0,1*0,236*0,1 = 0,00236 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,кг,1/(м*МПа) |
По формуле 5-26 |
16,8 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) |
rnkг |
16,8*0,236 = 3,97 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) |
По формуле 5-32 |
2,54 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) |
kСВ = kнс+ кСЖ |
3,97+2,54 = 6,51 |
|
|
Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ |
1-е-КсвPS 1-e-KнсPS |
0,06 0,039 |
|
|
Степень черноты излучающей среды, а |
maСВ+(1-m)aг |
0,55*0,06+0,45*0,039 = 0,05 |
|
|
Температура загрязнённой стенки трубы, tст, 0С |
tКИП+??t |
226,8+80 = 306,8 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К) |
По рис. 6-12(?Л = ??НаСГ) |
135*0,05*0,97 = 6,5 |
|
|
Коэффициент использования поверхности нагрева, ? |
По 6-2 |
0.95 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a1, Вт/(м2К) |
???Л+?К) |
0,95(6,5+50,1) = 53,77 |
|
|
Коэффициент загрязнения, ?? м2К/Вт |
По ф-ле 6-8 и рис. 6-1 |
0,0048 |
|
|
Коэффициент теплопередачи k, Вт/м2К |
= 42,7 |
||
|
епловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, Qф, кДж/кг |
= 376,2 |
||
|
Тепловосприятие настенных труб, QДОП, кДж/кг |
= 53,7 |
||
|
Суммарное тепловосприятие газохода фестона, QT, кДж/кг |
Qф+ QДОП |
53,7+376,2 = 429,9 |
|
|
Расхождение расчетных тепловосприятий, DQ, % |
100 |
100 = 2,16 |
2.8 Расчет перегревателя
Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет коридорное расположение труб.
Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности ?, используя формулу (6-7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6-34).
Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2-10.
Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2-11.
Таблица 2-10. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Диаметр труб, d/dВН, мм |
По конструктивным размерам |
28/22 |
|
|
Количество труб в ряду (поперек газохода) z1, шт |
То же |
12 |
|
|
Количество рядов труб,z2, шт |
То же |
6 |
|
|
Средний шаг труб, s1, мм |
» » |
90 |
|
|
s2 |
100 |
||
|
Расположение труб в пучке |
» » |
коридорное |
|
|
Характер омывания |
» » |
поперечное |
|
|
Средняя длина змеевика, l, м |
» » |
1,489 |
|
|
Суммарная длина труб, ?l, м |
» » |
830,3 |
|
|
Полная площадь поверхности нагрева, H, м2 |
» » |
73 |
|
|
Площадь живого сечения на входе, F`, м2 |
a`b`-l`z1d |
1.918*4.23-1.489*0.028 = 7,1 |
|
|
То же на выходе, F``, м |
a``b``-l``z1d |
1,702*4,23-1,489*0,672 = 6,2 |
|
|
Средняя площадь живого сечения газохода, FCP, м2 |
6,6 |
||
|
Количество параллельно включенных змеевиков( по пару), m, шт |
По конструктивным размерам |
72 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода пара, f, м2 |
?d2стm/4 |
0.785*0.0222*56 = 0.027 |
Таблица 2-11. Поверочный расчет перегревателя
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Диаметр труб, d/dВН, мм |
По конструктивным размерам |
28/22 |
|
|
Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |
То же |
73 |
|
|
Температура пара на выходе из перегревателя, t``, 0С |
По заданию |
380 |
|
|
То же на входе в перегреватель, t`, 0С |
По выбору |
226,8 |
|
|
Давление пара: на выходе, р``, МПа на входе, р`, МПа |
По заданию По выбору |
2,4 2,64 |
|
|
Удельная энтальпия пара : на выходе, i``П, кДж/кг на входе, i`П, кДж/кг |
По таблице VI-8 То же |
3197 2801,2 |
|
|
Суммарное тепловосприятие ступени, Q, кДж/кг |
(3197-2801,2) = 5057,4 |
||
|
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, qЛСР, кВт/м2 |
Из расчета топки |
58,43 |
|
|
Коэффициент распределения тепловой нагрузки: по высоте, ?В между стенами, ?СТ |
По рис. 5-9 По табл. 5-7 |
1,2 1 |
|
|
Удельное лучистое тепловосприятие выходного окна топки, qЛ, кВт/м2 |
?В??СТ qЛСР |
1*1,2*58,43 = 70,1 |
|
|
Угловой коэффициент фестона, хФ |
По рис. 5-1 |
0,76 |
|
|
Площадь поперечного сечения газохода перед ступенью, FГ`, м2 |
a`b` |
1,918*4,23 = 8,11 |
|
|
Лучистое тепловосприятие ступени,Qл, кДж/кг |
(1-0,76)8,11 = 252,7 |
||
|
Конвективное тепловосприятие ступени, QK, кДж/кг |
Q-QЛ |
5057,4-252,7 = 4804,7 |
|
|
Температура газов перед перегревателем, ?`, 0С |
Из расчета фестона |
900 |
|
|
Энтальпия газов на входе в перегреватель, I`, кДж/кг |
То же |
29683,85 |
|
|
То же на выходе из ступени, I``, кДж/кг |
I`- |
29683,5-5987,5+0,1*239 = 23719,9 |
|
|
Температура газов на выходе из ступени, ?``, 0С |
По I??-таблице |
730 |
|
|
Средняя температура газов, ?СР, 0С |
0,5(?``+??`) |
0,5(900+730) = 815 |
|
|
Средняя скорость газов в ступени, wГ, м/с |
= 4.4 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, Вт/(м2К) |
По рис. 6-5 |
52*0,96*1.1*0,954 = 53,7 |
|
|
Средняя температура пара, tСР, 0С |
0,5(t`+t``) |
0,5(226.8+380) = 303.4 |
|
|
Объем пара при средней температуре, vП, м3/кг |
По табл. VI-8 |
0,094 |
|
|
Средняя скорость пара, wП,м/с |
= 24 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи от стенки к пару, ?2, Вт/(м2К) |
По рис. 6-8 |
1.05*1075 = 1128.75 |
|
|
Толщина излучающего слоя, s, м |
0.34 |
||
|
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*МПа |
prns |
0,2278*0,1*0,34 = 0,0078 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, кГ,1/( м*МПа) |
По рис. 5-6 |
9.9 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) |
rnkг |
9.7*0,2278 = 2.25 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) |
По формуле 5-32 |
2 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) |
kСВ = kнс+ кСЖ |
2+2.25 = 4.25 |
|
|
Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ |
1-е-КсвPS 1-e-KнсPS |
0,19 0,072 |
|
|
Степень черноты факела, аФ |
maСВ+(1-m)aг |
1*0.17 = 0.17 |
|
|
Коэффициент загрязнения, ?, м2К/Вт |
По 6-2 |
0,0042 |
|
|
Температура загрязненной стенки трубы, tСТ, 0С |
tСР+( |
303.4+(0,0042+)* 6183.68* = 303.6 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К) |
По рис. 6-12 |
0,98*138*0,19 = 25,8 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2К) |
???Л+?К) |
0,95(25,8+50.3) = 79,4 |
|
|
Коэффициент тепловой эффективности, ? |
По табл. 6-2 |
0,8 |
|
|
Коэффициент теплопередачи, к,Вт/(м2К) |
0,8 = 69,7 |
||
|
Разность температур между газами и паром: наибольшая, ?tБ, 0С наименьшая, ?tм, 0С |
?`-t`` ?``-t` |
900-380 = 520 730-226.8 = 503.2 |
|
|
Температурный напор при противотоке, ?tПРТ, 0С |
511,6 |
||
|
Площадь поверхности нагрева прямоточного участка, НПРМ,м2 |
По конструктивным размерам |
36 |
|
|
Полная площадь поверхности нагрева, Н, м2 |
То же |
73 |
|
|
Параметр, А |
НПРМ/Н |
0.49 |
|
|
Полный перепад температур газов,?1, 0С |
?`-??`` |
900-730 = 173 |
|
|
То же пара, ?2, 0С |
t``-t` |
380-226.8 = 153.2 |
|
|
Параметр, Р |
0.25 |
||
|
Параметр R |
?1/??2 |
1.129 |
|
|
Коэффициент перехода к сложной схеме, ?, |
По рис. 6-14 |
1 |
|
|
Температурный перепад, ?t, 0С |
? ?tПРТ |
1*511,6 = 511,6 |
|
|
Тепловосприятие ступени по уравнению теплообмена, QТ, кДж/кг |
= 4820,5 |
||
|
Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q |
100 = 0,3 |
2.9 Расчет испарительного пучка
Испарительные пучки непосредственно связаны с барабаном и определяет общую компоновку парогенератора. Поэтому их реконструкция с изменением площади поверхностей нагрева или конструктивных характеристик связана с большими трудностями и значительными капитальными затратами. Поэтому испарительные пучки, как и фестон, только как правило поверяют. Расчет ведем по таблице 2-12.
Таблица 1-12. Поверочный расчет испарительного пучка
|
Наименование |
Формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Полная площадь поверхности нагрева, Н, м2 |
По конструктивным размерам |
188 |
|
|
Диаметр труб, d, мм |
» » |
603 |
|
|
Относительный шаг труб, продольный, s2 /d поперечный, s1/d |
» » |
2 5.83 |
|
|
Количество рядов труб, z2,шт |
» » |
10 |
|
|
Количество труб в ряду,z1,шт |
» » |
12 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2 |
АВ-z1dl |
4.23*1.7-12*0.06*2.8 = 5.175 |
|
|
Эффективная толщина излучающего слоя, s, м |
0.74 |
||
|
Температура газов перед пучком, ?`, 0С |
Из расчета перегревателя |
730 |
|
|
Энтальпия газов перед пучком, I`, кДж/кг |
То же |
23712 |
|
|
Температура газов за пучком, ?``, 0С |
По предварительному выбору |
560 |
|
|
Энтальпия газов за пучком, I``, кДж/кг |
По I?- таблице |
17904,2 |
|
|
Количество теплоты, отданное пучку, Qг, кДж/кг |
?(I`-I``+???I0ПРС) |
0.986(23712-17904,2 +11,95) = 5737,8 |
|
|
Температура кипения при давлении в барабане(pБ = 2.64 МПа), tкип, 0С |
По табл. VI-7 |
226.8 |
|
|
Средняя температура газов, ?ср,0С |
0,5(?``+??`) |
0,5(730+560) = 645 |
|
|
Средний температурный напор, ?t,0C |
?ср-tкип |
640-226,8 = 418,2 |
|
|
Средняя скорость газов, w, м/с |
= 4.93 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, кВт/(м2К) |
По рис. 6-6 |
38.3*0,95*1,1*1 = 40.1 |
|
|
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*Мпа |
prns |
0,1*0,219*0,74 = 0,016 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,кг,1/(м*МПа) |
По формуле 5-26 |
6,9 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) |
rnkг |
6,9*0,219 = 1,5 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) |
По формуле 5-32 |
1,31 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) |
kСВ = kнс+ кСЖ |
1,31+1,5 = 2,81 |
|
|
Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ |
1-е-КсвPS 1-e-KнсPS |
0,187 0,092 |
|
|
Степень черноты излучающей среды, а |
maСВ+(1-m)aг |
0,55*0,182+0,45*0,092 = 0,14 |
|
|
Температура загрязнённой стенки трубы, tст, 0С |
tКИП+??t |
226,8+80 = 306,8 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К) |
По рис. 6-12(?Л = ??НаСГ) |
76*0,14*0,97 = 10,3 |
|
|
Коэффициент использования поверхности нагрева, ? |
По 6-2 |
0.95 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2К) |
???Л+?К) |
0,95(10,3+40.1) = 47.8 |
|
|
Коэффициент загрязнения, ?? м2К/Вт |
По ф-ле 6-8 и рис. 6-1 |
0,0048 |
|
|
Коэффициент теплопередачи k, Вт/м2К |
= 38.8 |
||
|
Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, QТ, кДж/кг |
= 5649,1 |
||
|
Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q, % |
100 |
100 = -1,54 |
2.10 Расчет хвостовых поверхностей
Расчет воздухоподогревателя и экономайзера будем вести в соответствии с методикой, описанной в §9-1. Используя чертежи и техническую документацию парогенератора Е-25-24-380ГМ, составляем таблицы конструктивных размеров и характеристик его экономайзера и воздухоподогревателя.
После расчета хвостовых поверхностей определяем невязку теплового баланса парогенератора (табл. 2-19). Так как величина невязки теплового расчета не превышает допустимых 0.5%, то тепловой расчет парогенератора считаем законченным.
Таблица 2-14. Конструктивные размеры и характеристики воздухоподогревателя
|
Наименование |
Размер |
|
|
Диаметр труб: наружный, d, мм внутренний, dВН, мм |
40 37 |
|
|
Длина труб, L, м |
1.6 |
|
|
Расположение труб |
Вертикальное |
|
|
Количество ходов по воздуху, n, шт |
1 |
|
|
Количество труб в ряду поперек движения воздуха, z1, шт. |
84 |
|
|
Количество рядов труб вдоль движения воздуха, z2, шт. |
27 |
|
|
Шаг труб: поперечный, s1, мм продольный, s2, мм |
55 50 |
|
|
Относительный шаг: поперечный, s1/d продольный, s2/d |
1,375 1,25 |
|
|
Количество параллельно включенных труб( по газам), z0, шт. |
1251 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |
2.4 |
|
|
Ширина сечения воздушного канала, В, м |
2,374 |
|
|
Средняя высота воздушного канала, h, м |
1.6 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода воздуха, FВ, м2 |
2.04 |
|
|
Площадь поверхности нагрева, Н, м2 |
242 |
Таблица 2-15. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера
|
Наименование |
Размер |
|
|
Характеристика одной трубы: длина, L, м площадь поверхности нагрева с газовой стороны, Н`, м2 площадь живого сечения для прохода газов,F`,м2 |
3 |
|
|
Количество труб в горизонтальном ряду, z1, шт. |
20 |
|
|
Количество горизонтальных рядов, z2, шт. |
10 |
|
|
Площадь поверхности нагрева с газовой стороны, Н, м2 |
590 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, F, м2 |
2,4 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода воды, f, м2 |
1,84 |
Таблица 2-16. Поверочный расчет воздухоподогревателя
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Диаметр труб, d, мм |
По конструктивным размерам |
40х1,5 |
|
|
Относительный шаг труб: поперечный, s1/d продольный, s2/d |
То же |
1,375 1,25 |
|
|
Количество рядов труб, z2, шт. |
» » |
27 |
|
|
Количество труб в ряду, z1, шт. |
» » |
84 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |
» » |
2.4 |
|
|
То же для прохода воздуха, FВ, м2 |
» » |
2.04 |
|
|
Площадь поверхности нагрева, Н,м2 |
» » |
242 |
|
|
Температура газов на выходе, ?``, 0С |
По выбору |
345 |
|
|
Энтальпия газов на выходе, I``, кДж/кг |
По I?- таблице |
10808,62 |
|
|
Температура воздуха на входе, t`, 0С |
По выбору |
25 |
|
|
Энтальпия теоретического количества холодного воздуха, Iх.В0, кДж/кг |
По I?- таблице |
239 |
|
|
Температура воздуха на выходе, t``, 0С |
По выбору |
350 |
|
|
Энтальпия теоретического количества воздуха на выходе, I0`, кДж/кг |
По I?- таблице |
5008.2 |
|
|
Отношение ??`` |
?Т-??Т |
1.15-0.05 = 1.1 |
|
|
Тепловосприятие ступени, Q, кДж/кг |
) |
(1.1+0.03)(5008.2-239) = 5389 |
|
|
Средняя температура воздуха в ступени, t, 0С |
0,5(t`+t``) |
0.5(25+350) = 187.5 |
|
|
Температура газов на входе, ?`, 0С |
Из расчета испарительного пучка |
560 |
|
|
Энтальпия газов на входе в ступень, I`, кДж/кг |
По I?- таблице |
17904,2 |
|
|
Средняя температура газов, ?СР, 0С |
0,5(?``+??`) |
0,5(560+360) = 460 |
|
|
Средняя скорость газов, wГ, м/с |
= 8.9 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ??, Вт/(м2К) |
По рис. 6-5 |
0,94*86*0.98*1.4 = 110.9 |
|
|
Средняя скорость воздуха, wВ, м/с |
460.5 = 8.1 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи с воздушной стороны, ??, Вт/(м2К) |
По рис. 6-4 |
1.4*0.98*0.94*78 = 100.6 |
|
|
Коэффициент использования поверхности нагрева, ?ВП |
По табл. 6-3 |
0,85 |
|
|
Коэффициент теплопередачи, к, Вт/(м3К) |
?ВП |
0,85 = 44.8 |
|
|
Разность температур между средами наибольшая, ?tБ, 0С наименьшая, ?tМ, 0С |
345-25 = 320 560-350 = 210 |
||
|
Температурный напор при противотоке, ?tПРТ, 0С |
265 |
||
|
Перепад температур: наибольший, ?Б, 0С наименьший, ?М, 0С |
t``-t` |
350-25 = 325 560-345 = 215 |
|
|
Параметр Р |
0,22 |
||
|
Параметр R |
?Б/??М |
2,7 |
|
|
Коэффициент ? |
По рис. 6-16 |
1 |
|
|
Температурный перепад, ?t, 0С |
???tПРТ |
272,5 |
|
|
Тепловосприятие по уравнению теплообмена, QТ, кДж/кг |
= 5320,4 |
||
|
Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q, % |
100 = -1,27 |
Таблица 1-17. Поверочный расчет экономайзера
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Площадь поверхности нагрева, Н,м2 |
По конструктивным размерам |
590 |
|
|
Площадь живого сечения для прохода газов, FГ, м2 |
То же |
2.4 |
|
|
Температура газов на входе в ступень, ?`, 0С |
Из расчета воздухоподогревателя |
360 |
|
|
Температура газов на выходе, ?``, 0С |
По заданию |
140 |
|
|
Энтальпия газов на входе, I`, кДж/кг |
По I?- таблице |
10808,62 |
|
|
Энтальпия газов на выходе, I``, кДж/кг |
По I?- таблице |
4822.16 |
|
|
Тепловосприятие ступени(теплота, отданная газами), QГ, кДж/кг |
??I`- I``+) |
0,986(10808,62-4822.16+23,9) = = 5926,2 |
|
|
Температура воды на выходе, t``, 0С |
По выбору |
210 |
|
|
Удельная энтальпия воды на выходе, i``,кДж/кг |
По I?- таблице |
||
|
Температура воды на входе, t`, 0С |
По заданию |
100 |
|
|
Удельная энтальпия воды на входе, i`, 0С |
По I?- таблице |
419,7 |
|
|
Средняя температура воды, t, 0С |
0,5(t`+ t``) |
0.5(100+210) = 155 |
|
|
Скорость воды в трубах, w, м/с |
= 0.49 |
||
|
Средняя температура газов, ?, 0С |
0,5(?``+??`) |
0.5(140+345) = 242,5 |
|
|
Средняя скорость газов, wГ, м/с |
= 10,1 |
||
|
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ?К, Вт/(м2К) |
По рис. 6-4 |
75*1*1*0.99 = 74.25 |
|
|
Эффективная толщина излучающего слоя, s, м |
0.24 |
||
|
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prns, м*МПа |
prns |
0.197*0.1*0.24 = 0.0047 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, кГ,1/( м*МПа) |
По рис. 5-6 |
15.3 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) |
rnkг |
3 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) |
По формуле 5-32 |
0.2 |
|
|
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) |
kСВ = kнс+ кСЖ |
0.2+3 = 3.2 |
|
|
Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ |
1-е-КсвPS 1-e-KнсPS |
0.074 0.07 |
|
|
Степень черноты факела, аФ |
maСВ+(1-m)aг |
0.55*0.074+0.45*0.07 = 0.0722 |
|
|
Температура загрязненной стенки трубы, tСТ, 0С |
tСР+?t |
279.75 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи излучением, ?Л, Вт/(м2К) |
По рис. 6-11 |
0.14 |
|
|
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, ?1, Вт/(м2К) |
) |
74.25+0.14 = 74,39 |
|
|
Коэффициент загрязнения, ?,м2К/Вт |
По формуле 6-8 |
0.003 |
|
|
Коэффициент теплопередачи, к, Вт/м2К |
= 60.8 |
||
|
Разность температур между средами: наибольшая, ?tБ, 0С наименьшая, ?tМ, 0С |
140-100 = 40 345-210 = 135 |
||
|
Температурный напор, ?t, 0С |
87,5 |
||
|
Тепловосприятие ступени, QТ, кДж/кг |
= 5812,5 |
||
|
Расхождение расчетных тепловосприятий, ?Q, % |
100 = -1,9 |
Таблица 1-18.Расчет невязки теплового баланса парогенератора
|
Наименование |
Расчетная формула или способ определения |
Расчет |
|
|
Расчетная температура горячего воздуха, tГ.В,0С |
Из расчета воздухоподогревателя |
350 |
|
|
Энтальпия горячего воздуха, I0Г.В, кДж/кг |
То же |
5008,5 |
|
|
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, QB, кДж/кг |
??Т????Т)I0B+??ТI0ПРС |
1,1*5008,5+23,9 = 5533,25 |
|
|
Полезное тепловыделение в топке, QT, кДж/кг |
44084 |
||
|
Лучистое тепловосприятие топки, QТЛ, кДж/кг |
(QГ-I``T) |
13731,3 |
|
|
Расчетная невязка теплового баланса, ?Q, кДж/кг |
+ |
40554,8* 0,885-(13731,3+420,3 +4804,7+ 5737,8+ 5389+ 5926,2) = -119 |
|
|
Невязка, % |
100 = -0,29 |
Подобные документы
Энтальпия воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет фестона, перегревателя, испарительного пучка и хвостовых поверхностей. Определение теплообмена в топке.
курсовая работа [541,4 K], добавлен 25.06.2013Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Основные конструктивные характеристика топки. Тепловой расчет парогенератора типа ТП-55У. Определение фестона, перегревателя и хвостовых поверхностей. Конструктивные размеры и характеристики экономайзера.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 25.08.2014Действительное количество воздуха и продуктов сгорания. Тепловой баланс котельного агрегата и расход топлива. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет теплообмена, фестона, пароперегревателя, хвостовых поверхностей и невязки теплового баланса.
курсовая работа [2,9 M], добавлен 24.10.2013Тепловой расчет парогенератора: топливо, воздух, продукты сгорания. Основные конструктивные характеристики топки. Расчет фестона, перегревателя и испарительного пучка. Аэродинамический расчет топки и самотяги дымовой трубы. Выбор дымососа и вентилятора.
курсовая работа [166,5 K], добавлен 16.03.2012Тепловой баланс котельного агрегата, расчет теплообмена в топке и теплообмена пароперегревателя. Теплосодержание газов на входе и выходе, коэффициент теплоотдачи конвекцией. Расчет водяного экономайзера, воздухоподогревателя, уточнение теплового баланса.
практическая работа [270,8 K], добавлен 20.06.2010Пересчет состава и теплоты сгорания топлива. Тепловой баланс парогенератора. Предварительная расчетная схема и конструктивные размеры топки. Определение тепловыделения в топке и теоретической температуры горения. Характеристики и расчет экономайзера.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 21.05.2016Основные цели поверочного расчета. Предназначение котельного агрегата БКЗ 210-140. Тепловой расчет парогенератора: анализ пароперегревателя, фестона, перегревателя, сущность конструктивных размеров воздухоподогревателя. Анализ дымососа и вентилятора.
курсовая работа [207,7 K], добавлен 12.03.2012Проектно-экономические параметры парогенератора. Привязка расчета горения топлива к котлоагрегату. Тепловой баланс парогенератора и расход топлива. Расчет характеристик топки, площади поверхности стен топки и площади лучевоспринимающей поверхности топки.
курсовая работа [444,2 K], добавлен 03.01.2011Характеристика котла ТП-23, его конструкция, тепловой баланс. Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания топлива. Тепловой баланс котельного агрегата и его коэффициент полезного действия. Расчет теплообмена в топке, поверочный тепловой расчёт фестона.
курсовая работа [278,2 K], добавлен 15.04.2011Уравнения теплового баланса для парогенератора при прямоточной схеме генерации пара. Выбор скоростей и расчет трубного пучка. Расчет толщины трубки и геометрии межтрубного пространства. Тепловой расчет и расчет на прочность элементов парогенератора.
контрольная работа [211,0 K], добавлен 04.01.2014
