Реконструкция производственно-отопительной котельной

Ск.в - сухой остаток котловой воды, принимается по данным завода изготовителя котлов

Относительная щелочность котловой воды равна относительной щелочности химически обработанной воды, %, определяется по формуле

Щ' = 40*Жк*100 = 40*4*100/1072 = 14, 9% < 20%

где 40 - эквивалент Щ мг/л

Щi- щелочность химически обработанной воды, мг.экв/л, принимается для метода Na -катионирования, равной щелочности исходной воды (карбонатной жесткости).

Количество углекислоты в паре определяется по формуле:

Суг = 22*Жк*0*('-") = 22*4, 0*0, 19(0, 4 + 0, 7) = 18, 39 мг/л

18, 39мг/л < 20мг/л

где 0 - доля химически очищенной води в питательной;

' - доля разложения НСO3 в котле, при давлении 14кгс/см2(1, 4МПа) принимается равной 0, 7

'' - доля разложения НСO3 в котле, принимается равной 0, 4

Производительность цеха водоподготовки принимаем из табл. 1.5 п.44 - количество сырой воды, поступающей на химводоочистку.

Следовательно, принимаем схему обработки воды путем натрий-катионирование.

Gцр = Gс.в. = 3, 24кг/с = 11, 66 м3/ч

2.3 Расчет оборудования водоподготовительной установки

Расчет оборудования необходимо начинать с хвостовой части, т.е. с натрий-катионитных фильтров второй ступени, т.к. оборудование должно обеспечить дополнительное количество воды, идущей на собственные нужды водоподготовки.

2.3.1 Натрий-катионитные фильтры второй ступени

Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливаем для фильтра: второй фильтр используется для второй ступени в период регенерации и одновременно является резервным для фильтров первой ступени катионирования.

Принимаем к установке фильтр ФИПА 1-1, 0-6

Ду = 1000мм, Н = 2м.

Количество солей жесткости полдлежащих удалению определяется по формуле:

Ап = 24*0, 1*Gцр = 24*0, 1*11, 66 = 27, 98 г.экв/сутки,

где 0, 1 - жесткость фильтрата после фильтров первой ступени катионирования, мг.экв/л

Gцр - производительность натрий-катионитового фильтра, м3/ч

Число регенерации фильтра в сутки:

n = A/*h*E*nф = 27, 98/0, 76*2*424*1 = 0, 04 рег./сут.

Где h - высота слоя катионита, м

- площадь фильтрования натрий-катионитного фильтра, = 0, 76м2, табл.5 [3]

n - число работающих фильтров

E - рабочая обменная способность катионита, г.экв/м^

E = **Eп-0, 5*g*0, 1 = 0, 94*0, 82*550-0, 5*7*0, 1 = 424 г.экв/м3

где - коэффициент эффективности регенерации принимается по табл. 5-5 [5] = 0, 94

- коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по Са + и Mg + за счет частичного задержания катионов, принимается по табл. 5-6 [5] = 0, 82

Eп - полная обменная способность катионкта, г.экв/м3, принимается по заводским данным

g - удельный расход воды на отмывку катионита м3/м3, принимается по табл. 5-4 [5] g = 7

0, 5 - доля умягчения отмывочной воды

Межрегенерационный период работы фильтра

t = 1*24/0, 04-2 = 598ч

2 - время регенерации фильтра, принимаем по табл. 5-4 [5]

Скорость фильтрования

ф = 11, 66/(0, 76*1) = 15, 34м/ч

Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П ступени:

QNaCl = 424*0, 76*2*350/1000 = 225, 57 кг/рег

где g - удельный расход соли на регенерацию фильтров, 350г.экв/м3 по табл. 5-4 [5]

Объем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию составит:

Qн.р = QNaCl*100/(1000*1, 2*26) = 225*57*100/(1000*1, 2*26) = 0, 72м3

где 1, 2 - удельный вес насыщенного раствора соли при t = 20°С

26 - 26%-ное содержание соли NaCl в насыщенном растворе при t = 20°С

Расход технической соли в сутки

Qтехн = QNaCl*100/93 = 225*57*0, 04*100*1/93 = 9, 7 кг/сут

где 93 - содержание NaCl в технической соли, %

Расход технической соли на регенерацию фильтров в месяц

Qм = Qт*30 = 9, 7*30 = 291 кг

Расход воды на регенерацию натрий-катионитного фильтра слагается из:

а) расхода воды на взрыхляющую промывку фильтра

Вв = b*z/100 = 30*76*60*15/1000 = 2, 05м3

где b - интенсивность взрыхляющей промывки фильтров л/м2

принимается по табл. 5-4 [5], b = 30 л/м2

z - продолжительность взрыхляющей промывки, мин.

принимается по табл. 5-4 [5], z = 15

б) расхода воды на приготовление регенерационного раствора соли

Врег = QNaCl*100/(1000*g*) = 225, 57*100/(1000*7*1, 04) = 3, 1м3

где 100 - концентрация регенерационного раствора, принимается по табл. 5-4 [5]

- плотность регенерационного раствора, принимается по табл. 15.6 [5], = 1, 04 кг/м3

в) расхода воды на отмывку катионита от продуктов регенерации:

Вотм = q**tрег = 7*0, 76*2 = 10, 64 м3

где q - удельный расход воды на отмывку катионита, принимается 7 м3/м3 по табл. 5-4 [5]

Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра П-ой ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления:

Врег = 2, 05 + 3, 1 + (10, 64-2, 05) = 13, 74м3/рег

Расход воды в сутки в среднем составит:

Всут = 13, 74*0, 04 = 0, 55м3/сут

Натрий-катионитные фильтры 1 ступени

Принимаются к установке, как и для второй ступени два фильтра = 1000мм, Н = 2м.

Количество солей жесткости подлежащих удалению определяется по формуле:

A1 = 24*(К0-0, l) = 24х(8, 6-0, 1)х11, 66 = 2378, 64 г.экв/л

где Ж- общая весткость воды, поступающая в натрий-катионитные фильтры

0, 1 - остаточная жесткость после первой ступени катионирования.

Рабочая обменная способность сульфоугля при натрий-катионировани.

Е = 0, 74*0, 82*550-0, 5*7*8, 6 = 304 г.экв/м3

Число регенерации натрий-катионитных фильтров первой ступени:

n = 2378, 64/(0, 76*2*304*2) = 2, 57 рег/сут

Межрегенерационный период работы каждого фильтра

Т1 = 24*2/2, 57-2 = 16, 67

Нормальная скорость фильтрации при работе всех фильтров:

ф = 11, 66/(0, 76*2) = 7, 67

Максимальная скорость фильтрации (при регенерации одного из фильтров)

ф = 11, 66/(0, 76*(2-1)) = 15, 34 м/ч

Расход 100%-ной соли на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра первой ступени

QNaCl = 304*0, 76*2*150/1000 = 69, 31 кг/рег

Объем 26%-ного насыщенного раствора соли на одну регенерацию

Q = 69, 31*100/(1000*1, 2*26) = 0, 22 м3

Расход технической соли в сутки

Qс = 69, 31*257*100*2/93 = 383, 07 кг/сут

Расход технической соли на регенерацию натрий-катионитных фильтров первой ступени в месяц

Qм = 30*383, 07 = 11492 кг/мес.

Расход воды на взрыхляющую промывку фильтра

Впр = 3*0, 76*60*12/1000 = 2, 05 м3

Расход воды на приготовление регенерационного раствора соли

Врег = 69, 21*100/(1000*7*1, 04) = 0, 95 м3

Расход воды на отмывку катионита

Вотм = 7*0, 76*2 = 10, 64 м3

Расход воды на одну регенерацию натрий-катионитного фильтра 1 ступени с учетом использования отмывочных вод для взрыхления

В = 2, 05 + 0, 95 + (10, 64-2, 05) = 11, 59 м3/рег

Расход воды на регенерацию натрий-катионитных фильтров 1 ступени в сутки

Всут = 11, 59*2, 57*2 = 59, 57 м3/сут

Среднечасовой расход воды на собственные нужды натрий-катионитных фильтров первой и второй ступени:

в = 59, 57*0, 55/24 = 2, 51 м3/ч

2.4 Расчет сетевой установки

2.4.1 Тепловой расчет водоводяного подогревателя

Исходные данные:

1. Температура греющей воды (конденсата) на входе

в подогреватель (табл. 1.4. п.34) Т1 = 165оС

2. Температура греющей воды (конденсата) на выходе

из подогревателя (табл. 1.4 п.3З) Т2 = 80оС

3. Температура нагреваемой воды на входе

в подогреватель (табл. 1.4 п.5) t2 = 70оС

4. Температура нагреваемой воды на выходе из подогревателя (табл. 5 п.59) t1 = 82, 34оС

5. Расчетный расход сетевой воды ( табл. 1.5п.6) G = 51, 37кг/с

Расчет

Принимаем к установке два водяных подогревателя.

Так как в работе будут находиться две установки, то расход нагреваемой воды через одну установку составит:

G1 = G/2 = 51, 37/2 = 25, 68 кг/с

Расход греющей воды определяем из уравнения теплового баланса подогревателя:

G1*(t1-t2)*C = G2*(T1-T2)*C*

где - коэффициент, учитывающий снижение тепловой мощности за счет потерь в окружающую среду, принимаем = 0, 96

G2 = (25, 68*(82, 34-70))/((165-80)*0, 96) = 3, 88 кг/с

Средняя температура греющей воды

Тср = (165 + 80)/2 = 122, 5оС

7. Эквивалентный диаметр межтрубного пространства

dэ = (D2-z*d2н)/(D-z*dн) = (0, 2592-109*0, 0162)/(0, 259-109*0, 016) = 0, 019559м

6. Скорость воды в трубках

тр = G1/(тр*) = 25, 68/(0, 01679*1000) = 1, 53 м/с

9. Скорость воды в межтрубном пространстве

мтр = G2/(мтр*1000) = 3, 88/(0, 03077*1000) = 0, 126 м/с

10. Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенкам трубок

1 = 1, 163*А1*0, 8мтр/d0, 2э = 1, 163*2567, 99*1, 530, 8/0, 0195590, 2 = 1495, 7 Вт/м2к

где А1 - Температурный множитель, определяемый по формуле

A1 = 1400 + 18*Тср-0, 035*Т2ср = 1400 + 10*122, 5-0, 035*122, 52 = 3079, 8

11. Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к нагреваемой воде

2 = 1, 163*А2*0, 8тр/d0, 2э = 1, 163*2567, 99*1, 530, 8/0, 0140, 2 = 9815, 03 Вт/м2к

где A2 = 1400 + 18*tср-0, 035t2ср = 1400 + l8*76, 17-0, 035*76, 172 = 2567, 99

12. Коэффициент теплопередачи

К0 = 1/(1/1 + б/ + 1/2) = 1/(1/1495, 7 + 0, 001/105 + 1/9815, 03) = 1283 Вт/м2к

где б - толщина стенок латунных трубок

- коэффициент теплопроводности латуни = 105 Вт/мк при t = 122оС

Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:

К = К0*m = 1283*0, 75 = 962, 25 Вт/м2к

где m - поправочный коэффициент на загрязнение и неполное омывание поверхности нагрева = 0, 75

13. Поверхность нагрева подогревателя

Н = G1*C*(t1-t2)/(K*t) = 25, 68*4190*(82, 34-70)*0, 85/(962, 25*34, 44) = 34, 06 м2

14. Количество секций подогревателя

Z = H/Fi = 34, 06/20, 3 = 1, 7

где Fi - поверхность нагрева одной секции водоподогревателя

Принимаем 2 секции

2.4.2 Гидравлический расчет водоводяного подогревателя

Потери напора воды в трубах

1. Внутренний диаметр трубок dвн = 0, 014м

2. Длина одного хода подогревателя: L = 4м

3. Коэффициент трения / при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости, а = 0, 0002м принимаем равным 0, 04

4. Коэффициенты местных сопротивлений для одной секции:

вход в трубки - 1

выход из трубок - 1

поворот в колене - 1, 7

Сумма коэффициентов местных сопротивлений = 3, 7

5. Потери напора воды в трубках для двух секций водоводяного подогревателя при длине хода 4м

h = (*Z/dвн + )*2тр*/2 = (0, 04*4/0, 014 + 3, 7)*1, 532*1000/2*2 = 354 МПа

где - плотность воды, принимаем равной 1000м/м3 - количество секций подогревателя, соединенных последовательно - коэффициент трения

Потери напора в межтрубном пространстве

1. Эквивалентный диаметр живого сечения межтрубного пространства

dмтрэ = 0, 019559м

2. Коэффициент трения при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости, а = 0, 0002м и принимаем равным 0, 04

3. Коэффициент местного сопротивления подогревателя по межтрубному пространству определяем по формуле:

= 13, 5*мтр/п = 0, 03077/0, 03765*13, 5 = 11, 03

где п - площадь сечения подходящего патрубка

Средняя температура нагреваемой воды

tср = (t1*t2)/2 = (70 + 82, 34)/2 = 76, 17оС

Средне логарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой

t = (tб-tм)/ln(tб-tм) = (82, 66-10)/ln(82, 66/10) = 34, 44оС

Где tб - большая разность температур = 165-82, 34 = 82, 66 °С

tм - меньшая разность температур = 80-70 = 10 °С

Для сетевой установки типа БПСВ-14 к дальнейшему расчету выписываем конструктивные данные водоводяного подогревателя 140СТ 34-588-68 3

а) внутренний диаметр корпуса Двн = 259 мм

б) наружный и внутренний диаметр трубок dн = 16мм, dвн = 14мм

в) число трубок в живом сечении подогревателя Z = 109

г) площадь живого сечения трубок тр = 0, 01679м2

д) площадь сечения межтрубного пространства мтр = 0, 03077м2

е) поверхность нагрева одной секции Fi = 20, 3м2

п = 0, 03765м2

мтр - площадь живого сечения межтрубного пространства принимаемм = 0, 03077м2 3

4. Потери напора воды в межтрубном пространстве двух секций водоводяного подогревателя

hмтр = (0, 04*4/0, 019559 + 11, 03)*(0, 1262*1000)/2*2 = 305 Па

где L - длина одного хода подогревателя, L = 4м

мтр - скорость воды в межтрубном пространстве, мтр = 0, 126м/с

(из теплового расчета водоводяного подогревателя)

= 1000 - плотность воды в кг/м3

2.4.3 Тепловой расчет пароводяного подогревателя

Исходные данные:

- Температура греющего пара при давлении 0, 7 МПа (табл. 1.4 р.15) Т1 = 165°С

- Температура нагреваемой воды на входе в подогреватель t2 = 82, 34°С (табл. 1.5 п.59)

- Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя t1 = 150°С (табл. 1.4 п.3)

1. Количество теплоты, расходуемое в подогревателе

Q = 25, 68*4190*(150-82, 34)*10-6 = 7, 28 МВт,

где G1 = 25, 68 кг/с - расход нагреваемой воды (из теплового расчета водоводяного подогревателя)

2. В сетевой установке БЛСВ-14 в качестве пароводяного подогревателя принят подогреватель 050СT 34-577-69. Из табл. 3 выписываем его техническую характеристику:

а) поверхность нагрева Н = 53, 9м2

б) наружный диаметр Дн = 630мм

в) длина трубок L = 3м

г) внутренний диаметр корпуса D = 616мм

д) число трубок Z = 392 шт.

е) диаметр латунных трубок 16мм

ж) приведенное количество трубок в вертикальном ряду Zпр = 17, 8 шт.

з) площадь живого сечения межтрубного пространства мтр = 0, 219м2

и) площадь живого сечения одного хода трубок тр = 0, 0151м2

Скорость воды в трубках: тр = 25, 68/(0, 0151*1000) = 1, 7 м/с

4. Средняя температура нагреваемой воды tср = (150 + 82, 34)/2 = 116, 2 оС

5. Средне логарифмическая разность температур между паром и водой:

t = (82, 66-15)/(82, 66/15) = 39, 64 оС

где tб - большая разность температур tб = 165-82, 34 = 82, 66 оС

tм - меньшая разность температур tм = 165-150 = 15 оС

6. Средняя температура стенок трубок

tстср = (Tср + tср)/2 = (165 + 116, 2)/2 = 140, 6 оС

7. Коэффициент теплоотдачи от пара к стенкам трубок

1 = А2*1, 163/(Zпр*dн*(T-tстср)) = 4*8352, 6*1, 163/(17, 8*0, 016*(165-140, 6)) = 5983 Вт/м2к

где А2 - температурный множитель, определяемый по формуле

А2 = 4320 + 47, 54*Т-0, 14*Т2 = 4320 + 47, 54*165-0, 14*1652 = 8352, 6

8. Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к воде:

2 = А1*1, 163*0, 8тр/d0, 2вн = 3019*1, 163*1, 70, 8/0, 0140, 2 = 12602 Вт/м2к

где A1 - температурный множитель, определяемый по формуле

A1 = 1400 + 18*tср-0, 035*t2ср = 1400 + 18*116, 2-0, 035*116, 22 = 3019

9. Коэффициент теплопередачи

К0 = 1/(1/1 + 0, 001/ + 1/2) = 1/(1/5983 + 0, 001/105 + 1/12602) = 3914 Вт/м2к

Коэффициент теплопередачи с учетом коэффициента загрязнения поверхности нагрева:

К = 3914*0, 75 = 2935, 5 Вт/м2к

где 0, 75- поправочный коэффициент на загрязнение и неполное

смывание поверхности нагрева, m = 0, 75

10. Поверхность нагрева пароводяного подогревателя

H = 7, 28*106/(2935, 5*39, 64) = 62, 56 м2

11. Количество подогревателей

Z = 60, 4/53, 9 = 1, 16

Принимаем 2 рабочих

2.4.4 Гидравлический расчет пароводяного нагревателя

Потери напора в трубках пароводяного подогревателя определяются по формуле:

h = hтр + hмс = (*L/dэ*Z + )*тр*/2 = (0, 04*3/0, 014*4 + 13, 5)*1, 72*1000/2 = 69050 Па

где hтр - потери напора на трение

hмс - потери напора на местные сопротивления

- коэффициент трения, принимаемый при средних значениях чисел Рейнольдса и коэффициенте шероховатости = 0, 0002м равным 0, 04

-плотность воды, 1000 кг/м3

L - длина одного хода пароводяного подогревателя, принимаем 3м

Z - количество ходов подогревателя, в данном дипломном проекте рассчитывается четырех ходовой пароводяной подогреватель

- сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Коэффициент местных сопротивлений для четырех ходового пароводяного подогревателя

вход в камеру - 1, 5

вход из камеры в трубки 1х4 - 4

выход из трубок в камеру 1х4 - 4

поворот на 180o в камере - 2, 5

выход из камеры - 1, 5

Сумма коэффициентов местных сопротивлений для четырех ходового пароводяного подогревателя марки 050СТ 34-577-68 будет составлять = 13, 5

3. Технико-экономическая часть

В технико-экономическом разделе дипломного проекта производится сравнение использованных двух видов топлива на реконструируемой котельной: Основного - угля ГР и перспективного - газа от дегазации газовых выбросов шахт, а также определяется сметная стоимость строительных и монтажных работ. Технико-экономические расчеты производятся в гривнах с использованием переводных индексов стоимости строительно-монтажных работ в цены 1993г., коэффициентов рыночных отношений, а также индекса удорожания цен 1997г. к ценам 1995г.

Тогда общий переводный индекс для строительно-монтажных работ: 80, 6*1013*1, 8562*10-5 = 1, 516 и для оборудования 48, 2*3452*1, 8562*10-5 = 3, 03

3.1 исходные данные

1. Годовая выработка тепловой энергии, ГДж

Qвырг = Qгтп + Qсн (3.1)

где Qгтп - годовая отпущенная тепловая энергия,

Qсн - годовой расход тепловой энергии на собственные нужды котельной, Qсн = 15*Qот

Qгтп = Qопов*nоп*3, 6 + Qзгв*nоп*3, 6 + Qлгв*(8400-nоп)*3, 6 + Qлтех*(8400-nоп)*3, 6 + Qзтех*nоп*3, 6 (3.2)

где nоп - число часов отопительного периода, nоп = 4320 ( табл. 1.1)

Qзгв - расчетный расход тепловой энергии в зимний период, Qзгв = 1, 36 МВт (табл. 1.2)

Qлгв - то же в летний период, Qлгв = 0, 963 МВт (табл. 1.3)

Qтех - расход тепловой энергии на технологию в зимний и летний периоды

Qзтех = 11, 69 МВт, Qлтех = 1, 24 МВт (табл.1.3)

Qопов - расход тепловой энергии за отопительный период на отопление и вентиляцию, МВт

Qопов = Qров*(tвп-tсроп)/(tвп-tро) = 15, 86*(18 + 1, 6)/(18 + 24) = 7, 4

Qгопт - годовая отпущенная тепловая энергия

Qсн - годовой расход тепловой энергии на собственные нужды котельной Qсн = 0, 15*Qот

Тогда:

Qготп = 7, 4*4320*3, 6 + 1, 36*4320*3, 6 + 0, 963(8400-4320)*3, 6 + 1, 24(8400-4320)*3, 6 + 11, 69*4320*3, 6 = 350396 ГДж/г

Qгвыр = 350396 + 0, 15*350396 = 402955, 4 ГДж/г

2. Годовой расход топлива, т/год

Уголь

Вг = Кптх * Qгвыр / ку * Qрн

где Кпт - коэффициент, учитывающий потери топлива для угля - Кпт = 1, 07; для газа дегазации Кпт = 1, 05

ку - к.п.д. брутто котельной, для угля ку = 83, 96%, для газа ку = 0, 93

-при сгорании каменного угля Вкт = 1, 07*402955, 4/0, 8396*22040 = 25298 т/г

-при сгорании газа от дегазации

Вгт = 1, 05*402955, 4*106/0, 93*39750 = 11, 44*106 м3/год

3.Стоимость угля по фабрике 101, 6 грн за 1т

Стоимость газа дегазации 84, 4 грн. за 103 м3

4.Цена за воду 0, 560 грн. за 1м3 для шахтных котельных

5.Цена за 1 кВт/ч потребляемой электроэнергии Сд = 0, 06 грн., а за 1 кВт установленной мощности Сд = 0, 07 грн.

6.Штатное расписание котельной при работе:

на угле - 22 человека, в том числе ИТР - 3 чел., рабочих - 17 чел., механизаторы - 2 чел.

на газе дегазации - 18 чел., в т.ч. ИТР - 3 чел., рабочих - 15 чел., механизатор - 1 чел.

7.Годовые амортизационные отчисления:

-по зданиям и сооружениям - 5, 5%

-по оборудованию - 12, 5%

8.Месячный фонд заработной платы с премиями и начислениями на одного работающего по котельной. Аср = 170 грн.

9.Установленная мощность котлоагрегатов. Qуст = 28, 91 МВт (табл. 1.3)

10.Годовой расход воды, м3

Свг = Сзсв*nоп + Слсв(8400-nоп)

где Свг, Сзсв - расход воды в зимний и летний периоды (табл. 1.5. п.44), м3/ч

Свг = 11, 66*4320 + 4, 03(8400-4320) = 66813, 6 м3/ч

11.Установленная мощность токоприемников, кВа

Nу = Эуд*Qуст

где Эуд - удельная установленная мощность электродвигателей, кВт/МВт.

При Qуст = 28, 91 МВт по табл. 10.6

для каменного угля Эуд = 12, 4 кВт/МВт и

для газа дегазации Эуд = 13, 05 кВт/МВт

Тогда установленная мощность токоприемников, кВа

при сгорании каменного угля

Nуу = 12, 4 * 28, 91 = 358, 5

и при сгорании газа (метана) от дегазации

Nгу = 13, 05 * 28, 91 = 377, 28

12. Расход электроэнергии, кВт/год

Эг = Nу*Ки*Т

Эуг = 358, 5*0, 7*3872 = 971, 678*103 кВт*ч

Число часов использования электрической мощности при средней нагрузке

Т = Qгвых/(Qуст*3, 6) = 402955, 4/(28, 91*3, 6) = 3872

3.2 Расчет договорной стоимости строительно-монтажных работ

В табл. 3.1 приведены капитальные затраты производственно-отопительной котельной с двумя паровыми котлоагрегатами КЕ-25 для закрытой системы теплоснабжения. Здание котельной из железобетонных панелей. В табл. 3.1 приведены цены 1984г.

Таблица 3.1 Сводка затрат на строительство котельной

№	Наименование работ и затрат	Затраты, тыс. руб.
		Строительные работы	Монтажные работы	Оборудование	Всего
1	2	3	4	5	6
1.	Общестроительные работы по зданию котельной	34, 64	-	-	34, 64
2.	Работы по котлоагрегатам КЕ-25 (общестроительные, обмуровка, изоляция)	2, 734	-	-	2, 734
3.	Теплоизоляция оборудованияи трубопроводов	1, 116	-	-	1, 116
4.	Работы по газоходам, воздуховодам, фундаментам	2, 468	-	-	2, 468
5.	Приобретение и монтаж оборудования котельного цеха	-	14, 68	398, 48	413, 16
6.	Автоматизация котельной	-	1, 14	44, 56	45, 70
7.	Работы по водоподготовительному отделению, в т.ч. склады реагентов	2, 46	-	-	2, 46
1	2	3	4	5	6
8.	Приобретение и монтаж электрооборудования	-	2, 86	48, 68	51, 54
9.	Монтаж водоподготовительного отделения	-	3, 14	67, 44	70, 58
10.	Работы по топливоподаче	3, 122	-	31, 14	34, 26
11.	Монтаж топливоподачи	-	2, 03	67, 44	70, 58
12.	Работы по дымовой трубе	6, 48	-	-	6, 48
13.	Внутриплощадочные санитарно- технические сети	1, 6	1, 12	22, 48	25, 20
14.	ИТОГО	54, 64	24, 97	612, 78	692, 19
15.	Итого, тыс. гр. с учетом переводного коэффициента, учитывающего удорожания и инфляцию: для строительно-монтажных работ 1, 516; для оборудования 3, 03	82, 834	37, 809	1856, 72	1977, 36

На основании данных таблицы 3.1 производим расчет договорной цены. В целях большей наглядности базисная стоимость строительно-монтажных работ в составе договорной цены определена отдельно по каждой составляющей строительной части и монтажной. Расчет договорной цены приведен в таблице 3.2.

Проект котельной предусматривает в дальнейшем перевод работы котельной с каменного угля на газ-метан от дегазации шахтных газов. При этом капитальные затраты увеличатся за счет строительства, монтажа и приобретения оборудования по дегазации: в том числе на строительно-монтажные работы - 36, 4 тыс. грн. и на оборудование - 16, 2 тыс. грн.

И тогда все строительно-монтажные работы котельной при работе на газе-дегазации составят 157, 04 тыс. грн., а стоимость оборудования составит 1872, 92 тыс. грн.

Таблица 3.2 Расчет договорной цены на строительство котельной

№	Наименование затрат	Обоснование	Стоимость работы, тыс. грн. при работе:
			на угле	на газе от дегазации
1	2	3	4	5
1.	Базисная сметная стоимость строительно-монтажных работ	табл. 3.1 п.16	120, 64	157, 04
2.	Затраты и доплаты, вызываемые влияни-ем рыночных отношений, в том числе:			403, 59
2.1	- приобретение материалов, изделий и конструкций по договорным ценам	257% от п.1	310, 04	47, 74
2.2	- увеличение зарплаты работников строительства	30, 4% от п.1	36, 67	5, 81
2.3	- отчисления в фонд Чернобыля	3, 7% от п.1	4, 46	1, 41
2.4	- отчисления в фонд занятости	0, 9% от п.1	1, 08	17, 59
2.5	- отчисление на соцстрах	11, 2% от п.1	13, 51	17, 59
2.6	- разница в размере амортизационных отчислений стоимости ГСМ, запасных частей, машин и т.д.	11, 9% от п.1	14, 36	18, 69
2.7	- удорожание автотранспортных перевозок	18, 6% от п.1	22, 44	29, 21
2.8	- удорожание железнодорожного транспорта	6, 6% от п.1	7, 96	10, 36
2.9	- удорожание электроэнергии	3, 7% от п.1	4, 46	5, 81
2.10	- удорожание тепловой энэргии	1, 1% от п.1	1, 33	1, 73
2.11	- удорожание на перевозки рабочих	6, 6% от п.1	7, 96	10, 36
2.12	- увеличение затрат на вневедомственную охрану	1, 4% от п.1	1, 96	2, 20
2.13	- увеличение затрат на услуги связи	0, 3% от п.1	0, 36	0, 47
2.14	- увеличение средств, связанных с командировочными расходами	0, 4% от п.1	0, 48	0, 63
1	2	3	4	5
3.	Итого затраты и доплаты	сумма п.п.1, 2	547, 44	712, 64
4.	Отчисления средств на выполнение общеотраслевых и межотраслевых НИР и опытно-конструкторских работ	1% от п.3	5, 47	7, 13
5.	Затраты на развитие собственной базы подрядных организаций	10% от п.3	54, 74	71, 26
6.	Часть прибыли строительной организации, обеспечивающая достаточный уровень рентабельности ее работы	10% от п.3	54, 74	71, 26
7.	Итого по п.п.3, 4, 5, 6		662, 39	862, 29
8.	Итого с учетом надбавки на добавленную стоимость	20% к п.7	794, 87	1034, 75

3.3 Определение годовых эксплуатационных расходов

Годовые эксплуатационные расходы, тыс.грн., определяем по отдельным статьям затрат для двух вариантов топлива: уголь и газ дегазации:

а) Расходы на топливо

Ст = Вг * Cт *10-32, тыс. грн./год (3.5)

где Вг - годовой расход топлива, т/год (тыс.м3/год)

Ст - цена единицы топлива, грн/т (грн/тыс.м3)

При работе на угле

Сут = 25298*101, 6*10-3 = 2570, 28

При работе на газе-дегазации

Сгт = 11, 44 * 103 * 84, 4 * 10-3 = 965, 54

б) Расходы на электроэнергию

Расходы на электроэнергию котельных определяются по двухставочному тарифу, при котором оплачивается как присоединенная к городским сетям установленная мощность, кВ.А, или заявленный максимум нагрузки, так и фактически полученная из сетей электроэнергия:

Сэ = (Эг*Сэ + Nу*С`э/cos)*10-3, тыс. грн/год (3.6)

где Эт - фактически полученная электрическая энергия, кВт. ч;

Nу - установленная мощность, кВ.А

cos - коэффициент спроса; cos = 0, 95

Cэ, С'э - соответственно тариф 1 кВт.ч потребляемой энергии и 1 кВ.А оплачиваемой мощности трансформаторов.

Суэ = 971, 678*0, 06 + 358, 5*0, 07/0, 95 = 84, 7 тыс. грн./год

Сгэ = 1022, 6*0, 06 + 377, 8*0, 07/0, 96 = 89, 2 тыс. грн./год

в) Расход на воду

Св = Сгодв*Се*10-3, тыс. грн./год (3.7)

где Сгодв - годовой расход воды котельной м3/год

Се - стоимость воды грн./м3

Св - 66813, 6*0, 56*10-3 = 37, 416 тыс. грн./год

г) Расход на заработную плату

Сз.п = n*Аср*12*10-3 тыс. грн./год (3.8)

где n - штатное расписание котельной, чел

12 - число месяцев

Аср = средние месячные выплаты

Суз.п = 22*170*12*10-3 = 35, 64 тыс. грн./год

Сгз.п = 14*170*12*10-3 = 22, 68 тыс. грн./год

д) Амортизационные отчисления

Са = (Кс*Ас + К0*А0), тыс. грн./год (3.9)

где Кс, К0 - соответственно затраты на строительство и оборудование (табл. 3.1) тыс. грн

Ас, А0 - соответственно коэффициенты отчислений от затрат на строительство и монтаж оборудования, %

Суа = 794, 87*0, 055 + 1856, 72*0, 125 = 275, 81 тыс. грн./год

Сга = 1034, 75*0, 055 + 1872, 92*0, 125 = 291, 02 тыс. грн./год

е) Расходы на текущий ремонт

Стр = 0, 2*Са, тыс.грн./год (3.10)

Сутр = 0, 2*275, 81 = 55, 16

Сгтр = 0, 2*291, 02 = 58, 20

ж) Общекотельные и прочие расходы, тыс. грн./год

Спр = 0, 03*(Ст + Сэ + Се + Са + Сз.п + Стр) (3.11)

Тогда годовые эксплуатационные затраты, тыс. грн./год

Сг = 1, 03*(Ст + Сэ + Се + Са + Сз.п + Стр)

Суг = 1, 03*(2570, 28 + 84, 7 + 37, 416 + 275, 81 + 35, 64 + 55, 16) = 3150, 78

Сгг = 1, 03*(965, 54 + 89, 2 + 37, 416 + 291, 02 + 22, 68 + 58, 20) = 1507, 98

3.4 определение годового экономического эффекта

Для определения годового экономического эффекта от перевода котельной с сжигания твердого топлива (каменного угля) в слое на сжигание газа, получаемого путем дегазации шахтных газов необходимо определить себестоимость вырабатываемой тепловой энергии на этих видах топлива.

С = Сг/Qгвыр, грн/ГДж (3.13)

где Сг - годовые эксплуатационные затраты при соответствующем топливе, тыс. грн/год

Qгвыр - суммарное количество вырабатываемой тепловой энергии за год

Су = 3150, 78*103/402955 = 7, 82 грн/ГДж

Сг = 1507, 98*103/402955 = 3, 74 грн/ГДж

Экономический эффект от перевода котельной с каменного угля на газ от дегазации оценивается также приведенными затратами, тыс.грн.

Знорм = К + Тнорм Сг (3.15)

где К - капитальные вложения, тыс. грн

Тнорм - нормативный срок окупаемости,

Сг - годовые эксплуатационные затраты, тыс. грн/год

Для энергетических объектов в случае применения новой техники

Тнорм = 6, 7 года, а для обычных Тнорм = 8, 4 года

Зунорм = 794, 87 + 8, 4*3150, 78 = 27161 тыс. грн

З2норм = 1034, 75 + 6, 7*1507, 98 = 10108, 72 тыс. грн

Из приведенных вычислений приведенных затрат следует, что работа котельной на газе от дегазации шахтных газов экономически эффективнее.

Зунорм-З2норм = 27261, 42-10108, 72 = 17152, 70 тыс. грн

4. ТМ3P. Монтаж секционных водонагревателей

4.1. Подготовительные работы

До монтажа блока водонагревателей на проектируемой котельной должны быть выполнены следующие мероприятия:

- оставлен монтажный проем в перекрытии помещения установки подогревателей;

- подготовлено фундаментное основание с установленными болтами и гайками, а также металлический кронштейн-каркас для крепления подогревателя;

- зона монтажа должна быть освобождена от посторонних предметов и лишних материалов;

- устроено освещение и оборудовано место подключения сварочного трансформатора.

4.2 Заготовительные работы

Транспортабельный блок водонагревателей представляет собой набор секций подогревателя, обвязанных узлами измерения и регулирования и смонтированных на раме-подставке. Стойки рамы имеют петли для строповки при погрузочно-разгрузочных работах. Блок изготавливается на заготовительном предприятии монтажной организации.

После окончания сборки блок подвергается на заготовительном предприятии гидростатическому испытанию в соответствии с "Правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды. Приборы КИП и автоматизации, предназначенные для установки на блоках, поставляются на котельную вместе с блоком в таре, соответствующей правилам упаковки предприятия-изготовителя этих изделий.

Штуцера, бобышки, а также присоединительные концы трубопроводов на период транспортировки и хранения блока закрываются пробками или заглушками.

4.3 Погрузочно-разгрузочные работы

Изготовленный, собранный в блок из секций и испытанный на заготовительном предприятии монтажной организации водонагреватель грузится в автомобиль, доставляющий его к месту монтажа, существующими в цехе сборки грузоподъемными механизмами: тельфером, карнбалкой или лебедкой через промежуточный блок. При погрузке необходимо соблюдать требования такелажных работ, которые предусматривают обеспечение исправности и целостности водонагревателя. После погрузки водонагревателя в автомобиль его необходимо закрепить, чтобы при транспортировке он не получил повреждений. Блок водонагревателя доставляется на объект монтажа вместе с сопровождающей документацией: монтажные чертежи с детализацией отдельных узлов и деталей; комплектующая ведомость с наименованием деталей и их размеров; акты заводских испытаний.

Доставленные водонагреватели принимаются по акту. Для разгрузки водонагревателя, а также его монтажа, используется автомобильный кран МКА-16.

В качестве грузозахватных приспособлений используется гибкие съемные стальные канаты (стропы), которые соответствуют необходимой грузоподъемности; удобной строповки; надежности захвата; недопустимости повреждения водонагревателя.

4.4 Технология монтажа

Установка блока водоподогревателя производится автокраном МКА-16 "с колес" в соответствии с проектом производства работ (ППР) и графиком совмещенных работ, согласованных с генподрядчиком.

Последовательность рабочих операций при монтаже транспортабельного блока водоподогревателя:

- строповка;

- подъем блока краном;

- установка блока на фундаментное основание;

- закрепление блока к фундаментным болтам гайками;

- присоединение блока к трубопроводам теплоснабжения (пара, конденсата) и водоснабжения на сварке;

- установка регулирующего клапана на месте фланцевого патрубка;

- установка термометров и манометров.

Работы по монтажу блоков водоподогревателей выполняет звено в составе трех человек.

4.5 Испытание и пуск водоподогревателя в работу

Перед испытание смонтированного водоподогревателя проводится контроль качества применяемых материалов, трубной заготовки, соответствие их техническим условиям, ГОСТам, проектным типам и марка.

Осуществляется внешний осмотр оборудования на предмет отсутствия дефектов, законченности монтажа. Проверяется визуально качество сварных швов, прочность и плотность резьбовых и фланцевых соединений при установке КИП и регулирующего клапана.

Для проверки прочности и плотности производят гидравлические испытания водоподогревателя. Водоподогреватели испытываются давлением равным 1, 25 рабочего, но не менее (рабочее давление + 0, 3)МПА отдельно для нагреваемой и нагревающей части в течении 5 мин., а после оно снижается до максимального рабочего. Падение давления в течении 5 мин. под пробным давлением должно быть не более 0, 02МПа.

При испытании водоподогревателя на плотность воздухом все соединения обмазывают мыльной эмульсией и по выявлению мыльных пузырей судят о не плотности соединений.

Водоподогреватели по окончании монтажных работ и испытаний на прочность и плотность принимаются Государственной комиссией, или ведомственной.

После принятия Государственной или ведомственной комиссией производится комплексное испытание водоподогревателя в течении 72 ч. при проектных параметрах теплоносителя и номинальной производительности. Об окончании комплексного испытания составляется акт, к которому прилагается ведомость дефектов, выявленных при опробывании.

4.6 Оборудование и инструменты при монтаже

Потребность в оборудовании, инструментах и приспособления при монтаже водоподогревателя приведена в таблице 4.1.

Таблица 4.1 Ведомость инструментов

№ пп	Наименование	Марка, ГОСТ, ТУ	Кол-во шт.	Техническая характеристика
1	2	3	4	5
1.	Молоток слесарный	ГОСТ2310-77	1	Масса 0, 8кг
2.	Зубило слесарное	ГОСТ17211-82	1	= 0, 2м
3.	Рулетка измерительная металлическая	ГОСТ7502-80	1	Цена деления 1мм
4.	Уровень строительный	ГОСТ9416-83	1	= 0, 3м
5.	Отвес	ГОСТ17948-80	1	-
6.	Ключ трубный рычажный	ГОСТ18981-82	1	-
7.	Ключ гаечный двусторонний 24х27	ГОСТ2839-80	2	М 16х18
8.	Набор инструмента электросварщика ЭНИ-300	ТУ 36-1162-81	1
9.	Сварочный трансформатор ТС-300	-	1
10.	Кабель сварочный (75м)	ГОСТ6731-77	1	1х50мм2
11.	Кабель силовой (20м)	ГОСТ13497-77	1	3х6мм2
12.	Щиток электросварщика	ГОСТ12.4.035-78	1
13.	Строп канатный с крюком		4	= 1.6м

4.7 Техника безопасности при монтаже водоподогревателя

Работу по монтажу водоподогревателей необходимо вести согласно ППР, обратив особое внимание на его безопасное перемещение краном (строповка, подъем, опускание в монтажный проем, установка на фундамент, расстроповка, подъем крюка и строп через монтажный проем).

Сварочные аппараты должны быть занулены или заземлены, а в нерабочее время обесточены.

При работе трубными гаечными ключами нельзя надевать отрезки труб на ручки ключей и применять металлические подкладки под губки ключей.

5. Автоматика. Автоматическое регулирование и теплотехнический контроль котлоагрегата КЕ-25-14С

Проектом предусмотрено автоматическое регулирование основных технологических процессов с применением регулирующих приборов системы "Контур" с исполнительными электрическими механизмами (ИМ) типа МЗОК, выпускаемыми Московским заводом тепловой автоматики (МЗТА). Предусмотрено дистанционное управление ИМ со щита управления.

Для котлоагрегата предусмотрено регулирование процесса горения и поддержание постоянного уровня в барабане котла. Регулирование процесса горения осуществляется тремя регуляторами: (топлива, воздуха и разрежения).

Регулятор топлива получает импульс от давления в барабане котла и изменяет расход топлива, поддерживая давление пара в барабане заданным.

Регулятор воздуха, работающий по схеме "топливо-воздух", получает импульсы от датчика перемещения ИМ регулятора топлива и по перепаду на воздухоподогревателе и изменяет расход воздуха к котлу.

Регулятор разрежения получает импульс по разрежению в топке и поддерживает его постоянным.

Регулятор уровня получает импульс по уровню в барабане котла и, изменяя расход питательной воды, поддерживает уровень в барабане котла постоянным.

Для вспомогательного оборудования предусмотрены следующие регуляторы:

1. Давление пара в питательном деаэраторе. Регулятор получает импульс по давлению в деаэраторе и воздействует на изменение расхода пара к деаэратору, поддерживая давление пара в нем постоянным;

2. Уровня воды в питательном деаэраторе..Регулятор получает импульс по уровню в деаэраторе и воздействует на изменение расхода химочищенной воды к деаэратору, поддерживая уровень в баке постоянным;

3. Давление в питательной магистрали. Регулятор получает импульс по давлений в питательной магистрали перед котлами и воздействует на изменение расхода питательной воды в линии рециркуляции, поддерживая давление в питательных магистралях постоянным;

4. Давление пара за РУ. Регулятор получает импульс по давлению пара за РУ и воздействует на изменение расхода пара, поддерживая давление пара за РУ постоянным;

5. Давление пара и уровня в деаэраторе горячего водоснабжения, работающего по схемам аналогичным деаэратору питательной воды (см. п.п.1.2.);

6. Температуры прямой сетевой воды. Регулятор получает импульс по температуре воды в подающей магистрали и изменяет расход из обратной линии теплосети в прямую, поддерживая заданную температуру в теплосети;

7. Подпитки тепловой сети. Регулятор получает импульс по давлению воды в обратной линии теплосети и воздействует на изменение расхода подпиточной воды, поддерживая постоянным давление обратной сетевой воды;

8. Уровня воды в пароводяных подогревателях сетевой установки. Регулятор получает импульс по уровню конденсата и воздействует на изменение расхода конденсата, поддерживая уровень в подогревателях постоянным - регулятор прямого действия;

9. Давления циркуляционной воды сети горячего водоснабжения. Регулятор получает импульс по давлению в обратном трубопроводе и воздействует на изменение расхода воды в баки-аккумуляторы, поддерживая давление в обратном трубопроводе постоянным - регулятор прямого действия.

Схема защиты котла обеспечивает отключение тягодутьевых установок и пневмомеханических забрасывателей:

- при понижении давления воздуха под решеткой;

- при уменьшении разрежения в топке;

- при отклонении уровня воды в барабане;

- при исчезновении напряжения в цепях защиты.

Схема предусматривает запоминание первопричины аварийной

остановки котла и приведение схемы в исходное состояние кратковременным включением тумблера "Т".

При отклонении контролируемого параметра от заданного значения или несоответствия положения ключа управления и рабочего состояния электропривода загорается соответствующий световой сигнал, который сопровождается звуковым сигналом. Схема технологической сигнализации обеспечивает повторность действия звукового сигнала.

Типы и размеры щитов управления приняты по ОСТ-36.13-76 "Щиты и пульты автоматизации производственных процессов".

В качестве щита управления котла предусматривается щит типа Щ-КЕ серийно изготовляемый МЗТА, этот щит комплектуется регуляторами, приборами и электроаппаратурой в соответствии с заводской инструкцией, прилагаемой к каждому щиту.

Питание приборов осуществляется однофазным током напряжением 220в, а ИМ-380/220В, предусмотрено АВР-питание.

Таблица 5.1 Заказная спецификация приборов и средств автоматизации

№ пп	№ позиции технологич. схемы	Наименование и техническая характеристика оборудования	Тип, модель	Кол-во по проекту	Завод изготовитель
				На один агрегат	На все агрегаты
1	10	Термометр сопротивления платиновый одинарный. Монтажная длина 800мм. Материал защитной арматуры ст.0Х13 Термометр	ТСП-5071 1320-80 -	2 2	4	Луцкий приборостроит. завод Поставляется комплект
2	8	Тягонапорометр дифференциальный жидкостный на две точки измерения: шкала 0250 кгс/м2	ТЖД-2- -250	1	2	Голынский з-д " стеклоприбор "
3	9, 10, 11	Тягонапорометр дифференциальный жидкостный на одну точку измерения: шкала (0160 кгс/м2) (0-1600 Па)	ТЖД-1- -160	1	2	Голынский з-д " стеклоприбор "
4	12	Тягонапоромер дифференциальный жидкостный на одну точку измерения шкала (0160 кгс/м2) (0-1600 Па)	ТЖД-1- -160	4	8	Голынский з-д " стеклоприбор "
5	24	Манометр	ОБМ1-160х25	1	2	Томский манометр. завод
1	2	3	4	5	6	7
6	14	Манометр электроконтактный шкала 016 кгс/м2	ЭКМ-IУх16	1	2	- " -
7	28	Дифманометр-расходомер сильфонный самопишущий с дополнительной записью давления. Шкала 032 т/ч	ДСС-732Н	1	2	Завод "Теплоконтроль" г. Казань
8	29	Диафрагма камерная с одной парой отборов Двн = 207мм Конденсационный сосуд (комплектно с запорной арматурой) ГОСТ 14318-73	ДК16-200-П-а/б-5 2	1 2	2 4	- " - - " -
9	18 19	Реле искробезопасного контроля сопротивления с электродом типа ДУ. Питание - 220в.	ИКС-2Н	2	4	Завод шахтной автоматики г. Константиновка
10	18а	Реле искробезопасного контроля сопротивления с двумя электродами типа ДУ. Питание - 220в.	ИКС-2Н	1	2	- " -
11	21	Дифманометр мембранный бесшкальный. Перепад давления (630 кгс/м2) 6300 Па	ДМ (3573)	1	2	Завод "Ма-нометр" г.Москва
12	22	Газоанализатор химический	ГХП -2	-	1	Завод "Лаборприбор" г.Клин
13	30	Термометр Б 90o №1-1o-220-450 Гидростатический уровнеметр	-	1 1	2 2	Клинский термометровый з-д
1	2	3	4	5	6	7
14	14	Манометр	ОБМ-1-160х16	-	1	Томский манометровый завод
15	4а	Пускатель магнитный 220в. регулирование топлива	ПМЕ-111		2	Завод "Ильмарене" г.Таллин
16	5б	Регулирование подачи воздуха. Пускатель магнитный 220в.	ПМЕ-111	-	2	-"-

6. Охрана труда в строительстве

В современных котельных не менее 80% оборудования монтируют методом сборки укрупненных блоков. На специальной сборочной площадке отдельные элементы каркаса, поверхностей нагрева и т.д. собирают крупные однотипные блоки. Затем блоки поднимают и устанавливают в положение, предусмотренное проектом.

Монтаж связан с подъемом и перемещением громоздких и нетранспортабельных узлов, блоков. Все подъемно-транспортные работы на монтаже механизируются. Для этого применяется автокран и пневмоколесный кран. Монтажную площадку ограждают сплошным ограждением. Материалы хранят в специально отведенных местах. Дороги свободны для проезда. Входы, переходы и выходы свободны и безопасны. Проходы в опасных местах настилают из досок. Настилы обязательно снабжают перилами. Монтаж технологического оборудования выполняется в соответствии с проектом производства монтажных работ.

При = 88м обеспечивается защита здания котельной от удара молнии.

Молниеприемник изготавливается из стали. Соединение молниеприемника с токоотводом сварное. Соединение заземляется с токоотводом, также сварное.

6.1 Охрана труда при монтаже энергетического и технологического оборудования в котельной

На участке, где ведутся монтажные работы, не производятся другие работы.

Очистка, подлежащих монтажу элементов конструкций от грязи и наледи производится до их подъема.

Запрещается подъем сборных железобетонных конструкций, не имеющих монтажных петель или меток, обеспечивающих их правильную строповку и монтаж.

Применяемые способы строповки элементов конструкций и оборудования обеспечивают их подачу к месту установки в положение, близкое проектному.

Люди, на элементах конструкций и оборудования, находящихся на весу, отсутствуют.

Элементы монтируемых конструкций или оборудования во время перемещения удерживаются от вращения и раскачивания гибкими оттяжками.

При производстве монтажных (демонтажных) работ в условиях действующего предприятия эксплуатируемые электросети и другие действующие инженерные системы в зоне работ, как правило, отключаются и заворачиваются. Оборудование и трубопроводы освобождены от взрывоопасных, горючих и вредных веществ.

При производстве монтажных работ для закрепления технологической и монтажной оснастки используются оборудование и трубопроводы, а также технологические и строительные конструкции с согласованием с лицами, ответственными за правильную их эксплуатацию.

При задвижке конструкций и оборудования лебедками грузоподъемность тормозных лебедок должна быть равна грузоподъемности тяговых, если иные требования не установлены проектом.

Распаковка и расконсервация подлежащего монтажу оборудования производится в зонах, отведенных в соответствии с проектом производства работ, и осуществляется на специальных стеллажах или подкладках высотой не менее 100мм. При расконсервации оборудования не допускается применение материалов со взрыво и пожароопасными свойствами.

Укрупнительная сборка и изготовление подлежащих монтажу конструкций и оборудования (нарезка резьбы на трубах, сгибание труб, подгонка стыков и тому подобное) должны выполняться, как правило, на специально предназначенных для этого местах.

В процессе выполнения сборочных операций, совмещения отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях производится с использованием специального оборудования. Проверять совпадение отверстий в монтируемых деталях пальцами рук не допускается.

При монтаже оборудования должна быть исключена возможность самопроизвольного или случайного его включения.

При перемещении оборудования расстояние между ним и выступающими частями смонтированного оборудования или других конструкций должны быть по горизонтали не менее 1м, по вертикали - 0, 5м.

При монтаже оборудования с использованием домкратов должны быть приняты меры, исключающие возможность перекоса или опрокидывания домкратов.

6.2 Анализ и предотвращение проявления потенциальных опасностей при монтаже оборудования в котельной

Таблица 6.1

№ пп	Наименование потенциальных опасностей	Харктер и обьекты проявления потенциальных опасностей	Принятые в проекте мероприятия по предотвращению проявления потенциальных опасностей
1	Падение груза при перемещении	Разрушение обьектов, травмирование и гибель людей	Применение исправнных стропов, обозначения мест крепления грузов, соответствие грузоподьемности крана весу поднимаемого оборудования, ограждение опасной зоны.
2	Опрокидывание грузоподьемных механизмов	Разрушение обьектов, травмирование и гибель людей	Прекращение работы крана при скорости ветра более 15 м/с, предельной величиной угла наклона крана не более 30
3	Использование электрического тока	Возможность электротравм, пожаров	Применение индивидуальных средств защиты, наличие защитного заземления, исправная изоляция на проводах
4	Работа на высоте	Возможность падения людей с высоты, падение грузов	Применение монтажных поясов, касок, устройство перил и ограждений.

Не допускается использовать непринятые в эксплуатацию в установленном порядке электрические сети и энергетическое оборудование. Эксплуатируется после принятия в установленном порядке.

Не допускается производить работы или находиться на расстоянии менее 50м от места испытания воздушных выключателей.

Предохранители цепей управления монтируемого аппарата должны быть сняты на всё время монтажа.

При необходимости подачи оперативного тока для опробования электрических цепей и аппаратов на них следует установить предупредительные плакаты, знаки или надписи, а работы, не связанные с опробованием, должны быть прекращены и люди, занятые на этих работах, выведены.

Подача напряжения для опробования электрооборудования производится по письменной заявке ответственного лица электромонтажной организации (мастера или прораба), назначенного специальным распоряжением.

На монтируемых трансформаторах выводы первичных и вторичных обмоток должны быть заземлены и закорочены на все время проведения электромонтажных работ.

Электромонтажные работы в действующих электроустановках, как правило, должны выполняться после снятия напряжения со всех токоведущих частей, находящихся в зоне производства работ, их отсоединения от действующей части электроустановки, обеспечение видимых разрывов.

Падение груза при перемещении может произойти при неисправности стропов, при несоответствии грузоподъемности крана весу поднимаемого оборудования.

Опрокидывание грузоподъемных механизмов может произойти при крене механизмов более 30 и порывах ветра более 15 м/с, из-за плохого крепления опор, если поднимаемый груз больше нормы.

При работе на высоте необходимо использовать страховые пояса и средства защиты.

6.3 Расчет стропов

Грузоподъемность стропов определяется разрывным усилием каната с учетом количества ветвей и коэффициента запаса прочности. При вертикальном положении стропов допустимое усилие в каждой ветви определяется по формуле:

Sb = (Q/mk)*q, H [кгс]

где Sb - допустимое усилие в ветви стропа, H [кгс]

Q - вес поднимаемого груза, кг

m - число ветвей стропов, шт.

k - коэффициент запаса прочности каната

Производится расчет стропов для разгрузки труб диаметром З00 мм, общая длина труб 36м, масса труб составит 1944кг.

Принимаем общий вес поднимаемого груза 2000 кг, тогда m = 4, k = 6

Sb = (2000/4*6)*10 = 83 Н

При наклонном положении стропа его грузоподъемность снижается, так как с увеличением угла наклона стропа увеличивается усилие в поднимаемом элементе. В этом случае усилие каждой ветви стропа определяется по формуле

S = 1/cos(x)*Q/m = (K*Q/M)*g

где K - коэффициент, зависящий от угла наклона стропа

K = 2, 0 при угле наклона стропа x = 60°

S = (2.0*2000/4)*10 = 10000 Н

Длину ветви стропа определяем по формуле:

C =

где h - высота треугольника; определяемого ветвями стропа, м

b- расстояние между точками крепления стропа по диагонали, м

Разрывное усилие стропа 10000 Н при угле 600 с учетом этого значения по ГОСТу 3071-80 устанавливаем, что диаметр стропа ЛКЗ 21 мм, а площадь сечения 161, 13 мм2

Безаварийный подъем груза, длиной 36м и массой 1944 кг стропом может служить 4х витьевой канат типа ЛКЗ с d = 21мм и F = 121.13 мм2.

7. Организация, планирование и управление строительством

Задачей организации строительного производства является обеспечение строительства объекта в оптимальные сроки при высоком качестве работ и минимальных затратах труда, материальных ресурсах и денежных средств.

Научная организация производства базируется на системе действующих ЕНиРов, СНИПов, в составе которых важную роль играют производственные нормы, сметные нормы, нормы продолжительности строительства, нормы заделов, позволяющие обоснованно концентрировать ресурсы, правильно планировать объемы работ, производительность труда, обеспечивать ускорение вводов в действие объектов.

7.1 Монтаж котлоагрегатов

Монтаж котельных агрегатов и вспомогательного оборудования производится в настоящее время, как правило, укрупненными блоками. Блочный монтаж позволяет в значительной степени снизить стоимость монтажа, трудоемкость монтажных работ, уменьшить количество монтажных лесов и подмостей, повысить безопасность производства.

При доставке оборудования блоками снижаются транспортные расходы, при этом сокращается продолжительность простоя транстпортных механизмов.

Монтаж котлоагрегата начинается с устройства под него фундамента (из бетона). Далее производится установка и выверка каркасных конструкций, затем устанавливаются барабаны и блоки поверхностей нагрева (радиационные блоки, блоки пароперегревателя, блоки экономайзера, блоки воздухонагревателя). При монтаже котлов, экономайзеров разрешается применять все промышленные виды сварки.

После этого производятся гидравлические испытания, монтаж лестниц и площадок, воздуховодов. В конце производятся щелочение смонтированной системы и обмуровка котлоагрегата шамотным кирпичом.

7.2 Условия начала производства работ

К началу работ по монтажу теплотехнического оборудования котельной должны быть произведены следующие подготовительные работы:

- разработка и утверждение ППР;

- подготовлены склады и площадки для сборки блоков оборудования и подготовка его к установке;

- сооружены подъездные пути;

- подготовлены временные здания и сооружения, необходимые для монтажных работ;

- проложены временные водо- и энергосети;

- смонтировано электроосвещение зон сборки блоков и производства монтажных работ;

- выполнены строительные работы по ППР;

- выполнены требования ТБ, охраны труда;

- заготовлены трубные узлы, металлоконструкции;

- выполнено оснащение монтажной организацией подъемно-транспортным оборудованием, монтажными механизмами, инвентарем;

Технологическое оборудование, проектно-сметная документация, техническая документация заводов-изготовителей, материалы, конструкции передаются заказчиком монтажной организации в порядке и в сроки, установленные действующими правилами о договорах по подряду на капитальное строительство и положением о взаимоотношениях организаций - генеральных подрядчиков с субподрядными организациями

7.3 производственная калькуляция затрат труда и заработной платы

Производственная калькуляция затрат труда и заработной платы составляется по сборникам ЕНиР на основании объемов работ по монтажу технологического котельно-вспомогательного оборудования и трубопроводов котельной. При составлении калькуляции учитываем поправочные коэффициенты, которые принимаются по вводным частям ЕНиР. Исходные данные и результаты расчета калькуляции приведены в табл.7.1.