Проектирование двухступенчатой баллистической ракеты с ЖРД
Проектирование двухступенчатой баллистической ракеты на основе задания, предназначенной для доставки полезного груза массой 2200 кг на расстояния до 8000 км, включающее в себя баллистический расчет конструктивной схемы ракеты и характеристик топлива.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 10.12.2009 |
| Размер файла | 1,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
(1110-3/2 + 11,510-3/2)2 =4,509310-9 м4
Фигура 3
I3 = Cl3/12 - l2C/2(A/2)2 = 510-311,510-3/12 -1110-3510-3
(11,510-3/2)2/2 = -3,546310-10 м4
Фигура 4
I4 = NK3 / 12 + KN (K/2 + A/2)2 = 16,510-3(5,510-3)3/12 +
+ 16,510-35,510-3(5,510-3/2 +11,510-3/2)2 = 6,785410-9 м4
Фигура 5
I5 = l13H/12 + l1H (l1/2 +K + A/2)2 = (910-3)3310-3/12 +
+ 910-3310-3-(910-3/2 + 5,510-3 + 11,510-3/2)2 = 6,87910-9 м4
Фигура 6
I6 = l13M / 12 -Ml1(A/2 + K)2 / 2 = (910-3)3210-3/12 -
- 210-3910-3(11,510-3/2 + 5,510-3)2 / 2 = -1,0175610-9 м4
Фигура 7
I7 = (Н114 tg / 12) sin2 + (H114tg3 ) / 12 + H112 tg (K + A/2)2 =
= 7,672210-10 м4
Фигура 8
Фигура 9
где k = (K-O + (l3 - H11 tg ) cos ) / [(l3 H11 tg ) sin ] = 1,419
x22 = (l3 - H11 tg ) sin = ( 11,510-3 - 310-3 tg 57) sin 57 = 0.006 м
I9 = I'9 + F9 ( O + A/2)2 = -3,164510-9 + 1,2009710-5(1,510-3 + 11,510-3/2)2 = -2,533210-9 м4
Суммарный момент инерции равен Ii = 2,61010-8 м4
Вычисляем координаты точки m:
xm = 0 ym = K + A/2 - (N - H/2 - H11/2 cos ) / tg = 1,825 мм
Определяем координаты точки n:
xn = S1sin / 107 = 3105 sin 57 / 107 = 23,959 мм
yn = (- T1/107) + S1 cos /107 + ym = 1,879 мм
Уравнение линии mn
Подставляем в уравнение х0, получаем y = 0,00191 м.
Определяем постоянные С1 и С2
С1 = x0 cos - sin (y0 - ym) =
= 12,69610-3 cos 57 - sin 57 (1,98 - 1,825)10-3 = 7,52 мм
С2 = х0 = 12,696 мм
Проверяем условие С2Т1 = С1S1
C2T1 = 0.01261,8105 = 2268 Нм/м
С1S1 = 0.00752 3105 = 2256 Нм/м
Так как С2Т1 С1S1, то в сечении шпангоута будет действовать крутящий момент.
Мкр = (C2T1 - С1S1) = 2268 - 2256 = 29,96 Нм/м
Определяем напряжение, действующее в сечении шпангоута
где 0 = 90 - = 90 - 57 = 33
R1 = R - x0 = 0,9 - 0.0129 = 0,887 м,
xmax=A / 2+ K + l1 = 11.5 / 2 + 5.5 + 9 = 0.020 м
Определяем запас прочности шпангоута:
n = B / = 380 / 354,868 = 1.07
Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего первой ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 14 мм, В = 50 мм, С = 3,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 6 мм, О = 1,0 мм, М = 2,0 мм, N = 18 мм, l1 = 17 мм, l2 = 14,0 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна Fi = 9,825410-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
Sx i = 2,37910-5 м3
Sy i = 1,81910-6 м3
Суммарный момент инерции равен Ii = 5,94910-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 18,511 мм
y0 = Sx / F = 2,422 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -23,884 Нм/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,192108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = B / = 380 / 319,2 = 1.191
Распорный шпангоут нижнего днища бака горючего второй ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 13 мм, В = 40 мм, С = 5,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 5,5 мм, О = 1,5 мм, М = 2,0 мм, N = 17,5 мм, l1 = 9 мм, l2 = 11,0 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна Fi = 7,532910-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
Sx i = 1,389610-6 м3
Sy i = 1,118710-5 м3
Суммарный момент инерции равен Ii = 3,2268810-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 14,85 мм
y0 = Sx / F = 1,84 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -2,8465 Нм/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,19647108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = B / = 380 / 319,647 = 1.188
Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя первой ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 14 мм, В = 50 мм, С = 3,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 6 мм,
О = 1,0 мм, М = 2,0 мм, N = 18 мм, l1 = 17 мм, l2 = 14 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна Fi = 9,825410-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
Sx i = 2,37910-6 м3
Sy i = 1,81910-5 м3
Суммарный момент инерции равен Ii = 5,949410-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 18,51 мм
y0 = Sx / F = 2,421 мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -27,541Нм/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,680108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = B / = 380 / 368 = 1.033
Распорный шпангоут нижнего днища бака окислителя второй ступени.
Задаемся размера шпангоута:
А = 13 мм, В = 40 мм, С = 5,0 мм, Н = 3,0 мм, Н11 = 3,0 мм, К = 5,5 мм,
О = 1,5 мм, М = 2,0 мм, N = 17,5 мм, l1 = 9 мм, l2 = 11 мм, l3 = 11,5 мм.
Суммарная площадь равна Fi = 7,53310-4 м2
Суммарные статические моменты шпангоута равны
Sx i = 1,389610-6 м3
Sy i = 1,118710-5 м3
Суммарный момент инерции равен Ii = 3,2268810-8 м4
Координаты центра тяжести шпангоута:
x0 = Sy / F = 14,85 мм
y0 = Sx / F = 1,84мм
Крутящий момент действующий в шпангоуте:
Мкр = (C2T1 - С1S1) = -2,999 Нм/м
Напряжение, действующее в сечении шпангоута:
= 3,368108 Па
Запас прочности шпангоута:
n = B / = 380 / 336,8 = 1.128
Расчет днищ топливных баков.
Материал днищ алюминиевый сплав АМг-6
Предел прочности материала в = 320 МПа.
Давление наддува р = 0,4 МПа.
Коэффициент продольной перегрузки nх = 4.
Высота днища h = 0,3 м.
Радиус ракеты R = 0,9 м.
Днища баков имеют сферическую форму. Данная форма днищ является одной из наиболее часто применимых в конструкции топливных баков, благодаря своей технологичности и малонапряженности.
Радиус сферы днища:
R С = 1,5 м.
Угол сферы днища:
Рис. 10 Расчетная схема сферического днища
Нижнее днище бака окислителя 2-й ступени.
Плотность компонента = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 1,034 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
N = N = N
N = 350,745 кН/м.
Принимаем толщину днища = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
= N / = 350,745 / 1,5 = 233,83 МПа
Определяем запас прочности:
n = В / = 320 / 233,83 = 1,37
Из технологических соображений принимаем = 2 мм.
Нижнее днище бака горючего 2-й ступени.
Плотность компонента = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 1,042 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
N = N = N
N = 335,232 кН/м.
Принимаем толщину днища = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
= N / = 335,232 / 1,5 = 223,49 МПа
Определяем запас прочности:
n = В / = 320 / 223,49 = 1,43
Из технологических соображений принимаем толщину днища равной 2 мм.
Нижнее днище бака окислителя 1-й ступени.
Плотность компонента = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 3,606 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
N = N = N
N = 460,464 кН/м.
Принимаем толщину днища = 2 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
= N / = 460,464 / 2 = 233,232 МПа
Определяем запас прочности:
n = В / = 320 / 233,232 = 1,39
Нижнее днище бака горючего 1-й ступени.
Плотность компонента = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости Н = 3,632 м.
Меридиональные усилия по днищу бака:
Кольцевые усилия по днищу бака:
где - текущий угол.
По результатам расчетов строим график распределения усилий по днищу:
Максимальные напряжения возникают в полюсе. Для их определения используем зависимость полученную после раскрытия неопределенности 0/0:
N = N = N
N = 411,43 кН/м.
Принимаем толщину днища = 1,5 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
= N / = 411,43 / 1,5 = 274,286 МПа
Определяем запас прочности:
n = В / = 320 / 274,286 = 1,16667.
Из технологических соображений принимаем толщину днища = 2 мм.
Верхние днища баков ракеты.
Так как верхние днища топливных баков находятся под одинаковым давлением наддува , то коллектив разработчиков считает достаточным провести расчет одного днища.
N = 4105 0,9 / 2 = 1,8105 Н /м.
Принимаем толщину днища = 1 мм.
Определяем возникающие напряжения в днище бака:
= N / = 180 / 1 = 180 МПа
Определяем запас прочности:
n = В / = 320 / 180 = 1,778.
Принимаем толщину верхних днищ равной 2 мм.
Расчет окантовок около круговых отверстий топливных баков.
Исходные данные:
Материал - алюминиевый сплав АМг 6: В = 320 МПа.
Скорость в расходной магистрали С = 10 м/с.
Давление наддува бака Рн = 0,4 МПа.
Максимальная осевая перегрузка nx = 4.
Высота днищ hд = 0,3 м.
Радиус сферы днища Rсф = 1,5 м.
Расчет окантовок бака горючего первой ступени
Расход компонента г = 84,87 кг/с.
Плотность компонента г = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости в баке h = 3,932 м.
Гидростатическое давление р = 5,542105 Па
Определяем ширину окантовки люка-лаза.
Принимаем толщину равной 1 = 5 мм.
Радиус люка-лаза равен Rл = 0,2 м.
Расчет производим по формуле:
;
Примем h = 60 мм.
Определяем ширину окантовки отверстия под расходный трубопровод:
Определяем диаметр отверстия под расходный трубопровод:
F = г / ( С г) = 84,87 / (10 1000) = 0.00849 м2;
d = 2 ( F / )0,5 = 2 ( 0.00849 / )0,5 = 0,10395 м ;
Примем d = 0,105 м ;
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус расходного трубопровода равен Rл = 0,0525 м.
Принимаем h = 42 мм.
Окантовка отверстия под тоннельную трубу нижнего днища:
Принимаем толщину равной 1 = 5 мм.
Радиус тоннельной трубы равен Rл = 0,105 м.
Принимаем h = 45 мм.
Окантовка отверстия под тоннельный трубопровод верхнего днища:
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус тоннельной трубы равен Rл = 0,105 м.
Принимаем h = 55 мм.
Расчет окантовок бака окислителя первой ступени
Расход компонента о = 122,22 кг/с.
Плотность компонента о = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости в баке h = 3,906 м.
Гидростатическое давление р = 6,222105 Па
Определяем ширину окантовки люка-лаза.
Принимаем толщину равной 1 = 5 мм.
Радиус люка-лаза равен Rл = 0,2 м.
Расчет производим по формуле:
;
Примем h = 60 мм.
Определяем ширину окантовки отверстия под расходный трубопровод:
Определяем диаметр отверстия под расходный трубопровод:
F = о / ( С о) = 122,22 / (10 1450) = 0.00843 м2;
d = 2 ( F / )0,5 = 2 ( 0.00843 / )0,5 = 0,1036 м ;
Примем d = 0,105 м ;
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус расходного трубопровода равен Rл = 0,0525 м.
Принимаем h = 48 мм.
Расчет окантовок бака горючего второй ступени
Расход компонента г = 14,28 кг/с.
Плотность компонента г = 1000 кг/м3.
Высота столба жидкости в баке h = 1,342 м.
Гидростатическое давление р = 4,526105 Па
Определяем ширину окантовки люка-лаза.
Принимаем толщину равной 1 = 5 мм.
Радиус люка-лаза равен Rл = 0,2 м.
Расчет производим по формуле:
;
Примем h = 60 мм.
Определяем ширину окантовки отверстия под расходный трубопровод:
Определяем диаметр отверстия под расходный трубопровод:
F = г / ( С г) = 14,28 / (10 1000) = 0.00143 м2;
d = 2 ( F / )0,5 = 2 ( 0.00143 / )0,5 = 0,04264 м ;
Примем d = 0,045 м ;
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус расходного трубопровода равен Rл = 0,0225 м.
Принимаем h = 15 мм.
Окантовка отверстия под тоннельную трубу нижнего днища:
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус тоннельной трубы равен Rл = 0,045 м.
Принимаем h = 28 мм.
Окантовка отверстия под тоннельный трубопровод верхнего днища:
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус тоннельной трубы равен Rл = 0,045 м.
Принимаем h = 25 мм.
Расчет окантовок бака окислителя второй ступени
Расход компонента о = 20,56 кг/с.
Плотность компонента о = 1450 кг/м3.
Высота столба жидкости в баке h = 1,334 м.
Гидростатическое давление р = 4,759105 Па
Определяем ширину окантовки люка-лаза.
Принимаем толщину равной 1 = 5 мм.
Радиус люка-лаза равен Rл = 0,2 м.
Расчет производим по формуле:
;
Примем h = 60 мм.
Определяем ширину окантовки отверстия под расходный трубопровод:
Определяем диаметр отверстия под расходный трубопровод:
F = о / ( С о) = 20,56 / (10 1450) = 0.00142 м2;
d = 2 ( F / )0,5 = 2 ( 0.00142 / )0,5 = 0,04249 м ;
Примем d = 0,045 м ;
Принимаем толщину равной 1 = 3 мм.
Радиус расходного трубопровода равен Rл = 0,0225 м.
Принимаем h = 15 мм.
Расчет тоннельных труб.
Тоннельная труба 1-й ступени
Исходные данные:
Давление наддува в баке Г рнад = 0,4 МПа
Плотность горючего = 1000 кг/м3
Коэффициент осевой перегрузки nx = 4
Высота уровня жидкости в баке Г Н = 3,932 м
Длина тоннельной трубы l = 4,62 м
Материал трубы: алюминиевый сплав АМг6: Е = 0,71 1011 МПа
Диаметр расходной магистрали окислителя d = 0,105 м.
Определяем величину внешнего давления, действующего на тоннельную трубу
Рр = f (g Hnx + рнад) = 1,3(1000 9,81 3,932 4 + 4105) = 7,20105 Па
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Определяем радиус тоннельной трубы
Rтр = d = 0.105 м
Определяем критическое давление для гладкой тоннельной трубы
Устойчивость гладкой тоннельной трубы недостаточна. Для повышения ее устойчивости на трубе выполняются гофры.
Рис. 11 Геометрические параметры гофрированной трубы.
Зададимся параметрами гофров: г = 2 мм, Rг = 12 мм, rг = 10 мм, bг = 0,25 м, hг = 12 мм, г = 11 мм, r = 4 мм.
Определяем критическое давления для гофрированной тоннельной трубы
5. Определяем запас устойчивости тоннельной трубы
= ркр / рр = 1,078106 / 7,20105 = 1,49
Тоннельная труба 2-й ступени
Исходные данные:
Давление наддува в баке Г рнад = 0,4 МПа
Плотность горючего = 1000 кг/м3
Коэффициент осевой перегрузки nx = 4
Высота уровня жидкости в баке Г Н = 1,342 м
Длина тоннельной трубы l = 1,56 м
Материал трубы: алюминиевый сплав АМг6: Е = 0,71 1011 МПа
Диаметр расходной магистрали окислителя d = 0,045 м.
Определяем величину внешнего давления, действующего на тоннельную трубу
Рр = f (g Hnx + рнад) = 1,3(1000 9,81 1,342 4 + 4105) = 5,88105 Па
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Определяем радиус тоннельной трубы
Rтр = d = 0.045 м
Определяем критическое давление для гладкой тоннельной трубы
где тр = 1 мм - толщина тоннельной трубы.
Устойчивость гладкой тоннельной трубы недостаточна. Для повышения ее устойчивости на трубе выполняются гофры.
Зададимся параметрами гофров: г = 1 мм, Rг = 4 мм, rг = 3 мм, bг = 0,104 м, hг = 4 мм,
г = 3,5 мм, r = 1 мм.
Определяем критическое давления для гофрированной тоннельной трубы
5. Определяем запас устойчивости тоннельной трубы
= ркр / рр = 7,151105 / 5,88105 = 1,21
Расчет фланцевого соединения крепления крышки люка-лаза
В связи с тем, что баки ракеты находятся под одинаковым давлением наддува и люки-лазы баков имеют одинаковые геометрические размеры, то проведем расчет одного фланцевого соединения люка-лаза.
Исходные данные:
Число болтов n = 30
Давление наддува р = 4105 МПа
Диаметр люка-лаза D = 0,4 м
Материал прокладки - медь
Материал болта - сталь 40Х: р = 431,5 МПа
Ширина прокладки b = 5 мм
Рис. 12 Расчетная схема .
Определяем усилие затяжки болтов:
Из условия прочности прокладки.
Эта сила будет вызывать на опорной поверхности прокладки удельное давление q0.
где qр = 200 МПа - допустимое удельное давление на опорной поверхности прокладки, определяемое ее материалом.
Из условия обеспечения герметичности соединения.
где F = pD2/4 = 50265.5 Н - сила, действующая на прокладку от давления наддува;
kвн = 0,1 - коэффициент внешней нагрузки.
q0min = 70 МПа - допускаемое удельное давление на прокладку по условию герметичности.
Проводим расчет болта на прочность.
Определяем внутренний диаметр резьбы.
где kkp = 1,2 - коэффициент, учитывающий напряжение кручения для метрическое резьбы.
По внутреннему диаметру определяем диаметр болта.
Выбираем болт М10.
Расчет сухих отсеков ракеты
Стрингерный отсек в качестве основных силовых элементов содержит стрингеры и шпангоуты. Определенную долю нагрузки воспринимает обшивка. Шаг стрингеров и толщина обшивки выбираются таким образом, чтобы обшивка не теряла устойчивости до разрушения отсека. Критические напряжения стрингерной конструкции значительно выше критических напряжений аналогичной по массе гладкой оболочки. Стрингеры воспринимают в основном продольные сжимающие усилия и подкрепляют оболочку. Обшивка воспринимает как продольные сжимающие усилия, так и поперечные сдвигающие усилия, а так же внешнее избыточное давление. Шпангоуты воспринимают сосредоточенные радиальные усилия и давления, касательные силы и моменты, подкрепляют обшивку и стрингеры.
Расчет приборного отсека 2 ступени.
Исходные данные:
Продольная сила Т = 101884 Н
Изгибающий момент М = 16001 Нм
Радиус ракеты R = 0.9 м
Материал стрингера и обшивки - алюминиевый сплав АМг-6:
т = 280 МПа, п = 70 МПа, Е = 7,11010 Па
Расстояние между шпангоутами а = 0,8 м
длина отсека l = 0,8 м
Число стрингеровnc = 20
Толщина обшивки отсека = 1 мм
Расчет производим на общую и местную устойчивость.
Определяем эквивалентную силу
Определяем радиус инерции поперечного сечения стрингера
где I - момент инерции стрингера относительно обшивки
I = Ic + FcV2
где V - расстояние от центра тяжести стрингера до обшивки.
В качестве стрингера выбираем тавр №18 с параметрами сечения:
Н = 12 мм, b = 30 мм, F = 46.8 мм2, 1 = 1 мм, 2 = 1,2 мм.
I = 408,372 мм4
Рис. 13 Сечение стрингера
V = 1.984 мм
I = 408.372 + 46.81.9842 = 5.92710-10 м4
i = 0.00356 м.
Определяем гибкость стрингера
= a/i = 0,8 / 0,00356 = 224,798
Определяем критическое напряжение изолированного стрингера в предположении его безграничной упругости и условии С =1.
скр* = 2Ес / 2 = 27,11010/ 224,798 = 13,866 МПа
5.Определяем критическое напряжение общей устойчивости стрингера при условии С > 1.
Если скр* > п, то
Если п / 9 < скр* < п, то
Определяем деформацию стрингера
В упругой области деформации стрингера
с = скр / Е = 3,9799107 / 7,11010 = 5,6010-4
п = п / Е = 70107 / 7,11010 = 9,85910-4
Формула Гука справедлива при условии с < п = п / Е
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
Определяем коэффициент устойчивости обшивки без стрингеров
KR = 0.605Kc = 0,6050,238 = 0,144
где
Определяем коэффициент устойчивости обшивки К, позволяющий учитывать влияние заделки боковых кромок панели.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Если
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 10.227,11010(0,001 / 0,252)2 = 11.36 МПа
Если выполняется неравенство 0кр* < п, то 0 кр = 0кр*
В случае если обшивка имеет участки разной толщины, то расчет проводится для каждого участка.
Расчет 2-го участка :
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Если
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 45,877,11010(0,0022 / 0,03)2 = 137,46 МПа
Если 0кр* > п, то 0кр определяется с учетом пластичности:
Определяется среднее разрушающее напряжение отдельного участка обшивки
ср = (m 0кр)0,5
где m - максимальное напряжение в обшивке, так как считается, что после выпучивания распределение напряжений по ширине обшивки неравномерно
Рис. 14 Эпюра напряжений
Определяем максимальное напряжение в обшивке
Если с < п, то m = c E = 5,60510-4 7,11010 = 39,799 МПа
8.2 Если 0кр < m , то ср = (m 0кр)0,5 = (39,79911,36)0,5 = 21,26 МПа
2-й участок: 0кр > m , то ср = m
Определяем несущую способность сжатой стрингерной оболочки в случае общей потери устойчивости стрингеров
T0 = n[скр Fc + (0cp b0 )1 + (0cp b0 )2] = 20[ 39.97910646.810-4 +
+ (21.261060.5350.001) + (39.7991060.030.0022)] = 1.97272105 H
Определяем запас общей несущей способности отсека
где f = 1,2 - коэффициент безопасности.
Расчет межбакового отсека 2 ступени.
Исходные данные:
Продольная сила Т = 279331 Н
Изгибающий момент М = 26279 Нм
Радиус ракеты R = 0.9 м
Материал стрингера и обшивки - алюминиевый сплав АМг-6:
т = 280 МПа, п = 70 МПа, Е = 7,11010 Па
Расстояние между шпангоутами а = 0,8 м
длина отсека l = 0,8 м
Число стрингеровnc = 10
Толщина обшивки отсека = 1мм
Расчет производим на общую и местную устойчивость.
Определяем эквивалентную силу
Определяем радиус инерции поперечного сечения стрингера
где I - момент инерции стрингера относительно обшивки
I = Ic + FcV2
где V - расстояние от центра тяжести стрингера до обшивки.
В качестве стрингера выбираем тавр №100 с параметрами сечения:
Н = 20 мм, b = 50 мм, F = 310 мм2, 1 = 4 мм, 2 = 5 мм.
I = 6484,54 мм4
V = 4,435 мм
I = 6484,54 + 3104,4352 = 1,25810-8 м4
i = 0.00637 м.
Определяем гибкость стрингера
= a/i = 0,8 / 0,00637 = 125,56
Определяем критическое напряжение изолированного стрингера в предположении его безграничной упругости и условии С =1.
скр* = 2Ес / 2 = 27,11010/ 125,56 = 44,443 МПа
5.Определяем критическое напряжение общей устойчивости стрингера при условии С > 1.
Так как п / 9 < скр* < п, то
Определяем деформацию стрингера
В упругой области деформации стрингера
с = скр / Е = 6,1443107 / 7,11010 = 8,65410-4
п = п / Е = 70107 / 7,11010 = 9,85910-4
Формула Гука справедлива при условии с < п = п / Е
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
Определяем коэффициент устойчивости обшивки без стрингеров
KR = 0.605Kc = 0,6050,238 = 0,144
где
Определяем коэффициент устойчивости обшивки К, позволяющий учитывать влияние заделки боковых кромок панели.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Так как
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 =42,5167,11010(0,001 / 0,515)2 = 11,36 МПа
Если выполняется неравенство 0кр* < п, то 0 кр = 0кр*
В случае если обшивка имеет участки разной толщины, то расчет проводится для каждого участка.
Расчет 2-го участка :
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Т.к.
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 3,6007,11010(0,006 / 0,05)2 = 368,09 МПа
Если 0кр* > п, то 0кр определяется с учетом пластичности:
Определяется среднее разрушающее напряжение отдельного участка обшивки
ср = (m 0кр)0,5
где m - максимальное напряжение в обшивке, так как считается, что после выпучивания распределение напряжений по ширине обшивки неравномерно
Определяем максимальное напряжение в обшивке
Если с < п, то m = c E = 8,65410-4 7,11010 = 64,443 МПа
8.2 Если 0кр < m , то ср = (m 0кр)0,5 = (64,44311,36)0,5 = 26,419 МПа
2-й участок: 0кр > m , то ср = m
Определяем несущую способность сжатой стрингерной оболочки в случае общей потери устойчивости стрингеров
T0 = n[скр Fc + (0cp b0 )1 + (0cp b0 )2] = 20[ 61,44310631010-4 +
+ (11,361060.5150.001) + (61,4431060.050.006)] = 4,80275105 H
Определяем запас общей несущей способности отсека
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Расчет хвостового отсека 2 ступени
Исходные данные:
Продольная сила Т = 370102 Н
Изгибающий момент М = 34004 Нм
Радиус ракеты R = 0.9 м
Материал стрингера и обшивки - алюминиевый сплав АМг-6: т = 280 МПа, п = 70 МПа, Е = 7,11010 Па
Расстояние между шпангоутами а = 1,48 м
Длина отсека l = 1,48 м
Число стрингеровnc = 30
Толщина обшивки отсека = 1мм
Расчет производим на общую и местную устойчивость.
Определяем эквивалентную силу
Определяем радиус инерции поперечного сечения стрингера
где I - момент инерции стрингера относительно обшивки
I = Ic + FcV2
где V - расстояние от центра тяжести стрингера до обшивки.
В качестве стрингера выбираем тавр №100 с параметрами сечения:
Н = 20 мм, b = 50 мм, F = 310 мм2, 1 = 4 мм, 2 = 5 мм.
I = 6484,54 мм4
V = 4,435 мм
I = 6484,54 + 3104,4352 = 1,25810-8 м4
i = 0.00637 м.
Определяем гибкость стрингера
= a/i = 1,48 / 0,00637 = 232,29
Определяем критическое напряжение изолированного стрингера в предположении его безграничной упругости и условии С =1.
скр* = 2Ес / 2 = 27,11010/ 232,29 = 12,985 МПа
5.Определяем критическое напряжение общей устойчивости стрингера при условии С > 1.
Если скр* > п, то
Если п / 9 < скр* < п, то
Определяем деформацию стрингера
В упругой области деформации стрингера
с = скр / Е = 3,873107 / 7,11010 = 5,45510-4
п = п / Е = 70107 / 7,11010 = 9,85910-4
Формула Гука справедлива при условии с < п = п / Е
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
Определяем коэффициент устойчивости обшивки без стрингеров
KR = 0.605Kc = 0,6050,238 = 0,144
где
Определяем коэффициент устойчивости обшивки К, позволяющий учитывать влияние заделки боковых кромок панели.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Так как
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 =4,2547,11010(0,001 / 0,138)2 = 15,746 МПа
Если выполняется неравенство 0кр* < п, то 0 кр = 0кр*
В случае если обшивка имеет участки разной толщины, то расчет проводится для каждого участка.
Расчет 2-го участка :
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Если
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 3,6007,11010(0,006 / 0,05)2 = 368,09 МПа
Если 0кр* > п, то 0кр определяется с учетом пластичности:
Определяется среднее разрушающее напряжение отдельного участка обшивки
ср = (m 0кр)0,5
где m - максимальное напряжение в обшивке, так как считается, что после выпучивания распределение напряжений по ширине обшивки неравномерно
Определяем максимальное напряжение в обшивке
Если с < п, то m = c E = 5,45510-4 7,11010 = 38,731 МПа
8.2 Если 0кр < m , то ср = (m 0кр)0,5 = (38,73115,746)0,5 = 24,696 МПа
2-й участок: 0кр > m , то ср = m
Определяем несущую способность сжатой стрингерной оболочки в случае общей потери устойчивости стрингеров
T0 = n[скр Fc + (0cp b0 )1 + (0cp b0 )2] = 30[ 38,73110631010-4 +
+ (24,6961060.1380.001) + (38,7311060.050.006)] = 8,11399105 H
Определяем запас общей несущей способности отсека
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Расчет приборного отсека 1 ступени.
Исходные данные:
Продольная сила Т = 628296 Н
Изгибающий момент М = 39326 Нм
Радиус ракеты R = 0.9 м
Материал стрингера и обшивки - алюминиевый сплав АМг-6: т = 280 МПа, п = 70 МПа, Е = 7,11010 Па
Расстояние между шпангоутами а = 0,8 м
Длина отсека l = 0,8 м
Число стрингеровnc = 40
Толщина обшивки отсека = 1мм
Расчет производим на общую и местную устойчивость.
Определяем эквивалентную силу
Определяем радиус инерции поперечного сечения стрингера
где I - момент инерции стрингера относительно обшивки
I = Ic + FcV2
где V - расстояние от центра тяжести стрингера до обшивки.
В качестве стрингера выбираем тавр №100 с параметрами сечения:
Н = 20 мм, b = 50 мм, F = 310 мм2, 1 = 4 мм, 2 = 5 мм.
I = 6484,54 мм4
V = 4,435 мм
I = 6484,54 + 3104,4352 = 1,25810-8 м4
i = 0.00637 м.
Определяем гибкость стрингера
= a/i = 0,8 / 0,00637 = 125,56
Определяем критическое напряжение изолированного стрингера в предположении его безграничной упругости и условии С =1.
скр* = 2Ес / 2 = 27,11010/ 125,56 = 44,443 МПа
5.Определяем критическое напряжение общей устойчивости стрингера при условии С > 1.
Если скр* > п, то
Если п / 9 < скр* < п, то
Определяем деформацию стрингера
В упругой области деформации стрингера
с = скр / Е = 6,1443107 / 7,11010 = 8,65410-4
п = п / Е = 70107 / 7,11010 = 9,85910-4
Формула Гука справедлива при условии с < п = п / Е
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
Определяем коэффициент устойчивости обшивки без стрингеров
KR = 0.605Kc = 0,6050,238 = 0,144
где
Определяем коэффициент устойчивости обшивки К, позволяющий учитывать влияние заделки боковых кромок панели.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Так как
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 =3,7237,11010(0,001 / 0,091)2 = 31,669 МПа
Если выполняется неравенство 0кр* < п, то 0 кр = 0кр*
Расчет 2-го участка :
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Если
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 3,6007,11010(0,006 / 0,05)2 = 368,09 МПа
Если 0кр* > п, то 0кр определяется с учетом пластичности:
Определяется среднее разрушающее напряжение отдельного участка обшивки
ср = (m 0кр)0,5
где m - максимальное напряжение в обшивке, так как считается, что после выпучивания распределение напряжений по ширине обшивки неравномерно
Определяем максимальное напряжение в обшивке
Если с < п, то m = c E = 8,65410-4 7,11010 = 61,443 МПа
8.2 Если 0кр < m , то ср = (m 0кр)0,5 = (61,44331,669)0,5 = 44,111 МПа
2-й участок: 0кр > m , то ср = m
Определяем несущую способность сжатой стрингерной оболочки в случае общей потери устойчивости стрингеров
T0 = n[скр Fc + (0cp b0 )1 + (0cp b0 )2] = 40[ 61,44310631010-4 +
+ (44,1111060.0910.001) + (61,4431060.050.006)] = 1,53756106 H
Определяем запас общей несущей способности отсека
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Расчет хвостового отсека 1 ступени.
Исходные данные:
Продольная сила Т = 826227 Н
Изгибающий момент М = 10504 Нм
Радиус ракеты R = 0.9 м
Материал стрингера и обшивки - алюминиевый сплав АМг-6:
т = 280 МПа, п = 70 МПа, Е = 7,11010 Па
Расстояние между шпангоутами а = 0,716 м
Длина отсека l = 2,87 м
Число стрингеровnc = 20
Толщина обшивки отсека = 1мм
Расчет производим на общую и местную устойчивость.
Определяем эквивалентную силу
Определяем радиус инерции поперечного сечения стрингера
где I - момент инерции стрингера относительно обшивки
I = Ic + FcV2
где V - расстояние от центра тяжести стрингера до обшивки.
В качестве стрингера выбираем тавр № 424 с параметрами сечения:
Н = 45 мм, b = 50 мм, F = 354 мм2, 1 = 2,6 мм, 2 = 5 мм.
I = 5156,97 мм4
V = 9,11 мм
I = 5169,97 + 3549,112 = 8,09510-8 м4
i = 0.0151 м.
Определяем гибкость стрингера
= a/i = 0,716 / 0,0151 = 47,34
Определяем критическое напряжение изолированного стрингера в предположении его безграничной упругости и условии С =1.
скр* = 2Ес / 2 = 27,11010/ 47,34 = 312,56 МПа
5.Определяем критическое напряжение общей устойчивости стрингера при условии С > 1.
Так как скр* > п, то
Определяем деформацию стрингера
В упругой области деформации стрингера
с = скр / Е = 1,8062108 / 7,11010 = 0,00254
п = п / Е = 70107 / 7,11010 = 9,85910-4
Так как с > п , то
с = 0,00275
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
Определяем коэффициент устойчивости обшивки без стрингеров
KR = 0.605Kc = 0,6050,238 = 0,144
где
Определяем коэффициент устойчивости обшивки К, позволяющий учитывать влияние заделки боковых кромок панели.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Так как
Так как
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 =8,667,11010(0,001 / 0,232)2 = 11,360 МПа
Если выполняется неравенство 0кр* < п, то 0 кр = 0кр*
Расчет 2-го участка :
Находим критическое напряжение обшивки. Обшивка рассматривается как панель, свободно опирающаяся на стрингеры.
где - ширина панели в окружном направлении.
2Кв / КR = 23,6 / 0,144 = 49,99
Если
Кв = 3,6 - коэффициент, учитывающий влияние начальных несовершенств формы оболочки.
Определяем критическое напряжение обшивки. В начале определяются напряжения без учета пластичности.
0кр* = КЕ( / b0)2 = 3,6007,11010(0,006 / 0,05)2 = 368,09 МПа
Если 0кр* > п, то 0кр определяется с учетом пластичности:
Определяется среднее разрушающее напряжение отдельного участка обшивки
ср = (m 0кр)0,5
где m - максимальное напряжение в обшивке, так как считается, что после выпучивания распределение напряжений по ширине обшивки неравномерно
Определяем максимальное напряжение в обшивке
Так как с > п, то
m = 168,19 МПа.
8.2 Если 0кр < m , то ср = (m 0кр)0,5 = (168,1911,360)0,5 = 43,711 МПа
2-й участок: 0кр > m , то ср = m
Определяем несущую способность сжатой стрингерной оболочки в случае общей потери устойчивости стрингеров
T0 = n[скр Fc + (0cp b0 )1 + (0cp b0 )2] = 20[ 180,6210635410-4 +
+ (43,7111060.2320.001) + (168,191060.050.006)] = 2,32323106 H
Определяем запас общей несущей способности отсека
где f = 1,3 - коэффициент безопасности.
Расчет фермы переходного отсека
Исходные данные
Материал фермы: алюминиевый сплав В95:в = 510 МПа, т = 410 МПа,
Е = 0.72*1011 МПа
Высота фермыН = 0,43 м
Диаметр нижнего основания D = 1,8 м
Диаметр верхнего днищаd = 1,8 м
Число стержней nст = 8
Число узлов фермыnузл = 4
Осевая силаТ = 375024 Н
Изгибающий моментМ = 37808 Нм
Перерезывающая силаQ = 1902 Н
Рис. 15 Расчетная схема ферменного отсека
1. Определение расчетного усилия, действующего на стержень фермы.
1.1 Расстояние между узлами равно:
t = 1,8 / 6 =1,41 м
1.2 Максимальное касательное усилие
Так как D = d, следовательно формула для расчета касательного усилия упрощается.
Smax = 2Q / nузл = 21902 / 4 = 951 H
1.3 Длина стержня равна
L = ( 0,92 + 0,92 +0,342 -2*0,92*cos(/4) )1/2 = 0,812 м
1.4 Усилия в стержне равны
Рас = 108359 НРfc = 8913,27 H
В качестве расчетного усилия выбираем Р = 108359 Н.
2. Расчет стержня фермы трубчатого сечения.
2.1 Предельная гибкость стержня равна:
2.2 Потребная площадь сечения стержня равна:
F = P / кр = 108359/ 410106 = 2,6410-4 м2
где кр = в - (в - т) = 510 - (510 -410) = 410 МПа - критическое напряжение.
2.3 Потребный момент инерции сечения равен:
I = L2 P / пр2 кр = 0,8122108359 / 184,962410106 = 5,0910-9 м4
2.4 По полученным данным подбираем сечение стержня.
Труба 30 4
Для этой трубы F = 3,26710-4 м и J = 2,82610-8 м4.
2.5 Определяем действительную гибкость стержня:
так как < пр , то кр = в - (в - т) / пр = 510 -(510 - 410)87,30 / 182.38 = = 462,79 МПа
2.6 Действительное напряжение в стержне:
д = Pрасч / F = 108359 / 3,26710-4 = 331,65 МПа
2.7 Запас устойчивости фермы равен:
уст = кр / д = 465,7 / 331,65 = 1.39
РАСЧЕТ СТЫКОВОЧНОГО ШПАНГОУТА ГЧ.
Исходные данные
Изгибающий момент М = 15858 Нм
Продольная сила Т = - 101884 Н
Радиус головной части R = 0,9 м
Материал шпангоута: алюминиевый сплав В95Т - В = 700 МПа
Толщина оболочки h = 1 мм
Материал заклепок: алюминиевый сплав В95Т - ср = 350 МПа
Диаметр заклепки d = 4 мм
Рис. 16 Схема шпангоута
Усилие на один стыковой узел:
Определяем внутренние усилия в шпангоуте
где KM = -0,239.
Выбираем шпангоут и определяем его момент инерции и положение центра тяжести.
Выбираем профиль № 68:
d = 80 ммh1 = 2,8 мм
h = 77,2 ммb = 50 мм
b1 = 2,5 ммb2 = 95 мм
b3 = 25 мм1 = 2,5 мм.
Рис. 17 Геометрические параметры шпангоута.
Сечение шпангоута разделяем на две части.
Площадь сечения
F1 = b d - (b - 2b1) (d - h1) = 5080 - (50 - 22,5) (80 - 2,8) = 526 мм2
Координата 0
Определяем момент инерции
Сечение 2.
Площадь сечения
F2 = 2 1 (b3 - b1) = 23,5 (25 - 2,8) = 126 мм2
Момент инерции
Определяем координату центра тяжести относительно оси х1
yc = Sx1 + Sx2 / (F1 + F2) = 47,84126 / (526 + 126) = 9,24 мм
где Sx1 = 0 - статический момент инерции 1го сечения относительно оси х1,
Sx2 = a1 F2 - статический момент инерции 2го сечения относительно оси х1.
где а1 - расстояние между осями х1 и х2, равное
a1 = d - 0 - 1 = 80 - 30,75 - 2,8/2 = 47,84 мм.
Моменты инерции относительно оси х0
Момент инерции всего сечения равен
Ix0 = I1x0 + I2x0 = (4,011 + 1.878)105 = 5,88910-7 м4
Радиус шпангоута равен
Rш = R - yнар = 0,9 - 0,04 = 0,86 м
Изгибающий момент шпангоута
= - 0.239 N1 Rш = - 0,239457080,86 = - 9394,82 Нм
Максимальные нормальные напряжения в шпангоуте при условии N = 0:
где унар = ус + 0 = 9,24 + 30,75 = 0,04 м,
увн = d - (ус + 0) = 80 - (9,24 + 30,75) = 0,04 м.
Определяем запас прочности
n = B / нар = 700 / 638,043 = 1,09
n = В / вн = 700 / 638,043 = 1,09
Расчет заклепок
Сила среза на одну заклепку
где Q = - 0.5 N1 = - 0.5 45708 = - 22854 H
F = b2 = 0,095 0,001 = 9,5 10-5 м2
y1 = yнар + / 2 = 0,04 + 0,001 / 2 = 0,0405 м
n =1 - число рядов заклепок
t = 20 мм - шаг заклепок
Допускаемое усилие на срез в соединении
где К = 1 - число плоскостей среза.
Определяем запас прочности
n = рср доп / рср = 4398,23 / 2985,88 = 1,47
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1.Основы проектирования баллистических ракет: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию по дисциплине “Основы устройства и конструирования ракет” для специальностей 130600 - Ракетостроение, 130400 - Ракетные двигатели/ Сост. И.Н.Гречух. - Омск, 2002.-56 с.: ил.
2.Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: В 3 т. Т.1. - 8 - е изд., перераб. и доп.- М.: Машиностроение, 2001. - 920 с.: ил.
Подобные документы
История возникновения баллистического движения. Баллистика как наука. История открытия закона всемирного тяготения. Применение баллистики на практике. Траектория полета снаряда, баллистической ракеты. Перегрузки, испытываемые космонавтами в невесомости.
реферат [624,6 K], добавлен 27.05.2010Принципы реактивного движения, которые находят широкое практическое применение в авиации и космонавтике. Первый проект пилотируемой ракеты с пороховым двигателем известного революционера Кибальчича. Устройство ракеты-носителя. Запуск первого спутника.
презентация [1,3 M], добавлен 23.01.2015Движение, возникающее при отделении от тела со скоростью какой-либо его части. Использование реактивного движения моллюсками. Применение реактивного движения в технике. Основа движения ракеты. Закон сохранения импульса. Устройство многоступенчатой ракеты.
реферат [1,4 M], добавлен 02.12.2010Знакомство с основными особенностями реактивного движения. Рассмотрение первых пороховых фейерверочных и сигнальных ракет. Кальмар как наиболее крупный беспозвоночный обитатель океанских глубин. Общая характеристика конструкции космической ракеты.
презентация [62,6 M], добавлен 20.01.2017Понятие реактивного движения, его проявление в ракете. Строение ракеты и ракетное топливо. Применение ракет в научной деятельности, космонавтике, военном деле. Создание модели с использованием явления перехода потенциальной энергии воды в кинетическую.
реферат [61,2 K], добавлен 03.11.2014Процессы, которые происходят при взаимодействии тел. Закон сохранения импульса, условия применения. Основа вращения устройства "сигнерова колеса". История проекта ракеты с пороховым двигателем. Технические характеристики корабля-спутника "Восток-1".
презентация [439,5 K], добавлен 06.12.2011Реактивное движение - движение тела, обусловленное отделением от него с некоторой скоростью какой-то его части. История создания реактивного двигателя, его основные элементы и принцип работы. Физические законы Циолковского, устройство ракеты-носителя.
презентация [1,0 M], добавлен 20.02.2012Реактивное движение, его применение: двигатели, оружие; проявление закона сохранения импульса тела при запуске многоступенчатой ракеты. История создания реактивной техники К.Э. Циолковским, Ю.А. Гагариным, С.П. Королевым. Реактивное движение в природе.
реферат [93,1 K], добавлен 08.08.2011Выбор площадки строительства и компоновка конденсационной электрической станции мощностью 2200МВт. Тепловая схема и характеристики сжигаемого топлива. Выбор структурной схемы КЭС и основного оборудования. Расчет электрических характеристик и нагрузок.
дипломная работа [2,6 M], добавлен 11.03.2015Выбор тепловой схемы станции, теплоэнергетического и электрического оборудования, трансформаторов. Определение расхода топлива котлоагрегата. Разработка схем выдачи энергии, питания собственных нужд. Расчет тепловой схемы блока, токов короткого замыкания.
дипломная работа [995,3 K], добавлен 12.03.2013
