Физические модели и уравнения износа полимерных композиционных материалов

Для расчета распределения нагрузки между матрицей и наполнителем необходимо знать сопротивление деформированию стенки Efl при любых концентрациях наполнителя f . Для этих целей воспользуемся величиной SK. Тогда

(26)

где Ef 0 - сопротивление деформированию стенки при полном заполнении частицами наполнителя слоя, примыкающего к поверхности частицы полимера.

Тогда, исходя из приведенного выше соотношения (16), определяющего распределение давления на трибоконтакте, определяем для рассматриваемого случая в зависимости от поверхностной концентрации в области контакта S = 0,7f

(27)

где = Ef0 /Em , Em- модуль упругости матрицы.

Для проведения расчетов по (26) требуется знание величины Ef0. Непосредственное измерение этой величины вызывает затруднение. Поэтому в настоящей работе проводилась оценка величины Ef0 из уравнения (27). При этом для определения использовался метод, основанный на сравнительном анализе размеров частиц износа материала матрицы и композита, собранных в результате испытаний на износ ПТФЭ и Ф4К15М5. В результате была определена величина =0,16 и, далее, решая совместно соотношения (26) и (27) при условии rp =63 мкм и rf =7 мкм, соответствующих Ф4К15М5, получено, что для рассматриваемого случая Ef0 =220 ГПа. Эта величина близка к нижней границе справочного значения модуля упругости углеродных волокон.

На рис. приведены результаты сравнительного анализа влияния величины f на величины и SK в виде концентрационных зависимости этих параметров на примере модельного композита на основе ПТФЭ, наполненного дисперсными частицами литейного кокса. Из рис. 11 видно, что при увеличении f до 25% наблюдается постоянное снижение величины нагруженности матрицы. Даже при f = 1% величина заметно меньше 1, хотя при этом SK имеет малую величину. Таким образом, теоретически подтверждается возможность создания малонаполненных композитов с f в несколько процентов.

Рис. 8. Концентрационные зависимости величин: 1 - и 2 - SK для модельного композита на основе ПТФЭ с литейным коксом

Во второй части главы рассматриваются особенности модели при использовании дисперсных наполнителей наноразмеров. В этом случае уже при малых концентрациях наполнителя вокруг частиц гранулированного полимера образуется многослойная структура. Нанонаполнители имеют ряд специфических свойств, таких как высокая поверхностная активность и большая относительная площадь поверхности. Поэтому они способны создавать многослойные структуры вокруг частицы полимера без существенной потери прочности композита. Для анализа таких структур введем коэффициент многослойности стенки вокруг частицы полимера

(28)

Из (28) следует, что когда f = f0, то fl =1. При f > f0 коэффициент fl 1.

Особенностью многослойной модели является экстремальная зависимость сопротивления деформированию дисперсной среды от числа слоев. Это следует из того, что при небольшом числе слоев на величину Efl оказывает влияние устойчивость стенки, которая уменьшается с уменьшением числа слоев. При большом числе слоев величина Efl может снижаться в зависимости от плотности упаковки стенок. Этому условию удовлетворяет выражение для определения Efl в случае многослойной структуры наполнителя, а именно

(29)

где tс- постоянная числа слоев.

Тогда для случая применения нанонаполнителей преобразуем (27) с учетом (29)

(30)

Соотношения (27) и (30) содержат ряд параметров, которые приведены в табл. 6.

Таблица 6. Перечень параметров, определяющих , для случая распределения дисперсного наполнителя в виде пространственной структуры

Из (27) и (30) следует, что в случае образования пространственной структуры наполнителя на нагруженность матрицы оказывают влияние объемная концентрация наполнителя и, зависимые от нее пороговая концентрация и поверхностная концентрация на гранях полимерного куба, упругие свойства матрицы и структуры наполнителя, а также адгезионные свойства контакта матрица-наполнитель.

Ранее, в Главе 5, была разработана физическая модель относительного износа композита, содержащая в качестве основного аргумента структурно-чувствительный безразмерный параметр . Общая структура физической модели износа остается одной и той же для различных композиционных материалов с дисперсным наполнителем, как по особенностям технологии их изготовления, так и по размерам наполнителя. В данной главе определяется в виде (27) для однослойной структуры наполнителя, характерной для наполнителя микронных размеров, и в виде (30) для многослойной структуры наполнителя, характерной для наполнителя наноразмеров.

Рассмотрим применимость физической модели относительного износа композитов для оценки эффективности наполнения на примере модельных композитов на основе ПТФЭ и ПЭЭК с наполнителем нано- и микроразмеров. На рис. 8 приведены расчетные концентрационные зависимости относительной интенсивности линейного изнашивания композита по отношению к матрице для двух вариантов композитов.

На рис. а) приведены результаты сравнительного анализа износостойкости композита, наполненного частицами нано- и микроразмеров. Из рис. а). следует, что нанокомпозит обладает более высокой износостойкостью в диапазоне значений f 0,08. Особенно существенно его преимущество при малых величинах f 0,025. При больших величинах f 0,08 более износостойким оказывается композит с наполнителем микронных размеров. Отмеченный факт необходимо учитывать при создании новых антифрикционных композитов.

а) б)

Рис. 9. Расчетные концентрационные зависимости ICm модельных композитов: а). нанокомпозит на основе ПТФЭ+кокс : 1 - rf = 25нм, rp= 63 мкм; 2 - rf = 7 мкм , rp= 63 мкм. б). композиты с rf = 25нм, rp= 63 мкм: 1 - нанокомпозит на основе ПТФЭ+кокс; 2 - нанокомпозит на основе ПЭЭК+SiC

На рис. 9. б). приведены результаты сравнительного анализа композитов на основе разных полимеров, наполненных дисперсным наполнителем наноразмеров. Из рис. 9. б). следует, что у обоих композитов, как на основе ПТФЭ, так и на основе ПЕЕК, при малых f наблюдается резкий спад величины ICm . Однако максимальное снижение величины ICm у композита на основе ПТФЭ составляет 900 раз, а у композита на основе ПЭЭК - 8 раз. Таким образом, как следует из (23), при прочих равных условиях нанокомпозит с более износостойкой матрицей, то есть с меньшей величиной , при всех возможных величинах f имеет меньшую величину ICm, то есть имеет меньшую триботехническую эффективность наполнения. Таким образом, критерий ICm наиболее информативен при сравнительном анализе композитов на основе разных полимеров.

В главе 7 рассмотрены вопросы практического применения ЭЗИ для оценки и оптимизации триботехнических свойств композитов, на примере лицензированных материалов с распространением полученных закономерностей на модельные композиты.

На основе ЭЗИ разработан ускоренный метод определения допускаемых нагрузок композитов при трении. Показано, что величину pv в точке минимума зависимости К от pv c можно принять за величину допустимой нагрузки [pv] исследованного материала. Достоверность разработанного метода подтверждается методом АЭ. В результате обработки сигналов АЭ получено, что при величинах pv, превышающих значение, принимаемое за допускаемое, происходит снижение прочностных свойств поверхностного слоя. Этот вывод основан на том, что амплитуда нормированного энергетического спектра, рассчитанная при ранее определенной частоте 5 Гц, при pv[pv] резко снижается, а износ либо остается на одном уровне либо существенно возрастает. Так же на основании анализа вклада составляющих изнашивания, описываемых первым и вторым слагаемыми (13), при pv [pv] наблюдается заметное преобладание механической составляющей изнашивания над механохимической. Апробация разработанного метода проводилась на различных группах материалов. В табл. 7 приведены величины [pv], определенные по разработанному методу, как для промышленных, так и для лицензированных материалов. Полученные на основе ЭЗИ значения [pv] промышленных материалов соответствуют справочным характеристикам этих материалов, что служит подтверждением применимости метода.

Таблица 7. Величины [pv] и соответствующие им величины коэффициента износа Кmin , определенные для исследованных материалов

Как видно из табл. 7, самые низкие [pv] имеют чистые полимеры. Присутствие наполнителей приводит к некоторому повышению [pv]. Для углеродных материалов [pv] достигают порядка 10 МПа м/с. Для ряда материалов (ПТФЭ, Ф4К15М5) полученные величины [pv] соответствуют справочным величинам. Для других материалов есть экспериментальные данные их использования при pv > [pv]. Поэтому в настоящей работе зависимости Ih от нагрузки были построены до величины pv = kр [pv], где kр=2,5- коэффициент расширения рабочего диапазона нагрузок.

ЭЗИ позволяет перейти без дополнительных испытаний на износ к зависимостям Ih от p при v=const или Ih от v при p=const, которые в общем случае имеют вид зависимостей рис. 6. Коэффициенты a, b, c и d, полученные в ЭЗИ, используются при построении таких зависимостей.

Для большего удобства при подборе материалов для разрабатываемых узлов трения зависимости Ih от p при v=const или Ih от v при p=const можно преобразовать в номограммы посредством аппроксимации соответствующих участков кривых прямыми линиями. Несмотря на некоторую ошибку аппроксимации, появляется возможность по номограммам находить уравнения прямых линий и по ним определять величину Ih для любой заданной нагрузки. При этом сетка носит вспомогательный характер.

Участки номограмм до второй точки перегиба или до точки минимума являются участками преимущественного действия механохимической составляющей изнашивания. В этой области на ниспадающих участках наблюдается либо обратная зависимость, либо постоянство значений Ih от нагрузки. Из сравнительного анализа Ih материалов Ф4К15М5 и ПТФЭ следует, что при одинаковых величинах v допустимое давление для Ф4К15М5 существенно выше, а Ih при этом значительно ниже, чем для ПТФЭ. Кроме того, при одинаковых величинах p, величина допустимой скорости скольжения для Ф4К15М5 заметно выше, а величина Ih при этом существенно ниже, чем для ПТФЭ. В уравнениях прямых линий для каждого материала величина коэффициента при изменении скорости или давления остается постоянной, а величина смещения по оси ординат зависит от скорости или давления. При наличии минимум 2-х номограмм можно построить зависимости величины смещения от p или v в двойных логарифмических координатах. Эти зависимости имеют вид прямых линий и удобны в работе для определения величины Ih и координат характерных точек. ЭЗИ позволяет оценить ресурс работы различных узлов трения. Это связано с тем, что благодаря ЭЗИ величину коэффициента износа можно найти при любых заданных величинах pv. Тогда, например, для торцевого кольцевого уплотнения при условии заданного предельного линейного износа h кольца уплотнения и рабочего значения pv ресурс уплотнения определяется из соотношения

(31)

где Аи - номинальная площадь контакта реального узла трения; Аэ - площадь контакта при экспериментальных исследованиях; величины K и pv определяются из соответствующих графиков.

Физическая модель износа, разработанная на основе ЭЗИ, позволяет оптимизировать триботехнические свойства композитов на стадии их разработки. Для этого необходимо найти величину по одному из уравнений (17), (19), (27) или (30). Однако величины износа матрицы и наполнителя в составе композита не известны. Но возможно проведение испытаний на износ объемных образцов материалов полимерной матрицы и выбранного наполнителя для определения коэффициентов a1, b1, c1, d1, относящихся к матрице и a2, b2, c2, d2, характеризующих наполнитель. Однако благодаря различным процессам взаимодействиям матрицы и наполнителя Ih не является простой суммой интенсивностей линейного изнашивания матрицы и наполнителя. Это определяется существенным различием величин коэффициентов ЭЗИ, ответственных как за механизмы износа, так и за степень влияния температуры на физико-механические характеристики. Поэтому для характеристики износа композита разработаны условия выбора общих эквивалентных коэффициентов ЭЗИ. Отметим, что частицы наполнителя в композите всегда взаимодействуют с матрицей. При этом в отличие от наполнителя физико-механические свойства полимерных матриц обычно в сильной степени зависят от температуры. Так как b1 >> b2 , то процессы, связанные с вкладом наполнителя в образование вторичных структур также будут иметь показатель степени b1. В то же время вклад других коэффициентов в общий эквивалентный коэффициент будет определяться нагруженностью матрицы . Тогда физическая модель износа композита при учете выше сказанного принимает вид

(32)

где aЭ, bЭ, сЭ, dЭ - эквивалентные коэффициенты;

aЭ = ; bЭ=b1; сЭ =c1+(1-)с2; dЭ=d1+(1-)d2.

Для проверки справедливости (32) воспользуемся тем, что при отсутствии наполнителя (f =0) нагруженность матрицы =1. Подставляя эту величину в (31) получаем выражение для Ih полимерной матрицы.

Физическая модель износа композитов в виде (32) дает возможность сравнительной оценки триботехнических свойств разрабатываемых модельных композитов и промышленных образцов. Рассмотрим применение (32) для прогнозирования износостойкости двух различных классов полимерных композитов: с пространственным распределением наполнителя и со случайным распределением наполнителя в расплаве термопласта. Так как к первой группе относятся композиты на основе ПТФЭ, проведем сравнительный анализ износостойкости Ф4К15М5 и модельных образцов, на основе ПТФЭ и содержащих дисперсную фракцию различных углеродных материалов. Примем, что наполнители модельных композитов имеют ту же дисперсность, что и наполнитель Ф4К15М5, а так же у всех модельных композитов f =20% и Ef0=220 ГПа, тогда у рассматриваемых образцов =0,016. Результаты сравнительного анализа величин Ih от р для ряда материалов приведены на рис. 17. Из рис. 17 следует, что при заданных нагрузках менее износостоек модельный композит на основе ПТФЭ, наполненный углеродным материалом без пропитки (кривая 1). По сравнению с ним Ф4К15М5 (кривая 6) имеет износостойкость несколько выше. Материал с наполнителем из углеродного обожженного материала, пропитанного баббитом, (кривая 5) при p2,4 МПа имеет величину Ih сравнимую с Ф4К15М5, а при p2,4 МПа его Ih имеет значительно меньшие значения. Модельные композиты, наполненные углеродными графитированными материалами, пропитанными антифрикционными сплавами (кривые 2, 3 и 4) имеют существенно большую износостойкость по сравнению с Ф4К15М5 во всем диапазоне рабочих нагрузок. Из них лучшие триботехнические характеристики имеет модельный композит ПТФЭ+АГ-1500 СО5 (кривая 3). Сходный вид всех зависимостей позволяет сделать заключение, что разработанный метод определения эквивалентных коэффициентов и использование их в ЭЗИ в виде (32) применим при разработке композиционных материалов.

На рис.10. представлены зависимости Ih от p для модельных композитов на основе ПА6, в расплав которых гипотетически введены фракции углеродных материалов с дисперсностью 7 мкм и концентрацией 30 об.%. Графики материалов, представленных на рис. 18, характеризуются более высокой износостойкостью по сравнению с аналогичными зависимостями рис. для модельных композитов на основе ПТФЭ. Зависимости Ih от p рис. для модельных композитов на основе ПА6 имеют более выраженную механохимическую составляющую. Кроме того, среди модельных композитов на основе ПА6 наиболее высокую износостойкость имеет композит с наполнителем из материала АГ-600 СО5.

Из рис. следует, что из рассмотренных типов наполнителей в качестве эффективного наполнителя в диапазоне рассмотренных нагрузок можно рекомендовать углеродные материалы, подвергнутые графитизации, с последующей пропиткой сплавом свинца и олова.

Рис. 10. Зависимость Ih от p для модельных композитов на основе модельных композитов на основе ПТФЭ при v=0,5 м/с и ПА6 при v=0,5 м/с и

Разработанная физическая модель износа применима для оценки триботехнической эффективности наполнения полимерной матрицы на стадии разработки композитов. Для этого используем ранее введенную величину IСm = IhС /Ihm. При этом для определения IhС используем выражение (32), а для определения Ihm - выражение (14). Разложим экспоненты, в заключенные в скобки в (32) и (14), в ряд Тейлора и ограничимся первыми двумя слагаемыми. Окончательно находим

(33)

Если pv0 и f =0, то ICm =1, так как все коэффициенты в (33) будут равны. По соотношению (33) были построены зависимости IСm от объемной концентрации наполнителя и совместной нагрузки для модельных композитов на основе ПТФЭ (рис.) и полиамида (рис. 20), наполненных АГ-600 СО5 с различной дисперсностью.

а). б)

Рис. 11. Зависимости IСm от f и pv для модельного композита ПТФЭ+АГ-600 СО5: а). при rp=63 мкм, rf=7 мкм; б). при rp=63 мкм, rf = 20 нм.

Из рис. следует, что величина IСm практически не зависит от pv в рассматриваемом диапазоне значений. Концентрационная зависимость показывает, что IСm снижается приблизительно на два порядка при введении наполнителя микронных размеров с концентрацией f =10 об .%., а в случае применения наполнителя наноразмеров такое же снижение IСm достигается при f =3 об. %.

а). б)

Рис. 12. Зависимости IСm от f и pv для модельного композита ПА6+АГ-600 СО5: а). rf=7 мкм; б). rf = 20 нм.

Из рис. 20 а). следует, что IСm модельного композита на основе полиамида имеет заметную зависимость от pv в случае использования наполнителя микронных размеров. Величина IСm, снижается монотонно с увеличением f и достигает своего минимального значения при pv=0,45 МПа м/с и концентрации 50 об.%. В этом случае IСm снижается только в 4 раза. В то же время при использовании наполнителя наноразмеров (рис. 20 б).) зависимость IСm от pv менее выражена. Концентрационная зависимость IСm здесь имеет минимум при 12 об.% и pv=0,45 МПа м/с и снижается в 6 раз. Заметим, что при таком же объемном содержании наполнителя микронных размеров IСm снижается только в 2 раза.

Анализ зависимостей IСm, построенных по (33) на рис.19 и рис.20, показывает, что они имеют сходный характер с зависимостями, полученными в результате применения физической модели относительного износа в виде (23), как для случая наполнения дисперсными частицами наноразмеров, так и частицами микроразмеров.

Основные выводы по работе

1. Разработаны физические и математические основы подхода к прогнозированию износостойкости полимерных композитов по свойствам их компонентов.

2. Проведен анализ распределения дисперсного наполнителя в полимерной матрице композитов. Созданы структурные модели полимерных композитов, как для случайного распределения, так и для пространственного распределения дисперсного наполнителя.

3. Предложен комплекс структурных и физических характеристик композита, которые в значительной степени определяют его износостойкость.

4. В пределах этого комплекса определены характеристики, которые различны для нано- и микро диапазонов размеров частиц наполнителя, а именно постоянная размеров частиц, постоянная числа слоев и коэффициент многослойности.

5. Установлена немонотонная зависимость интенсивности линейного изнашивания от условий нагружения. Такой характер зависимости подтвержден с позиции неравновесной термодинамики и анализа сигналов акустической эмиссии регистрируемой при трении. Разработано нелинейное уравнение износа (ЭЗИ).

6. Разработаны физические модели относительного износа полимерных композиционных материалов, на основании разработанного ЭЗИ и степенного закона изнашивания. Проведена экспериментальная проверка применимости разработанных моделей.

7. Получено выражение для определения доли немодифицированного полимера в композите при наличии сорбирования на границе полимер - наполнитель.

8. Предложен расчетно-экспериментальный метод определения сопротивления деформированию структур по результатам анализа площадей частиц износа.

9. Проведен анализ диапазонов преимущественного действия составляющих износа для различных полимеров и композитов. Что позволило дать рекомендации по определению допустимых нагрузок.

10. На основе ЭЗИ создан информационный пакет данных включающий зависимости интенсивности линейного изнашивания, как от контактного давления, так и от скорости скольжения для большой группы полимерных и композиционных материалов.

Работы автора по теме диссертации, опубликованные в изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Особенности структуры композитов триботехнического назначения на основе политетрафторэтилена c наполнителями наноразмеров// Вопросы материаловедения. 2013. N. 2. С. .

2. Приложение эмпирического закона изнашивания к вопросам прогнозирования износа композитов на основе политетрафторэтилена// Вопросы материаловедения. 2012. N. 4. С. 217-222. (соавт. Козырев Ю.П.)

3. Исследование особенностей структурной агрегации частиц наполнителя в полимерных термопластичных композитах на основе сравнительного анализа размеров частиц износа// Вопросы материаловедения. 2011. N. 2. С. 50-56. (соавт. Козырев Ю.П., Стукач А.В.)

4. Оценка доли нагрузки на матрицу в полимерном композите Ф4К15М5 по результатам сравнительного анализа размеров частиц износа// Вопросы материаловедения. 2011. N. 1. С. 118-122. (соавт. Козырев Ю.П.)

5. Инженерная модель нанокомпозитов триботехнического применения на основе полимеров с многослойной структурой дисперсного наполнителя// Вестник машиностроения. 2011. N.1. C. 34-36. (соавт. Козырев Ю.П.)

6. Влияние процесса направленной агрегации частиц на характеристики полимерных антифрикционных нанокомпозитов// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2010. N.4. С. 86-91. (соавт. Козырев Ю.П.)

7. Анализ влияния волокнистых и дисперсных наполнителей на снижение нагруженности полимерной матрицы при трении// Вестник машиностроения. 2010. N. 6. C. 50-54. (соавт. Козырев Ю.П.)

8. Влияние особенностей структуры композиционных материалов на основе политетрафторэтилена на снижение нагруженности матрицы// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2010. N. 2. С. 40-45. (соавт. Козырев Ю.П.)

9. Определение характеристик износостойкости полимерных материалов на примере полиамида ПА-6 и композита Ф4К15М5// Вопросы материаловедения. 2009. N. 1. С. 210-215. (соавт. Козырев Ю.П.)

10. Многофакторный анализ механизмов износа политетрафторэтилена и его композита с использованием эмпирического закона// Вестник машиностроения. 2009. N. 7 . C. 43-47. (соавт. Козырев Ю.П.)

11. Применение модели «расслоенных сеток» для анализа влияния поверхностной структуры на износостойкость композитов политетрафторэтилена с мелкодисперсным наполнителем// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2009. N. 3. С. 49-53. (соавт. Козырев Ю.П.)

12. Влияние состава углеродных композиционных материалов на их нагрузочную способность// Вестник машиностроения. 2008. N. 2. C. 28-31. (соавт. Козырев Ю.П.)

13. Определение оптимальной частоты спектра сигналов акустической эмиссии для диагностики износа наполненного политетрафторэтилена// Вопросы материаловедения. 2008. N 1. С. 1-5. (соавт. Козырев Ю.П.)

14. Применение термодинамической модели для анализа характеристик износостойкости материалов// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2008. N 1. С. 70-73. (соавт. Козырев Ю.П.)

15. Экспресс-метод для оценки триботехнических свойств углеродных материалов// Трение и смазка в машинах и механизмах. 2007. N. 8. С. 14-18. (соавт. Козырев Ю.П.)

16. Метод определения допустимых нагрузок при трении с использованием эмпирического закона изнашивания// Вестник машиностроения. 2007. N. 6. C. 44-46. (соавт. Козырев Ю.П.)

17. Анализ высокочастотного спектра сигналов акустической эмиссии и его связь с износостойкостью наполненного политетрафторэтилена// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2007. N 3. С. 57-61. (соавт. Козырев Ю.П.)

18. Диагностика износа углеродсодержащего политетрафторэтилена с привлечением метода спектрального анализа сигналов акустической эмиссии// Вопросы материаловедения. 2006. N. 4. С. 1-6. (соавт. Козырев Ю.П.)

19. Статистический критерий оценки триботехнических свойств углеродных материалов// Вопросы материаловедения. 2006. N 2. С. 193-198. (соавт. Козырев Ю.П.)

20. Особенности частотного спектра сигналов акустической эмиссии при износе политетрафторэтилена// Проблемы машиностроения и надежности машин. 2005. N 6 . С. 115-119. (соавт. Козырев Ю.П.)

21. Применение метода акустической эмиссии для оценки изнашивания полимерных композитов на основе полиимида и политетрафторэтилена// Трение и износ. 2003. Т. 24. N. 1. С. 85-91. (соавт. Булатов В.П., Козырев Ю.П., Губанова Г.Н., Мелешко Т.К., Кудрявцев В.В.)

22. Применение метода акустической эмиссии для оценки влияния условий трения на изнашивание наполненных полимерных материалов// Трение и износ. 2002. Т. 23. N. 6. С. 670-673. (соавт. Булатов В.П., Козырев Ю.П.)

23. Временная зависимость коэффициента трения// Письма в ЖТФ. 1996, Т. 22, В. 19, С. 1-5. (соавт. Булатов В.П., Полевая О.В., Фадин Ю.А.)

24. Седакова Е.Б., Нагрев и разрушение поверхностных слоев металлов при трении// Письма в ЖТФ, 1995, Т. 21. В. 2. С. 35-39. (соавт. Фадин Ю.А., Булатов В.П.)

Патенты на изобретения

25. № 2338178 от 10.11.2008. Способ определения диапазона оптимальных

рабочих нагрузок пар трения скольжения. (соавт. Козырев Ю.П.)

26. № 2263891 от 05.04.2005. Способ непрерывного контроля износа фрикционной пары (соавт. Козырев Ю.П.)

Публикации в прочих изданиях

27. Оценка эффективности наполнения полимерных композитов триботехнического назначения//Труды 3-ей Международной научно-практической конференции «Современное машиностроение. Наука и образование». Санкт-Петербург. 2013. С. ( соавт. Козырев Ю.П.)

28. Частотный спектр сигналов акустической эмиссии при трении и его связь с периодичностью адгезионного износа// Трение, износ, смазка. Электронный ресурс. 2007. N.30. (соавт. Козырев Ю.П.)

29. Исследование трибологических свойств углеродных материалов// Трение, износ, смазка. Электронный ресурс. 2005. N.25. (соавт. Козырев Ю.П., Диденко Н. С.)

30. Способ непрерывного контроля износа полимерных материалов по ширине частотного спектра преобразованного сигнала акустической эмиссии. Труды международной научной конференции «Моделирование акустической эмиссии гетерогенных материалов». Санкт-Петербург. 2004. С. 30-33. (соавт. Козырев Ю.П.)

31. Методика неразрушающего контроля износа полимерных материалов (на примере полиимидов), основанная на корреляционном и спектральном анализе амплитудных флуктуаций потока акустической эмиссии// Труды международного конгресса «МЕХТРИБОТРАНС 2003». Ростов-на-Дону. 2003. Т.1. С. 416-420. (соавт. Козырев Ю.П.)

32. О возможности исследования методом акустоэмиссии механизмов повышения износостойкости модифицированных полиимидов и фторопласта// Тезисы докладов международного симпозиума “О природе трения твердых тел” 2002. Гомель. (соавт. Булатов В.П., Козырев Ю.П.)

33. Исследование периодического упрочнения и разупрочнения поверхностных слоев меди при трении с учетом реальной площади контакта// Тезисы докладов научно технической конференции "Проблемы машиноведения", посвященной 10-летию Нф ИМАШ РАН. 1997, с. 60. Нижний Новгород. (соавт. Булатов В.П., Фадин Ю.А.)

34. Разрушение поверхности алюминиевых монокристаллов при трении// Сб. трудов II Международной конференции "Износостойкость машин". 1996, Брянск, С. 78. (соавт. Фадин Ю.А., Полевая О.В., Хохлов Г.Г.)

35. Усталостные явления при сухом трении металлов// Сб. трудов II международного симпозиума по трибофатике. 1996, М., С. 15-16. (соавт. Булатов В.П., Полевая О.В., Фадин Ю.А.)

36. Применение АЭ в системах контроля электротехнического оборудования по техническому состоянию// Сб. трудов семинара "Разработка и внедрение новых нетрадиционных методов контроля состояния турбо- и гидрогенераторов". 1996, С.-Петербург, С. 95-96. (соавт. Ионайтес В.Е., Преснов Ю.Л., Чалов А.А., Булатов В.П., Фадин Ю.А.)

Размещено на Allbest.ru