У профиля IMO (профили и ) вся высота фаски ВМ равна , у профилей и эта высота в два-три раза больше.

Выбор фасок винтов трехвинтовых насосов. Фаска (см. рис. 13) нужна для увеличения ресурса и прочности кромки ВМ. Поскольку с увеличением размера фаски уменьшается герметичность зацепления, на основе анализа отечественных и иностранных профилей был определен рациональный размер фаски. Были испытаны профили с разной относительной высотой фаски (), где - высота фаски (зуба). Варианты профиля имеют фаски в диапазоне , профиль имеет закругленные фаски на ВМ с и и на ВЩ с , где - диаметр центроиды ВМ. Конечно, чем меньше высота фаски, тем больше подача и тем легче прикатывается комплект винтов на абразивном порошке и, соответственно, легче получить требуемые виброшумовые характеристики (ВШХ) насосов. Но из-за быстрого изнашивания фаски характеристики насоса ухудшаются. Кроме того, острые закаленные кромки имеют повышенную хрупкость, а «сырые» отгибаются, т.е. надежность насоса уменьшается. Подводя итог, можно сказать, что винтовые насосы в широкой области применения достаточно надежны при фасках . В три-пять раз более длительная прикатка винтов с профилями R1 и R5, чем с профилем - это ускоренные испытания на износ, которые характеризуют повышенный ресурс насоса с профилями и . Практика изготовления и эксплуатации насосов показала, что наиболее надежны профили и , после их внедрения резко уменьшилось количество рекламаций на изделие ОАО «Ливгидромаш». Например, при первоначальной поставке для маслосистем газовых компрессоров насосов (с профилем вида 6) наблюдалось их массовое заклинивание. Замена профилей вида 6 на профиль устранила эту проблему. Насос с профилем , проработав на стенде 50000 часов (11 лет с перерывами), остался в рабочем состоянии (подача изменилась всего на ). При этом КПД насосов с профилями и достаточно высоки и лежит в пределах .

Установлено, что виброшумовые характеристики насосов зависят от величины центрального угла раствора дна впадины винта (ВМ) . Этот угол определяет гидравлический крутящий момент на винте и соответственно разгрузку от силового взаимодействия между винтами. В работе обоснована формула зависимости момента сил трения в насосе от угла :

,

где - усредненный односторонний зазор между винтом и обоймой; - рабочая длина винтов; - частота вращения винтов; - динамическая вязкость перекачиваемой жидкости. С целью экспериментальной проверки полученной зависимости для серийного насоса были изготовлены пять комплектов винтов к нему с различными углами : . Экспериментальные исследования показали хорошую сходимость расчетов по формуле с экспериментальными данными. Выше приведенная формула позволила обосновать рациональные углы б для конкретных режимов работы насоса.

Экспериментальные сравнения характеристик одновинтовых насосов с трехзаходным и однозаходными винтами были проведены на насосах () и (). Они показали, что при меньших размерах насос обеспечивает большую подачу и давление, чем насос . Особенно выгодно применение МРО при малых оборотах ( и ниже) и высоких давлениях (порядка и выше), при которых насос с МРО имеет и более высокий общий КПД (на ), чем насос с однозаходным винтом. При частоте вращения с точки зрения высокого общего КПД целесообразно применять МРО при давлениях и выше.

Рассчитаны три варианта МРО с . Все три варианта МРО имеют внедрение. МРО с наиболее износостойкий насос - а насос с обладает самым высоким КПД ().

Радиальная сила, действующая на одну нарезку (на один барабан) двухпоточного винта, расположенная от конца барабана со стороны нагнетания на расстоянии, равном половине хода винта, теоретически может определяться через параметры винта как , где - межосевое расстояние между РО.

Величина этой же радиальной силы, полученной по экспериментальным данным, на больше и составляет .

Радиальная сила, действующая на весь двухпоточный винт, составляет . По этим формулам рассчитаны прогибы винтов мультифазных насосов. При их испытании на воде зафиксированы точки перехода жидкостного трения в полужидкостное, т.е. когда прогиб винта равен зазору между ним и обоймой. Доказано, что для этих точек расчетный прогиб равен зазору, а поэтому сделан вывод о достоверности эмпирической формулы.

Гидростатическая осевая сила на ведущем винте ВЩ равна: , а осевая сила на ведомом винте ВМ определяется , где - наружный диаметр ВМ; - давление насоса. При работе между ВЩ и ВМ имеется силовой контакт, который не учитывается этими формулами. Для изучения силового контакта между винтами была проведена экспериментальная работа. При диаметре верхнего разгрузочного поршня, равном наружному диаметру ВЩ эмпирическая осевая сила, действующая на отсеченную часть ВЩ между камерами нагнетания и всасывания, равна: , где , где - давление нагнетания. При отсутствии нижнего разгрузочного поршня ВЩ условная площадь равна: .

Осевое усилие на ведомом винте (ВМ) равно: . Для конструкции насоса, у которого ВЩ с верхним и нижним разгрузочными поршнями: . При ВЩ только с верхним разгрузочным поршнем: .

В четвертой и пятых главах выполнен анализ энергетических характеристик насосов с различными зацеплениями профилей, полученных при испытаниях 28 различных комплектов винтов на экспериментальном стендовом оборудовании. Результаты испытаний серийных насосов были обработаны в обобщенных координатах, в качестве которых приняты безразмерные комплексы:

и ,

представляющие собой безразмерную утечку и безразмерный момент трения:

и ;

где - утечка в насосе; - момент сил трения в насосе; - теоретический момент на валу ведущего винта (ВЩ); - угловая скорость ВЩ; , , - соответственно дифференциальное давление, подача и геометрическая подача насоса; , - объемный и механическо-гидравлический КПД насоса; - критерий Гумбеля; - критерий Рейнольдса; - критерий геометрического подобия; - критерий теплосодержания; - наружный диаметр винта; , , , , - соответственно динамическая и кинематическая вязкость, удельный вес, удельная теплоемкость и характерная температура перекачиваемой жидкости. определяется из зависимости вязкости жидкости от температуры : . При геометрическом подобии исходных (торцовых) сечений винтов двухвинтового насоса геометрическое подобие проточной его части определяется симплексами: ; ; ; ; , где: , , - зазоры (на сторону): - между винтами и обоймой; - между боковыми профилями; - между вершиной одного винта и дном впадины другого; - ход ВЩ (ВМ), - рабочая длина винтов. В логарифмических координатах были нанесены экспериментальные точки, которые аппроксимировались прямыми и по ним записывались аналитические уравнения. Большое число экспериментов с различными зазорами рабочих органов было сделано при создании мультифазных двухвинтовых насосов и, соответственно, получены уравнения объемного и механическо-гидравлического КПД при перекачивании жидкости без примеси свободного газа.

Расчет параметров мультифазного насоса при перекачке газожидкостной смеси представляет собой сложную техническую проблему, так как необходимо учитывать влияние сжатия газа в рабочих органах (РО) насоса. Методикой расчета параметров насосов при перекачивании жидкости без газа можно пользоваться для приблизительных расчетов и при перекачивании газожидкостной смеси, с учетом того, что, как показали эксперименты, потребляемая насосом мощность не зависит от содержания газа в смеси, и что подача газожидкостной смеси на входе в насос больше подачи чистой жидкости (без газа) при одном и том же дифференциальном давлении, но она никогда не может быть больше геометрической подачи насоса. Причем, как правило, с увеличением доли газа в смеси подача смеси на входе в насос увеличивается, приближаясь к геометрической подаче. Т.е. подача газожидкостной смеси находится в “вилке” между минимальной подачей при работе насоса на жидкости без газа (определяемой по вышеприведенному методу) и максимальной подачей, равной геометрической подаче. Главными факторами, определяющими конструкцию насоса и его параметры, являются процентное содержание газа в смеси и степень повышения давления (соотношение давлений) , где , и - соответственно подачи смеси, газа и жидкости на входе в насос; , - соответственно абсолютное давление на выходе и входе в насос. Кроме того, конструкцию насоса определяют давление насоса и давление на входе в него. Чем больше величины , , , тем длиннее должны быть винты, тем больше должно быть число замкнутых камер для постепенного сжатия газа в них при небольших утечках жидкости. Чем больше , тем экономичнее работает насос. В качестве газожидкостной смеси в эксперименте использовали водовоздушную смесь.

Для расчета характеристик насоса для газожидкостной смеси введены новые понятия: потребляемая мощность смеси - мощность, затраченная на повышение давления смешанного потока (газ+жидкость) - ; объемный КПД насоса - , механическо-гидравлический КПД - , где - теоретическая мощность, - потребляемая мощность, - геометрическая подача насоса. Поскольку температура смеси на входе и выходе из насоса отличалась не более чем на один-два градуса, считаем процесс сжатия газа изотермическим. Полезная (изотермическая) мощность смеси - мощность, которой обладают сжатый газ и жидкость на выходе из насоса: .

КПД, учитывающий влияние изотермического сжатия газа в камерах РО насоса (условно назовем его газовый КПД), . Общий КПД

.

При изотермическом сжатии смеси газовый КПД определяется по формуле:

,

а в общем случае как , где - показатель политропы. Так как подача смеси определялась только на входе в насос, то было принято обозначение . Максимально допустимое содержание газа в смеси тем больше, чем меньше соотношение давлений .

Для большинства испытанных насосов при минимальном соотношении давлений, лежащем в диапазоне , было достигнуто максимальное содержание газа при перекачивании водовоздушной смеси . При номинальном расчетном режиме и , т.е. при соотношении давлений , предельно допустимое газосодержание равно . Общий КПД насосов достаточно высок и составляет при номинальном давлении в при подаче воды и масла .

Наивысшее газосодержание допускает насос при давлении в и - , при - (кратковременно). Насос при давлении на выходе в и давлении на входе , т.е. при соотношении давлений имеет коэффициент , т.е. способен кратковременно перекачивать газовые пробки. Отметим, что одноступенчатые винтовые компрессоры сухого сжатия обычно работают при степени повышения давления ; одноступенчатые маслозаполненные - при . Мультифазные насосы, которые в настоящее время серийно изготавливает ОАО "Ливгидромаш", успешно эксплуатируются в Татарстане, Башкортостане, Западной Сибири и Казахстане.

В пятой - седьмой главах рассматриваются вопросы привязки рабочих профилей роторов к параметрам насосов различной разновидности. При проектировании винтовых и шестеренных насосов необходимо знать, какой профиль следует выбрать при заданных относительных глубине нарезки и ходе для конкретных параметров насоса. Относительная глубина нарезки роторов характеризуется отношением диаметра окружности вершин зубьев к диаметру окружности дна их впадин, т.е. , относительный ход . При выборе профиля с заданной относительной глубиной нарезки следует определять: максимальное число зубьев , которые можно разместить на образующей окружности ротора; коэффициент торцевого перекрытия (КТП), условно приходящийся на один зуб, т.е. коэффициент в формуле , где - угол торцевого перекрытия зацепления; максимально достижимый КТП ; - наименьшее число зубьев, необходимое для обеспечения , которое рассчитывается как . Эти величины для проектирования приводятся в таблице. Диапазон изменения глубины нарезки составляет и наиболее часто применяется во всех роторно-вращательных машинах.

Конкретные значения глубины нарезки выбираются из условия расположения максимального числа зубьев с профилем на окружности колеса. При составлении таблицы учитывались следующие ограничения для профилей:

() -; () - ;

- ; - ;

- , ; - , ;

- , , где - модуль циклоидального зацепления.

Для коловратных и шестеренных насосов все рассмотренные профили герметичны, так как они спроектированы с нулевым зазором в "запирающем" месте, т.е. между вершиной зуба одного колеса и дном впадины другого. Отсюда следует, что, пользуясь таблицей, можно выбрать для конкретных условий рациональное зацепление. Понятно, что при наличии синхронизирующих зубчатых колес, например в коловратных насосах, число зубьев ротора можно брать меньше . To же и в винтовых роторах, где общий коэффициент перекрытия передачи равен сумме КТП и коэффициента осевого перекрытия.

Таблица

Профиль	Параметры	Значения параметров при
		3 (1,5)	2 (4/3)	5/3 (5/4)	1,5 (6/5)	1,4 (7/6)
, ,		0,25 2 0,25 0,5	1/6 3 0,167 0,5	0,125 4 0,125 0,5	0,1 5 0,1 0,5	1/12 6 0,083 0,5
,		0,259 5,11 1,29 4	0,202 9,04 1,82 5	0,171 13,62 2,22 6	0,151 18,77 2,71 7	0,136 24,4 3,27 8
,		0,268 4,09 1,07 4	0,23 7,88 1,61 5	0,205 12,06 2,46 5	0,186 16,75 2,98 6	0,172 21,92 3,62 6
,		0,212 3,55 0,63 -	0,155 6,94 0,93 -	0,129 10,83 1,29 8	0,112 15,2 1,68 9	0,101 20,00 2,02 10
		0,258 4,54 1,03 4	0,195 7,65 1,37 6	0,160 11,01 1,76 7	0,136 14,53 1,91 8	0,118 18,15 2,13 9
		40,203 0,269 3,08 0,807 -	30,609 0,188 6,12 1,13 6	25,66 0,153 9,65 1,38 7	22,518 0,132 13,62 1,72 8	20,301 0,118 18 2,12 9
		54,415 0,215 3,47 0,645 -	39,904 0,159 6,64 0,951 -	33,06 0,132 10,11 1,319 8	28,849 0,116 13,80 1,502 9	25,920 0,104 17,65 1,770 10
		0,8288 0,238 4,34 0,95 -	0,7385 0,184 7,55 1,288 6	0,656 0,156 10,99 1,557 7	0,5799 - - - -	0,5106 - - - -

В рабочих органах объемных роторных машин в основном применяются циклоидальные профили, а в шестеренных - эвольвентные. В последнее время некоторые фирмы стали применять и в шестеренных насосах циклоидальные профили. Для уменьшения массы и габаритов шестеренных насосов были испытаны профили УЭ+ОЭ, УЭ+ОГ+ЭВ+ОЭ в двух шестеренных насосах. По сравнению с эвольвентным профилем уменьшение массы шестеренного насоса - до , а увеличение КПД - до .

Насос с профилем отличается удивительно устойчивой работой при большой высоте всасывания (до ) - подача плавно падает, но резкого срыва подачи и кавитации не наблюдается. Недостатком является сильный шум, что потребовало изменения технологии нарезки шестерен и зазоров в «запирающем» месте.

На шуме также сказывается величина защемленного объема между РО, для уменьшения которого стремятся, чтобы . Есть конструкция, где контакт профилей в торцовой плоскости осуществляется в одной точке. Насос с такими шестернями отличается быстроходностью, малыми шумом и пульсацией потока жидкости, высоким КПД и хорошей всасывающей способностью. В таком зацеплении отсутствует защемленный объем жидкости между зубьями, поэтому не требуются разгрузочные канавки. В нашем случае одноточечное зацепление у профиля () при использовании косых зубьев с большим углом наклона (винтов) устраняет защемленный объем, в результате чего насосы могут работать с большой частотой вращения. В других случаях теоретически защемленного объема не будет, если в зацеплении шестерен есть участок, где отсутствует контакт шестерен. На практике степень разгерметизации зацепления шестерен зависит от длины участка шестерни, на котором отсутствует контакт. Для определения степени герметичности зацепления введено понятие условного коэффициента герметичности зацепления , где - угловой шаг условной торцевой шестерни; - угол поворота образующей торцовой шестерни для винта с ходом и длиной . Отсюда коэффициент герметичности: . Косозубое зацепление будет герметичным при , т.е. при ; ход винта должен быть , таким образом для герметичного зацепления угол наклона зубьев на центроиде: .

В коловратном насосе испытывались шестизубые роторы с профилем . По сравнению с двухзубыми роторами с профилем (УЭ) уменьшилась пульсация жидкости и увеличилось предельное давление до , что недостижимо для профиля при малой частоте вращения .

В заключительной части диссертации рассматривается промышленное использование разработанных профилей рабочих органов насосов. Все типоразмеры двухвинтовых насосов, выпускаемых по ГОСТ 20572-88, имеют новые профили роторов (винтов), разработанные по рекомендациям диссертанта. Внедрено 6 негерметичных профилей (ц.з.1-1 и ц.з.2-2) и 2 герметичных профиля (ц.з.1-1 и ц.з.2-3). Изобретено 1 герметичный и 8 негерметичных профилей.

Из 40 типоразмеров трехвинтовых насосов, выпускаемых по ГОСТу 20883-88, 36 типоразмеров имеют профили винтов и и их модификации, разработанные по рекомендациям диссертации. Изобретено 3 негерметичных профилей. Для специальных малошумных насосов применено новое соотношение хода к номинальному диаметру и новый профиль , а для - и профиль . Для насосов , и за счет применения новых профилей , и новых отношений длины РО к ходу удалось повысить вакуумметрическую высоту всасывания при перекачивании дизтоплива. Впервые на ОАО «Ливгидромаш» изготовлены многозаходные одновинтовые погружные насосы , (), , насосы для буровых растворов , . Полупогружной насос для цистерн () имеет точное внецентроидное цевочное гипоциклоидальное зацепление с кинематическим отношением , рассчитанное по уточненным формулам, выведенным автором, причем радиус цевки больше, чем у Пермского профиля, что повышает объемный КПД (на ) и ресурс работы насоса в 2 раза. Также впервые для изготовления винта и стержня применено фрезерование специальными дисковыми профильными фрезами, методика расчета которых разработана диссертантом. Новая технология нарезки стержней, а иногда и винтов, применена и для насосов с кинематическим отношением , что значительно повысило точность их изготовления и ресурс работы (на ). Внедрение новых профилей в шестеренные и коловратные насосы идет медленнее из-за более сложного нового инструмента для их изготовления.

Новые профили и , а также новые соотношения геометрических параметров РО для мультифазных насосов позволили создать ряд их конструкций с энергетическими характеристиками мирового уровня и выше, позволяющими перекачивать смесь с содержанием газа от 50 до , а кратковременно и до , в зависимости от давлений на входе и выходе насоса.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

В диссертационной работе на основе системных теоретических и экспериментальных исследований одиннадцати вариантов рабочих органов роторно-вращательных насосов разработаны качественно новые принципы синтеза их взаимоогибаемых профилей, основанных на циклоидальных, циклоидально-эвольвентных, внецентроидных цевочных эпициклоидальных и гипоциклоидальных зацеплениях, которые позволили создать принципиально новые технические решения на ряд высокоэффективных малошумных российских роторно-вращательных насосов мирового уровня, а также при участии автора освоить серийное их производство на ОАО «Ливгидромаш», что является решением крупной научно-технической проблемы большого народно-хозяйственного значения.

Полученные результаты, включающие: дополненную классификацию (с пяти до одиннадцати) видов профилей роторов винтовых насосов по критериям вида зацепления, его герметичности и симметричности; метод проектирования взаимоогибаемых циклоидальных и циклоидально-эвольвентных, основанный на задании сложной исходной линии зацепления; метод проектирования взаимоогибаемых внецентроидных цевочных эпициклоидальных профилей, основанный на определении координат фактической сложной линии зацеплений; метод проектирования взаимоогибаемых профилей, составленных из архимедовой спирали и укороченной эвольвенты; метод расчета энергетических характеристик многовинтовых насосов с использованием теории подобия; метод расчета параметров мультифазных двухвинтовых насосов; комплекс новых технических решений на конструкции малошумных и высоконапорных роторно-вращательных насосов и их рабочих органов, защищенный девятью авторскими свидетельствами СССР и четырьмя патентами РФ; нормативно-расчетную документацию, регламентированную действующими восемью государственными стандартами СССР, - взаимосвязаны и обобщены единой методологией синтеза профилей рабочих органов и расчета и проектирования роторно-вращательных насосов в целом в рамках решаемой научно-технической проблемы, что позволяет квалифицировать их как теоретические основы проектирования насосов с циклоидальными зацеплениями.

Основные выводы и результаты работы состоят в следующем:

1. Решена крупная научно-техническая проблема создания, освоения и серийного производства широкого класса конкурентоспособных, высоконапорных и высокопроизводительных роторно-вращательных насосов с выходными параметрами мирового и выше мирового уровней, среди которых: двухвинтовые насосы по ГОСТ 20575-88, где мультифазные насосы имеют давление 40 бар вместо 16 бар ранее; малошумные трехвинтовые насосы по ГОСТ 20883-88, где благодаря новому профилю винтов увеличена надежность, и среди которых насосы А2 3В 2,5/100, А3 3В 4/160, впервые удовлетворяющие требованиям №4 по ВШХ; одновинтовые насосы по ГОСТ 18863-89, среди которых насос Н1В 14/80 (на давление 100 бар, ранее наибольшее давление было 25 бар) получил диплом «Новинка года» (2008) среди 100 лучших товаров России.

2. Обоснована целесообразность замены коловратных насосов общепромышленными двухвинтовыми насосами, имеющими геометрию мультифазных насосов и обладающими более высоким КПД (на 15 % выше) при высоких давлениях (от 100 бар и выше).

3. По габаритно-массовым, энергетическим и экономическим соображениям целесообразно поршневые насосы полностью заменять на винтовые, и особенно - с многозаходными рабочими органами;

4. Одним из направлений совершенствования насосов является переход на плавные открытые профили и многозаходные рабочие органы.

5. Основной причиной износа и заклинивания насосов является силовой контакт между роторами, а поэтому внедрение новых профилей рабочих органов гарантирует высокий ресурс работы насосов на их основе.

6. Переход на герметичные зацепления и на зацепления, обладающие меньшими площадями трения и меньшими удельными давлениями, является одним из направлений улучшения энергетических характеристик современных насосов.

7. Для расширения области применения насосов по давлению целесообразно переходить на многозаходные рабочие органы, позволяющие вдвое увеличить напор в заданных их габаритах.

8. Общими направлениями совершенствования одно-, двух- и трехвинтовых насосов остаются: снижение виброактивности рабочих органов; обеспечение высоких требований по виброакустике при сохранении и повышении КПД и улучшении габаритно-массовых характеристик.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОЖЕНО В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

Монографии

1. В.М. Рязанцев. Роторно-вращательные насосы с циклоидальными зацеплениями. М., Машиностроение, 2005, 345с.

2. Балденко Д.Ф., Бидман М.Г., Калишевский В.Л., Кантовский В.К., Рязанцев В.М. Винтовые насосы. М., Машиностроение 1982, 225 с.

Статьи в журналах, входящих в «Перечень периодических изданий, рекомендованных ВАК России для публикаций основных результатов диссертаций на соискание ученой степени доктора наук»:

3. Рязанцев В.М. Энергетические потери в трехвинтовых насосах // Химическое и нефтяное машиностроение. 1974. №9. С. 8-9.

4. Калишевский В.Л., Рязанцев В.М., Киселева Н.И. Анализ энергетических характеристик двухвинтовых насосов с различными зацеплениями // Химическое и нефтяное машиностроение 1977. №1. С. 17-20.

5. Калишевский В.Л., Рязанцев В.М. Исследование энергетических характеристик двухвинтового насоса с герметичным зацеплением // Химическое и нефтяное машиностроение. №2. 1977, С. 96-101.

6. Рязанцев В.М., Вдовенков В.А., Писарев В.А. Определение сил действующих на винты двухвинтового насоса // Химическое и нефтяное машиностроение. 1978. №3. С. 15-17.

7. Рязанцев В.М. Исследование профиля однозаходных винтов двухвинтовых насосов // Химическое и нефтяное машиностроение. 1980. №6. С.7.

8. Рязанцев В.М. Усовершенствованные профили винтов трехвинтовых насосов // Химическое и нефтяное машиностроение. 1981. №6. С. 10-11.

9. Рязанцев В.М. Метод расчета профилей инструмента для нарезки винтов винтовых гидромашин и компрессоров // Химическое и нефтяное машиностроение. 1981. №2. Депонировано в ЦИНТИхимнефтемаше.

10. Окороков В.М., Верижников П.П., Рязанцев В.М. Новые трехвинтовые насосы для перекачивания высоковязких жидкостей // Химическое и нефтяное машиностроение. 1986. №8. С. 3-4.

11. Рязанцев В.М. Новые профили винтов трехвинтовых насосов // Вестник машиностроения, №8, 1986, С.7-9.

12. Рязанцев В.М. Винты для двухвинтовых насосов с большой подачей // Химическое и нефтяное машиностроение. 1989. №5. С. 11-12.

13. Рязанцев В.М., Стрельник Т.А. Трехвинтовые насосы с повышенной удельной нагрузкой на обойму // Химическое и нефтяное машиностроение. 1989. №9. С. 4-5.

14. Рязанцев В.М. Циклоидальные образующие зубчатые колеса рабочих органов объемных роторных машин и их коэффициенты перекрытия // Вестник машиностроения. 1991. №9. С.13-16.

15. Рязанцев В.М. Выбор фасок винтов насосов с различными профилями // Химическое и нефтяное машиностроение. 1993. № 8. С. 21-22.

16. Рязанцев В.М. Шестеренный насос с циклоидальным профилем рабочих органов // Химическое и нефтяное машиностроение. 1994. №2. С.16-18.

17. Рязанцев В.М. Циклоидально-эвольвентные профили рабочих органов объемных роторных машин // Химическое и нефтяное машиностроение. 1994. №3. С 6-9.

18. Рязанцев В.М. Роторно-вращательные насосы с циклоидально- эвольвентными профилями роторов // Вестник машиностроения. 1995. №1. С. 22-25.

19. Рязанцев В.М. Исследование коловратного насоса с циклоидально-эвольвентным профилем роторов // Вестник машиностроения, №2, 1995, С. 17-18.

20. Рязанцев В.М. Шестеренный насос с циклоидально-эвольвентным профилем роторов // Вестник машиностроения. 1995. №3. С. 16-18.

21. Рязанцев В.М. Коловратный насос с ротором циклоидально-эвольвентного профиля // Химическое и нефтяное машиностроение. 1995. №5. С. 10-12.

22. Рязанцев В.М. Характеристики винтовых насосов с винтами различного профиля // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 1998. №2. С. 22-25.

23. Рязанцев В.М. Коэффициенты перекрытий циклоидальных и циклоидально-эвольвентных зацеплений с различными глубинами нарезки роторов // Вестник машиностроения. 1998. №4. С. 17-20.

24. Рязанцев В.М. Несимметричный профиль винтов двухвинтового насоса // Вестник машиностроения. 1998. №8. С. 18-20.

25. Рязанцев В.М. Двухвинтовые насосы с циклоидально-эвольвентным зацеплением // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 1998. №7. С. 35-37.

26. Рязанцев В.М. Некоторые вопросы теории одновинтовых насосов // Вестник машиностроения. 1998. №11. С. 45-48.

27. Рязанцев В.М. КПД трехвинтовых насосов с винтами различных профилей // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 1999. №1. С. 31-33.

28. Рязанцев В.М. Особенности работы трехвинтового насоса при перекачивании дизельного топлива // Химическое и нефтегазовое машиностроение.. 2000. №2. С. 19-23.

29. Рязанцев В.М. Многофазные насосы // Вестник машиностроения. 2000. №5. С. 7-12.

30. Рязанцев В.М., Лихман В.В., Яхонтов В.А. Двухвинтовые насосы для перекачивания многофазной жидкости нефть-вода-газ // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2000. №7. С.29-31.

31. Рязанцев В.М. Одновинтовой высоконапорный насос с многозаходными рабочими органами // Вестник машиностроения. 2001. №5. с 7-11.

32. Рязанцев В.М. Расчет объемного и механическо-гидравлического КПД мультифазных насосов // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2001. №10. С. 24-26.

33. Рязанцев В.М. Радиальные силы и жесткость винтов мультифазных двухвинтовых насосов // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2001. №12. С. 24-27.

34. Рязанцев В.М. Мультифазный насос А9 2ВВ 16/25 // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2002. №4. С. 27-28.

35. Рязанцев В.М. Новые мультифазные насосы // Вестник машиностроения. 2002. №4. С. 7-12.

36. Рязанцев В.М. Геометрия многозаходных рабочих органов одновинтовых насосов // Вестник машиностроения. 2002. №9. С. 8-12.

37. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Сравнение характеристик высоконапорных трехвинтовых и шестеренных насосов // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2002. №10. С. 23-25.

38. Рязанцев В.М. О герметичности рабочих органов винтовых насосов // Вестник машиностроения, 2003. №6. С. 12-18.

39. Рязанцев В.М. Мультифазный двухвинтовой насос А5 2ВВ 320/25 // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2003. №6. С. 26-27.

40. Рязанцев В.М. Расчет параметров мультифазных двухвинтовых насосов // Вестник машиностроения. 2003. №11. С. 12-14.

41. Рязанцев В.М., Плясов В.В., Шумаков Н.Д. Двухвинтовые насосы для перекачивания многофазной смеси нефть-вода-газ или дизельного топлива / /Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2004. №7. С. 21-23.

42. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Параметры мультифазного насоса А1 2ВВ 15/40 -8/30 для различных частот вращения вала привода //Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2004. №9. С. 31-32.

43 Рязанцев В.М. Трехвинтовые насосы с оптимальными профилями винтов и новые области их применения// Вестник машиностроения. 2005. №1. С. 3-9.

44. Рязанцев В.М. Мультифазный двухвинтовой насос А8 2ВВ 80/40-40/40// Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2005. №4. С. 26-27.

45. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Параметры мультифазного двухвинтового насоса А8 2ВВ 22/40 в диапазоне частот вращения 500-2400 об/мин //Вестник машиностроения. 2005. №12. С. 11-13.

46. Рязанцев В.М. Мультифазный двухвинтовой насос А8 2ВВ 50/40-30/40 на дифференциальное давление 40 бар//Вестник машиностроения. 2006. №2. С. 3-7.

47. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Влияние геометрии рабочих органов одновинтовых насосов на их характеристики//Вестник машиностроения. 2006. №8. С.3-12.

48. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Мультифазный двухвинтовой насос А8 2ВВ125/40-80/40 на дифференциальное давление 40 бар//Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2006. №11. С. 26-28.

49. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Влияние хода и натяга многозаходных рабочих органов одновинтовых насосов на их характеристики//Вестник машиностроения. 2007. №5. С. 10-14.

50. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Высоконапорные одновинтовые насосы на малую подачу//Вестник машиностроения. 2007. №8. С. 3-7.

51. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Средненапорный мультифазный двухвинтовой насос на малую подачу//Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2008. №7. С. 26-27.

Статьи в прочих научных журналах, материалах международных
и всероссийских научных конференций и сборниках научных трудов:

52. Рязанцев В.М. Профилирование резцов для обкаточного строгания винтов трехвинтовых насосов // Труды ВНИИГидромаша, №44. 1972. С. 174-179.

53. Рязанцев В.М., Курилех П.В. Исследование влияния соотношений между площадями впадин и выступов в исходном сечении винтов трехвинтового насоса на его внешние характеристики. - Труды ВНИИГидромаша. 1974, Вып. 45. С. 131-139.

54. Рязанцев В.М. Резцы для обкаточного строгания винтов винтовых насосов //экспрессинформация. Серия ХМ-9 №1. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1972, 15с.

55. Рязанцев В.М., Верижников П.П. Область применения двухвинтовых насосов // экспрессинформация. Серия ХМ-4 №1. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1973, 7с.

56. Рязанцев В.М., Профилирование винтов и режущего инструмента для двухвинтовых насосов, гидродвигателей и счетчиков с герметичным зацеплением винтов //экспрессинформация. Серия ХМ-4 №2. М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1974, 19 с.

57. Рязанцев В.М. Расчет геометрической подачи и КПД двухвинтовых насосов с квазициклоидальным зацеплением. - В кн.: Труды ВНИИГидромаша, 1975. №46. С. 152-161.

58. Рязанцев В.М. Профилирование винтов и обрабатывающего инструмента для двухвинтовых насосов. - В кн.: Труды ВНИИГидромаша, исследование, расчет и технология изготовления гидромашин, 1977. С. 132-142.

59. Калишевский В.Л., Рязанцев В.М. Двухвинтовые насосы с однозаходными винтами, имеющими циклоидальные профили // Труды ВНИИГидромаша, 1978. С. 129-135.

60. Рязанцев В.М., Стребкова В.Н. Циклоидальное зацепление для роторов двухвинтовых жидкостных счетчиков //Труды ВНИИГидромаша. Исследование, расчет и конструирование гидромакшин, 1979. С. 81-87.

61. Калишевский В.Л., Рязанцев В.М. Расчет КПД трехвинтовых насосов. - Труды ВНИИГидромаша, исследование и конструирование гидромашин, 1980. С. 96-101

62. Рязанцев В.М. Профилирование винтов одновинтовых насосов, стержней для обойм и фрез для их изготовления // В сб. Вопросы технологии, экономики и НОТ химического машиностроения. Пермь.: ПКТБхиммаш. 1980. С. 23-34.

63. Киселева Н.И., Рязанцев В.М. Исследование влияния диаметральных зазоров между рабочими органами на энергетические характеристики насосов // Труды ВНИИГидромаша. Создание новых высокоэффективных насосов. 1983. С. 96-103.

64. Рязанцев В.М. Профили винтов двухвинтовых насосов.- В кн.: Труды ВНИИГидромаша, качество и эффективность насосного оборудования. 1984. С. 132-144.

65. Рязанцев В.М., Костюк В.П. Осевые усилия на винтах трехвинтового насоса. - Труды ВНИИГидромаша. Насосы для технологических линий. 1987. С. 43-51.

66. Рязанцев В.М. Циклоидально-эвольвентные образующие шестерни рабочих органов объемных роторных машин и их коэффициенты перекрытия // Сб. научных трудов “Силовые и гидравлические взаимодействия в насосах” АО “НПО Гидромаш”, М., 1993. С. 111-121.

67. Рязанцев В.М. Сравнение коэффициентов перекрытий циклоидальных и эвольвентных профилей с различными глубинами нарезки роторов // Сборник научных трудов “Силовые и гидравлические взаимодействия в насосах” АО “НПО Гидромаш”, М., 1993. С. 122-129.

68. Рязанцев В.М. Перекачивание трехвинтовым насосом морской воды с нефтепродуктами. Сб. трудов “Новое в конструировании насосов и гидросистем”, АО “НПО Гидромаш”. М. 1997. С. 24-33.

69. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Винтовые насосы производства ОАО "Ливгидромаш" в нефтегазовой промышленности // М.: Нефтегазовая вертикаль, 2003. С. 68-69.

70. Рязанцев В.М. Мультифазные двухвинтовые насосы - оборудование универсальное // Киев. Насосы & Оборудование. 2003. С. 20-21.

71. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Объемные насосы производства ОАО "Ливгидромаш" в нефтегазовой промышленности // М.: Нефть и жизнь. 2003.

72. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Особенности расчета параметров мультифазных двухвинтовых насосов // Киев. Насосы & Оборудование. 2007. С. 40-43.

73. Рязанцев В.М. Профилирование винтов трехвинтовых насосов / тезисы докладов Всесоюзной НТК “Научные проблемы современного энергетического машиностроения и их развитие”, посвященной памяти Н.И. Вознесенского, Ленинград, 1987.

74. Рязанцев В.М. Некоторые вопросы теории мультифазных двухвинтовых насосов / тезисы докладов международной НТК “Насосостроение XXI”, посвященной 10-летию РАПН и 15-летию международного концерна “Гидромаш МК”, Москва, 2001.

75. Рязанцев В.М. Определение прогиба роторов и параметров мультифазных двухвинтовых насосов / тезисы докладов международной н.-т. конф. “Насосы. Перспективы развития”, Москва, КВЦ “Сокольники”, 2002. С. 10.

76. Рязанцев В.М. Трехвинтовые насосы с оптимальными профилями винтов и новые области их применения / тезисы докладов международной НТК «Насосы. Проблемы и решения». Москва, КВЦ «Сокольники», 2003.

77. Рязанцев В.М. Двухвинтовые насосы А1 2ВВ 15/40 и А8 2ВВ 22/40 для перекачивания многофазной смеси (нефть+вода+газ) или дизтоплива и их параметры для различных частот вращения/ тезисы докладов международной НТК «Гидромашиностроение. Настоящее и будущее», посвященной 100-летию основания московской школы гидромашиностроения, Москва, МГТУ им. Н.Э.Баумана, 2004. С. 60.

78. Рязанцев В.М. Мультифазные двухвинтовые насосы на дифференциальное давление 40 бар/ тезисы докладов международной НТК «Насосы. Эффективность и экология», посвященной 175-летию основания МГТУ им. Н.Э. Баумана, Москва, МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2005. С. 45-47.

79. Рязанцев В.М. Влияние геометрии рабочих органов одновинтовых насосов на их характеристики/ тезисы докладов международной НТК «Насосы. Эффективность и экология». Москва, КВЦ «Сокольники», 2006. С. 41-44.

80. Рязанцев В.М. Классификация видов профилей рабочих органов винтовых насосов / тезисы докладов международной НТК « Эффективность и экологичность насосного оборудования». Москва, КВЦ «Сокольники», 2007. С.42-44.

81. Рязанцев В.М. Негерметичные зацепления роторов двухвинтовых насосов / тезисы докладов международной НТК « Эффективность и экологичность насосного оборудования». Москва, «КРОКУС ЭКСПО», 2008. С. 42-46.

82. Рязанцев В.М., Плясов В.В. Силы и прогибы винтов в двухопорной и трехопорной конструкции двухвинтовых насосов / тезисы докладов международной НТК « Эффективность и экологичность насосного оборудования». Москва, «КРОКУС ЭКСПО», 2009. С. 44-45.

Авторские свидетельства СССР и патенты РФ

83. Рязанцев В.М. Зубчатое зацепление винтовых машин: А.с. 844820, 30.07.1979. БИ №25, 1981.

84. Рязанцев В.М. Винтовая машина: А.с. 861735, 30.05.1979. БИ №33, 1981.

85. Калишевский В.М., Рязанцев В.М. Винтовой негерметичный насос. А.с. №894214, 05.01.1976. БИ №48, 1981.

86. Рязанцев В.М. Винтовой негерметичный насос: А.С. 1137243, 20.04.1983. БИ №4, 1985.

87. Будник Ю.С., Рязанцев В.М. и др. Винтовая блок-электромашина. А.С. №1488561, 29.12.1986. БИ №23, 1989.

88. Рязанцев В.М. Объемная роторная машина. А.С. №1751408, 17.03.1990. Би №28, 1992.

89. Рязанцев В.М. Циклоидное зубчатое зацепление: А.с. 1772470, 01.10.1990. БИ №40, 1992.

90. Рязанцев В.М. Роторно-вращательная машина. Пат. 2062907, 02.04.1993. БИ №18, 1996.

91. Рязанцев В.М. Циклоидально-эвольвентное зубчатое зацепление. Пат. 2113643, 06.05.1993. БИ №17, 1998.

92. Рязанцев В.М. Роторно-вращательная машина. Пат. №2113622, 17.03.1996. БИ №17, 1998.

93. Рязанцев В.М.Винтовой негерметичный насос. А.с. 842222, 09.09.1975. БИ №24, 1981.

94. Рязанцев В.М. Зубчатое зацепление винтового насоса. А.с. 672380. 22.02.1978. БИ №25, 1979.

95. Рязанцев В.М. Циклоидально-эвольвентное зубчатое зацепление. Пат. 2134369, 28.11.1996. БИ №22, 1999.

Государственные стандарты СССР

96. Курилех П.В., Окороков В.М., Рязанцев В.М. ГОСТ10056-70. Насосы трехвинтовые. Типы. Основные параметры и размеры. 1970.

97. Калишевский В.Л., Рязанцев В.М. Приложение к ГОСТ 20883-75 “Насосы трехвинтовые”, “Методика расчета характеристик трехвинтовых насосов” 1975, С. 9-10.

98. Окороков В.М., Рязанцев В.М., Верижников П.П. ГОСТ 17335-79. Насосы объемные. Правила приемки и методы испытаний, 1979.

99. Окороков В.М., Митюшин А.А., Рязанцев В.М. и др. ГОСТ 20883-83. Насосы и агрегаты трехвинтовые. Технические условия, 1983.

100. Окороков В.М., Митюшин А.А., Рязанцев В.М. и др. ГОСТ 20572-83. Насосы и агрегаты двухвинтовые. Технические условия, 1983.

101. Окороков В.М., Рязанцев В.М., Верижников П.П. ГОСТ 20883-88 Насосы и агрегаты трехвинтовые. Типы и основные параметры, 1988.

102. Окороков В.М., Рязанцев В.М., Верижников П.П. ГОСТ 20572-88 Насосы и агрегаты двухвинтовые. Типы и основные параметры, 1988.

103. Глотова А.А., Сафонов В.А., Рязанцев В.М. ГОСТ 19027-89. Насосы шестеренные. Основные параметры, 1989.

Размещено на Allbest.ru