Малоцикловая прочность элементов шлюзовых ворот транспортных гидросооружений и методы продления их ресурса

Полученная система расчетных данных для шпаций с заделками по концам и для консольных видов нагружения позволяет провести сопоставление их с экспериментальными данными, которое показывает, что порядок величин, полученных в эксперименте с помощью малобазной тензометрии (глава 5), находится в достаточном соответствии с расчетными данными. Сопоставление деформаций, измеренных в эксперименте на расстоянии 0,75-I,0 мм от основания сварного шва с максимальными расчетными деформациями, полученными непосредственно в зоне около основания усиления сварного шва, показывает, что последние в I,5-2 раза выше, чем в зоне измерения во время эксперимента.

В седьмой главе рассмотрены полученные в работе основные закономерности сопротивления высоконагруженных элементов шлюзовых ворот циклическому упругопластическому нагружению.

Как было показано ранее, уровень циклической напряженности конструкции, полученный при натурном тензометрировании и расчетном исследовании, подтверждает возможность малоциклового разрушения элементов ворот шлюза. Для расчетного определения значений ресурса элементов шлюзовых ворот в этих условиях необходима разработка адекватных критериальных уравнений. Такие уравнения с учетом экспериментальных или расчетных данных о циклических упругопластических деформациях, экспериментальных данных по сопротивлению конструкционных материалов циклическому упругопластическому нагружению (кривые малоцикловой усталости) и известной программе циклического нагружения позволяют определять значения чисел циклов до разрушения (появления макротрещин) рассматриваемых конструкций.

При рассмотрении вопроса о выборе и использовании в практических оценочных расчетах указанных критериев необходимо учитывать данные экспериментов по малоцикловой прочности конструкционных материалов шлюзовых ворот. Как было показано в данной работе ранее, адекватным уравнением для проведения указанной оценки с достаточной для практических приложений точностью является уравнение деформационно-кинетического критерия малоцикловой прочности. В связи с этим имеет смысл рассмотреть применение именно этого критерия для оценки малоциклового ресурса самих элементов шлюзовых ворот. Данный критерий, как показали многочисленные исследования, успешно применяется при решении аналогичных задач для многочисленных конструктивных элементов и материалов в машиностроении, атомной промышленности, авиации и т.д.

Для случая нормальных и умеренно повышенных температур деформационно-кинетический критерий малоцикловой прочности может быть записан в следующем виде:

(4)

где N_i определяется при заданной (полученной экспериментально или численно) в цикле нагружения интенсивности деформаций по кривой малоциклового усталостного разрушения материала в условиях жесткого (когда от цикла к циклу поддерживаются постоянными максимальные и средние деформации) нагружения; N_f - искомое число циклов до разрушения (появление трещины); е - односторонне накопленная в процессе статического и циклического нагружении деформация; e_f - односторонне накопленная деформация в момент разрушения (появления трещины); _f - пластичность при монотонном (статическом) нагружении. В уравнении (4) первое слагаемое характеризует накопленное усталостное повреждение, второе -- квазистатическое.

Как показали данные натурного тензометрирования, интенсивного накопления односторонних деформаций в процессе экспериментов не наблюдалось. Для этого случая критериальное уравнение (4) может быть использовано в виде

(5)

где доля квазистатического повреждения не рассматривается.

Отметим, что уравнение (5) учитывает возможную нестационарность процесса циклического нагружения элементов конструкции. Вместе с тем, как упоминалось ранее, для исследуемого случая оценки ресурса элементов ворот шлюза характерен эксплуатационный режим нагружения, близкий к стационарному. Кроме того, как показали данные тензометрирования, в конструкции отсутствует ярко выраженная кинетика местных максимальных деформаций с числом циклов нагружения. В этих условиях оценка ресурса, выраженного в циклах нагружения, может быть произведена путем сопоставления величин циклических деформаций, возникающих в конструкции шлюзовых ворот при эксплуатационных нагрузках, и разрушающих деформаций по моменту образования трещин, получаемых при испытаниях образцов материала в условиях жесткого нагружения. Оценка должна проводиться в инвариантных к типу напряженного состояния величинах, в качестве которых используются интенсивности циклических деформаций. Амплитуда интенсивности деформаций на поверхности обшивки ворот (в зоне концентрации) напряжения е_i определялась по известной формуле

, (6)

где величины двух главных деформаций е₁ и е₂ (6) измерялись малобазными тензодатчиками деформаций при максимальной и минимальной нагрузке вдоль и поперек оси зон концентраций в сечении, в котором происходило разрушение испытуемого объекта, а третья вычислялась с использованием гипотезы постоянства объема. Располагая характеристиками сопротивления усталости и сопоставляя значения циклических деформаций конструкции и разрушающих деформаций конструкционного материала, была получена оценка долговечности высоконагруженных элементов ворот шлюза на уровне 9000-25000 циклов для циклических деформаций порядка 0,3-0,4 %. Указанная долговечность при числе циклов нагружения за одну навигацию порядка 3800-4000 соответствуют сроку эксплуатации до появления трещин усталости от двух до шести лет.

Следует подчеркнуть, что проведенная оценка ресурса высоконагруженных элементов конструкции ворот шлюза произведена по фактическим характеристикам сопротивления малоцикловому нагружению конструкционного материала ворот. В расчете не учитывалось влияние коррозионной среды, непроваров и других подобных технологических дефектов на долговечность ворот. При наличии таких дефектов трещины могут обнаруживаться и на более ранней стадии, что иногда имеет место в эксплуатации. При этом для учета возможного снижения эксплуатационной долговечности вводятся запасы прочности по числу циклов и деформациям. В первом приближении запасы прочности для элементов ворот шлюза при наличии данных натурного тензометрирования о величинах циклических деформаций в максимально нагруженных зонах конструкции могут быть приняты з_N = 3 и з_е = 1,25 (кривая 4 на рис. 7). Основной металл и металл сварного соединения (кривые 1,2 на рис. 7) имеют одинаковые характеристики сопротивления усталости и экспериментальные точки, соответствующие долговечности образцов, образуют единую полосу разброса.

Для аналитического представления кривой усталости материала в диссертации предложено следующее уравнение

(7)

где е - величина циклической деформации; D=1/(1-) - истинная деформация при статическом разрыве образца; _в- предел прочности; Е - модуль упругости.

Для минимальных и средних значений долговечности стали 09Г2С параметры уравнения (7) могут быть положены равными (на рис. 7 кривые 1 и 2 соответственно):

Использование в уравнении (7) статических характеристик прочности и пластичности материала дает результаты, идущие не в запас прочности (на рис. 7 кривая 3).

Данное исследование и оценка ресурса элементов ворот шлюза показывают, что при принятых геометрических параметрах конструкции и технологии изготовления ворота шлюза без промежуточных ремонтов не могут обеспечить достаточный ресурс по условиям сопротивления малоцикловому нагружению. Необходимо разработать конструктивные и технологические мероприятия по снижению уровня максимальных циклических напряжений и деформаций в конструкции, а также использовать материалы, типы сварных соединений и методы ремонта элементов ворот шлюза, обеспечивающие повышение характеристик сопротивления малоцикловой усталости. При этом, например, снижение максимальных циклических деформаций в зоне сварных соединений ворот до значений 0,175…0,2% (что возможно за счёт конструктивных и технологических мероприятий, разработанных и представленных в 8 главе диссертации) позволит повысить долговечность элементов ворот и увеличить период между ремонтами до 10...15 лет, что следует признать вполне удовлетворительным для эксплуатации.

В восьмой главе диссертации приведены рекомендации по продлению ресурса шлюзовых ворот на стадии изготовления, эксплуатации и ремонта, вытекающие из результатов исследований, полученных в процессе выполнения данной работы.

В настоящее время при установке водонапорной обшивки используется, в основном, конструктивные решения в виде сварных соединений внахлест и встык. Выполненное расчетно-экспериментальное исследование ресурса водонапорной обшивки таких конструкций показывает, что долговечность соединений внахлест оказывается существенно ниже долговечности сварных соединений встык. Сказанное подтверждается рис. 14, на котором представлены полученные расчетно-экспериментальные данные по сопротивлению малоцикловой усталости водонапорной обшивки при различных прогибах пластины в центре шпации от гидростатического напора. Видно, что ресурс водонапорной обшивки при сварке встык оказывается в 2 раза выше по сравнению со случаем сварки внахлест.

Это обстоятельство позволяет рекомендовать применение конструкций с использованием стыковых сварных швов и избегать, по возможности, нахлесточных соединений. При этом для стыковых соединений удается достигать ресурса порядка 4000ч5000 циклов повторения нагрузок при эксплуатационных прогибах. Данный вывод хорошо коррелирует с данными по ресурсу, полученными экспериментально на шлюзовых воротах каналов Москвы и Волгограда. С учетом числа срабатывания призм за навигацию порядка 4000 (канал им. Москвы) и 8000 (Волгоградских шлюзов) повышение ресурса за счет использования стыковых сварных соединений обеспечивает без ремонта 5-6 лет эксплуатации.

Вместе с тем, может быть применен еще ряд способов повышения ресурса. К таким способам, прежде всего, следует отнести упрочнение сварных соединений за счет апробированного в настоящей работе оплавления сварного соединения ацетилено - кислородным резаком. При этом зона сварного шва и зона основного металла, прилегающего к шву, подвергается тепловой обработке пламенем кислорода и ацетилена. Металл поверхностных слоев доводится до состояния плавления, в результате чего снимаются остаточные напряжения сварки, залечиваются поверхностные трещины, снижается геометрическая концентрация напряжений от сглаживания усиления и подреза сварного шва, создается благоприятное поле сжимающих остаточных напряжений.

Эффективность предложенного метода сварки была подтверждена серией испытаний модельных элементов с оплавлением зон сварных швов по названной технологии. Испытывались три элемента с нахлесточным соединением пластины водонапорной обшивки и двутавровых балок. Нагружение выполнялось в режиме заданных перемещений с максимальными значениями 5, 3 и I,5 мм, режим циклического нагружения - отнулевой. На исследуемых моделях определялись ресурс и деформации по разработанной методике. Обнаружено, что долговечность модельных элементов при таком виде сварки оказывается максимальной и превосходит долговечность всех ранее испытанных видов соединений. По сравнению с аналогичной неоплавленной моделью долговечность оказывается повышенной до 10 раз по числу циклов нагружения (рис. 14).

Эффективность указанной выше технологии, также, была проверена в эксплуатационных условиях на элементах водонапорной обшивки Волгоградского шлюза № 30. Эксплуатация элементов водонапорной обшивки, прошедших технологическую операцию оплавления сварных швов, показала увеличение ресурса по сравнению с необработанными швами до 3-3,5 раза.

Как показали выполненные в работе исследования, еще одним эффективным способом повышения ресурса элементов сварных соединений водонапорной обшивки шлюзовых ворот является механическое снятие усиления валика сварного шва. Эти исследования показали, что за счет снижения геометрической концентрации напряжений удается достичь повышения усталостного ресурса до 3-х раз. При этом, однако, следует отметить более высокую трудоемкость данной технологии по сравнению с методом оплавления, в силу чего рекомендовать для практического использования в первую очередь можно метод оплавления, как более производительный, дешевый и в той же мере эффективный с точки зрения повышения ресурса.

Важнейшим вопросом является вопрос оптимизации технологии ремонта после появления эксплуатационных усталостных трещин в зоне сварных соединений водонапорной обшивки. В работе были проведены исследования применимости предлагаемых для использования на практике различных видов технологических подходов для таких работ. Это, прежде всего, разделка под сварку зоны трещины. Заварка без разделки трещины дает ресурс на уровне только порядка 2000 циклов (рис. 14). Столь низкая долговечность объясняется непроваром и наличием щелевого соединения при рассматриваемой технологии.

Следует рекомендовать способы заварки усталостных трещин методами, исключающими непровар и возникновение щелевых соединений. Это может быть достигнутую, в частности, применением механической разделки и электросварной строжки под сварной шов с двух сторон водонапорной обшивки, когда ресурс соединения может быть повышен до 8000 циклов, что составляет практически ресурс одной - двух навигаций. Дальнейшее повышение ресурса может быть обеспечено применением упрочняющих обработок и оплавлением. В этом случае при долговечности на уровне 20-30 тысяч циклов ресурс будет близок ресурсу новых сварных соединений этого типа (рис. 14).

Необходимо подчеркнуть, что методы упрочнения сварных соединений на практике требуется реализовывать лишь для ограниченного количества швов, расположенных только в максимально нагруженных зонах водонапорной обшивки. Так, например, для шпации можно рекомендовать обработку сварного соединения на большей стороне пластины на длину порядка 1/3 в средней части шпации. Это позволяет существенно снизить трудоемкость таких операций при изготовлении новых конструкций.

При ремонте после образования усталостных трещин разделку и упрочнение следует проводить на длину трещины с перекрытием каждой из сторон на 20-25 мм.

Таким образом, в работе показано, что при внедрении в практику проектирования и эксплуатации инженерных сооружений водонапорных обшивок шлюзовых ворот соответствующих технологий получения сварных соединений, методов их упрочнения и ремонта, удается поднять ресурс с одной навигации до трех-пяти, а новых конструкций до 8-10 навигаций.

Выводы

1. На основе разработанных экспериментально - расчетных методов и созданных пакетов прикладных программ установлены основные закономерности, уравнения и критерии для определения сопротивления деформированию и разрушению (до момента возникновения трещин) элементов водонапорной обшивки гидротехнических сооружений с учетом нелинейного поведения материала, реальной геометрии, особенности конструкции, условий эксплуатации и технологической наследственности.

2. Разработана методика сбора данных по нагрузкам шлюзовых двустворчатых ворот (затворов) и методы схематизации основных нагружающих факторов. Показано, что основным нагружающим фактором, определяющим в значительной степени их несущую способность, является гидростатическое давление. Выявлено, что воздействия основных нагружающих факторов на несущие элементы шлюзовых ворот носят явно выраженный циклический характер.

3. В результате проведенных исследований установлено, что разрушения конструкций элементов водонапорной обшивки гидротехнических сооружений в эксплуатационных условиях вызываются циклическим действием нагрузок. При этом число циклов нагружения до момента потери несущей способности (возникновения усталостных трещин), помимо истории нагружения, определяется также показателями сопротивления малоцикловому деформированию (кривые циклического упругопластического деформирования с учетом кинетики механических свойств материала) и разрушению (кривые малоцикловой усталости), а также реальной геометрией, условиями эксплуатации и технологической наследственностью.

4. Выполненный анализ причин возникновения аварийных ситуаций при эксплуатации шлюзовых ворот (затворов) показал, что большинство их связано с возникновением и распространением трещиноподобных дефектов, являющихся следствием воздействия малоциклового нагружения.

5. Разработана методика, оснастка, аппаратура и проведено экспериментальное исследование полей циклических упругопластических деформаций элементов шлюзовых ворот в реальных условиях эксплуатации. Исследование выполнено с использованием порядка 160 малобазных тензодатчиков, установленных в 5 наиболее нагруженных зонах: вереяльные и створные столбы, нижний пояс нижнего ригеля, диафрагма и обшивка ворот в районе 2-го и 3-го ригеля. При этом преобладали изгибные эффекты в рассматриваемых местах конструкции. Как показали эксперименты, изменения циклических деформаций от цикла к циклу не наблюдается, а материал ворот шлюза в эксплуатационных условиях в максимально напряженных местах работает за пределами пропорциональности.

6. Разработана методика, оснастка, аппаратура, получены образцы характерных зон материала шлюзовых ворот и выполнены экспериментальные исследования с целью установления характеристик сопротивления зон основного металла, зон термического влияния и зон сварных швов основных конструкционных материалов шлюзовых ворот статическому и циклическому упругопластическому деформированию и разрушению. Эксперименты выполнены на растяжение-сжатие на образцах сталей М16С, Ст. 3сп, 09Г2С, 10ХСНД, 16Г2АФ и др. Всего было испытано более 100 образцов. Для этих материалов получены данные по циклическим диаграммам деформирования с учетом их кинетики и кривым усталости. Эти данные показали, что испытанные конструкционные материалы можно отнести к классу циклически стабилизирующихся. Показано, также, что наиболее оптимальным уравнением для описания сопротивления испытанных материалов малоцикловому деформированию является уравнения обобщенного принципа Мазинга, а для описания их сопротивления малоцикловому разрушению является уравнение деформационно-кинетического критерия малоцикловой прочности. Для указанных условий испытаний предложены новые варианты этих уравнений и определенны соответствующие константы материалов.

7. Выполнены лабораторные исследования малоцикловой прочности с регистрацией деформаций модельных элементов шлюзовых ворот с различным конструктивным исполнением сварных соединений. В качестве модельных элементов использовались шпации, геометрически подобные натурным. Эксперименты показали, что:

- максимальные деформации в моделях обнаружены в направлении меньшей оси прямоугольной пластины водонапорной обшивки. Имеется значительный градиент в этом направлении деформаций по мере удаления от основания сварного шва;

- измеряемая вторая компонента деформации на поверхности в направлении большей оси прямоугольной пластины, оказывается меньше, чем первая в 3-4 раза. По мере приближения к центру пластины в зоне местного увеличения деформаций начинается рост компоненты деформаций в направлении большей из осей.

Установлено, что при распространении усталостных трещин на моделях, характерным было их развитие в длину до 250-300 мм, после чего разрушение начинало развиваться по основному металлу, отходя от зоны сварного соединения. Период развития трещин до окончательного разрушения составлял 5-10 тысяч циклов. В отличие от моделей у плоских образцов после образования поверхностных макротрещин разрушение интенсивно распространялось по длине и толщине сечения, причем период от момента образования трещины до окончательного разрушения составлял по числу циклов порядка 500 циклов.

8. С использованием разработанного в деформационной постановке численного метода выполнено исследование полей деформаций и напряжений в зонах сварных швов натурных конструкций и модельных элементов шлюзовых ворот с учетом физической нелинейности и дефектности сварных соединений. Расчетные данные показывали, что величины максимальных деформаций в зоне шпаций, непосредственно прилегающих к дефектам сварки типа подрезы, могут отличаться от соответствующих значений в шпациях без подрезов в 2 и более раз.

9. На базе разработанных экспериментально - расчетных методов выполнено исследование малоцикловой прочности шпаций с различными видами сварных соединений, имеющими место в реальной конструкции шлюзовых ворот: нахлесточных сварных швов с газосварочным оплавлением, нахлесточных сварных швов без оплавления и подреза, сварных швов встык со сварным валиком, сварных швов встык со снятием сварного валика, нахлесточных сварных швов второго ремонта без снятия сварного валика, нахлесточных сварных швов второго ремонта со снятием сварного валика с напорной стороны, сварных швов встык с оплавлением сварного валика с напорной стороны, сварных швов встык после первого ремонта без оплавления, сварных швов встык после второго ремонта с оплавлением сварного валика с напорной и ненапорной стороны.

Полученные данные показали, что наибольшим ресурсом обладают шпации с нахлесточными сварными швами после газосварочной обработки. Наименьший ресурс показали шпации с нахлесточными сварными швами второго ремонта без снятия сварного валика. При том же значении циклического перемещения ресурс такой шпации составил всего 210³ циклов. Таким образом, установлено, что вид сварного соединения оказывает весьма сильное влияние на ресурс рассматриваемых элементов шлюзовых ворот. Снижение ресурса, при этом может составлять два порядка и больше по числу циклов нагружения.

10. Показано, что для оценки малоцикловой прочности элементов шлюзовых ворот при проектировании, эксплуатации и после выполненных плановых и внеплановых ремонтов, возможно применение деформационно-кинетического критерия в форме, не учитывающей накопление квазистатических повреждений. При этом оценка прочности должна производиться производилась в инвариантных к типу напряженного состояния величинах, в качестве которых используется интенсивность циклических упругопластических деформаций. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений малоцикловой прочности позволило сделать вывод о полной адекватности данного подхода.

11. Выполненные экспериментально - расчетные исследования позволили выработать практические рекомендации по увеличению ресурса высоконагруженных элементов шлюзовых ворот путем применения конструкций с использованием стыковых сварных швов. При этом удается достигать ресурса порядка 4000ч5000 циклов повторения нагрузок при эксплуатационных прогибах. С учетом числа срабатывания слитых призм за навигацию повышение ресурса за счет использования стыковых сварных соединений обеспечивает без ремонта 5-6 лет эксплуатации.

Применение предложенной эффективной технологии упрочняющей обработки сварных соединений элементов водонапорной обшивки с использованием ацетиленокислородного оплавления обеспечивает работоспособность конструкции в течение дополнительных 3-4 навигаций за счет снижения геометрической концентрации напряжений и улучшения механических свойств материала зоны сварки.

12. Результаты настоящего исследования, разработанные методы экспериментально - расчетного исследования НДС и малоцикловой прочности, созданные пакеты прикладных программ, сделанные рекомендации внедрены на 5 предприятиях, что подтверждено соответствующими актами внедрения. Экономическая эффективность исследования определяется широким применением их в организациях для повышения ресурса элементов шлюзовых ворот, научного обоснования выбора новых конструкций и технологий производства, уменьшения сроков освоения новых типоразмеров шлюзовых ворот.

Результаты диссертационной работы использованы при подготовке 2-й редакции методических рекомендаций по оценке технического состояния и безопасности судоходных гидротехнических сооружений Министерства транспорта РФ, утвержденных руководителем Росморречфлота в 2010 г.

Полученные в диссертации научные и практические результаты можно квалифицировать как решение крупной научной проблемы малоцикловой прочности и продления ресурса элементов шлюзовых ворот, что позволило выработать научно обоснованные технические и технологические рекомендации по их модернизации, внедрение которых вносит значительный вклад в развитие экономики и техногенной безопасности гидротехнических сооружений страны.

Основные результаты и положения диссертации изложены в следующих публикациях

1. Абросимов, В.Г. Вопросы усталостного разрушения металлоконструкций двустворчатых шлюзовых ворот (затворов) // Морской сборник. - 2004. - № 3. - С. 58 - 64 (перечень ВАК РФ).

2. Абросимов, В.Г. Проблема усталости шлюзовых ворот транспортных гидротехнических сооружений / А.П. Гусенков, В.П. Когаев, В.Г. Абросимов // Проблемы прочности. - № 12 - 1981. - С. 99-104 (перечень ВАК РФ).

3. Абросимов, В.Г. Оценка уровня напряженности элементов шлюзовых ворот канала им. Москвы / А.П. Гусенков, В.П. Когаев, В.Г. Абросимов // Гидротехническое строительство. - 1982. - № 12. - С. 59 - 64 (перечень ВАК РФ).

4. Абросимов, В.Г. Оценка долговечности при циклическом нагружении элементов ворот шлюзов канала им. Москвы. / А.П. Гусенков, В.П. Когаев, В.Г. Абросимов // Гидротехническое строительство. - 1983. - № 11. - С. 34 - 40 (перечень ВАК РФ).

5. Абросимов, В.Г. Оценка уровня напряженности элементов шлюзовых ворот транспортных, гидротехнических сооружений. /В.Г. Абросимов // Гидротехническое строительство. - 1985. - № 4 - С. 60 - 67 (перечень ВАК РФ).

6. Абросимов, В.Г. Влияние статических нагрузок на циклическую долговечность конструкционных материалов. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2002. - № 3. - С. 50 - 58 (перечень ВАК РФ).

7. Абросимов, В.Г. Некоторые вопросы оценки прочности материалов при переменных нагружениях. /В.Г. Абросимов// Морской сборник. - 2002. - № 9. - С. 19 - 27 (перечень ВАК РФ).

8. Абросимов, В.Г. Механическое упрочнение. // Морской сборник. - 2002. - № 11. - С. 28 - 29 (перечень ВАК РФ).

9. Абросимов, В.Г. Статистический анализ группированных экспериментальных данных о режиме нагружения для оценки усталостного ресурса. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2002. - № 8. - С. 47 - 52 (перечень ВАК РФ).

10. Абросимов, В.Г. Усталостная долговечность в свете общей теории процессов наработки. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2002. - № 12. - С. 27-33 (перечень ВАК РФ).

11. Абросимов, В.Г. Разработка оборудования для испытаний на усталость. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2002. - № 1. - С. 41 - 47 (перечень ВАК РФ).

12. Абросимов, В.Г. Методика моделирования нестационарных режимов изменения напряжений при испытаниях на усталость. /В.Г. Абросимов// Морской сборник. - 2002. - № 3. - С. 139 - 146 (перечень ВАК РФ).

13. Абросимов, В.Г. Запасы прочности при статических и переменных напряжениях. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2003. - № 2. - С. 11-15 (перечень ВАК РФ).

14. Абросимов, В.Г. Расчет конструкций на ресурс длительной прочности при усталостном разрушении. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2003. - № 7. - С. 9-11 (перечень ВАК РФ).

15. Абросимов, В.Г. К теории роста усталостных трещин. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2003. - № 9. - С. 31-35 (перечень ВАК РФ).

16. Абросимов, В.Г. Исследование накопления повреждений при кручении и при растяжении сжатии. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2003.- № 10. - С. 45-49 (перечень ВАК РФ).

17. Абросимов, В.Г. Метод граничных элементов при расчете пространственных конструкций. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2006. - № 5. - С. 45-47 (перечень ВАК РФ).

18. Абросимов, В.Г. Два подхода к установлению срока службы конструкции. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2004. - № 1. - С. 27-31.

19. Абросимов, В.Г. Основные закономерности распространения усталостных трещин в элементах конструкций. /В.Г. Абросимов // «Морской сборник». - 2003. - № 3. - С. 7 - 12 (перечень ВАК РФ).

20. Абросимов, В.Г. Планирование усталостных испытаний. /В.Г. Абросимов// Вестник машиностроения. - 1981. - № 2. - С. 11-15 (перечень ВАК РФ).

21. Абросимов, В.Г. Определение долговечности образцов и конструкций при случайном нагружении с помощью безразмерных кривых повреждаемости. /В.Г. Абросимов // Проблемы прочности. - 1985. - № 11. - С. 24-28 (перечень ВАК РФ).

22. Абросимов, В.Г. Некоторые вопросы математического обеспечения автоматизированных систем управления нагружением при прочностном эксперименте. /В.Г. Абросимов // Проблемы прочности. - 1983. - № 11. - С. 120-124 (перечень ВАК РФ).

23. Абросимов, В.Г. Статистический анализ измерений случайной нагруженности для оценки накопления усталостного повреждения. /В.Г. Абросимов // Вестник машиностроения. - 1986. - №10. - С. 5-9 (перечень ВАК РФ).

24. Абросимов, В.Г. О повышении несущей способности и долговечности сварных конструкций. /В.Г. Абросимов // Автоматическая сварка. - 1989. - №2. - С. 1-6 (перечень ВАК РФ).

25. Абросимов, В.Г. Механическое упрочнение. /В.Г. Абросимов // Морской сборник. - 2002. - № 7. - С. 24 - 30 (перечень ВАК РФ).

26. Абросимов В.Г. Исследование напряженного состояния прочности при упруго-пластическом циклическом деформировании. Математическое моделирование и проблемы охраны окружающей среды. /В.Г. Абросимов // - Сборник научных статей. - Архангельск. АГТУ. - 2005. - С. 7-15.

27. Абросимов, В.Г. Методы и встраивание средства контроля эксплуатационных повреждений материалов и конструкций. - В кн. Тез. Докл. Республ. конф. по повышению надежности и долговечности механического оборудования. /В.Г. Абросимов// - Киев: Наук думка. - 1984. - Ч. 2. - С. 20 - 31.

28. Абросимов В.Г. Оценка работоспособности сварных соединений элементов водонапорной обшивки металлоконструкций шлюзовых двустворчатых ворот при циклическом нагружении. - М.: ИМАШ АН СССР. Диссертация к.т.н. - 1990.

29. Абросимов, В.Г. Вопросы усталостного разрушения металлоконструкций двухстворчатых шлюзовых ворот (затворов). Монография. /В.Г. Абросимов// М.: Издательство "Альтаир" МГАВТ, 2004 - 109 с.

30. Абросимов, В.Г. Контроль повреждений обшивки ворот в эксплуатационных условиях на основе волоконной оптики /В.Г. Абросимов // - В кн. Тез. Докл. II Всесоюзного съезда по теории машин и механизмов. - Киев: Наук думка, 1982, С. 156 - 167.

31. Абросимов, В.Г. Сварка при ремонте ворот. - М.: Транспорт, 1986, 39 с.

32. Абросимов, В.Г. Повышение ремонтопригодности оборудования транспортных гидросооружений. /В.Г. Абросимов // Передовой опыт и новая техника. - 1977. - № 12. - С. 89 - 97.

33. Абросимов, В.Г. Методы оценки предельного состояния при совместном циклическом и статическом нагружениях. Математическое моделирование и проблемы охраны окружающей среды. /В.Г. Абросимов // - Сборник научных статей. Архангельск. АГТУ. - 2005. - С. 19-23.

34. Абросимов, В.Г. Приборы и устройства контроля усталостных трещин в элементах конструкций - В кн. Механическая усталость металлов. - Киев: Наук думка, 1983, С. 302-306.

35. Абросимов, В.Г. Проблема малоцикловой прочности элементов шлюзовых ворот судоходных гидротехнических сооружений. - Материалы XVII международного семинара «Технологические проблемы прочности». /В.Г. Абросимов, Г.В. Москвитин // Подольск, 2010 г. МГОУ. - С. 102-105.

36. Абросимов, В.Г. Ремонт зубчатых открытых передач механизмов шлюза. /В.Г. Абросимов // Передовой опыт и новая техника. - 1981. - № 1. - С. 108 - 116.

Размещено на Allbest.ru