Обоснование технологии буровзрывных работ в карьерах и открытых горно-строительных выработках на основе деформационного зонирования взрываемых уступов
Разработка математической модели дробления горных пород при короткозамедленном взрывании системы многорядных скважинных зарядов. Характеристика основных параметров щадящего взрывания, выполняемого в приконтурных зонах карьеров и профильных выемок.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | автореферат |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 30.01.2018 |
| Размер файла | 1,4 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Ширина приконтурных зон Вк , в которых необходимо переходить к щадящему взрыванию, должна соответствовать радиусу зоны межблочных подвижек rп , при взрыве последнего ряда скважинных зарядов в переходной зоне с учётом точности его аналитической оценки (10-20 %):
. (29)
В соответствии с ранее установленными зависимостями для rп (см. табл. 2)
; (30)
(31)
где кэ- коэффициент экранирования волн напряжения; при наличии щели предварительного откола кэ=0,5. (Примечание: По др. параметрам см. пояснение к табл. 2).
Радиус зоны остаточных межблочных подвижек, как это следует из (30) и (31), зависит от параметров заряда ВВ, характеристик физико-технических свойств пород и от глубины расположения взрываемого уступа относительно верхней бровки оформляемого откоса.
Ширина приконтурных зон, нуждающихся в смягчении параметров БВР, рассчитанная в соответствии с (30), (31), приведена в табл. 9.
Таблица 9. Ширина приконтурных зон щадящего взрывания (в диам. зарядов)
|
Стадия профилирования |
При наличии щелевого экрана |
Без щелевого экрана |
|
|
Погашение верхнего уступа (1-го яруса) Погашение уступа 2-го яруса Погашение уступа 3-го яруса Погашение уступа 4-го яруса |
70-100 50-70 40-55 30-45 |
100-150 70-100 55-80 45-65 |
Основными факторами, определяющими выбор технологии БВР в приконтурных зонах, являются проектный угол наклона и высота долговременного борта, радиус его кривизны (в плане), ориентация и протяжённость плоскостей ослабления (трещин) в прибортовом массиве горных пород.
Расчёт параметров зарядов рыхления в приконтурных зонах осуществляется в соответствии с изложенной выше методикой расчёта скважинных зарядов в условиях уступной отбойки с учётом общих принципов смягчения механического действия скважинных зарядов в тыльную часть массива.
Анализ предельной сейсмобезопасной массы приконтурных зарядов, выполненный в диссертации, свидетельствует о необходимости наиболее тщательного подхода к оформлению верхней наиболее уязвимой части высоких откосов. Поэтому при погашении уступов первых ярусов необходимо:
- снизить удельный расход ВВ на 20-30 %;
- ограничить диаметр скважинных зарядов в 2-3 предконтурных рядах d=125…150 мм; при этом целесообразно использовать скважины с углом наклона 600…700 (согласно с откосом);
- увеличить длину забойки в 1-2 предконтурных рядах зарядов в массивах I-III категорий трещиноватости до (25…30)d, IV-V категорий до (20….25)d;
- ограничить массу единичных приконтурных зарядов до 40…100 кг и общую массу зарядов, взрываемых на одну ступень замедления, до 600…900 кг.
При проектировании параметров скважинных зарядов нижних ярусов, в пределах оформляемых ими берм, необходимо значительно (в 2-3 раза) сокращать глубину перебура, а в зарядах, нависающих над верхней бровкой бермы, целесообразно исключать перебур полностью. В этом случае, чтобы обеспечить проработку подошвы уступа, необходимо уменьшать параметры сетки скважин на 20-30 %. Рациональное удаление зарядов рыхления предконтурного ряда от оформляемой поверхности откоса определяется радиусом зоны трещинообразования и составляет (в диаметрах зарядов рыхления, d):
- при наличии защитной экранирующей щели b=(12…15)d ; (32)
- при отсутствии экрана b = (15…20)d (33)
При взрывании скважинных зарядов рыхления в приконтурной зоне необходимо использовать диагональные либо порядные поперечные схемы взрывания и увеличенные интервалы коротких замедлений (40-50 мс).
В целях интенсификации горно-строительной технологии и снижения затрат на погашение уступов при постановке долговременных бортов карьеров в предельное положение эффективным является выполаживание козырьков высоких откосов. В табл. 11 отражены стадии модификации щадящего взрывания в приконтурных зонах с увеличением угла наклона нерабочего борта в.
Обоснование рациональных параметров контурного взрывания.
При дальнейшем увеличении угла наклона нерабочего борта (в >40о) в дополнение к указанному смягчению параметров БВР целесообразно использовать контурное взрывание - специальную технологию БВР, направленную на обеспечение сохранности законтурного массива и улучшение качества оформляемой поверхности. В условиях открытых горных работ наибольшее применение получил метод предварительного щелеобразования (МПЩ), при котором инициирование контурных зарядов опережает инициирование зарядов рыхления.
Наибольшее применение в гидротехническом строительстве получили круто наклонные контурные скважины диаметром 105 мм глубиной 15-З0 м; при оформлении бортов в карьерах диаметр контурных скважин достигает 250 мм.
Таблица 10. Модификация щадящего взрывания в приконтурных зонах 1-го яруса оформляемых откосов при изменении угла наклона долговременного борта выработки
|
Угол наклона борта в |
Отличительные особенности БВР |
|
|
<35° |
-Исключение котловых расширений в последнем (контурном) ряду; -Ограничение массы одновременно инициируемых зарядов до 1-1,5 т |
|
|
35-45 |
-Исключение котловых расширений (кроме скважин 1-го ряда); -Использование в последнем ряду наклонных скв. диаметром 125-150 мм -Ограничение массы одновременно инициируемых зарядов до 1т. |
|
|
45-50 |
-Ограничение диаметра скв. в предконтурном ряду (125-150) мм; -Применение контурного взрывания (МКО, МПЩ) - Ограничение массы одновр. инициируемых зарядов до 400-800 кг. |
|
|
50-55 |
-Ограничение диаметра скв. в предконтурном ряду (125-150) мм; -Применение контурного взрывания (МКО, МПЩ); -Снижение уд.расхода ВВ на 15-20% - Ограничение массы одновр.инициируемых зарядов до 300-600 кг. |
|
|
55-60 |
-Ограничение диаметра скв. в 2-х предконтурных рядах (125-150 мм); -Применение контурного взрывания (МКО, МПЩ); -Снижение уд.расхода ВВ на 20-30% - Поскважинное инициирование зарядов. |
|
|
60-65 |
-Ограничение диаметра скважин 125-150 мм (кроме скважин 1-го ряда); -Применение контурного взрывания (МПЩ); -Снижение удельного расхода ВВ на 20-30%; -Искусственное укрепление неустойчивых участков откосов - Поскважинное инициирование зарядов. |
Глубина вертикальных и наклонных контурных скважин должна на 1,5-2 м превышать глубину скважин рыхления в предконтурном ряду. Расстояние между контурными скважинами находится в диапазоне:
aк=(5…15)dк. (34)
Помимо диаметра расстояние между скважинами в значительной мере определяется требованиями, предъявляемыми к фактуре контурной поверхности, структурно-прочностными особенностями массива, его блочностью, ориентацией оформляемой поверхности относительно преобладающих систем трещин. С увеличением расстояния между скважинами фактура контурной поверхности ухудшается - возрастают неровности (выступы и впадины) на поверхности откоса.
В линейной аппроксимации для МПЩ зависимость величины неровностей h от расстояния между контурными скважинами диаметром 105 мм имеет вид:
; (35)
, (36)
где hс, hм - средняя и максимальная (соответственно) величина неровностей на поверхности откоса, м.
de - осреднённый размер естественной отдельности (блока) в массиве, м.
В тех случаях когда фактура поверхности оформляемых откосов имеет весьма существенное значение (например при оформлении откосов, подлежащих бетонированию), рациональное расстояние между контурными зарядами рекомендуется определять с учётом допустимой величины неровностей, [hс],[hм]:
; (37)
, (38)
где кт - коэффициент, учитывающий влияние ориентации преобладающих систем трещин в массиве по отношению к контурной поверхности; кт=0,9…1,1.
При последующей облицовке откосов бетоном величина неровностей, как правило, ограничивается допуском ±0,15 м, что определяет диапазон расстояний между контурными скважинами диаметром 105 мм 0,6-1,2 м.
Линейная плотность контурных зарядов, обеспечивающая проработку (разрыв) массива в плоскости их расположения, составляет:
, кг/м (39)
где м, [ур]- коэффициент Пуассона и предел прочности породы на растяжение (МПа) соответственно; кн - коэффициент, учитывающий наличие свободных поверхностей; при взрывании с одной обнажённой поверхностью (МПЩ) кн = 1, при взрывании с двумя поверхностями (МКО) кн =0,75; Д, е, D - плотность (кг/м3), коэффициент относительной мощности (работоспособности) и скорость детонации ВВ (м/с), соответственно; d, а - диаметр контурных скважин и расстояние между смежными контурными зарядами, м. В зависимости от физико-механических свойств пород и технологического варианта взрывания линейная плотность контурных зарядов изменяется в диапазоне:
, кг/м, (40)
Таким образом, удельный расход ВВ на 1м2 оформляемой поверхности, в значительной мере определяющий величину механического нагружения массива при взрыве, а следовательно, и глубину зоны нарушения массива, составляет:
, кг/м2. (41)
Для МПЩ с использованием скважин диаметром 105 мм рекомендуемые расчётные значения данного параметра, полученные на основе обобщения опыта гидротехнического строительства, представлены в табл. 11.
Таблица 11. Расчётный удельный расход ВВ, qs , на оформление откоса щелью предварительного откола (с использованием скважин диаметром 105мм), кг/м2
|
Коэф.крепости пород (группа по СНиП) |
Категория трещиноватости массива (по МКВД) |
|||||
|
I |
II |
III |
IV |
V |
||
|
<10 ?10 |
0,4-0,6 0,5-0,7 |
0,5-0,7 0,6-0,8 |
0,6-0,7 0,7-0,9 |
0,6-0,8 0,8-1,0 |
0,7-0,9 0,9-1,1 |
При методе контурной отбойки (МКО) приведенные в табл. 12 значения qs необходимо уменьшать на 30-40? % в соответствии с формулой (39).
Верхнюю часть контурных зарядов (протяженностью 0,3-0,5 их длины) рекомендуется ослаблять, уменьшая их линейную плотность вдвое по сравнению с расчетной. Нижнюю часть контурных зарядов целесообразно усиливать донными зарядами массой 0,5-2кг.
Длина незаряженной части скважины, "длина забойки”, изменяется в диапазоне (15…35)d (наибольшие значения - для наиболее слабых в структурном отношении массивов 1-3 категории трещиноватости). При этом сама забойка, т.е. заполнение скважин инертным материалом, в большинстве случаев не выполняется, либо выполняется засыпка только верхней устьевой части скважины на бумажную пробку, заранее установленную на глубине 1,5-2 м.
Одним из весьма существенных параметров, определяющих качество контурного взрывания и устойчивость профильных откосов, является угол наклона контурных скважин. Опыт профилирования открытых выработок гидротехнических сооружений и бортов глубоких карьеров свидетельствует о необходимости выполаживания оформляемых откосов в зонах выветривания и интенсивной разгрузки массивов до 60-650(заложение откосов 2:1). Такое выполаживаниe особенно необходимо при предварительном щелеообразовании в массивах скальных пород с неблагоприятной структурой для смягчения зажима массива и снижения законтурных деформаций. А при наличии трещин, падающих в сторону выемки, указаное выполаживание целесообразно выполнять не только в варианте МПЩ, но и МКО.
Предварительное щелеобразование в обводнённых массивах и в массивах многолетнемерзлых пород следует осуществлять совместно с взрывом зарядов рыхления, чтобы образованная щель не заполнилась водой и льдом, существенно снижающими ее экранирующий эффект. При благоприятной структуре массива целесообразно использовать схемы неполного оконтуривания, предполагающие применение предварительного щелеобразования в пределах 1-2 верхних ярусов.
Аналитическая оценка предельной мощности зарядов ВВ в приконтурных зонах долговременных бортов карьеров и горно-строительных выработок
При оформлении долговременных бортов глубоких карьеров и горно-строительных выработок существенное значение имеет нормализация сейсмодинамических нагрузок от массовых взрывов в приконтурных зонах. Превышение их допустимого уровня способно свести на нет эффективность трудоёмкого дорогостоящего контурного взрывания. В диссертации выполнена аналитическая оценка предельной мощности зарядов ВВ при щадящем взрывании в приконтурных зонах долговременных бортов карьеров и горно-строительных выработок. При этом в качестве критерия разрушения массива принята величина критической массовой скорости на фронте волны напряжений:
. (42)
В соответствии с опытными данными, при наличии щели предварительного откола по контуру оформляемого откоса представляется возможным увеличить в 2-3 раза (в зависимости от качества щели) массу зарядов в приконтурных скважинах рыхления.
Представленное выше соответствие ширины приконтурных участков щадящего взрывания радиусу зоны остаточных межблочных подвижек от взрывов зарядов дробления с учётом точности его определения составляет 6-е научное положение.
Заключение
Диссертация является научно-квалификационной работой, в которой на основании выполненных актуальных исследований изложены научно обоснованные технологические решения по обоснованию технологии буровзрывных работ в карьерах и открытых горно-строительных выработках, обеспечивающей требуемую степень дробления пород и сохранность долговременных бортов карьеров и выработок при многорядном короткозамедленном взрывании скважинных зарядов ВВ; внедрение данных решений вносит значительный вклад в развитие горно-добывающей и горно-строительной отраслей промышленности.
Основные научные выводы и практические результаты, полученные лично автором в процессе исследования:
1. Дополнена систематизация зон взрывного разрушения скальных горных пород путём введения зоны остаточных межблочных подвижек в качестве самостоятельной весьма значимой зоны взрывного разрушения массива, и установлены аналитические зависимости для определения размеров зон измельчения, дробления, трещинообразования и остаточных межблочных подвижек в горных породах при взрыве скважинных зарядов в зависимости от параметров зарядов и физико-технических характеристик пород.
2. Выделены наиболее характерные деформационные зоны во взрываемом уступе, существенно различающиеся условиями нагружения при взрыве, и установлена относительная степень дробления породы для каждой зоны; установлена закономерность формирования гранулометрического состава горной массы при взрыве многорядной системы скважинных зарядов ВВ, что позволяет выполнять его уточнённую прогнозную оценку по фактическим параметрам буровзрывных работ.
3. Установлена обобщённая зависимость среднего размера куска взорванной горной массы от параметров зарядов и физико-технических характеристик пород:
,
где f, de, г, d, q - соответственно коэффициент крепости пород по проф. Протодъяконову М.М., осредненный размер естественной отдельности в массиве, м, объёмный вес породы, т/м3, диаметр заряда, м, удельный расход ВВ, кг/м3.
4. Разработана математическая модель дробления горных пород при короткозамедленном взрывании скважинных зарядов, детерминированная на основе деформационного зонирования взрываемых уступов.
5. Разработана классификация массивов горных пород по взрываемости на основе критерия взрываемости В, включающего осреднённый размер естественной отдельности de объёмный вес г и коэффициент крепости породы по проф. М.М.Протодъяконову f : .
6. Установлена величина максимального интервала замедления t между смежными группами одновременно инициируемых скважинных зарядов, исключающая подбой внутрискважинных концевиков детонирующего шнура и отказы зарядов ВВ по данной причине:
где (а/d)min- минимальное отношение расстояния между зарядами смежных групп к диаметру зарядов, инициируемых первыми.
7. Выполнено обоснование технологии БВР для уступной отбойки горных пород, с учётом требуемой степени дробления (выхода негабарита и требуемого диаметра среднего куска в развале).
8. Обоснована рациональная технология щадящего взрывания в приконтурных зонах карьеров и открытых
горно-строительных выработок, обеспечивающая сохранность массива горных пород за пределами взрываемых блоков; ширина приконтурных зон составляет 70…150 диаметров зарядов дробления, в зависимости от глубины расположения взрываемого уступа относительно верха оформляемого откоса.
9. Усовершенствованы методы оперативной оценки грансостава взорванной горной массы по поверхности развала после взрыва (учтены искажения поверхностного слоя).
Результаты диссертационных исследований использованы в «Технических правилах ведения взрывных работ в энергетическом строительстве», применяются в учебном процессе и при разработке прикладных компьютерных программ для соответствующих САПР и АСУ.
Рекомендации по производству БВР, проекты и методики БВР, реализованные на горно-строительных, вскрышных и добычных работах, выполнявшихся на объектах энергетического строительства (Хантайская, Нурекская, Колымская, Рогунская ГЭС, Гиссаракский гидроузел, гидроузел Хоабинь в СРВ), карьерах природного камня ПО «Уралмрамор», Саяно-Шушенского КОК, ПО «Закарпатнерудпром», ОАО «Ураласбест», ООО «Карбонат», железорудных карьерах ОАО «Лебединский ГОК» и «Карельский окатыш», позволили получить положительный эффект по достижению требуемой степени дробления, устойчивых бортов карьеров и строительных выработок, повышению безопасности работ при многорядном короткозамедленном взрывании скважинных зарядов.
Литература
1. Кузнецов В.А. Перспективы применения контурного взрывания при стабилизации бортов карьеров//Технология механизация и организация горных работ. -М.: Наука, 1969. -С. 128-134.
2. Кузнецов В.А., Ситник В.А. Регулирование степени дробления долеритов при взрывной отбойке//Энергетическое строительство. - 1969. - № 6. -С. 50-53.
3. Кузнецов В.А. Расчёт параметров контурного взрывания на карьерах облицовочного и стенового камня /Тр. МГИ. -М.: МГИ, 1975. -С. 210-212.
4. Кузнецов В.А. Параметры контурного взрывания/Тр. института Гидропроект. -М.: 1978. -№ 67. -С. 97-101.
5. Кузнецов В.А. Отбойка мраморных блоков контурными шпуровыми зарядами детонирующего шнура/Тр. МГИ. -М.: МГИ, 1978. -С. 78-82.
6. Кутузов Б.Н., Косачёв М.Н., Кузнецов В.А. Проблемы применения контурного взрывания в промышленности //Горный журнал. -1979. -№ 1. -С. 44-46.
7. Кузнецов В.А. Оперативная оценка блочности сложно-структурных массивов горных пород//Энергетическое строительство. -1979. -№ 9. -С. 30-32.
8. Кузнецов В.А. Определение дальности разлета взорванной горной массы// Взрывное дело. -1980. -№ 82/39. -С. 138-144.
9. Кузнецов В.А. Аналитическая оценка зон нарушения массива горных пород при взрывных работах//Взрывное дело. -1980. -№82/39. -С. 209-216.
10. Кузнецов В.А. Методические основы оценки взрываемости массивов горных пород//Тр. института Гидропроект. - 1989. -№ 141.-С. 70-78.
11. Силаев А.А., Кузнецов В.А. Контурное взрывание при строительстве гидротехнических сооружений//Горный журнал. -1980. -№ 3. -С. 37-40.
12. Кузнецов В.А. Влияние параметров скважинных зарядов ВВ на дальность разлёта кусков взорванной горной массы//Горный журнал. -1981. -№ 9. -С. 32-33.
13. Кузнецов В.А. Методические основы натурно-статистической оценки грансостава горной массы//Гидротехническое строительство. -1982. - № 7. -С. 47-50.
14. Кузнецов В.А. Интенсификация буровзрывной отработки приконтурных зон профильных выемок на строительстве Колымской ГЭС//Тр. института Гидропроект. - 1982. -№ 83. -С. 26-33.
15. Кузнецов В.А., Силаев А.А. БВР в приконтурных зонах открытых профильных выемок/Совершенствование проектирования и производства горных работ с применением контурного взрывания.-Апатиты:КФАН СССР. -1983.-С. 51-59.
16. Кузнецов В.А. Методика натурно-статистической оценки грансостава горной массы//Взрывное дело. -1984. -№ 86/43. -С. 211-216.
17. Кузнецов В.А. Производство БВР при строительстве основных сооружений гидроузла Хоабинь//Энергетическое стр-во за рубежом. -1986.- № 4. -С. 28-31.
18. Кузнецов В.А. Аналитическая оценка предельной мощности зарядов ВВ в приконтурных зонах горных выемок// Горный журнал. -1986. -№8. -С. 35-37.
19. Кузнецов В.А. Определение интервалов замедлений, безопасных по подбою соединительных линий ДШ при взрывании скважинных зарядов//Горный журнал. -1987. - № 5. -С.35-37.
20. Кузнецов В.А. Совершенствование технологии БВР на строительстве гидроузла Хоабинь//Тр. института Гидропроект. - 1987. -№ 126. -С. 77-89.
21. Кутузов Б.Н., Кузнецов В.А., Борзенков Л.А., Попов Г.П. Обеспечение безопасности массовых взрывов //Горный журнал. -1990. -№ 8. -С. 33-36.
22. Сивенков В.И., Кузнецов В.А. Технология взрывания с применением защитных укрытий в условиях промышленного строительства.-М.: МГГУ,1994. -50с.
23. Кузнецов В.А. Проектирование буровзрывных работ. -М.: МГГУ, 1997. -68 с.
24. Кузнецов В.А. Аналитическая оценка грансостава взорванной горной массы// Взрывное дело. -1998. - № 91/48. -С. 82-85.
25. Крюков Г.М., Кузнецов В.А., Черняков Д.В. Экспериментальное изучение и аналитическая оценка зон взрывного измельчения, дробления и разупрочнения горных пород//Взрывное дело. -1999. -№ 92/49. -С. 71-79.
26. Викторов С.Д., Кузнецов В.А. К расчёту зон, опасных по разлёту кусков взорванной породы//Взрывное дело. -1999. -№ 92/49. -С. 233-239.
27. Кузнецов В.А. Прогнозирование грансостава взорванной массы на основе структурно-деформационного зонирования взрываемых полигонов//Взрывное дело. -2001. -№ 93/50. -С. 47-55.
28. Анисимов В.Н., Кузнецов В.А., Ряполов А.Н. Взрывная рудоподготовка сложно-структурных массивов железистых кварцитов//Проблемы взрывного дела. -М.: МГГУ. -2003. -С. 72-83.
29. Кузнецов В.А. Определение рациональных величин перебура и забойки скважинных зарядов в проектных расчётах/ Физические проблемы разрушения горных пород// IV международной научной конференции. -М.: ИПКОН РАН, 2005. -С. 287-290.
30. Кузнецов В.А. Обобщённая прогнозная оценка себестоимости бурения взрывных скважин./ГИАБ. -2007. -№5. -С. 127-136.
31. Кузнецов В.А. Обоснование удельного расхода ВВ в условиях уступной отбойки./ГИАБ. -2007. -№7. -С. 53-62.
32. Кузнецов В.А. Параметры и технологические особенности контурного взрывания при строительстве профильных выемок/Научные школы МГГУ, т.2. -М.: МГГУ, 2008.-С. 148-154.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Проектирование проведения подземной горной выработки. Расчёт основных параметров буровзрывных работ. Выбор типа взрывчатых веществ. Определение глубины и диаметра шпуров. Составление паспорта буровзрывных работ. Способ, условия и показатели взрывания.
курсовая работа [2,7 M], добавлен 04.01.2016Составление паспорта буровзрывных работ. Расчет основных параметров. Выбор взрывчатого вещества, способа взрывания, средств инициирования зарядов, бурового оборудования. Схема составления шпуров. Предохранительная среда, конструкция забойки; сигнализация.
курсовая работа [329,0 K], добавлен 26.10.2014Горно-геологическая характеристика пересекаемых горных пород. Обоснование способа и средств проведения горной выработки: определение поперечного сечения, расчет паспорта буровзрывных работ, производительности комбайна. Охрана труда и техника безопасности.
курсовая работа [122,7 K], добавлен 21.03.2013Определение параметров карьера, расчет граничной глубины открытой разработки. Вычисление объема горной массы в контурах карьера. Порядок подготовки горных пород к выемке буровзрывным способом. Выемочно-погрузочные работы и перемещение карьерных грузов.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 09.12.2010Маркшейдерские работы по обеспечению устойчивости откосов на карьерах. Инструментальные наблюдения за сдвижением откосов. Установление характера оползней по результатам маркшейдерских наблюдений. Обеспечение устойчивости бортов отработанных карьеров.
контрольная работа [320,1 K], добавлен 17.01.2015Машины предприятий нерудных строительных материалов. Специфика работы машин. Конусовидные дробилки горных пород средней и большой твёрдости. Процесс дробления. Установка и монтаж конусных дробилок. Организация монтажных работ. Дробилка СМД-17, СМД-18.
курсовая работа [11,1 K], добавлен 18.09.2008Выбор взрывчатого вещества, способа взрывания и средств инициирования зарядов. Составление схемы составления шпуров. Выбор буровых машин и бурового инструмента. Очередность взрывания зарядов и расстановка электродетонаторов по замедлениям. Смотр забоя.
курсовая работа [390,9 K], добавлен 21.10.2014Горно-геологическая характеристика пласта и вмещающих пород. Выбор и обоснование способа подготовки и системы разработки. Выбор технологической схемы и средств механизации. Рассмотрение технологических процессов и организации работ в очистном забое.
курсовая работа [70,9 K], добавлен 17.10.2021Геологическая характеристика месторождения. Характеристика перерабатываемой руды, разработка и расчет схемы ее дробления. Выбор и расчет оборудования для дробильного отделения. Определение количества смен и трудозатрат на обеспечение технологии дробления.
курсовая работа [59,7 K], добавлен 25.02.2012Назначение, классификация и обоснование выбора горной машины в зависимости от условий работы. Статический расчет технологических параметров работы машины. Устройство, принцип работы, эксплуатация механического оборудования и привода. Механизм подъема.
курсовая работа [211,3 K], добавлен 08.11.2011
