Технология бурения нефтяных и газовых скважин модернизированными винтовыми забойными двигателями

Таблица 8 - Рекомендуемые значения осевой нагрузки и угловой скорости при разных значениях дифференциального момента ?М

ВЗД с закрепленным на нем долотом опускается в скважину. Не доходя до забоя, по колонне бурильных труб подается буровой раствор. После запуска двигателя (над забоем), при работе его в режиме холостого хода, определяют давление на стояке буровой установки, а затем производят проворачивание бурильной колонны ротором (либо верхним приводом буровой установки) с последующим замером величины момента Мр.х (момент на роторе в режиме работы ВЗД на холостом ходу). Затем бурильная колонна с двигателем и долотом доводится до контакта с забоем и далее плавно создается осевая нагрузка на долото. Определяют рабочий режим работы ВЗД по величине давления на стояке буровой установки, после чего производят проворачивание БК ротором (либо верхним приводом буровой установки) с последующим замером величины момента Мр.р. (момент на роторе в рабочем режиме работы ВЗД). Зная величины моментов на роторе (верхнем приводе буровой установки) Мр.х и Мр.р., определяют силу трения о горную породу.

Зная осевую нагрузку по станции ГТИ G ос.ГТИ, рассчитанную только по изменению веса на крюке буровой установки по показателям ГИВ (гидравлический индикатор веса), определяют фактическую осевую нагрузку на долото:

где - осевая нагрузка на долото по станции ГТИ, Н; Мр.х - момент на роторе в режиме работы ВЗД на холостом ходу, Нм; Мр.р. - момент на роторе в рабочем режиме работы ВЗД, Нм; - диаметр скважины, м; - скорость перемещения БК вдоль стенки скважины; - угловая скорость вращения БК относительно оси скважины.

Для ускорения проведения расчетов, направленных на оперативную корректировку осевой нагрузки на долото и частоты вращения бурильной колонны в условиях буровой, разработана компьютерная программа, реализованная в Microsoft Office. Некоторые результаты работы в программе представлены на рисунке 13 а, б.

Рисунок 13 - Программа для расчетов: а - фактической осевой нагрузки на долото; б - частоты вращения ротора и нагрузки в зависимости от дифференциального момента ?М (?М=4,0 кН•м)

В пятом разделе представлено описание конструкторских разработок: моментоемких ВЗД; устройств, повышающих пусковые характеристики объемных двигателей; двигателя с увеличенным моторесурсом модульного исполнения. Ранее отмечалось, что крутильные колебания двигателя, снижающие запас устойчивости (потерю мощности) ВЗД, связаны с конструктивными особенностями планетарного редуктора - героторного механизма. Уровень крутильных колебаний двигателя, влияющих на устойчивость его работы, зависит от инерционных и гидравлических сил действующих на ротор:

, (20)

, (21)

где МИНД - индикаторный момент, МИНД = МИНД - МС (МС - момент механических сопротивлений); - эксцентриситет; - количество зубьев статора и ротора; - масса ротора; - угловая скорость.

Величина гидравлической силы , а также длина уплотнительной части контактной линии и угол давления влияют на изменение удельной нормальной нагрузки в точке контакта зубьев РО:

, (22)

где - коэффициент влияния натяга в паре, ; - коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий.

Ранее отмечалось, что износ РО двигателя после его работы в скважине более 100 ч приводит к невозможности дальнейшей его эксплуатации, а также крутильные колебания (вибрации), вызванные конструктивными особенностями героторного механизма отрицательно влияют на устойчивость (потери мощности) его работы. В результате износа поверхностей РО изменяются геометрические параметры героторного механизма, двигателя (диаметральный натяг, эксцентриситет и т.д.), влияющие на энергетические показатели ВЗД. Например, диаметральный натяг у нового двигателя Д2-195 составляет 0,4 мм, после его отработки в скважине от 80 до 100 ч он снижается от 0,26 до 0,21 мм.

Восстановление РО методами нанесения нового покрытия на винтовую поверхность ротора (наплавка, хромирование) и изготовление эластомера статора является экономически нецелесообразным.

Для восстановления энергетических характеристик двигателей героторного механизма требуется увеличение контактных напряжений в РО с сохранением запаса устойчивости работы двигателя.

Контактные напряжения зависят от удельной нормальной нагрузкив точках касания РО (формула Герца):

, (23)

где - модуль упругости материалов РО; - коэффициент Пуассона; - приведенный радиус кривизны сопряженных поверхностей.

Увеличение устойчивости работы ВЗД из-за снижения крутильных колебаний (снижения величины и увеличения ), увеличения индикаторного момента МИНД и контактных напряжений возможны при изменении эксцентриситета двигателя, который достигается тем, что в героторной машине (рисунок 14а), включающей героторный механизм, содержащий статор 1 с внутренними винтовыми зубьями, ротор 2 с наружными винтовыми зубьями, число которых на единицу меньше числа внутренних винтовых зубьев статора, причем внутренние винтовые зубья статора выполнены из упругоэластичного материала, например, резины, привулканизованной к внутренней поверхности статора, ротор героторного механизма разделен по окончанию шагов винтовых линии Т2 на несколько частей (модулей) - 3, 4 и 5 (патент на изобретение №2345208, патент на полезную модель №70292).

Модули соосно объединены резьбовым соединением 6 (например, муфтой), при этом ось модуля 4 развернута на угол ц по окончании шага Т2 винтовой линией относительно неподвижного статора, а относительно оси модуля 3 и 5 на угол ц1. Значения углов ц и ц1 соответствуют максимальному контактному напряжению при зацеплении зубьев ротора и статора:

ц = ; ц1 = , (24)

где - число зубьев статора и ротора.

Рисунок 14 - Двигатель с увеличенным моторесурсом: а - героторный механизм; б - торцевой разрез объединенных модулей

При развороте модуля 4 на угол ц1 его зубья 7 перемещаются по образующей зубьев статора (из впадины статора ц1 = 0 град.) к вершине зуба (разрез Б-Б). В зависимости от угла разворота модуля 4 происходит смещение осей модулей 3 и 5 на величину h (см. рисунок 14 б). Величина смещения h оси модуля 4 влияет на снижение эксцентриситета модулей 3 и 5 и составляет . Снижение эксцентриситета в РО героторного механизма модульного исполнения способствует увеличению , возрастанию контактных напряжений на выступах зубъев 8 модулей 3 и 5 (общего диаметрального натяга ), а также снижению инерционной силы , влияющей на уровень крутильных колебаний ВЗД.

Реализация изложенного осуществлена в условиях филиала Уренгой бурение ООО «Газпром бурение» ОАО «Газпром», где восстановлены и прошли испытания опытные образцы ВЗД: Д1-195, ДГР-178.7/8.37 и ДГР-178.6/7.57, отработавшие в скважине от 100 до 160 ч. Визуальный их осмотр и замеры РО показали наличие потерь диаметрального натяга от 40 до 90 % в паре ротор - статор, а также механических повреждений как статора (углубления «царапины» на упругоэластичной обкладке глубиной от 2 до 4,5 мм и шириной до 5 мм), и ротора от 0,5 до 1,2 мм и шириной до 4,3 мм.

Модернизация двигателей состояла из следующих этапов: проведение стендовых испытаний (с изношенной винтовой парой); токарные и фрезерные работы; сборка и испытание опытного образца. Токарные и фрезерные работы включали пошаговое разделение ротора на три части (модуля) - длина 1 и 2 модуля соответственно по 760 мм, длина 3 модуля 380 мм для Д1-195 и по 1200 мм для ДГР-178, а также изготовление соединительных переводников. Сборку опытных образцов двигателей производили с разными углами разворота осей модулей ротора (ц1) - от 3 до 50. Угол разворота ц1 составлял: Д1-195 - 30; ДГР-178.7/8.37 - 40; ДГР-178.6/7.57 - 50.

Испытания показали, что максимальный момент на валу двигателя Д1-195 (с сохранением требуемой частоты вращения n для объёмного разрушения породы и производительности насоса Q=0,032 м3/с), до его восстановления составлял 1,4 кН·м, показатель максимального тормозного момента (до полной остановки ВЗД, при n = 0) варьировался от 2,7 до 3,0 кН·м; после его восстановления Д1-195В - момент на валу возрос с 2,9 ч 3,5 кН·м (в рабочем - оптимальном режиме работы двигателя с сохранением показателя частоты вращения 1,82 с-1 и Q=0,032 м3/с); максимальный тормозной момент (экстремальный режим работы ВЗД) - до 4,0 ч 4,5 кН·м (рисунок 15).

Рисунок 15 - Стендовые характеристики двигателя Д1-195 до и после восстановления

Таким образом, результаты испытаний двигателя до и после восстановления Д1-195 подтвердили возможность увеличения его технических характеристик.

Испытание двигателей ДГР-178.6/7.57 и ДГР-178.7/8.37. до и после модернизации также подтвердило снижение крутильных колебаний, повышение устойчивости их работы и увеличение энергетических характеристик в среднем на 17 %.

В результате анализа существующих конструкций ВЗД предложены на уровне изобретений ряд конструкторских компоновок и способов их применения: устройство для бурения скважин (патент №2260106), включающее применение тангенциального преобразователя потока (ТПП) бурового раствора, обеспечивающее повышение пусковых характеристик ВЗД; устройство для бурения скважин и способ его применения (патент №2334072), содержащее две независимые пары (РО) разной геометрии (дифференциальный героторный механизм), обеспечивающее создание требуемого момента на валу двигателя из-за увеличения объема рабочих камер героторного механизма; устройство для бурения скважин, обеспечивающее снижение поперечных вибраций ВЗД при устранении эксцентриситета в РО героторного механизма (патент №2334071); бесшпиндельный винтовой забойный двигатель, обеспечивающий повышение эффективности бурения горизонтальных участков скважины, из-за снижения габаритных размеров и осевых вибраций двигателя (патент №2341637); устройство для бурения скважин (патент №2313648), повышающее момент на долоте при углублении скважин с горизонтальным окончанием, при применении вращающегося корпуса ВЗД.

В шестом разделе представлены результаты опытно-промышленного внедрения разработанных двигателей модульного исполнения Д1-195В №36, ДГР-178.6/7.57 №73 и ДГР-178.7/8.37 №83, отработавших ранее в скважине от 120 до 160 ч и методики определения фактической нагрузки на долото и частоты вращения БК.

Опытно-промысловые испытания винтового двигателя Д1-195В №36 осуществлялись при бурении вертикальных участков в интервале с 1400 до 2000 м на скв. 20901 Заполярного месторождения и скв. 902.1 Харвутинской площади Ямбургского месторождения в интервале 1250 - 1846 м. Согласно утвержденному плану работ, компоновка низа бурильной колонны (КНБК) включала: долото БИТ 2 215,9-МС; калибратор КЛС 215,9; Д1-195В; КП 215,9 (верхний); УБТ 158,8-60 м. Перед бурением вышеуказанных интервалов осуществлялся запуск двигателя без нагрузки, расход поддерживался в пределах 0,032-0,034 м3/с, давление на манифольде составляло 6,5 МПа (двигатель отработан в холостом режиме 10 мин). Затем производилось углубление скважины с плавным повышением осевой нагрузки на долото. Бурение скв. 902.1 осуществлялось из-под технической колонны. Компоновка низа бурильной колонны включала: БИТ2 215,9-МС; калибратор КЛС 215,9; Д1-195В; УБТ 158,8-54 м. Остановок по причине отказа двигателя не наблюдалось.

Опытно-промышленное испытание двигателей модульного исполнения ДГР-178.7/8.37 и ДГР-178.6/7.57 №73 осуществлялось при бурении скв. 966.1, 966.2 и 24603 Ямбургского ГКМ. При углублении скважин КНБК включала: БИТ 220,7; восстановленный модульный двигатель с углом перекоса регулируемого переводника 1 град. 30 мин; клапан обратный (КОБ) и телеметрическую навигационную систему Sperri-San. Двигатели отработали в скважине до проектной глубины.

В таблице 9 представлены сведения о результатах опытно-промышленных испытаний двигателей модульного исполнения.

Таблица 9 - Опытно-промышленные испытания двигателей модульного исполнения Д1-195В №36, ДГР-178.6/7.57 №73 и ДГР-178.7/8.37 №83

Результаты опытно-промышленного бурения скважин винтовыми двигателями Д1-195В, ДГР-178.6/7.57 и ДГР-178.7/8.37 подтвердили возможность увеличения моторесурса их работы с изношенными РО героторного механизма на 60-70 % с одновременным увеличением механической скорости на 20-23 %.

Внедрение методики определения фактической нагрузки на долото и оптимизации частоты вращения осуществлено на скв. 68, 173, 100.2, 108.4 Уренгойского и скв. 1024, 1053, 1077 Урненского месторождений.

Реализация предложенной методики на скважинах Урненского месторождения (скв. 1024) осуществлялась при бурении в интервалах с 2600 до 2700 м. Компоновка низа бурильной колонны включала: долото 215,9мм SBR 617 MWGF (Security DBS); КЛС 214,9; 6 ѕ” SperryDrill (кинематичекое отношение ротор-статор 6:7 - число секций 5.0 (угол перекоса 1,50); обратный клапан; стабилизатор AGS 203 мм; немагнитные УБТ с телесистемой MWD-650; ТБТ 127 мм - 70 м; Яс; ТБТ 127 мм - 70 м ; СБТ - 200 мм - остальное. Зенитный угол составлял 83 град. Перед бурением вышеуказанного интервала (согласно методике) производился запуск двигателя SperryDrill 171 без нагрузки (над забоем 1 м), расход поддерживался в пределах 32,5 м3/с, давление на манифольде - 18 МПа, момент на роторе составлял 14,0 кН•м, частота вращения ротора 40 об/мин. Согласно показаниям станции ГТИ (Infodrill) осевая нагрузка (посадка инструмента) - 12 кН (1,2 тн). После создания нагрузки на долото 100 кН, давление на манифольде поднялось до 20 МПа, расход жидкости 35 м3/с, момент на роторе составил 18,0 кН•м (рисунок 16).

Проведенными расчетами установлено, что дифференциальный момент (ДМ= Мр.р.- Мр.х.) составил 4000 Нм, а фактическая нагрузка на долото - 69 кН (при этом, согласно станции ГТИ, показатель осевой нагрузки на долото составлял 100 кН).

Следовательно, потеря осевой нагрузки на долото из-за трения БК (усилия прижатия) о стенки скважины составила 31 кН. Приняли решение об увеличении частоты вращения БК (согласно зависимости частоты вращения БК от ?М см. рисунок 14 б) с 40 до 80 об/мин. Фактическая нагрузка при этом увеличилась на 28 кН (97 кН), а механическая скорость бурения увеличилась на 33 %, с 18 до 24 м/ч.

Рисунок 16 - Показатели бурения скв. 1024 Урненского месторождения

Результаты бурения еще семи скважин Уренгойского и Урненского месторождений также показали, что ее применение позволяет увеличить механическую скорость углубления забоя от 12 до 18 %.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

По результатам анализа исследований отечественного и зарубежного патентного фонда выявлены основные направления обеспечения работоспособности ВЗД с сохранением требуемых параметров режима бурения наклонно направленных и горизонтальных скважин, совершенствованием и разработкой методов оперативного управления и контроля параметров углубления забоя скважины двигателями с улучшенными техническими показателями.

Научно обоснована и экспериментально подтверждена возможность перераспределения радиальных гидравлических сил в паре ротор - статор, влияющих на основные технические характеристики ВЗД, его моторесурс, при изготовлении героторного механизма с ротором модульного исполнения. Модульное разделение ротора по окончанию его шагов, последующее их объединение и разворот осей на определенный угол позволяют снизить уровень крутильных колебаний двигателя, повысить запас его устойчивости и восстановить технические параметры РО изношенного героторного механизма, а также энергетические характеристики ВЗД на 18-25 %.

На основе результатов проведенных исследований предложено конструкторское решение (патент №2345208), позволяющее регулировать параметры (эксцентриситет, диаметральный натяг) в РО изменением векторов сил нагружения статора, влияющих на эксплуатационные характеристики ВЗД, без изменения геометрических параметров винтовых поверхностей героторного механизма.

Опытно-промысловые испытания разработанной конструкции двигателей с героторным механизмом модульного исполнения ротора Д1-195В, ДГР-178.6/7.57 и ДГР-178.7/8.37 при бурении скв. 20901 на Заполярном и скв. 902.1, скв. 966.1, скв. 966.2, скв. 24603 Ямбургском месторождениях подтвердили возможность увеличения моторесурса двигателя с изношенными РО на 60 - 70 %. Результаты внедрения являются основанием для дальнейшего использования героторных механизмов с роторами модульного исполнения в серийно выпускаемых ВЗД.

Разработаны технические средства и усовершенствованы узлы ВЗД, обеспечивающие повышение энергетических характеристик, его надежность при бурении скважин в сложных геолого-технических условиях (патенты № 2345208; 2260106; 2334072; 2334071; 2341637; 2313648; 2361055).

Установлено основное условие стабильной работы системы «БК - ВЗД - долото, обеспечивающее безаварийное бурение наклонно направленных и горизонтальных скважин комбинированным способом, учитывающее силовое взаимодействие элементов системы и параметры механического бурения (нагрузка на долото, частота вращения бурильной колонны и вала ВЗД).

Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена необходимость изменения методики оперативного управления режимами бурения наклонно направленных и горизонтальных скважин, введением этапа оперативной корректировки осевой нагрузки на долото, определяемой по моментно-силовым и частотным характеристикам бурильной колонны и ВЗД.

Разработана методика определения и контроля фактической осевой нагрузки на долото и частоты вращения бурильной колонны, которая позволяет увеличить эффективность углубления забоя, обеспечить устойчивость работы винтового забойного двигателя, что способствует безаварийному бурению наклонно направленных и горизонтальных скважин.

Технология бурения наклонно направленных и горизонтальных скважин, с использованием разработанной методики, успешно применена на семи скважинах Уренгойского и Урненского месторождений. Внедрение позволило сократить сроки строительства скважин в среднем на 4 суток из-за увеличения механической скорости бурения от 12 до18 %.

По результатам теоретических, экспериментальных и промысловых исследований разработаны и внедрены регламенты, рекомендации и программы по бурению скважин, техническому обслуживанию и ремонту ВЗД модульного исполнения, а также по использованию методики определения осевой нагрузки на долото и контроля параметров бурения наклонно направленных и горизонтальных скважин в ООО «Газпром добыча Уренгой», ООО «Ямбурггаздобыча» и ОАО «ТНК- Уват».

РЕЗУЛЬТАТЫ, ИЗЛОЖЕННЫЕ В ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЕ ОПУБЛИКОВАНЫ В 52 НАУЧНЫХ РАБОТАХ, ОСНОВНЫЕ ИЗ КОТОРЫХ

Монографии

1. Овчинников В.П. Винтовые забойные двигатели для бурения скважин: Монография/ В.П. Овчинников, М.В. Двойников, Д.Р. Аминов, А.И. Шиверских. - Тюмень: ООО «Печатник», 2009. - 204 с.

2. Двойников М.В. Управление и контроль параметров бурения скважин винтовыми забойными двигателями: Монография / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, А.В. Будько, П.В. Овчинников. - М.: ЗАО «Белогородская областная типография», 2009. - 136 с.

3. Двойников М.В. Совершенствование винтовых забойных двигателей для бурения скважин: Монография/ М.В. Двойников, В.П. Овчинников, А.В. Будько, П.В.Овчинников, А.И. Шиверских. - Тюмень: ООО «Печатник», 2010. - 141 с.

Учебное пособие

4. Овчинников В.П. Технологии и технологические средства бурения искривленных скважин: Учебное пособие. / В.П. Овчинников, М.В. Двойников, Г.Т. Герасимов и др. Тюмень: Изд-во Экспресс, 2008. - 156 с.

Статьи в научно-технических рецензируемых журналах

5. Овчинников В.П. Управление потоком бурового раствора в кольцевом пространстве скважины при вскрытии продуктивных пластов/ В.П. Овчинников, М.В. Двойников, А.В. Будько, С.В. Пролубщиков / / Бурение и нефть. - 2007. - № 07-08. - С. 46-47.

6. Двойников М.В. Совершенствование конструкции винтовых двигателей для бурения скважин / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, А.В.Будько, С.В. Пролубщиков // Бурение и нефть. - 2007. - № 3. - С. 52 - 54.

7. Овчинников В.П. Совершенствование технологии бурения скважин с горизонтальным окончанием на месторождениях севера Тюменской области / В.П. Овчинников, М.В. Двойников, А.Л. Каменский // Бурение и нефть.- 2006.- № 11. - С. 15 - 16.

8. Двойников М.В. Работа бурильной колонны при комбинированном способе бурения скважин с горизонтальным окончанием / М.В. Двойников. // Бурение и нефть. - 2008. - № 5. - С. 34-37.

9. Овчинников В.П. Совершенствование узлов винтовых забойных двигателей для бурения скважин / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, А.В. Будько, С.В. Пролубщиков// Бурение и нефть. - 2007. - № 1. - С. 51 - 52.

10. Двойников М.В. Разработка малогабаритного винтового забойного двигателя для бурения скважин. / М.В. Двойников / / Известия вузов. Нефть и газ. - 2008. - № 1. С. 42 - 43.

11. Двойников М.В. Модернизация винтового двигателя для бурения скважин с высокими забойными температурами / М.В. Двойников / / Нефть и газ. - 2007. - № 11-12. - С. 12 - 15.

12. Двойников М.В. К вопросу продления срока службы винтовых забойных двигателей / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, А.В. Будько, С.В. Пролубщиков / /Бурение и нефть. - 2007. - № 10. - С. 40-46.

13. Двойников М.В. Продление срока службы рабочих органов винтовых забойных двигателей / М.В. Двойников / /Известия вузов. Нефть и газ. - 2008. - № 4. С. 11 - 15.

14. Двойников М.В. Определение осевой нагрузки на долото при бурении скважин с горизонтальным окончанием / М.В.Двойников, В.П. Овчинников, А.В. Будько, С.В. Пролубщиков / / Бурение и нефть. - 2007. - № 5. - С. 18 - 20.

15. Двойников М.В. Определение фактической нагрузки на долото при бурении скважин с горизонтальным окончанием/ М.В. Двойников / / Известия вузов. Нефть и газ. - 2009. - № 2. - С. 19 - 28.

16. Двойников М.В. Совершенствование технологии бурения скважин с горизонтальным окончанием комбинированным способом/ М.В. Двойников / / Известия вузов. Нефть и газ. - 2009. - № 3. - С. 15 - 19.

17. Двойников М.В. Исследование износостойкости рабочих органов винтовых забойных двигателей / М.В. Двойников / / Бурение и нефть. - 2009. - № 6. - С. 34 - 37.

18. Двойников М.В. Исследования поперечных колебаний винтового забойного двигателя / М.В. Двойников / / Бурение и нефть. - 2010. - № 01. - С. 10-12.

19. Овчинников В.П. Результаты исследований в области разработки техники и технологии бурения наклонно направленных и горизонтальных скважин винтовыми забойными двигателями / В.П. Овчинников, А.В. Будько, П.В. Овчинников, С.В. Пролубщиков / / Научно-технический журнал «Наука и техника в газовой промышленности». - 2010. - №01. - С. 15 - 32.

20. Двойников М.В. Результаты опытно-промышленных испытаний винтового забойного двигателя модульного исполнения/ М.В. Двойников / / Известия вузов. Нефть и газ. - 2010. - № 4. - С. 21-26.

Патенты

21. Пат. 2334072 RU, Е 21 В4 / 02. Устройство для бурения скважин / М.В. Двойников, В.П. Овчинников. - № 2006140367/03; Заявлено 15.11.2006; Опубл. 20.09.2008, Бюл. №26.

22. Пат. 2334071 RU, Е 21 В4 / 02. Устройство для бурения скважин / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, Н.Н. Закиров. - № 2006140343/03; Заявлено 15.11.2006; Опубл. 20.09.2008, Бюл. №26.

23. Пат. 2260106 RU, Е 21 В4 / 02. Устройство для бурения скважин / В.П.Овчинников, М.В. Двойников. - № 2004114359/03; Заявлено 11.05.2004; Опубл. 10.09.2005, Бюл. № 25.

24. Пат. 2313648 RU, Е 21 В4 / 02. Устройство для бурения скважин / В.П. Овчинников, М.В. Двойников, А.В. Будько, А.Л. Каменский. - № 2006116075/03; Заявлено 10.05.2006; Опубл. 27.12.2007, Бюл. №36.

25. Пат. 2329368 RU, Е 21 В4 / 02. Устройство для бурения скважин / М.В. Двойников, В.П. Овчинников, В.М. Гребенщиков. - № 2007100857/03; Заявлено 09.012007; Опубл. 20.07.2008, Бюл. №20.

26. Пат. 2341637 RU, Е 21 В4 / 02. Малогабаритный винтовой забойный двигатель/ М.В. Двойников, В.П. Овчинников, В.А. Каплун. - № 2007100856/03; Заявлено 09.01.2007; Опубл. 20.12.2008, Бюл. №35.

27. Пат. 2345208 RU, Е 21 В4 / 02. Героторная машина / М.В. Двойников. - № 2007122175/03; Заявлено 13.06.2007; Опубл. 27.01.2009, Бюл. №3 (патент на полезную модель 70292 RU. №2007127200/22 /Героторная машина. М.В. Двойников. Заявлено 10.07.2007; Опубл. 20.01.2008, Бюл. № 2).

28. Пат. 2361055 RU, Е 21 В4 / 06. Способ определения фактической осевой нагрузки на долото/ М.В. Двойников. - № 2007122176/03; Заявлено 18.06.2007; Опубл. 10.07.2009, Бюл. №19.

Размещено на Allbest.ru