Совершенствование методов повышения безопасности трубопроводов сероводородсодержащих месторождений

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 13 - Зависимость критических (разрушающих) давлений в расслоениях от размеров (площади в плане) этих расслоений

Расчетное значение Р_крит в полости развитых расслоений с вздутием предлагается находить по формуле

, МПа, (13)

где t_нар - глубина залегания расслоения от наружной поверхности стенки трубы, мм; у_ос, у_ок - осевые и окружные напряжения, достигающие величины у_Т в момент разрушения стенки трубы в области водородного расслоения (ВР);

R_ос ; R_ок - средние радиусы кривизны в осевом и окружном направлении ВР:

R_ос = 0,5, (14)

где h - высота вздутия расслоения на длине L_ос вдоль оси трубы.

R_ок=, (15)

где L_ок - длина вздутия по номинальному диаметру D поверхности трубы, на которой проводились измерения ВР, мм.

Экспериментальные значения критического давления Р_крит в расслоении без вздутия согласуются с расчетными значениями, определенными по формуле предельного состояния с развитием пластических деформаций для плоской панели с жесткозакрепленными кромками.

Вышеизложенный подход к оценке потенциальной опасности дефектов утонение стенки достаточно прост и нагляден и применен для несплошностей металла стенки труб: неметаллические включения и их скопления, металлургические расслоения, закаты, плёны, эксплуатационные водородные «расслоения», которые могут иметь трехмерную структуру. При оценке потенциальной опасности несплошностей металла труб, и соответственно, безопасности эксплуатации данных дефектных участков трубопроводов, в качестве расчетного размера используется величина проекции прямоугольной зоны несплошностей на плоскость, перпендикулярную поверхности вдоль оси трубопровода. Согласно результатам гидроиспытаний труб с расслоениями длиной более 0,2 диаметра трубы оценка высоты дефектного слоя металла в стенке трубы высотой прямоугольного слоя, поврежденного расслоением, ведет к значительному занижению (более чем 1,5 раза) расчетного разрушающего давления по отношению к фактическому разрушающему давлению. Несмотря на то, что окружные напряжения от внутреннего давления в два раза выше, чем осевые напряжения, на разрушение будут влиять как перепад глубины дефектного слоя по окружности трубы, так и перепад в сечении по образующей трубы. Если перепад глубины несплошности в сечении вдоль оси трубы существенно больше перепада глубин по окружности, то разрушение стенки трубы может произойти в окружном направлении под действием осевых напряжений. С целью учета обоих механизмов разрушения и уточнения коэффициента запаса вводится процедура приведения расчетной глубины несплошности. Модель приведения и определения толщины дефектного слоя металла стенки трубы с несплошностями (металлургическими расслоениями, закатами и плотными неметаллическими включениями, с размерами в плане свыше 0,2 диаметра трубы) приведена на рисунке 14.

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 14 - Протяженная несплошность (L>0,2D) и модель приведения ее к дефекту утонение стенки трубы

Согласно результатам натурных испытаний, при расчете разрушающего давления в трубе от окружных напряжений толщина приведенного дефектного слоя принимается равной наибольшему перепаду расположения несплошности по окружности трубы h_ок и половине перепада расположения несплошности вдоль трубы h_ос:

h_пр= h_ок+0,5·h_ос (16)

Если протяженный металлургический закат (L>0,2D) выходит на наружную поверхность трубы на длине L_в.ос вдоль оси трубы (транспортируемый продукт не проникает в расслоение стенки трубы), то разрушающее давление зависит только от толщины приведенного дефектного слоя. Металл со стороны внутренней поверхности трубы несет часть нагрузки от давления совместно с наружным слоем металла t_ост, что оценивается работой в долях (1 - (L_в.ос/L). Толщина приведенного дефектного слоя металла стенки трубы h_пр :

h_пр= h_ок+h_ос-0,5h_ос (1 - L_в.ос/L). (17)

При протяженном металлургическом закате (L>0,2D), выходящем на внутреннюю поверхность трубы на длине L_в.ос вдоль оси трубы (транспортируемый продукт проникает в расслоение стенки трубы), разрушающее давление определяют глубина и длина по окружности дефектного слоя металла трубы. Напряжения по продольному сечению стенки трубы с расслоением распределяются неравномерно. Находящийся со стороны внутренней поверхности трубы металл стенки трубы до расслоения - внутренний слой металла несет часть нагрузки от давления совместно с остаточным наружным слоем металла t_ост - металл стенки трубы от расслоения до наружной поверхности трубы. Расчетами МКЭ объемной модели участка трубы с расслоением получена зависимость коэффициента К_f (отношение напряжений во внутреннем слое металла к напряжениям во внешнем слое металла расслоения) от длины расслоения по окружности трубы L_ц (рисунок 15). Чем меньше длина расслоения по окружности, тем больше приходится нагрузки на внутренний слой металла стенки. При достижении длины заката по окружности значения, равного диаметру трубы, во внутреннем слое металла возникают значительные изгибающие моменты. Работа внутреннего слоя металла стенки трубы согласно рисунку 15 (пунктирная линия) оценивается (1- L_ц/D). Толщина приведенного дефектного слоя металла стенки трубы c закатом, выходящим на внутреннюю поверхность трубы:

h_пр= h_ок+h_ос-0,5h_ос (1 - L_в.ос/L) (1- L_ц/D), при 0,2D< 2L_ц<D;

h_пр= h_ок+h_ос , при L_ц?D. (18)

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 15 - Зависимость концентрации напряжений в металле стенки трубы с расслоением от длины расслоения

При наличии дефекта с признаками водородного расслоения необходимо учитывать вероятность его вскрытия со стороны внутренней поверхности трубы с повреждением слоя металла трещиной до 1/3 длины расслоения. Но даже при этом, согласно результатам гидроиспытаний дефектных участков труб с водородными расслоениями, внутренний слой металла несет часть нагрузки от давления совместно с бездефектным слоем металла t_ост. Чем меньше длина расслоения по окружности, тем больше приходится нагрузки (до 70%) на внутренний слой металла стенки (рисунок 15). При достижении длины расслоения по окружности до половины диаметра трубы возникают значительные изгибающие моменты на внутреннем слое металла и его восприятие нагрузки от давления значительно снижается. Толщина приведенного дефектного слоя металла стенки трубы с водородным расслоением:

h_пр= h+(t-t_ост-h)(0,3+1,4·L_ц/D) , при 0,2D<L_ц<D/2;

h_пр= t - t_ост , при L_ц?D/2. (19)

Величину допустимого рабочего давления в дефектных участках трубопровода и оценку потенциальной опасности дефектов - несплошности металла трубы, приведенных к дефектам утонение стенки, определяют по формулам (2…5). Согласно результатам расчетов на прочность протяженность L_ц расслоений глубиной h_ок по окружности трубы с толщиной стенки t ограничивается:

h_ок<0,2t , при этом L_ц не должна превышать 1/6 длины окружности;

0,2t < h_ок<0,4t, при этом L_ц не должна превышать 1/12 длины окружности.

Прогнозирование развития изолированных расслоений или области взаимодействующих расслоений осуществляется на ос нове опытных данных периодического УЗК за изменением размеров расслоений в процессе эксплуатации трубопровода. При сохранении условий эксплуатации трубопровода ОНГКМ увеличение линейных размеров устойчиво развивающихся расслоений достигает 3...5 мм в год.

Для получения графического представления параметров дефектов трубопроводов, оценки их потенциальной опасности и определения остаточного ресурса безопасной эксплуатации трубопроводов разработана компьютерная программа «СТО».

В шестой главе рассматриваются технологические методы повышения безопасности эксплуатации трубопроводов. Приведены разработанные методики и оборудование для проведения входного контроля труб, деталей трубопроводов и арматуры, гидроиспытаний изделий коррозионной средой и оценки эффективности ингибиторов, модель технического состояния запорной арматуры, технология ремонта трубопроводов муфтами; система балльной оценки факторов влияния технического состояния трубопроводов на интенсивность их отказов.

Входной контроль является основным методом определения качественных характеристик материалов и изделий при реконструкции и замене опасных дефектных участков трубопроводов ОНГКМ. С учетом литературных данных и многолетнего опыта проведения контроля разработана методика входного контроля изделий, которая определяет порядок, объем и виды контроля, применяемые при входном контроле арматуры, труб, соединительных деталей и материалов, предназначенных для работы в условиях воздействия сероводородсодержащих сред. Анализ результатов входного контроля изделий и выявленных замечаний позволил установить основные причины отбраковки: отклонения геометрических параметров от требований НД; дефекты поверхности; повышенная твердость материала и несоответствие сертификату изделия. Отбраковка при входном контроле изделий, не соответствующих требованиям НД, позволяет повысить безопасность эксплуатации строящихся и реконструируемых участков трубопроводов ОНГКМ, а информирование представителей предприятий-изготовителей изделий о выявленных замечаниях позволило устранить большинство из них при поставке труб и деталей трубопроводов.

При эксплуатации старых и строительстве новых трубопроводов, оценке их остаточного ресурса работы необходимо определение эффективности противокоррозионных мер и определение эксплуатационных свойств новых и бывших в эксплуатации основного металла и сварных соединений трубопроводов. Основное требование к методикам испытаний состоит в том, чтобы максимально приблизить условия испытаний к условиям эксплуатации и количественно определить изменение в этих условиях основных свойств и характеристик металла трубопроводов. Для коррозионных испытаний материалов при постоянной нагрузке разработана установка простой конструкции с малыми габаритами и массой с дифференциальным рычажным нагружателем (рисунок 16, а). Каждый узел нагружения установки обеспечивает поддержание постоянной нагрузки до 50 кН (с погрешностью значения в течение длительного времени не более ±1,5%) для четырех последовательно соединенных образцов, помещенных в ячейки с коррозионной средой. Создан также стенд (рисунок 16, б) для исследования коррозионно-механических свойств сталей труб, отработки технологии сварки и оценки эффективности ингибиторов коррозии в опытно-промышленных условиях. В 16-и камерах, имеющих качательное или вращательное движение, моделируются различные режимы течения сред и могут применяться как реальные промысловые жидкие среды, так и специальные модельные. Стенд позволяет испытывать одновременно 32 сборки образцов в ингибированных или неингибированных коррозионных средах при давлении до 5,0 МПа и температуре +5^оС …+50^оС.

Рисунок 16 - Оборудование для коррозионно-механических испытаний: а) установка с дифференциальными рычажными нагружателями; б) стенд для испытаний материалов в опытно-промышленных условиях

Безопасность эксплуатации трубопроводов ОНГКМ обеспечивается при соответствующем уровне ингибиторной защиты и соблюдении регламентированных параметров эксплуатации. На созданных установках и стенде апробирована методика определения и оценки свойств ингибиторов коррозии для различных рабочих сред в лабораторных и опытно-промышленных условиях. Установлены наиболее эффективные ингибиторы коррозии, применение которых позволит свести к минимуму процессы коррозии внутренней поверхности труб и исключить наводороживание, а также водородное и сероводородное растрескивание металла труб, а, следовательно, повысить безопасную эксплуатацию трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды.

Если замена дефектного участка трубопровода нецелесообразна, то на трубе устанавливается специальная муфта. Разработано и запатентовано нажимное устройство, обеспечивающее равномерное прилегание накладываемой муфты по всему периметру трубы и создающее регулируемые разгружающие напряжения в стенке ремонтируемого участка трубопровода. Это достигается тем, что в корпус устройства, состоящего из двух частей, соединенных между собой, установлена упругая камера со штуцером для заполнения жидкостью под давлением (рисунок 17). При проведении ремонта на трубу 5 предва рительно устанавливают полуцилиндры муфты 6, затем на них устанавливают части корпуса устройства 1 с упругой камерой 3. Части корпуса устройства центрируют и стя гивают с помощью шпилек 2, далее в упругую камеру через штуцер 4 подают жидкость от ручного насоса до расчетного давления, которое фиксируют по показанию манометра. После достижения необходимого давления в упругой камере 3 полуцилиндры муфты 6 сваривают между собой продольными швами 5 по всей длине устройства. Далее снимают давление в упругой камере 3, ослабляют шпильки 2 и устройство сдвигают вдоль полуцилиндров муфты на следующий учас ток, где описанную операцию повторяют.

Необходимый уровень результирующих кольцевых напряжений в дефектной стенке трубы после установки муфты определяется исходя из условия равнопрочности получаемой конструкции по формуле

 . (20)

Разработана модель НДС ремонтируемой трубы запатентованным способом, учитывающая «краевой эффект», силы трения и деформации сварных швов, возникающие при постановке напряженной муфты, и предложена формула для определения оптимального обжимающего давления муфты:

,(21)

где P_раб - рабочее давление в трубопроводе, МПа; Р_ост - остаточное давление в ремонтируемом трубопроводе, МПа; t₁ - эквивалентная остаточная толщина стенки трубы, мм; t₂ - толщина муфты, мм; R _н - наружный радиус трубы, мм; R _в - внутренний радиус трубы, мм; E - модуль упругости материала трубопровода, МПа; L' - длина распространения зоны «краевого эффекта», мм; а - длина участка приложения обжимающей нагрузки на муфту вдоль оси трубопровода, мм; f - коэффициент трения при скольжении муфты по трубопроводу; е_св - средние относительные деформации трубопровода от тепловой усадки сварного шва муфты; у_рез - результирующие кольцевые напряжения в стенке трубопровода после установки муфты, МПа. Сравнение данных, полученных расчетным и экспериментальным методами, подтвердило приемлемость разработанной методики расчета для определения НДС при создании разгружающих напряжений в стенке ремонтируемой трубы. Эффективное разгружение стенки трубопровода достигается при давлении обжатия более 2,0 МПа. Ремонт трубопроводов предлагаемым способом, выполняемым без остановки перекачки транспортируемого продукта, позволяет сократить стоимость работ на 30% по сравнению с отечественными и зарубежными методами ремонта трубопроводов.

Безопасность эксплуатации трубопроводов ОНГКМ определяется также техническим состоянием запорной арматуры, большая часть которой выходит из строя после 25-летней эксплуатации. Для оценки технического состояния запорной арматуры создана база данных и предложена модель вероятности отказа запорной арматуры от срока ее эксплуатации, разработана программа «Armatura» и проведено ранжирование по степени потенциальной опасности запорной арматуры, позволяющие идентифицировать техническое состояние запорной арматуры трубопроводов и запланировать её своевременную замену.

Рисунок 17 - Ремонт дефектных участков трубопроводов напряженными муфтами: а) схема устройства; б) расчетная схема установки муфты; в) расчетная схема равновесия элементов трубы и муфты.

Размещено на http://www.allbest.ru

Рисунок 18 - Медианная и квантильные кривые изменения количества отказов трубопроводов ОНГКМ по годам

Выше отмечено, что при проведении ВТД фиксируется множество дефектных участков. Для определения первоочередности ремонта дефектных участков трубопроводов разработана система балльной оценки факторов, определяющих техническое состояние трубопроводов ОНГКМ, и установлена зависимость связи значений факторов и интенсивности отказов трубопроводов. На основе анализа статистики отказов трубопроводов ОНГКМ и результатов экспертной оценки значений группы факторов Гр_i применительно к соединительным трубопроводам ОНГКМ выделено девять групп факторов влияния с указанием относительного «вклада» каждой группы в суммарную статистику отказов с помощью весового коэффициента. Значения групп факторов и количество факторов влияния в группе определяется индивидуально для каждого трубопровода на основании анализа опыта эксплуатации и результатов экспертной оценки. Величина балльной оценки непостоянная и определяется при каждом расчете суммированием действия группы факторов с учетом значений их составляющих.

Среднее значение балльной оценки _n=3,5 получено из минимальных (_nmin=2,3) и максимальных (_nmax=4,8) значений для трубопроводов ОНГКМ (рисунок 18). Для оценки соответствия между балльной оценкой технического состояния участка трубопровода F_n и реальной интенсивностью отказов предложено соотношение:

, (22)

где - средняя интенсивность отказов трубопроводов ОНГКМ;

К - коэффициент приведения балльной оценки к интенсивности отказов, определяется по формуле

, (23)

где и - максимальная и минимальная интенсивности отказов трубопроводов ОНГКМ;

F_nmin и F_nmax - максимальная и минимальная балльные оценки технического состояния участков трубопроводов ОНГКМ.

Таким образом, для трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, при расчете значения интегрального коэффициента к_вл, устанавливающего, во сколько раз локальная интенсивность отказов на участке л_n отличается от среднестатистической для данной трассы , средняя балльная оценка принимается постоянной и равной 3,5 и вводится коэффициент пересчета балльной оценки к интенсивности отказов. Используя разработанную систему балльной оценки и результаты периодической ВТД, можно снижать интенсивность отказов участков трубопроводов до уровня ниже среднего значения при оптимальном объеме ремонтных работ.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Анализ опыта более чем 25-летней эксплуатации трубопроводов ОНГКМ позволил установить, что основными причинами отказов являются: сероводородная коррозия (утонение стенки) и водородное расслоение металла труб; сероводородное растрескивание деталей и сварных соединений трубопроводов; охрупчивание уплотнительных элементов запорной арматуры. До 72% от общего количества запорной арматуры выходит из строя вследствие негерметичности затвора.

2. Предложена обоснованная результатами исследований и подтвержденная данными применения в практике оценки реальных производственных объектов методика идентификации дефектов трубопроводов, позволяющая установить характерные признаки дефектов и отличить эксплуатационные дефекты от металлургических и технологических, а также повысить объективность оценки потенциальной опасности дефектов и безопасность эксплуатации трубопроводов.

3. Установлено, что в процессе эксплуатации стальных труб в течение 25 лет в сероводородсодержащей среде: основной металл сохраняет исходную феррито - перлитную структуру; количество эксплуатационных дефектов - водородных расслоений - увеличивается в области металлургических дефектов по экспоненциальному закону; в области технологических дефектов кольцевых сварных соединений возникают трещины; ударная вязкость KCU_-40 металла труб снижается на 26-33 % по сравнению с исходной.

4. Разработана, основанная на зависимости изменения скорости распространения акустических волн в металле от значения величины накопленной поврежденности в процессе развития малоцикловой усталости металла, методика оценки потенциальной опасности дефектных участков труб с дефектами формы и определения с применением уточненной формулы Коффина-Менсона остаточного ресурса, позволяющая обосновать сроки проведения ремонта для повышения безопасности эксплуатации трубопроводов.

5. Разработана методика и установлены критерии оценки потенциальной опасности и остаточного ресурса участков трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, с дефектами утонение стенки на основе градации коэффициентов запаса относительно разрушающего давления дефектных труб. На основании результатов испытаний труб и расчетов доказана правомочность применения данного подхода к оценке потенциальной опасности дефектов - несплошности металла стенки трубы по разработанным моделям их приведения к дефектам утонение стенки.

6. Уточнено значение коэффициента Фолиаса для труб с дефектными кольцевыми швами и введен коэффициент ослабления прочности сварного шва k_с = 1,5ч2,0 при определении разрушающего давления. Предложена методика оценки потенциальной опасности объемных дефектов кольцевых сварных соединений, позволяющая обосновать возможность безопасной эксплуатации участков трубопроводов, содержащих дефектные сварные стыки.

7. Созданы методика и оборудование для проведения натурных испытаний труб, учитывающие условия циклического нагружения трубопроводов и позволяющие оценить степень потенциальной опасности дефектов трубопроводов, а также определять сопротивление сталей сероводородной коррозии в лабораторных и опытно-промышленных условиях и создать замкнутый цикл аттестации и промышленной апробации сварочно-монтажных и ингибиторных технологий.

8. Предложена вероятностная модель технического состояния запорной арматуры, разработана программа и проведено ранжирование по степени потенциальной опасности запорной арматуры, позволяющие идентифицировать техническое состояние запорной арматуры трубопроводов и спланировать ее замену. Разработана компьютерная программа для получения графического представления параметров дефектов трубопроводов, оценки их потенциальной опасности и определения остаточного ресурса безопасной эксплуатации трубопроводов.

9. Создана математическая модель напряженно-деформированного состояния ремонтируемой трубы, учитывающая «краевой эффект», силы трения и деформации сварных швов, возникающие при установке на трубу напряженной муфты, позволяющая определить необходимое значение обжимающего давления муфты на трубу.

10. Предложены технологические методы повышения безопасной эксплуатации трубопроводов ОНГКМ на основе: входного контроля трубных изделий; применения импортозамещаемой запорной арматуры; использования апробированных эффективных ингибиторов коррозии; разработки технологии ремонта трубопроводов напряженными муфтами; внедрения системы балльной оценки факторов влияния технического состояния трубопроводов на интенсивность их отказов.

11. Основные положения разработанных методик включены в стандарты СТО Газпром 2-5.1-148-2007 «Методы испытаний сталей и сварных соединений на коррозионное растрескивание под напряжением»; СТО 0-13-28-2006 «Методика оценки потенциальной опасности и остаточного ресурса трубопроводов, имеющих коррозионные поражения и несплошности в сварных швах и основном металле, выявленные при внутритрубной дефектоскопии», СТО 0-03-22-2008 «Стандарт организации по технической и безопасной эксплуатации газопроводов неочищенного сероводородсодержащего газа и конденсатопроводов нестабильного конденсата».

Общий экономический эффект от реализации основных положений методики оценки потенциальной опасности и остаточного ресурса дефектных участков трубопроводов и обоснования объемов проведения ремонта при обеспечении безопасности трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, в 2005 году составил 18 миллионов рублей, в 2007 году - более 7 миллионов рублей.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ ПРЕДСТАВЛЕНЫ В ПУБЛИКАЦИЯХ:

- в изданиях Перечня ВАК РФ:

1. Чирков, Ю.А. Методика оценки прочности дефектных участков трубопроводов / В.М.Кушнаренко, Ю.А.Чирков, Т.А.Аптикеев, Д.М.Нургалиев, В.Н.Ахметов // Нефтяная и газовая промышленность. - 1999. - №1. - С.6-8.

2. Чирков, Ю.А. Надежность оборудования и трубопроводов ОНГКМ / В.М. Кушнаренко, Н.А. Гафаров, А.А. Гончаров, Ю.А. Чирков, Д.Н. Щепинов // Газовая промышленность. - 2000. - № 13. - С. 8-11.

3. Чирков, Ю.А. Оценка физико-механических свойств сталей акустическими поверхностными волнами / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов, В.Н. Агишев // Вестник ОГУ. - 2002. - №5. - С.145-148.

4. Чирков, Ю.А. Анализ отказов оборудования и трубопроводов Оренбургского нефтегазоконденсатного месторождения / В.М. Кушнаренко, Н.А. Гафаров, А.А. Гончаров, Д.Н. Щепинов, Ю.А. Чирков // Защита металлов. - 2003. - Т. 39. - №3. - С. 328-331.

5. Чирков, Ю.А. Стенд коррозионных испытаний ингибиторов и материалов для нефтегазового оборудования / В.М. Кушнаренко, С.А. Михайленко, Д.М. Нургалиев, Ю.А. Чирков, З.А. Набутовский // Газовая промышленность. - 2004. - № 10. - С. 62 - 64.

6. Чирков, Ю.А. Напряженно-дефермированное состояние трубопровода при ремонте методом бандажирования // Вестник ОГУ. - 2004. - №5. - С.85-89.

7. Чирков, Ю.А. Конструктивная прочность труб с приварными патрубками / В.М. Кушнаренко, А.В. Швец, Г.Г. Шевченко, Ю.А. Чирков, В.Н. Агишев // Безопасность труда в промышленности. - 2005. - № 7. - С. 46 - 50.

8. Чирков, Ю.А. Установка для коррозионных испытаний материалов при постоянной нагрузке / Ю.А. Чирков, В.М. Кушнаренко, В.В. Печеркин // Заводская лаборатория. Диагностика материалов. - 2005. - №4. - Том 71. - С.53-55.

9. Чирков, Ю.А. Методика испытания натурных образцов труб, контактирующих с сероводородсодержащей средой. / В.А. Резвых, Ю.А. Чирков, Е.В. Кушнаренко // Вестник ОГУ. - 2006. - № 2. - Т. 2. - С. 152-155.

10. Чирков, Ю.А. Определение величины давлений, необходимых для развития внутренних расслоений металла в стенках стальных трубопроводов / Ю.А. Чирков, В.В. Печеркин, Е.В. Кушнаренко, Д.Н. Щепинов, А.Б. Киченко. // Практика противокоррозионной защиты. - 2007. - № 2. - С. 7-17.

11. Чирков, Ю.А. Методы определения свойств и поврежденности металла трубопроводов для оценки их безопасной эксплуатации / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, Е.В. Кушнаренко // Нефтепромысловое дело : ежемесячный научно-технический журнал. -2007. - №12. - С. 90-92.

12. Чирков, Ю.А. Изменение дефектности металла трубопроводов при длительной эксплуатации./ В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, А.В. Швец, Д.Н. Щепинов // Металловедение и термическая обработка металлов. - №9 (651). - 2009.- С. 7-10.

13. Чирков, Ю.А. Обеспечение безопасности трубопроводов при повышении количества дефектов. / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, А.В. Швец, А.А. Бауэр, Д.Н. Щепинов. // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 8. - С 62-64.

14. Чирков, Ю.А. Работоспособность кольцевых стыков трубопроводов со смещением продольных швов смежных труб / Ю.А. Чирков, В.Н. Агишев, В.М. Кушнаренко, А.А. Бауэр, Д.Н. Щепинов // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 9. - С. 56-59.

15. Чирков, Ю.А. Оценка интенсивности отказов трубопроводной арматуры / М.Р. Ишмеев, Ю.А. Чирков, В.М. Кушнаренко, А.А. Бауэр // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 12. - С. 42-44.

16. Чирков, Ю.А. Прогнозирование последствий отказов дефектных участков газопроводов, сероводородсодержащего месторождения / Е.Е. Плюхина, Ю.А. Чирков, В.М. Кушнаренко // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 12. - С. 47-50.

17. Чирков, Ю.А. Уточнение эквивалентных малоцикловых нагружений трубопроводов / Ю.А. Чирков, М.Р. Ишмеев, В.М. Кушнаренко, А.А. Бауэр // Нефтепромысловое дело. - 2009. - № 12. - С. 55-57.

- в монографиях:

18. Чирков, Ю.А. Ингибиторы коррозии. Диагностика и защита от коррозии под напряжением нефтегазопромыслового оборудования : монография / В.М. Кушнаренко, Н.А. Гафаров, Д.Е. Бугай, А.А. Гончаров, Ю.А. Чирков. - М. : Химия, 2002. - Т.2. - 367 с.

19. Чирков, Ю.А. Оборудование и методики для коррозионно-механических испытаний : монография / А.П. Фот, Ю.А. Чирков, С.А. Фот, Е.В. Кушнаренко. - Оренбург : ИПК ГОУ ОГУ, 2009. - 194 с.

- в стандартах:

20. СТО ООО «Оренбурггазпром» 0-13-28-2006. Методика оценки потенциальной опасности и остаточного ресурса трубопроводов, имеющих коррозионные поражения и несплошности в сварных швах и основном металле, выявленные при ВТД / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, А.В. Швец, Б.Р. Павловский, Д.Н. Щепинов [и др.]. - Введ. 2006-08-14. - Оренбург : ИПК ГОУ ОГУ, 2006. - 65 с.

21. СТО Газпром 2-5.1-148-2007. Методы испытаний сталей и сварных соединений на коррозионное растрескивание под напряжением / В.М. Кушнаренко, Т.С Есиев, В.Г. Антонов, Ю.А. Чирков [и др.] - Введен 2007-12-28. - М. : ЗАО «Издательский Дом Полиграфия», 2007. - 44 с.

22. СТО ООО «Газпром добыча Оренбург» 0-03-22-2008. Стандарт организации по технической и безопасной эксплуатации газопроводов неочищенного сероводородсодержащего газа и конденсатопроводов нестабильного конденсата / ООО «ВНИИГАЗ»: С.В. Нефедов, В.Г. Антонов [и др.]; ГОУ ОГУ: Кушнаренко, Ю.А. Чирков [и др.]; ООО «Газпром добыча Оренбург»: А.Н. Мокшаев, П.А. Овчинников [и др.] - Введ. 2009-01-26. - Оренбург : ИПК ГОУ ОГУ, 2008. - 187 с.

- патентах РФ и свидетельствах о регистрации програмных средств:

23. Пат. 2091743 РФ, МПК С1, 6 G 01 N 3/08. Установка для испытания материалов на растяжение / А.Н. Чирков, В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, Н.И. Огорелкова, Р.Н. Узяков; заявитель и патентообразователь Оренбургский политехнический институт. - № 93058031/28 ; заявл. 30.12.1993 ; опубл. 27.09.1997, Бюл № 27.

24. Пат. 2140600 РФ, МПК С1, 6 F 16 L 55/172 Устройство для ремонта трубопроводов с помощью муфты / В.М. Кушнаренко, Б.В. Перунов, В.М. Покщаев, Ю.А Чирков, Ю.М. Клоков, И.Н. Самигулов; заявитель и патентообразователь ГОУ ОГУ «Оренбургский государственный университет». - № 98106819/06 ; заявл. 02.04.1998. ; опубл. 27.10.1999, Бюл. № 30. - 4 с.

25. Пат. 2170875 РФ, МПК С2, 7 F 16 L 55/172. Способ ремонта трубопровода / Н.А. Гафаров, Д.М. Нургалиев, В.М. Кушнаренко, Б.В. Перунов, В.М. Покщаев, Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов ; заявитель и патентообразователь ООО «Оренбурггазпром» ОАО «Газпром». - № 2000110933/06 ; Заявл. 28.04.2004; Опубл. 20.07.2001, Бюл. № 20. - 7 с.

26. Пат. 2219520 РФ, МПК С2, 7 G 01 N 3/08. Установка для испытания материалов на длительную прочность /, А.Н. Чирков, Ю.А. Чирков, Е.В. Кушнаренко, П.А. Овчинников ; заявитель и патентообразователь АНО «Технопарк ОГУ». - № 2002106465/28 ; заявл. 12.03.2002. ; опубл. 20.12.2003, Бюл. № 35. - 5 с.

27. Пат. 2239812 РФ, МПК С1, 7 G 01 N 3/08. Установка для постоянного нагружения образцов при испытаниях на растяжение / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, А.Н. Чирков, В.В. Печеркин ; заявитель и патентообразователь ГОУ ОГУ «Оренбургский государственный университет». - № 2003108248 ; заявл. 25.03.2003. ; опубл. 10.11.2004, Бюл. № 31. - 4 с.

28. Пат. 2240535 РФ, МПК С1, 7 G 01 N 17/00. Установка для испытания материалов на сопротивление коррозии / Н.А. Гафаров, Д.М. Нургалиев, В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, В.Н. Романцов, В.В. Печеркин и др; заявитель и патентообразователь АНО «Технопарк ОГУ». - № 2003104374/28 ; заявл. 13.02.2003. ; опубл. 20.11.2004, Бюл. № 32. - 4 с.

29. Пат. 2251101 РФ, МПК С2 G 01 N 29/18. Способ оценки механических свойств металлов при пластическом деформировании / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов, В.Н. Агишев; заявитель и патентообразователь АНО «Технопарк ОГУ». - № 2002110486/28 ; заявл. 19.04.2002. ; опубл. 20.01.2004, Бюл. № 12. - 3 с.

30. Свидетельство об официальной регистрации программы для ЭВМ № 2007613342. Программа для оценки потенциальной опасности и остаточного ресурса трубопроводов с нетрещиноподобными дефектами. / Чирков Ю.А., Ишмеев М.Р., Кушнаренко Е.В.; правообладатель АНО «Технопарк ОГУ». - Заявка № 2007612451 от 19 июня 2007 г.; зарегистрировано 8 августа 2007 г.

- в научных рецензируемых изданиях и сборниках трудов:

31. Чирков, Ю.А. Восстановление несущей способности оболочечных конструкций путем создания разгружаемых напряжений : сб. науч. тр. «Динамика и прочность материалов и конструкций» / Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов. - Орск : Изд-во ОГТИ, 1999. - С.75-81.

32. Чирков, Ю.А. Оценка влияния сварочных деформаций при бандажировании трубопроводов : сб. докл. 2-ой Всероссийской НТК «Прочность и разрушение материалов и конструкций» / Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов. - Орск, 2000. - С. 45-48.

33. Чирков, Ю.А. Основные причины и механизм возникновения повреждений оборудования и трубопроводов ОНГКМ : сб. докл МНТК «Техническое диагностирование оборудования и трубопроводов, подверженных воздействию сероводородсодержащих сред» / Ю.А. Чирков, В.М. Кушнаренко [и др.]. - Оренбург, 2000. - С. 248-251.

34. Чирков, Ю.А. Определение остаточного ресурса трубопроводов : сб. докл. МНТК «Техническое диагностирование оборудования и трубопроводов, подверженных воздействию сероводородсодержащих сред» / Ю.А. Чирков, А.А. Гончаров, П.А. Овчинников, В.М. Кушнаренко. - Оренбург, 2000. - С.258-263.

35. Чирков, Ю.А. Анализ эффективности защитных свойств ингибиторов, рекомендуемых для ОГКМ : материалы НТС «Научно-технические решения по повышению эффективности ингибиторов коррозии» / Ю.А. Чирков, Н.А. Гафаров, В.М. Кушнаренко, А.Б. Киченко. - М. : ООО «ИРЦ Газпром», 2000. - С. 35-44.

36. Чирков, Ю.А. Определение исходных параметров обжимающего устройства при ремонте дефектных участков трубопроводов : межвуз. сб. науч. тр. «Наука, техника, образование г.Тольятти и Волжского рег-на» / Ю.А. Чирков, И.Н. Самигулов.- Тольятти: ТПИ, 2001. - Вып.4. -Ч. 2. - С. 508-510.

37. Чирков, Ю.А. Анализ технического состояния трубопроводов и арматуры, контактирующей с сероводородсодержащими средами: сб. докл. 5-ой РНТК «Прогрессивные технологии в транспортных системах» / Н.Ф. Васильев, В.Г. Ставишенко, Ю.А. Чирков.- Оренбург: ИПК ОГУ, 2002. -Ч.1. - С.284-288.

38. Чирков, Ю.А. Методы выбора защитных мер для обеспечения назначенного ресурса трубопроводов: сб. докл. МНТК «Диагностика оборудования и трубопроводов, подверженных воздействию сероводородсодержащих сред» / С.А. Михайленко, А.В. Маняченко, С.В. Пастухов, В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков, В.Г. Антонов [и др.]. - Оренбург : ООО «Газпром», 2002. - С.89-94.

39. Чирков, Ю.А. Динамика изменения глубины вмятин от величины давления и количества циклов нагружения давлением труб : сб. док. 6-ой РНТК «Прогрессивные технологии в транспортных системах» / Ю.А. Чирков, В.Н. Агишев. - Оренбург : ГОУ ОГУ, 2003. - С. 245-246.

40. Чирков, Ю.А. Оценка критериев предельного состояния трубопроводов, контактирующих с коррозионными средами: сб. док. 6-ой РНТК «Прогрессивные технологии в транспортных системах» / В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков. - Оренбург : ОГУ, 2003. - С. 246-250.

41. Чирков, Ю.А. Разрушение элементов конструкций, контактирующих с коррозионными средами : материалы 4-ой МНК «Прочность и разрушение материалов и конструкций» / В.М. Кушнаренко, С.В. Пастухов, Ю.А. Чирков. - М., 2005. - С. 82 - 84.

42. Чирков, Ю.А. Техническое состояние и возможность длительной эксплуатации трубопроводов КНГКМ-ОГПЗ / В.М. Кушнаренко, А.В. Швец, Д.Н. Щепинов, Ю.А. Чирков, Н.Ф. Васильев // Вестник ОГУ. -2005. - № 9. - С. 54-59.

43. Чирков, Ю.А. Оценка прочности сварных соединений трубопроводов с дефектами и повреждениями / Ю.А. Чирков, В.В. Печеркин, Е.В. Кушнаренко, Д.Н. Щепинов, А.Б. Киченко // Вестник ОГУ. - 2005. - №9. - С.103-109.

44. Чирков, Ю.А. Определение срока безопасной эксплуатации трубопроводов с дефектами формы / Ю.А. Чирков, В.Н. Агишев // Вестник ОГУ. - 2005. - № 9. - Приложение «Диагностика оборудования и трубопроводов, подверженных воздействию сероводородсодержащих сред». -С.130-132.

45. Чирков, Ю.А. Определение работоспособности сварных трубопроводов // Вестник ОГУ. - 2006. - №10. - приложение Ч.2 - С.404-410.

46. Чирков, Ю.А. Конструктивная прочность труб с дефектами основного металла и сварных соединений / А.В. Швец, В.А. Ягодкин, Д.Н. Щепинов, В.М.Кушнаренко, Ю.А. Чирков, В.Н. Агишев // Промышленная безопасность. - 2006. - [ноябрь - декабрь]. - С. 27-29.

47. Чирков, Ю.А. Оценка потенциальной опасности и остаточного ресурса дефектных участков трубопроводов: сб. докл. 6-ой МНТК «Диагностика оборудования и трубопроводов, подверженных воздействию сероводородсодержащих сред» / А.В. Швец, Д.Н. Щепинов, Б.Р. Павловский, Г.М. Хажинский, В.М. Кушнаренко, Ю.А. Чирков. - Оренбург: ОАО «Газпром», ООО «Оренбурггазпром», 2006. - С.110-118.

48. Чирков, Ю.А. Методика оценки вероятности разрушения трубопроводов : матер. 5-ой МНК «Прочность и разрушение материалов и конструкций» / Ю.А. Чирков, А.А. Бауэр, Д.Н. Щепинов, Е.В. Кушнаренко. - Оренбург: ИПК ГОУ ОГУ, 2008. - Т.2. - С. 93-101.

49. Чирков, Ю.А. Оценка прочности и остаточного ресурса трубопроводов с дефектами : матер. 5-ой МНК «Прочность и разрушение материалов и конструкций» / Ю.А. Чирков, М.Р. Ишмеев, Е.В. Кушнаренко. - Оренбург : ИПК ГОУ ОГУ, 2008. - Т.2.- С. 128 - 135.

50. Чирков, Ю.А. Повреждения трубопроводов ОНГКМ и определение интенсивности их отказов / Ю.А. Чирков, Е.В. Кушнаренко, А.А. Бауэр, Д.Н. Щепинов // Территория нефтегаз. - 2008. - №12.- С. 46-49.

51. Чирков, Ю.А. Сопротивление разрушению металла труб, содержащих дефекты : сб. матер. 3-ей МНТК «Деформация и разрушение материалов и наноматериалов»/ Ю.А. Чирков, В.М. Кушнаренко, Д.Н. Щепинов, А.В. Швец. - М. : Интерконтакт Наука, 2009. -Т.2. - С. 186.

Размещено на Allbest.ru