Электроснабжение карьера

Рисунок 3.4 - Схема системы управления с комбинированным вычислительным устройством



К соответствующим выходам бурового станка подключены датчики скорости бурения 6, частоты вращения бурового инструмента 7, осевой нагрузки на буровой инструмент 8, крутящего момента на буровом инструменте 9, виброскорости рабочего органа станка 10. Выходы датчиков подключены к соответствующим входам вычислительного устройства. Кроме того, на входы вычислительного устройства вводятся сигналы, пропорциональные значениям моторесурса R бурового инструмента; стоимости С этого инструмента; стоимости С_е электроэнергии, потребляемой буровым станком; стоимости С_а амортизации бурового станка и зарплаты обслуживающего персонала; мощности N, потребляемой буровым станком (от датчика мощности ).

В составе вычислительного устройства имеется блок 12 вычисления текущего значения углубления z бурового инструмента за один оборот его вращения, а также блок 13 вычисления текущего значения показателя удельной буримости породы. Этот показатель вычисляется в виде произведения параметров режима со и р. Такое построение системы дает возможность непрерывно и автоматически контролировать текущие значения углубления z и показателя удельной буримости, не допуская режимов работы станка с малой производительностью.

Полная блок-схема вычислительного устройства включает в себя набор блоков вычисления критериев качества процесса бурения. Блок вычисления отношения мощности подачи бурового инструмента на забой к мощности разбуривания породы буровым инструментом выполнен в виде делителя 14, на входы которого подключены множительные элементы 15 и 16, На вход множительного элемента 16 от соответствующих датчиков поступают сигналы, пропорциональные текущим значениям осевой нагрузки р и скорости v бурения. На вход множительного элемента 15 от соответствующих датчиков подаются сигналы, пропорциональные текущим значениям частоты обращения бурового инструмента и крутящего момента М на этом инструменте. Получаемые на выходе элементов 15 и 16 значения мощности N_B разбуривания породы и мощности N подачи бурового инструмента на забой поступают на вход делителя 14 с выхода, которого индикатором 17 снимается искомая величина. Этот же блок используется для вычисления произведения отношения осевой нагрузки р на буровом инструменте к крутящему моменту М на этом инструменте на углубление z бурового инструмента за один оборот его вращения, при этом z может быть задано постоянным по значению для всей гаммы разбуриваемых в данных условиях пород или быть функцией какого-либо свойства этих пород.

3.3 Система «Режим-2НМ»

Система «Режим-2НМ» разработана Северокавказским филиалом ВНИКИ Цветметавтоматика и НИИОГР. В канал управления осевой нагрузкой входят регулятор давления РД, усилитель У1 и датчик давления ДД, образующие замкнутый контур регулирования давления в цилиндрах подачи. Задающими воздействиями канала являются сигнал ручной установки U2 и сигнал , обратно пропорциональный скорости подачи , подаваемые на вход усилителя У1. Поэтому частота вращения долота изменяется скорости подачи.

Рассматриваемая система автоматического управления САУ-двухуровневая по обоим каналам и стабилизирует осевую нагрузку. Наличие обратных связей позволяет контролировать выходную величину и производить коррекцию управляющего воздействия.

Применение системы «Режим-2НМ» на станках СБШ-250МНА позволило улучшить показатели бурения и обеспечить оперативную корректировку параметров режима в сложных условиях проходки скважины, защиту станка от вибрации и зашламования.

Система «Режим-2НМ» обеспечивает регулирование осевого усилия и частоты вращения бурового инструмента в пределах оптимального режима бурения, а также работу в ограниченных режимах при возникновении недопустимых перегрузок двигателя механизма вращения, вибраций бурового става и при зашлаковывании буровой скважины. Структурная схема системы “Режим-2НМ” показана на рисунке 3.5.

Рисунок 3.5 - Структурная схема системы «Режим - 2 НМ»

Система состоит из следующих элементов:

ЗОН, ЗЧВ - задатчики оптимального значения соответственно усилия подачи (осевой нагрузки) и частоты вращения бурового става;

ДСБ - датчик скорости бурения (ГТ - ТГ);

САР ОН - система автоматического регулирования осевой нагрузки, содержащая ПИ-регулятор, МГП и датчик осевой нагрузки;

САР ЧВ - система автоматического регулирования частоты вращения, содержащая ПИ-регулятор, электропривод вращателя и датчик частоты вращения;

БОТ - блок ограничения тока электропривода вращателя для защиты от стопорения бурового става, включающий в свой состав датчик тока, управляющий элемент (УЭ) и выходной элемент (ВЭ);

БОВ - блок ограничения вибрации бурового става, содержащий датчик вибрации - УЭ - ВЭ;

БОД - блок ограничения давления воздуха в пневматической системе очистки скважины (реле давления).

Параметры системы:

P - давление воздуха в пневмосистеме очистки скважины;

I - ток электродвигателя вращателя;

- сигналы коррекции задания осевой нагрузки на долото соответственно по давлению в пневмосистеме и току электродвигателя вращателя;

- сигналы коррекции заданной частоты вращения бурового става соответственно по вибрации (виброскорости) и давлению.

Привод механизма вращения бурового инструмента осуществляется по системе силовой магнитный усилитель - двигатель постоянного тока (СМЦ-Д) с промежуточным магнитным усилителем 1. Для улучшения динамических характеристик привода предусмотрена жесткая обратная связь (отрицательная) по ЭДС двигателя, которая осуществляется блоком обратной связи.

Регулятор частоты вращения бурового инструмента состоит из датчика скорости бурения, измеряющей скорость линейного перемещения механизма подачи, нелинейного преобразователя и масштабного блока. Регулятор осевой нагрузки на долото состоит из регулятора давления масла в гидросистеме подачи, питающейся от маслонасоса , датчика осевой нагрузки и усилителя.

Устройство защиты по максимально допустимому току якоря двигателя механизма вращения бурового става состоит из блоков и, связанных с регулятором соответственно осевой нагрузки и частоты вращения.

Устройство защиты от вибраций бурового става состоит из датчика вибрации и усилителя, связанного с регулятором частоты вращения.

Устройство защиты от зашлаковывания буровой скважины состоит из датчика давления воздуха в пневмосистеме и масштабного блока, связанного с регулятором осевой нагрузки.

Схема функционирует следующим образом. Электрический сигнал, снимаемый с датчика скорости бурения, поступает на нелинейный преобразователь и масштабный блок. Преобразованный сигнал с преобразователя подается на вход усилителя регулятора осевой нагрузки, а с масштабного блока на вход регулятора частоты вращения. При уменьшении скорости бурения соответственно уменьшаются выходные сигналы нелинейного преобразователя и масштабного блока. Это приводит к увеличению выходного сигнала усилителя (сигнал с преобразователя имеет знак, обратный сигналу датчика осевой нагрузки) и к уменьшению выходного сигнала промежуточного магнитного усилителя. При этом осевое усилие на забой увеличивается, а частота вращения бурового инструмента уменьшается.

Кроме регулирования параметров режима бурения, система осуществляет их ограничение при недопустимых перегрузках двигателя вращателя и вибрациях станка, а также при зашлаковывании скважины.

При увеличении нагрузки двигателя вращателя сверх номинальной, срабатывают блоки и устройства защиты по максимально допустимому току якоря двигателя, которые соответственно выдают сигналы на регуляторы осевой нагрузки и частоты вращения. Последние уменьшают осевую нагрузку и частоту вращения до тех пор, пока нагрузка двигателя на станет номинальной. В случае увеличения вибраций бурового става сверх допустимых срабатывает датчик вибрации, сигнал которого поступает на промежуточный магнитный усилитель. В результате частота вращения бурового става снижается и вибрации уменьшаются.

Зашлаковывание скважины приводит к повышению давления в пневмосистеме и срабатывает датчик давления воздуха, сигнал которого поступает на регулятор осевой нагрузки. Осевая нагрузка при этом уменьшается, соответственно снижается скорость бурения, что дает возможность ликвидировать образовавшуюся в скважине пробку.

Диапазон регулирования осевой нагрузки от 0 до 300 кН. Диапазон регулирования частоты вращения от 30 до 250 об/мин. Система обеспечивает повышение скорости проходки на 20-40 %. При снижении удельной электроемкости на 20-50% и соответствующее снижение себестоимости бурения на 10-15%.

В системе используются следующие датчики:

датчики скорости вращения и подачи бура (встроенные в электродвигатели тахогенераторы);

датчик усилия подачи бура;

датчики положения бура;

датчик вибрации.

Датчики осевого усилия. Результирующее усилие, развиваемое гидросистемой бурового станка, зависит от величины давления масла в штоковых полостях гидроцилиндров системы подачи бурового снаряда на забой и величины противодавления (подпора), возникающего в нижних полостях гидроцилиндров в результате перекрытия (частичного или полного) сливной полости гидросистемы. Усилие на забое определяется разницей давления обеих полостей. Для облегчения расчета результирующего усилия можно пользоваться номограммами либо при постоянном значении давления в напорной магистрали проградуировать манометр нижней полости в единицах результирующего усилия (в виде обратной шкалы). Однако такая оценка осевого усилия не может быть точной, кроме того, данный метод измерения не дает возможности получения непрерывной оценки осевого усилия в виде сигнала, пригодного для использования в системах управления.

Необходимо применение для этой цели дифференциальных датчиков давления. Выбираем дифференциальный датчик давления типа ДМ-3583М.(рисунок 3.6) Предназначены для пропорционального преобразования разности давлений в выходной унифицированный сигнал взаимной индуктивности. Устанавливается на любой поверхности легко доступной и с таким условием, что бы длинна трубок не превышала 50м. Это обеспечивает более лучшее реакцию датчика на управление.

Рисунок 3.6 - Дифференциальный датчик давления ДМ-3583М

Рисунок 3.7 - ПЭС измерительного преобразователя моментов электроприводов подачи и вращения бура

Датчик вибрации. Датчик предназначен для работы в системах вибродиагностики и виброзащиты турбоагрегатов, насосов, электродвигателей и другого оборудования. Датчик производит измерение параметров вибрации по одному, двум, трем взаимоперпендикулярным направлениям, может работать как интеллектуальный выключатель оборудования (датчик-реле). Выбираем датчик вибрации типа ИВД3В-1 представлен на рисунке 3.8.

Рисунок 3.8 - Датчики вибрации типа ИВД3В-1

Датчики положения бура. Выбираем концевые выключатели типа СКП-10. Они при переходе за верхний или нижний предел установленного предельного значения замыкают электрические цепи или выдают определенный сигнал для системы АСУТП. Концевой выключатель по своей сути является ключом в электрических цепях индикации, управления, сигнализации и т.д. Вид выключатель представлен на рисунке 3.9.

Рисунок 3.9 - Концевой выключатель типа СКП-10

Преобразователи давления (манометры, вакуумметры и мановакууметры) типа МЭД (рисунок 3.10), взаимозаменяемые моделей 22364 и 22365 предназначены для непрерывного преобразования избыточного или вакуумметрического давления в унифицированный выходной сигнал переменного тока, основанный на изменении взаимной индуктивности.

Рисунок 3.10 - Преобразователи МЭД-22364

Индуктивные датчики предназначены для контроля положения металлических объектов. В промышленном оборудовании используются в качестве бесконтактных концевых и путевых выключателей. Индуктивные датчики - самые распространенные бесконтактные датчики положения.

Рисунок 3.11 - Индуктивный датчик Серия TS

Автоматизированное управление процессом бурения позволяет успешно изменять практически одновременно два три параметра с недоступной человеку частотой. Следовательно, источником эффективности автоматизированного управления является, по крайней мере, уменьшение промежутка времени, поиск оптимального режима, быстрая перестройка с одного режима на другой в связи с изменившимися условиями, а также практически полное исключение нарушений процесса, приводящих к аварийным ситуациям. Кроме того, стратегия управления процессом бурения может быть построена на учете вычисляемых показателей (например, углубка за оборот). Эти косвенные переменные рассчитываются управляющей ЭВМ, использующей информацию об основных параметрах процесса бурения, которые измеряются серийной контрольно-измерительной аппаратурой.

Рассматриваемая система автоматического управления САУ «Режим-2НМ» - двухуровневая по обоим каналам и стабилизирует осевую нагрузку. Наличие обратных связей позволяет контролировать выходную величину и производить коррекцию управляющего воздействия.

Применение системы «Режим-2НМ» на станках СБШ-250МНА позволяет улучшить показатели бурения и обеспечить оперативную корректировку параметров режима в сложных условиях проходки скважины, защиту станка от вибрации и зашламования.



4. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ

4.1 Общая часть

Электроснабжение участа «Южный» карьера Горевский ГОК осуществляется от главной понизительной подстанции ГПП 220/35 №41 «Горевская».

По степени электроснабжения электроприемники относятся к II категории. Электроснабжение электроприемников II категории может осуществляться от одного источника электропитания при условии, что перерыв электроснабжения при замене поврежденного элемента системы не превышает одних суток. Основными потребителями электроэнергии являются ЭКГ-5А, СБШ-250-МНА-32, насосы, и освещение.

В разделе электроснабжение произведем расчет следующих разделов:

1. Расчет электрического освещения;

2. Расчет электрических нагрузок и выбор трансформаторных подстанций;

3. Расчет воздушных и кабельных линий;

4. Расчет токов короткого замыкания;

5. Выбор высоковольтного электрооборудования;

6. Выбор релейной защиты;

7. Выбор устройств защиты от перенапряжений;

8. Расчет защитного заземления.

Этот расчет, позволит определить, какие необходимо установить светильники для достаточного освещения участка карьера и дорог. По рассчитанным нагрузкам выбрать оптимальную подстанцию для участка. По рассчитанному току и току КЗ выбрать сечение линий. И рассчитать и установить необходимую защиту для надежной работы всего электрооборудования участка.



4.2 Расчет электрического освещения

Расчет освещения карьера. Для определения необходимого нормируемого освещения применяем метод светового потока.

Освещаемую территорию представляют в виде прямоугольника площадью:

1450 м²,

где L и M - длина и ширина карьера, м.

Световой поток, необходимый для освещения:

где Е_Н - требуемая нормируемая освещенность (Е_Н = 0,2 - 0,5 лк). [1]

Места работ машин и механизмов должны иметь усиленную освещенность Е_У = 5 лк. [1]

Площадь с усиленной освещенностью:

где m - число уступов, на которых работа производится одновременно;

b, h - средняя ширина и высота уступа, м;

- угол откоса уступа, град.

Требуемый световой поток для усиленной освещенности:

Полный световой поток для освещения карьера:

Принимаем к установке светильники ОУКсН-20000 с ксеноновыми лампами ДКсТ-20000, F_л = 600000 лм, = 650 ккд, мощность лампы Р_л = 20000 Вт.

Необходимое количество прожекторов:

где К₃ - коэффициент запаса (К₃ = 1,5); [2]

С - коэффициент, учитывающий потери света (С = 1,15-1,5);

- КПД прожекторов;

- световой поток лампы.

Минимальная высота установки прожектора:

где - максимальная сила света в прожекторе.

Принимаем высоту

Мощность силовых трансформаторов для питания лампы:

где - коэффициент мощности осветительной установки ();

- КПД осветительной сети ( = 0,95-0,96). [2]

Принимаем мачтовые трансформаторы МТП-40/6/0,4 с масляным трансформатором.

Построение изолюкс. Определим оптимальный угол наклона оптической оси прожектора (угол при котором площадь светового пятна-эллипса максимальна, а освещенность соответствует нормам):

где m и n - коэффициенты углов рассеяния прожекторов горизонтальной и вертикальной плоскостях, для ОУКсН-20000 m=0,025 n=0,0023;

Е₀ - освещенность, соответствующая случаю, когда световые пятна прожекторов перекрывают друг друга.

Находим освещенность, соответствующая случаю, когда световые пятна прожекторов перекрывают друг друга:

,

где - требуемая освещенность, (лк);

- коэффициент запаса.

Освещенность в точках, расположенных на оси эллипса, лк:

где - сила света луча прожектора, направленного под углом кд;

- высота подвеса прожектора, м;

- угол, образуемый оптической осью пучка лучей прожектора и вертикально освещаемой площади, град.

Определим для угла = 19.

где с - коэффициент отражения.

Найдем коэффициент отражения:

Принимая величину горизонтальной освещенности = 0,5 лк, определим величину относительной освещенности:

По кривым определяем величину ? = 1,75.

Далее определяем координату y:

y= .

Аналогично рассчитываем все точки построения изолюксы и точки для усиленной освещенности 5 лк.

Результаты расчета координат изолюкс сведен в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Расчет изолюкс для светильников ОУКсН-20000

	X,м
	50	100	150	200	250	300	350	400
Eм,Eу	0,5	5	0,5	5	0,5	5	0,5	0,5	0,5	0,5	0,5
о	0,45	0,45	0,13	0,13	-0,002	-0,002	-0,07	-0,12	-0,15	-0,17	-0,19
с	1,33	1,33	2,34	2,34	3,34	3,34	4,3	5,4	6,4	7,4	8,47
e	1,84	36,4	8,3	207,5	24,1	603,2	51,5	102,8	169,9	262,8	394
з	1,75	0,5	1,47	0,75	1,6	0,1	1,35	0,75	0,6	0,35	0,1
Y,м	116,3	30,4	159,9	81,6	248,4	15,5	269,9	188,3	178,5	120,4	39,3

Рисунок 4.1- изолюксы для светильника ОУКсН-20000

Расчет освещения автодорог. Расчет освещение автодорог производим точечным методом Расположение светильников боковое, на опорах. Расстояние между опорами l=50 м, высота опоры h=10 м, расстояние от оси дороги до опоры х=12 м, расстояние транспортировки породы в отвал составляет L=4300м.

Для дальнейших расчетов определим величины:

Определим относительную освещенность точки на оси дороги на равном расстоянии между опорами

Определяем освещенность от двух светильников:

Необходимый световой поток одной лампы:

где - коэффициент запаса();

- коэффициент, учитывающий свет от удаленных светильников ().

Принимаем для освещения автодороги светильники типа СКЗПР-400 с лампами ДРЛ-400 (F_л=19000 лм).

Количество светильников, необходимых для освещения автодороги:

Мощность силового трансформатора для питания освещения автодороги:

Для питания принимаем трансформаторную подстанцию типа МТП - 40/6/0,4 с масляным трансформатором

.

Рисунок 4.2 - Расположение светильников относительно дороги

4.3 Расчет электрических нагрузок и выбор трансформаторных подстанций

Определение электрической расчетной мощности участка карьера. Расчёт электрических нагрузок будем вести методом коэффициента максимума, так как известны технологическое назначение, мощность и число электроприёмников.

Произведем расчет нагрузок на примере экскаватора ЭКГ-5 на участке добычи:

Определяем установленную мощность по формуле:

Р_устi = P_номi•n_i = 250•2 = 500 кВт,

где P_ном - номинальная мощность одного экскаватора ЭКГ-5, кВт;

n - количество экскаваторов на участке добычи.

Расчетная активная нагрузка двигателей экскаваторов:

P_p = P_уст•К_с = 500•0,67 = 335 кВт,



где К_с - коэффициент спроса.

Определяем расчетную реактивную нагрузку двигателей экскаваторов:

Q_p = P_p•tg_ц = 335•1,0202 = 342 квар,

где tg_б - коэффициент реактивной мощности.

Определяем расход активной электроэнергии:

W_a =P_p•T = 335•4300 = 1,44·10⁶ кВт•ч,

где T - для двусменной работы в горнодобывающей промышленности ( = 4300 часов)

Определяем расход реактивной электроэнергии:

W_p = Q_p•T= 342•4300 = 1,47·10⁶ квар•ч.

Таким же образом производим расчет для других групп электропотребителей, и результаты сводим в таблицу 4.2

Таблица 4.2 - Расчет электрической нагрузки участка карьера

Потребители электроэнергии	ni, шт	Pн, кВт	Pуст, кВт	Расчетные коэффициенты	Расчетная нагрузка	Т, ч/г	Годовой расход
				Кс.тр	cosц	tgц	Pp, кВт	Qp, квар		Wa·106 кВт·ч	Wp·106,квар·ч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Электропотребители напряжением 6 кВ
Экскаваторы на добыче:
ЭКГ-5:
двигатели	2	250	500	0,67	0,7	1,0202	335	342	4300	1,44	1,47
трансформаторы	2	40	80	0,67	0,7	1,0202	54	55	4300	0,232	0,236
Экскаваторы на вскрыше:
ЭКГ-5:
двигатели	2	250	500	0,64	0,65	1,169	320	374	4500	1,44	1,68
трансформаторы	2	40	80	0,64	0,7	1,0202	51	52	4500	0,229	0,234
Водоотливная установка:
двигатели	3	800	800	0,87	0,85	0,619	696	431	4500	3,13	1,93
Итого	1456	1254		6,471	5,55
Электропотребители низкого напряжения:
Буровой станок:
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
СБШ-250-МНА-32	4	400	1600	0,7	0,7	1,0202	1120	1143	6000	6,72	6,85
Подстанции для осветительных установок:
МТП-40/6/0,4	10	40	400	0,53	0,95	0,33	212	69	2000	0,424	0,139
МТП-40/6/0,4	1	40	40	0,53	0,95	0,33	13	4	2000	0,026	0,008
Итого по низковольтным потребителям	1345	1216		7,17	6,997
Всего па карьеру:	2801	2470		13,641	12,547

Реактивная мощность УQ_p и средневзвешенный коэффициент мощности сosц_ср.вз носят индуктивный характер:

Если , то необходимо предусмотреть компенсацию реактивной мощности посредством конденсаторной установки.

Расчетная мощность компенсирующего устройства определяется по формуле:

где - фактический коэффициент реактивной мощности;

- коэффициент реактивной мощности, соответствующий желаемому.

Принимаем конденсаторные установки высокого напряжения УКЛ(П)57-6,3(10,5)-450 У3 в количестве 3 штук.

Полная расчетная мощность нагрузок после компенсации реактивной мощности:

Выбор числа и мощности трансформаторов для ПКТП 35/6. Выбор числа и мощности трансформаторов понизительных подстанций на карьерах производится на основе из расчетной нагрузки и категории потребителей электроэнергии.

Полная расчетная мощность нагрузок после компенсации реактивной мощности:

S_p=3016 кВА.

Так как питание водоотлива (I категория электроприемников) производится и от ПКТП 35/6 карьера , и от ГПП, находящегося на борту карьера в районе горно-обогатительного комбината, то к установке на карьере следует принять однотрансформаторную подстанцию.

Мощность принимаемого к установке трансформатора должна удовлетворять условию:

S_тр.ном ? S_p =4000 кВА > 3016 кВА Условие выполняется.

Принимаем к установке ПКТП-4000/35/6.

Выбор ПКТП -6(10)/0,4 кВ. Передвижные подстанции для питания низковольтных электроприемников 0,4 кВ выбирают по двум условиям: возможности прямого пуска асинхронных электродвигателей с короткозамкнутым ротором и по величине расчетной нагрузки.

Приблизительный выбор силового трансформатора ПКТП 6/0,4 кВ проводится по следующим положениям: мощность наибольшего по величине двигателя с короткозамкнутым ротором в группе электроприемников должна быть менее 30% от S_тр.ном при редких пусках или меньше 20% от S_тр.ном при частых пусках. Если от подстанции получает питание один двигатель с короткозамкнутым ротором, то его мощность должна быть более 0,8 S_тр.ном.

Силовой трансформатор для питания бурового станка СБШ-250-МНА-32 выбирают по расчетной мощности трансформатора:

S_p=K_c•P_ном/cosц_ср=0,7•400/0,7=400 кВА,

где P_ном - номинальная мощность водоотливной установки, кВт;

K_c - коэффициент спроса;

cosц_ср - коэффициент мощности.

Для питания бурового станка принимаем передвижную комплектную трансформаторную подстанцию ПКТП-400/6/0,4 с масляным трансформатором.

4.4 Расчет воздушных и кабельных линий

Определение расчетных токов. Расчет воздушных и кабельных линий (ВЛ и КЛ) ведется на основании схемы распределения электроэнергии. Линии и участки линий на схеме распределения электроэнергии 6 кВ карьера пронумерованы. Нумерация позволяет точно ориентироваться в проектных расчетах. Расчетные токи определяются по расчетным мощностям путем деления их на .

Расчетные мощности находятся умножением номинальных мощностей на коэффициенты спроса. Определяются средние и максимальные расчетные мощности. Для экскаваторов расчет токов выполняют дважды: по средним коэффициентам спроса К_с.ср устанавливаются средние расчетные токи I_расч длительного режима работы; по максимальным коэффициентам спроса К_{с max} определяются максимальные (пусковые) расчетные токи I_{расч max} кратковременного режима работы электроприемников. Следует иметь в виду, что максимальные расчетные токи определяются только для двигателей, а результирующие максимальные расчетные токи в линиях получают соответствующим суммированием максимальных токов двигателей со средними токами трансформаторов.

Схема распределения электроэнергии представлена на рисунке 4.3.

Выбор сечений высоковольтных проводников. Сечения проводников кабельных и воздушных линий напряжением до и свыше 1000 В выбирают по нагреву средним расчетным током с последующей проверкой по механической прочности и допустимой потере напряжения. Проверка по экономической плотности тока проводится только для ЛЭП 6-35 кВ со с роком службы более 5 лет.

Произведем расчет на примере участка линии № 11 по следующим формулам.

Расчетная активная средняя мощность двигателя:

.

где - коэффициент спроса средний;

- номинальная мощность двигателя.

Расчетная активная средняя мощность трансформатора:



.

где - номинальная мощность трансформатора;

- коэффициент мощности трансформатора.

Расчетная суммарная активная мощность:

.

Расчетная реактивная средняя мощность двигателя:

.

где - коэффициент реактивной мощности двигателя



Рисунок 4.3 - Схема распределения электроэнергии на карьере

Расчетная реактивная средняя мощность трансформатора:

.

где - коэффициент реактивной мощности трансформатора

Расчетная суммарная реактивная мощность:

.



Расчетная активная максимальная мощность двигателя:

.

где - коэффициент спроса максимальный

Расчетная активная максимальная мощность трансформатора:

.

Расчетная суммарная активная мощность:

.

Расчетная реактивная максимальная мощность двигателя:

.

Расчетная реактивная максимальная мощность трансформатора:

.

Расчетная суммарная реактивная мощность:

.

Средний активный расчетный ток:

.



Средний реактивный расчетный ток:

.

Средний расчетный ток:

.

Максимальный активный расчетный ток:

.

Максимальный реактивный расчетный ток:

.

Максимальный расчетный ток:

Остальные участки рассчитываем аналогичным образом и результаты сводим в таблицы 4.3, 4.4 и 4.5.



Таблица 4.3 - Расчет распределительной сети напряжением 6 кВ (линия 1)

Разделы расчета	Пояснения	Пояснения	1	11	11-12	12	13
1	2	3	4	5	6	7	8
Характеристика участка, ЭП			ВЛ питает три экскаватора ЭКГ-5А	ЭКГ-5А №1	ЭКГ-5А №3 и №2	ЭКГ-5А №2	ЭКГ-5А №3
Длина участка	Воздушная линия, м	Воздушная линия, км	250	25	100	20	150
	Кабельная линия, м	Кабельная линия, км	0	250	0	250	250
Мощность	Двигателя, кВт	Двигателя, кВт	750	250	500	250	250
	Трансформатора, кВА	Трансформатора, кВА	120	40	80	40	40
1	2	3	4	5	6	7	8
Расчетные коэффициенты	Кс.ср	Кс.ср	0,395	0,43	0,42	0,43	0,44
	Кс.мах	Кс.мах	1,5	1,5	1,55	1,5	1,6
	cosц(дв)	cosц(дв)	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
	cosц(тр)	cosц(тр)	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
	tgц(дв)	tgц(дв)	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202
	tgц(тр)	tgц(тр)	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202
Расчетная мощность средняя	, кВт	Рдв, кВт	285	107,5	210	107,5	110
	, кВт	Ртр, кВт	30,4	15,2	30,4	15,2	15,2
	, кВт	?Р, кВт	315,4	122,7	220,4	122,7	112,2
	, кВАр	Qдв, квар	290,757	109,6	193,838	109,6	96,919
	, кВАр	Qтр, квар	31,014	15,507	31,014	15,507	15,507
	, кВАр	?Q, квар	321,771	125,1	224,85	125,1	112,426
Расчетная мощность максимальная	, кВт	Рдв,кВт	870	375	580	375	310
	, кВт	Ртр, кВт	30,4	15,2	30,4	15,2	15,2
	, кВт	Р,кВт	900,4	390,2	610,4	390,2	325,2
	, кВАр	Qдв,квар	887,574	382,5	591,716	382,5	316,262
	, кВАр	Qтр, квар	31,014	15,507	31,014	15,507	15,507
	, кВАр	Q, квар	918,588	398	622,730	398	331,769
Средний расчетный ток	, А	Iа, А	30,349	11,474	21,208	11,474	10,604
	, А	Iр, А	30,962	10,25	21,6364	10,25	10,8182
		I, А	43,356	14,121	30,297	14,121	15,148
Максимальный расчетный ток	, А	Iа max, А	86,641	36,379	58,735	36,379	31,292
	, А	Iр max, А	88,3911	371,6	59,922	371,6	31,924
		Iрасч max, А	123,772	41,954	83,908	41,954	44,703
Выбор ВЛ	По длительному току	По длительному току	А-25	А-16	А-16	А-16	А-16
	По механической прочности	По механической прочности	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35
Приняты провода ВЛ	Марка и сечение с учетом ДU	Марка и сечение с учетом ДU	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35
1	2	3	4	5	6	7	8
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	Удельное активное сопротивление, Ом/км	1,24	1,24	1,24	1,24	1,24
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	0,377	0,377	0,377	0,377	0,377
Выбор КЛ	По длительному току	По длительному току	-	1,5	-	1,5	1,5
	По току КЗ	По току КЗ	-	35	-	35	35
Принят кабель	Марка и сечение с учетом ДU	Марка и сечение с учетом ДU	-	КГЭ-3х35+1х16+1х10	-	КГЭ-3х35+1х16+1х10	КГЭ-3х35+1х16+1х10
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	Удельное активное сопротивление, Ом/км	-	0,51	-	0,51	0,51
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	-	0,079	-	0,079	0,079
Проверка электрической сети на потерю напряжения		cosц	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
		sinц	0,7141	0,7141	0,7141	0,7141	0,7141
	Потеря напряжения в ВЛ, %	Потеря напряжения в ВЛ, %	1,0158	0,0344	0,2755	0,0275	0,2201
	Потеря напряжения в КЛ, %	Потеря напряжения в КЛ, %	0	0,1689	0,2755	0,1252	0,1334
	Суммарная потеря в ВЛ и КЛ, %	Суммарная потеря в ВЛ и КЛ, %	1,0158	0,2033	0,551	0,1527	0,3535
	Суммарная потеря напряжения от подстанции до электроприемника, %	Суммарная потеря от подстанции до электроприемника, %	1,0158	1,2191	1,5668	1,7195	1,9203

Таблица 4.4 - Расчет распределительной сети напряжением 6 кВ (линия 2)

Разделы расчета	Пояснения	Пояснения	2	22	21
1	2	3	4	5	6
Характеристика участка, ЭП			СБШ-250-МНА-32 №1 и №2	СБШ-250-МНА-32 №1	СБШ-250-МНА-32 №2
Длина участка	Воздушная линия, м	Воздушная линия, км	200	40	30
	Кабельная линия, м	Кабельная линия, км	0	15	15
Мощность	Двигателя, кВт	Двигателя, кВт	800	400	400
	Трансформатора, кВА	Трансформатора, кВА	0	0	0
Расчетные коэффициенты	Кс.ср	Кс.ср	0,7	0,7	0,7
	Кс.мах	Кс.мах	0,7	0,7	0,7
	cosц(дв)	cosц(дв)	0,7	0,7	0,7
	cosц(тр)	cosц(тр)	0	0	0
	tgц(дв)	tgц(дв)	1,0202	1,0202	1,0202
	tgц(тр)	tgц(тр)	0	0	0
Расчетная мощность средняя	, кВт	Рдв, кВт	560	280	280
	, кВт	Ртр, кВт	0	0	0
	, кВт	?Р, кВт	560	280	280
	, кВАр	Qдв, квар	571,3	285,656	285,656
	, кВАр	Qтр, квар	0	0	0
	, кВАр	?Q, квар	571,3	285,656	285,656
Расчетная мощность максимальная	, кВт	Рдв,кВт	560	280	280
	, кВт	Ртр, кВт	0	0	0
	, кВт	Р,кВт	996,8	280	280
	, кВАр	Qдв,квар	571,3	285,656	285,656
	, кВАр	Qтр, квар	0	0	0
	, кВАр	Q, квар	571,3	285,656	285,656
Средний расчетный ток	, А	Iа, А	53,8	26,943	26,943
1	2	3	4	5	6
	, А	Iр, А	54,8	27,487	27,487
		I, А	76,9	38,489	38,489
Максимальный расчетный ток	, А	Iа max, А	95,45	26,943	26,943
	, А	Iр max, А	96,54	27,487	27,487
		Iрасч max, А	137,24	38,489	38,489
Выбор ВЛ	По длительному току	По длительному току	А-35	А-16	А-16
	По механической прочности	По механической прочности	А-35	А-35	А-35
Приняты провода ВЛ	Марка и сечение с учетом ДU	Марка и сечение с учетом ДU	А-35	А-35	А-35
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	Удельное активное сопротивление, Ом/км	0,885	0,885	0,885
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	0,366	0,366	0,366
Выбор КЛ	По длительному току	По длительному току	-	6	6
	По току КЗ	По току КЗ	-	10	10
Принят кабель	Марка и сечение с учетом ДU	Марка и сечение с учетом ДU	-	КГЭ 3х25 +1х10+1х10	КГЭ 3х25 +1х10+1х10
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	Удельное активное сопротивление, Ом/км	-	0,71	0,71
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	-	0,094	0,094
Проверка электрической сети на потерю напряжения		cosц	0,7	0,7	0,7
		sinц	0,7141	0,7141	0,7141
	Потеря напряжения в ВЛ, %	Потеря напряжения в ВЛ, %	0,8996	0,03	0,03
	Потеря напряжения в КЛ, %	Потеря напряжения в КЛ, %	0	0,0014	0,0014
	Суммарная потеря в ВЛ и КЛ, %	Суммарная потеря в ВЛ и КЛ, %	0,8996	0,0314	0,0314
	Суммарная потеря напряжения от подстанции до электроприемника, %	Суммарная потеря от подстанции до электроприемника, %	0,8996	1,1321	1,1321



Таблица 4.5 - Расчет распределительной сети напряжением 6 кВ (линии 3 и 4)

1	2	3	4	5	6	7	8
Разделы расчета	Пояснения	3	4	41	41-42	42	43
Характеристика участка ЭП		водоотлив	СБШ-250-МНА-32 №3 и №4 ЭКГ-5А №4	СБШ-250-МНА-32 №3	СБШ-250-МНА-32 №4 и ЭКГ- 5А №4	СБШ-250-МНА-32 №4	ЭКГ- 5А №4
Длина участка	Воздушная линия, м	450	250	35	150	25	200
	Кабельная линия, м	25	0	15	0	15	250
Мощность	Двигателя, кВт	800	1500	400	650	400	250
	Трансформатора, кВА	0	40	0	0	0	40
Расчетные коэффициенты	Кс.ср	0,875	0,893	0,7	0,63	0,7	0,44
	Кс.мах	1,8	0,893	0,7	0,7	0,7	1,6
	cosц(дв)	0,85	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
	cosц(тр)		0,7	0	0	0	0,7
	tgц(дв)	0,619	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202	1,0202
	tgц(тр)		1,0202	0	0	0	1,0202
Расчетная мощность средняя	, кВт	700	689,5	280	409,5	280	110
	, кВт	0	17,6	0	0	0	17,6
	, кВт	700	707,1	280	409,5	280	127,6
	, кВАр	433,3	703,4279	285,656	417,7719	285,656	112,222
	, кВАр	0	0		0	0	17,95552
	, кВАр	433,3	703,4279	285,656	417,7719	285,656	130,17752
Расчетная мощность максимальная	, кВт	1440	735	280	455	280	400
	, кВт	0	17,6	0	0	0	17,6
	, кВт	1440	752,6	280	455	280	417,6
	, кВАр	891,36	749,847	285,656	464,191	285,656	408,08
	, кВАр	0	17,955	0	0	0	17,95
	, кВАр	891,36	767,802	285,656	464,191	285,656	426,03
Средний расчетный ток	, А	107,970	68,040	26,9430126	39,404	26,943	12,27
	, А	108,423	67,687	27,4872614	40,2	27,487	12,526
1	2	3	4	5	6	7	8
		153,013	95,974	38,489	56,291	38,489	17,54
Максимальный расчетный ток	, А	138,564	72,418	26,943	43,784	26,943	40,183
	, А	85,771	73,881	27,487	44,666	27,487	40,995
		162,962	103,45	38,489	62,546	38,489	57,404
Выбор ВЛ	По длительному току	А-35	А-16	А-16	А-16	А-16	А-16
Приняты провода ВЛ	По механической прочности	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35
	Марка и сечение с учетом ДU	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35	А-35
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	0,885	0,885	1,24	1,24	1,24	1,24
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	0,366	0,366	0,377	0,377	0,377	0,377
Выбор КЛ	По длительному току	70	50	-	35	10	10
	По току КЗ	35	-	-	35	35	35
Принят кабель	Марка и сечение с учетом ДU	КГЭ-3х70+1х35+1х25	-	-	КГЭ-3х35+1х25 +1х10	КГЭ-3х35+1х25 +1х10	КГЭ-3х35+1х25 +1х10
	Удельное активное сопротивление, Ом/км	0,26	-	-	0,51	0,51	0,51
	Удельное индуктивное сопротивление, Ом/км	0,069	-	-	0,079	0,079	0,079
Проверка электрической сети на потерю напряжения		0,8503	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
		0,5263	0,7141	0,7141	0,7141	0,7141	0,7141
	Потеря напряжения в ВЛ, %	2,0007	0,6577	0,0442	0,308	0,0316	0,3769
	Потеря напряжения в КЛ, %	0,0303	0	0	0	0,0001	0,0017
	Суммарная потеря в ВЛ и КЛ, %	2,031	0,6577	0,0442	0,308	0,0317	0,3786
	Суммарная потеря напряжения, %	2,031	0,6577	0,7019	1,0099	1,0416	1,3885

Выбор сечений низковольтных проводников. Произведем выбор сечений низковольтных проводников и результаты сведем в таблицу 4.6

Таблица 4.6 - Выбор сечения низковольтных проводников

Разделы	Обозначения, расчетные Формулы, единицы измерения	Выбираемые аппараты и кабели
1	2	3	4	5
Электроприемник	Наименование	Буровой станок, СБШ-250-МНА-32	Лампа ДКсТ-20000	Светильник СКЗПР-400
	Максимальная мощность Рр или Рном, кВт	400	20	34
	Номинальный ток Iном, А	568	56	123,8
	Пусковой ток Iп , А	568	56	123,8
Аппаратура коммутации, управления и защиты	Тип подстанции	ПКТП-400/6/0,4	МТП-40/6/0,4	МТП-40/6/0,4
	Номинальный ток Коммутирующего аппарата	630	100	250
	Тип автоматического выключателя	ВА52-39	ВА52-31	ВА57-35
	Уставка расцепителя выключателя, А	630	63	125
	Тип магнитного пускателя	--	ПМА-5202	ПМА-5202
	Тип теплового реле	ВА08-0633	--	--
	Номинальный ток уставки теплового реле, А	630	--	--
Расчет сечения проводов и кабелей	По условиям нагревания длительным током нагрузки	Характеристика среды и условий прокладки	В воздухе +30 °С	В воздухе +30 °С	В воздухе +30 °С
		Поправочный коэффициент на условия прокладки Кп	0,96	0,96	0,96
		Расчетный ток проводника	568	91,2	127,8
	Принят кабель	Допустимый ток при нормальных условиях прокладки , А	95	95	145
1	2	3	4	5
		Марка	КГ	КГ	КГ
		Сечения и количество жил	2х(3х150+ +2х95)	3x25 + 1x10 +1x6	3x50 + 1x25 +1x16
Проверка электрической сети на потерю напряжения	Параметры трансформатора	, кВА	400	40	40
		, кВт	5,4	0,88	0,88
			5,5	4,5	4,5
	Потеря напряжения в трансформаторе		1,35	2,2	2,2
			5,3	3,92	3,92
			3,05	3,05	3,05
	Параметры кабеля	L, км	0,2	0,015	4,3
		r0, Ом/км	0,061	0,71	0,81
		x0, Ом/км	0,0298	0,085	0,0582
	Потеря напряжения в кабеле	4,251	3,09	3,98
	Суммарная потеря напряжения	7,301	6,14	7,34
		-	выполняется	выполняется
		выполняется	-	-
Токи КЗ и ток отсечки	Минимальный ток трехфазного КЗ	16599	1841	1945
	Минимальный ток двухфазного КЗ	4819	927	957
	Кратность отсечки выключателя ко	10	10	5
	Ток срабатывания отсечки выключателя	6300	630	625
	Кратность срабатывания отсечки	2,63	1,47	1,53
	Требования	-	выполняется	-
		выполняется	-	выполняется

Проверка успешности запуска наиболее мощных двигателей. Проверка сводиться к определению напряжения на зажимах наиболее мощного двигателя в момент его пуска и сравнению этого напряжения с допустимым.

Произведем расчет на примере водоотливного двигателя А4-450Х-4.

Индуктивное сопротивление трансформатора:

где - напряжение короткого замыкания, % от номинального;

- напряжение на клеммах трансформатора без нагрузки, кВ;

- номинальная полная мощность трансформатора, кВА.

Сопротивление участка воздушной линии электропередачи:

Сопротивление участка кабельной линии электропередачи:

Сопротивление общего участка сети:

Сопротивление внешнего участка сети:

Потеря напряжения в сети от прочей нагрузки отсутствует.

Напряжение на зажимах двигателя в момент его пуска:

где - номинальная кратность пускового тока пускаемого двигателя;

- номинальный ток двигателя.

Кратность напряжения на зажимах двигателя в момент пуска:

.



Условие для нормального запуска водоотливного двигателя А4-450Х-4 выполняется.

4.5 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания в высоковольтных сетях. Расчетный ток короткого замыкания определяется исходя из условия повреждения в таких точках рассматриваемой системы электроснабжения, в которых при коротком замыкании аппараты, проводники находятся в наиболее тяжелых условиях - при этом релейная защита должна обеспечивать надежное и селективное отключение при минимальных токах короткого замыкания. Основным расчетным видом является симметричное трехфазное короткого замыкания.

Расчет токов короткого замыкания производим для выбора и проверки высоковольтного оборудования.

Произведем расчет токов короткого замыкания для двигателя А4-450Х-4.

Схема замещения электрической сети карьера для расчета токов короткого замыкания представлена на рисунке 4.4.

Токи трёхфазного КЗ на стороне 35 кВ в точке К1 ПКТП-4000/35/6 составляют

кА

кА

Принимаем базисную мощность = 100 МВА.

Расчёт выполняем в системе относительных базисных величин.

Определяем максимальную и минимальную мощности короткого замыкания на стороне 35 кВ ПКТП-4000/35/6:

где

среднее напряжение ступени.

Находим относительные базисные сопротивления системы:

Данные сопротивлений проводников приведены в таблице 4.7.

Таблица 4.7 - Сопротивления участков линий

Номер участка сети	Номер элемента на схеме №	Длина линии, км	Худ, Ом/км	Sб, МВА	Uб, кВ	Х*ЛЭП(б)
1	2	3	4	5	6	7
1ВЛ	3	0,25	0,4	100	6,3	0,252
11ВЛ	4	0,025	0,4	100	6,3	0,0252
11КЛ	5	0,25	0,08	100	6,3	0,0504
11-12ВЛ	7	0,1	0,4	100	6,3	0,1008
12ВЛ	8	0,02	0,4	100	6,3	0,0202
12КЛ	9	0,25	0,08	100	6,3	0,0504
13ВЛ	11	0,15	0,4	100	6,3	0,1512
13КЛ	12	0,25	0,08	100	6,3	0,0504
2ВЛ	14	0,2	0,4	100	6,3	0,2016
21ВЛ	15	0,03	0,4	100	6,3	0,0302
21КЛ	16	0,015	0,08	100	6,3	0,0403
22ВЛ	18	0,04	0,4	100	6,3	0,0403
22КЛ	19	0,015	0,08	100	6,3	0,0403
3ВЛ	21	0,45	0,4	100	6,3	0,4535
3-1КЛ	22	0,025	0,08	100	6,3	0,005
3-2КЛ	24	0,025	0,08	100	6,3	0,005
3-3КЛ	26	0,025	0,08	100	6,3	0,005
4ВЛ	28	0,25	0,4	100	6,3	0,252
41ВЛ	29	0,035	0,4	100	6,3	0,0353
41КЛ	30	0,015	0,08	100	6,3	0,0403
41-42ВЛ	32	0,15	0,4	100	6,3	0,1512
42ВЛ	33	0,025	0,4	100	6,3	0,0252
42КЛ	34	0,015	0,08	100	6,3	0,0403
43ВЛ	36	0,2	0,4	100	6,3	0,2016
43КЛ	37	0,25	0,08	100	6,3	0,0504

Относительное базисное сопротивление трансформатора ТМН-4000/35/6:

где - напряжение короткого замыкания трансформатора, кВ;

= 4 МВА - номинальная мощность трансформатора.

Базисный ток в сети 6 кВ карьера, кА:

где .

Определяем результирующее относительное базисное сопротивление от системы до точки К2:

Находим ток короткого замыкания в точке К2 от электрической системы в любой момент времени:

Рассчитываем относительное базисное сопротивление элемента № 19:

где = 0,4 Ом/км - удельное индуктивное сопротивление одного км ВЛ электропередачи, для кабельных линий = 0,08 Ом/км.

Рассчитываем относительное базисное сопротивление элемента №24:



Определяем относительное базисное сопротивление асинхронного двигателя:



где - номинальная мощность электродвигателя;

- номинальный коэффициент мощности электродвигателя.

где - сверхпереходное индуктивное сопротивление двигателя.

В таблице 4.8 приводятся относительные базисные сопротивления всех сетевых высоковольтных электродвигателей.

Таблица 4.8 - Относительные базисные сопротивления электродвигателей

Механизм в котором стоит двигатель	Номер элемента на схеме замещения
ЭКГ-5А	6,10,13,38	0,2	250	0,9	0,2778	100	72
А4-450Х-4	23,25,27	0,2	800	0,87	0,919	100	21,8

Рассчитываем результирующее базисное относительное сопротивление от двигателя до точки К3 К2 по схеме замещения:

Рассчитываем начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания в точке К2 от электродвигателя:



Находим начальное значение периодической составляющей тока короткого замыкания от электродвигателя:

Определяем коэффициенты затухания периодической составляющей тока короткого замыкания для моментов времени 0; 0,05; 0,1; 0,2 с:

Периодические составляющие тока КЗ от двигателя для моментов времени 0; 0,05; 0,1; 0,2 с:

Ток короткого замыкания от двигателя кА. (при времени ток от асинхронного двигателя принимается равным нулю).

Ток ударный:

Мощность короткого замыкания в период времени 0,2 с:

Остальные расчёты токов короткого замыкания производим аналогичным образом а результаты расчетов сводим в таблицу 4.9

Таблица 4.9 - Расчет токов КЗ

№ п/п	Точка КЗ	Место КЗ	Режим КЗ	Uном, кВ	Iб, кА	Х*рез(б)	Генерирующие ветви	Относительные величины
								S, МВА	Е"*0(б)	I**0(б)	I**0(ном)
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
1	К1	РУ-35 кВ подстанции	max	35	-	0.1964	Система	?	-	-	-
2			min	35	-	0.3142	Система	?	-	-	-
3	К2	Шины РУ-6 кВ	max	6	9,16	2,3214	Система	?	-	-	-
4			min	6	9,16	2,4392	Система	?	-	-	-
5			-	6	9,16	22,258	АД №1	0,919	0,93	0,0418	4,548
6			-	6	9,16	22,258	АД №2	0,919	0,93	0,0418	4,548
7			-	6	9,16	22,258	АД №3	0,919	0,93	0,0418	4,548
8			-	6	9,16	72,554	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0127	4,608
9			-	6	9,16	72,423	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
10			-	6	9,16	72,327	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0129	4,644
11			-	6	9,16	72,655	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0128	4,608
12			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
13			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
14	К3	Вводная коробка двигателя ЭКГ-5А	max	6	9,16	2,649	Система	?	-	-	-
15			min	6	9,16	2,7668	Система	?	-	-	-
16			-	6	9,16	22,586	АД №1	0,919	0,93	0,0412	4,483
17			-	6	9,16	22,586	АД №2	0,919	0,93	0,0412	4,483
18			-	6	9,16	22,586	АД №3	0,919	0,93	0,0412	4,483
19			-	6	9,16	72,378	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0128	4,608
20			-	6	9,16	72,247	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0129	4,644
21			-	6	9,16	72	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0129	4,644
22			-	6	9,16	72,982	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
23			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
24			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
25	К4	Вводная коробка двигателя ЭКГ-5А	max	6	9,16	2,7448	Система	?	-	-	-
26			min	6	9,16	2,8626	Система	?	-	-	-
27			-	6	9,16	22,681	АД №1	0,919	0,93	0,041	4,461
28			-	6	9,16	22,681	АД №2	0,919	0,93	0,041	4,461
29			-	6	9,16	22,681	АД №3	0,919	0,93	0,041	4,461
30			-	6	9,16	72,272	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0129	4,644
31			-	6	9,16	72	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0129	4,644
32			-	6	9,16	72,247	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0129	4,644
33			-	6	9,16	73,078	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
34			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
35			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
36	К5	Вводная коробка двигателя ЭКГ-5А	max	6	9,16	2,8758	Система	?	-	-	-
37			min	6	9,16	2,9936	Система	?	-	-	-
38			-	6	9,16	22,812	АД №1	0,919	0,93	0,0408	4,44
39			-	6	9,16	22,812	АД №2	0,919	0,93	0,0408	4,44
40			-	6	9,16	22,812	АД №3	0,919	0,93	0,0408	4,44
41			-	6	9,16	72	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0129	4,644
42			-	6	9,16	72,272	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0129	4,644
43			-	6	9,16	72,378	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
44			-	6	9,16	73,209	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
45			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
46			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
47	К6	СБШ-250-МНА-32	max	6	9,16	2,5935	Система	?	-	-	-
48			min	6	9,16	2,7113	Система	?	-	-	-
49			-	6	9,16	22,530	АД №1	0,919	0,93	0,0413	4,494
50			-	6	9,16	22,530	АД №2	0,919	0,93	0,0413	4,494
51			-	6	9,16	22,530	АД №3	0,919	0,93	0,0413	4,494
52			-	6	9,16	72,826	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
53			-	6	9,16	72,695	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
54			-	6	9,16	72,599	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0128	4,608
55			-	6	9,16	72,927	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0128	4,608
56			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
57			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
58	К7	СБШ-250-МНА-32	max	6	9,16	2,6036	Система	?	-	-	-
59			min	6	9,16	2,7214	Система	?	-	-	-
60			-	6	9,16	22,540	АД №1	0,919	0,93	0,0413	4,494
61			-	6	9,16	22,540	АД №2	0,919	0,93	0,0413	4,494
62			-	6	9,16	22,540	АД №3	0,919	0,93	0,0413	4,494
63			-	6	9,16	72,836	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0128	4,608
64			-	6	9,16	72,705	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
65			-	6	9,16	72,609	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
66			-	6	9,16	72,937	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0128	4,608
67			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
68			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
69	К8	Вводная коробка двигателя А4-450Х-4	max	6	9,16	2,7799	Система	?	-	-	-
70			min	6	9,16	2,8977	Система	?	-	-	-
71			-	6	9,16	21,8	АД №1	0,919	0,93	0,0427	4,646
72			-	6	9,16	21,8	АД №2	0,919	0,93	0,0427	4,646
73			-	6	9,16	21,8	АД №3	0,919	0,93	0,0427	4,646
74			-	6	9,16	73,012	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0127	4,572
75			-	6	9,16	72,881	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
76			-	6	9,16	72,786	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0128	4,608
77			-	6	9,16	73,113	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
78			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
79			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
80	К9	Вводная коробка двигателя А4-450Х-4	max	6	9,16	2,7799	Система	?	-	-	-
81			min	6	9,16	2,8977	Система	?	-	-	-
82			-	6	9,16	21,8	АД №1	0,919	0,93	0,0427	4,646
83			-	6	9,16	21,8	АД №2	0,919	0,93	0,0427	4,646
84			-	6	9,16	21,8	АД №3	0,919	0,93	0,0427	4,646
85			-	6	9,16	73,012	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0127	4,572
86			-	6	9,16	72,881	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
87			-	6	9,16	72,786	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
88			-	6	9,16	73,113	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
89			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
90			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
91	К10	Вводная коробка двигателя А4-450Х-4	max	6	9,16	2,7799	Система	?	-	-	-
92			min	6	9,16	2,8977	Система	?	-	-	-
93			-	6	9,16	21,8	АД №1	0,919	0,93	0,0427	4,646
94			-	6	9,16	21,8	АД №2	0,919	0,93	0,0427	4,646
95			-	6	9,16	21,8	АД №3	0,919	0,93	0,0427	4,646
96			-	6	9,16	73,012	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0127	4,572
97			-	6	9,16	72,881	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
98			-	6	9,16	72,786	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
99			-	6	9,16	73,113	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0127	4,572
100			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
101			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
102	К11	СБШ-250-МНА-32	max	6	9,16	2,649	Система	?	-	-	-
103			min	6	9,16	2,7668	Система	?	-	-	-
104			-	6	9,16	22,586	АД №1	0,919	0,93	0,0412	4,483
105			-	6	9,16	22,586	АД №2	0,919	0,93	0,0412	4,483
106			-	6	9,16	22,586	АД №3	0,919	0,93	0,0412	4,483
107			-	6	9,16	72,882	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
108			-	6	9,16	72,751	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
109			-	6	9,16	72,655	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0128	4,608
110			-	6	9,16	72,478	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0128	4,608
111			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
112			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
113	К12	СБШ-250-МНА-32	max	6	9,16	2,7901	Система	?	-	-	-
114			min	6	9,16	2,9079	Система	?	-	-	-
115			-	6	9,16	22,727	АД №1	0,919	0,93	0,0409	4,45
116			-	6	9,16	22,727	АД №2	0,919	0,93	0,0409	4,45
117			-	6	9,16	22,727	АД №3	0,919	0,93	0,0409	4,45
118			-	6	9,16	73,023	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0127	4,572
119			-	6	9,16	72,892	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0128	4,608
120			-	6	9,16	72,796	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0128	4,608
121			-	6	9,16	72,317	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0129	4,644
122			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
123			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
124	К13	Вводная коробка двигателя ЭКГ-5А	max	6	9,16	2,9766	Система	?	-	-	-
125			min	6	9,16	3,0944	Система	?	-	-	-
126			-	6	9,16	22,913	АД №1	0,919	0,93	0,0406	4,418
127			-	6	9,16	22,913	АД №2	0,919	0,93	0,0406	4,418
128			-	6	9,16	22,913	АД №3	0,919	0,93	0,0406	4,418
129			-	6	9,16	73,209	ЭКГ-5А №3	0,2778	0,93	0,0127	4,572
130			-	6	9,16	73,078	ЭКГ-5А №2	0,2778	0,93	0,0127	4,572
131			-	6	9,16	72,982	ЭКГ-5А №1	0,2778	0,93	0,0127	4,572
132			-	6	9,16	72	ЭКГ-5А №4	0,2778	0,93	0,0129	4,644
133			max	6	-	-	сумма	-	-	-	-
134			min	6	-	-	сумма	-	-	-	-
№ п/п	Коэффициенты затухания г при t	Токи КЗ Iрt, кА	S0.2, МВА
	0	0,05	0,1	0,2	0	0,05	0,1	0,2	?	у
	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22
1	-	-	-	-	8	8	8	8	8	20,4	509,2
2	-	-	-	-	5	5	5	5	5	12,75	318,3
3	-	-	-	-	3,947	3,947	3,947	3,947	3,947	10,065	43,068
4	-	-	-	-	3,756	3,756	3,756	3,756	3,756	9,578	40,984
5	0,88	0,45	0,26	0,085	0,3369	0,1723	0,0996	0,0325	0	0,859	0,355
6	0,88	0,45	0,26	0,085	0,3369	0,1723	0,0996	0,0325	0	0,859	0,355
7	0,88	0,45	0,26	0,085	0,3369	0,1723	0,0996	0,0325	0	0,859	0,355
8	0,87	0,44	0,25	0,08	0,102	0,0516	0,0293	0,0094	0	0,26	0,103
9	0,87	0,44	0,25	0,08	0,102	0,0516	0,0293	0,0094	0	0,26	0,103
10	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
11	0,87	0,44	0,25	0,08	0,102	0,0516	0,0293	0,0094	0	0,26	0,103
12	-	-	-	-	5,3665	4,6695	4,3632	4,0822	3,947	13,684	44,543
13	-	-	-	-	5,1755	4,4785	4,1722	3,8912	3,756	13,197	42,459
14	-	-	-	-	3,458	3,458	3,458	3,458	3,458	8,818	37,732
15	-	-	-	-	3,311	3,311	3,311	3,311	3,311	8,443	36,128
16	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3321	0,1623	0,0981	0,0321	0	0,847	0,35
17	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3321	0,1623	0,0981	0,0321	0	0,847	0,35
18	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3321	0,1623	0,0981	0,0321	0	0,847	0,35
19	0,87	0,44	0,25	0,08	0,102	0,0516	0,0293	0,0094	0	0,26	0,103
20	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
21	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
22	0,87	0,42	0,25	0,08	0,1012	0,0489	0,0291	0,0093	0	0,258	0,101
23	-	-	-	-	4,8631	4,147	3,8697	3,592	3,458	12,401	39,194
24	-	-	-	-	4,7161	4	3,7227	3,445	3,311	12,026	37,59
25	-	-	-	-	3,337	3,337	3,337	3,337	3,337	8,509	36,412
26	-	-	-	-	3,2	3,2	3,2	3,2	3,2	8,16	34,917
27	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3305	0,1615	0,0976	0,0319	0	0,843	0,348
28	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3305	0,1615	0,0976	0,0319	0	0,843	0,348
29	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3305	0,1615	0,0976	0,0319	0	0,843	0,348
30	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
31	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
32	0,87	0,43	0,25	0,08	0,1028	0,0508	0,0295	0,0095	0	0,262	0,104
33	0,87	0,42	0,25	0,08	0,1012	0,0489	0,0291	0,0093	0	0,258	0,101
34	-	-	-	-	4,7381	4,0228	3,7474	3,4705	3,337	12,082	37,869
35	-	-	-	-	4,6011	3,8858	3,6104	3,3335	3,2	11,733	36,374
36	-	-	-	-	3,185	3,185	3,185	3,185	3,185	8,122	34,753
37	-	-	-	-	3,06	3,06	3,06	3,06	3,06	7,803	33,389
38	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3289	0,1607	0,0972	0,0318	0	0,839	0,347
39	0,88	0,43	0,26	0,085	0,3289	0,1607

Страница:

•  1 
•  2 
•  3 
•  4 

дипломная работа "Электроснабжение карьера" скачать

Подобные документы

• Модернизация главного электропривода фрезерного станка 6Н82 с использованием частотного преобразователя

  Основные технические данные фрезерного станка 6Н82. Расчет механических характеристик главного привода. Выбор преобразователя частоты. Расчет потерь напряжения в линии. Выбор сечения проводников, коммутационного оборудования и распределительного пункта.
  
  дипломная работа [1,3 M], добавлен 15.06.2014
  

• Насосная станция с частотным управлением

  Разработка системы управления насосной станцией, построенной на базе частотного преобразователя. Расчет электродвигателя и его механических характеристик. Выбор преобразователя частоты. Экономический эффект и срок окупаемости предлагаемого решения.
  
  дипломная работа [1,5 M], добавлен 08.01.2012
  

• Модернизация электропривода пассажирского лифта ПП-0611

  Разновидности лифтовых электроприводов. Системы с регулируемым напряжением и частотой. Состав и устройство лифта. Исходные данные и расчет мощности двигателя. Требования, обзор и выбор преобразователя частоты. Принципиальная схема устройства управления.
  
  дипломная работа [4,9 M], добавлен 13.12.2013
  

• Расчет параметров тиристорного преобразователя

  Выбор электродвигателя и преобразователя. Определение расчетных параметров силовой цепи. Расчет и построение регулировочных характеристик преобразователя. Статические характеристики разомкнутой системы. Определение параметров обратной связи по скорости.
  
  курсовая работа [286,4 K], добавлен 19.03.2013
  

• Модернизация электропривода главного движения токарно-винторезного станка механического цеха

  Общая характеристика исследуемого предприятия и анализ его деятельности. Технологические возможности станка, его устройство и принцип работы. Расчет и выбор мощности двигателя, частотного преобразователя. Расчет системы электроснабжения цеховой сети.
  
  дипломная работа [2,0 M], добавлен 21.07.2015
  

• Проектирование электропривода крана

  Определение времени цикла, пуска и остановки электродвигателя. Построение нагрузочной диаграммы механизма. Проверка выбранного двигателя по нагреву, на нагрузочную способность. Выбор преобразователя частоты и его обоснование. Механическая характеристика.
  
  курсовая работа [802,0 K], добавлен 25.12.2011
  

• Расчет и проектирование систем стабилизации частоты вращения электропривода

  Выбор функциональной схемы электропривода токарного станка. Передаточная функция управляемого силового преобразователя. Определение параметров структурной схемы управления. Расчет основных возмущающих воздействий. Настройка системы на технический оптимум.
  
  курсовая работа [567,0 K], добавлен 20.06.2015
  

• Электроприводы грузовых лебедок

  Основные вопросы проектирования системы электропривода производственного механизма грузовых лебедок. Выбор типа электропривода, рода тока и типа электродвигателя, напряжения и частоты питающей сети или преобразователя. Расчёт мощности и подбор двигателя.
  
  контрольная работа [251,7 K], добавлен 14.01.2015
  

• Электродвигатель крана

  Режимы работы крановых механизмов. Выбор типа электропривода, двигателя и силового преобразователя. Общие сведения о применениях различных электроприводов, расчет тахограммы и нагрузочной диаграммы. Проверка выбранного двигателя по нагреву и перегрузке.
  
  дипломная работа [2,7 M], добавлен 08.03.2015
  

• Предварительный расчет мощности двигателя

  Выбор и проверка электродвигателя. Схема редуктора. Диапазон возможных передаточных чисел для привода. Возможные частоты вращения электродвигателя. Требуемая максимальная мощность. Определение мощности, крутящих моментов на валах и срока службы привода.
  
  контрольная работа [86,7 K], добавлен 25.04.2012
  

Другие документы, подобные "Электроснабжение карьера"

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам