Розвиток методів розрахунку технологічних параметрів гарячої прокатки високоякісних штаб на станах, які проектуються та реконструюються

У п'ятому розділі «Прогнозування механічних властивостей прокату» розвинений метод розрахунку границі плинності, тимчасового опору й відносного видовження, розроблений раніше в Інституті чорної металургії під керівництвом О. В. Ноговіцина.

Цей метод заснований на розрахунку температурних і деформаційних параметрів прокатки штаб, починаючи від нагрівання заготовки й закінчуючи деформацією в останній кліті, а також умов післядеформаційного охолодження прокату до температур, при яких уже не відбуваються фазові зміни в сталі. При цьому розраховується зміна розмірів зерен аустеніту в процесі прокатки й фазовий склад сталі після завершення прокатки й охолодження металу. Міцностні властивості (границя плинності й тимчасовий опір) розраховуються залежно від хімічного складу сталі й характеристик структури: співвідношення фаз (фериту, перліту, бейніту, мартенситу), розміру зерен фериту, міжпластинчатої відстані перліту. Відносне видовження розраховується залежно від тимчасового опору й вмісту вуглецю в сталі.

Досвід використання даного методу розрахунку й проведений аналіз показали необхідність уточнення залежностей для розрахунку величини зерен аустеніту після деформації; кінетики рекристалізації аустеніту під час міждеформаційних пауз; величини зерен фериту після деформації сталі у двофазній аустенітно-феритній області; відносного видовження, у тому числі при різних розмірах робочих ділянок зразків для випробувань механічних властивостей.

Для розрахунку середнього діаметра зерен аустеніту після деформації (D_АД, мкм) на базі методики, розробленої М. О. Штремелем й ін., отриманий такий вираз:

D_АД = 2,45·D_А0^0,5/^0,4.(24)

При паузах між проходами більшими, ніж час первинної рекристалізації враховується ріст зерна аустеніту. При цьому, на відміну від відомих робіт, введена умова, що максимальний розмір зерна не може перевищувати значення, що відповідає діаметру зерна аустеніту при нагріванні сталі до даної температури.

Час первинної рекристалізації розраховується за методом, запропонованим S. Yamamoto, на основі даних про післядеформаційне знеміцнення сталі. Це дозволило використати результати власних досліджень на пластометрі й запропонований у роботі метод розрахунку кінетики післядеформаційного знеміцнення сталі. На рис. 10 показано розрахунковий час первинної рекристалізації сталі різних марок після деформації зі ступенем 0,22 при швидкості деформації 10 с^-1.

Для розрахунку відносного видовження залежно від тимчасового опору прокату й хімічного складу сталі отримано вираз, що відрізняється від відомих урахуванням впливу кремнію й марганцю, а також більш точним урахуванням впливу вуглецю:

₅ = {15779(С+0,2)exp[-(C+0,2)/0,5](1+0,5Si^0,2)(1+1,31Mn^0,25)/_В}^1,25,(25)

де ₅ - відносне видовження, %; _В - розрахунковий тимчасовий опір, Н/мм².

Рис. 10. Розрахунковий час первинної рекристалізації сталі різних марок

Перерахування значень відносного видовження на зразки з іншими розмірами робочої ділянки здійснюється відповідно до рекомендацій стандарту ІSO 2566/1.

Показано, що розроблений метод дозволив зменшити середнє квадратичне відхилення розрахункового відносного видовження металу від експериментального з 4,5 до 2,7 %.

Як відзначалося вище, прокатка штаб товщиною менше 2 мм часто завершується у двофазній аустенітно-феритній області. За цих умов у прокаті може формуватися різнозернистість - розмір зерен у поверхневих шарах на порядок більший, ніж у центральній за товщиною прокату зоні, що погіршує пластичні властивості металу.

У лабораторних умовах досліджено вплив режимів деформації у двофазній аустенітно-феритній області на розміри зерен фериту тонких гарячекатаних штаб з низьковуглецевих сталей. Уперше отримані дані про переважаючий вплив коефіцієнта напруженого стану в порівнянні зі ступенем деформації на величину зерен фериту в поверхневих шарах прокату. Тобто, встановлено, що залежно від параметрів деформації у двофазній аустенітно-феритній області інтервал значень ступеня деформації, що відповідає найбільшій різнозернистості штаб по перерізу, різний. Однак область найбільшої різнозернистості відповідає приблизно одному інтервалу значень коефіцієнта напруженого стану (1,4-2,2).

Для умов прокатки штаб у двофазній аустенітно-феритній області отриманий такий вираз для розрахунку середнього діаметра зерен фериту після охолодження прокату:

D_ФР = D_Ф·(1+K_f)-(D_Ф·K_f)/[1+0,02·()^0,5·0,05/C],(26)

де D_Ф - діаметр фериту після деформації, мкм; - час знаходження прокату після деформації в інтервалі температур рекристалізації фериту, с; K_f - коефіцієнт, що враховує вплив напруженого стану при деформації; С - вміст вуглецю в сталі, %.

На основі уточненого методу розрахунку створена комп'ютерна програма для прогнозування механічних властивостей гарячекатаного прокату.

Отримані в роботі результати дозволили розробити метод визначення раціональної довжини відвідного рольганга широкоштабових станів гарячої прокатки різної конструкції. Метод полягає в наступному. Залежно від конструкції й характеристик устаткування широкоштабового стана розраховуються деформаційно-швидкісні режими прокатки штаб заданого сортаменту, що забезпечують раціональні значення температури закінчення деформації. Потім, на підставі даних про товщину, марки сталі й необхідний рівень механічних властивостей, розраховується припустимий інтервал швидкостей охолодження металу на відвідному рольгангу з урахуванням стратегії охолодження й ефективності охолоджуючих пристроїв. На підставі отриманої бази даних з швидкостями прокатки й швидкостями післядеформаційного охолодження штаб заданого сортаменту визначається раціональна довжина відвідного рольганга. Наведено приклад використання методу для умов ШСГП 1680 ВАТ «Запоріжсталь», який реконструюється.

У роботі показано, що уточнений метод прогнозування механічних властивостей придатний не тільки для штабового, але й для інших видів прокату - круглого діаметром 90-160 мм, арматурного й катанки. При цьому необхідно враховувати особливості температурно-деформаційних режимів прокатки й умов післядеформаційного охолодження сортового прокату. Розроблені математичні моделі й створені на їхній базі комп'ютерні програми прогнозування механічних властивостей прокату дозволили, поряд з основними завданнями роботи, додатково вирішити ще одну актуальну науково-технічну задачу - визначити раціональний хімічний склад і розробити технологію виробництва арматурного прокату для анкерного кріплення гірничих виробок. Вимоги до механічних властивостей даного виду прокату відрізняються підвищеним співвідношенням міцностних і пластичних властивостей (_Т500 Н/мм², _В650 Н/мм², ₅20 %). У результаті обчислювальних експериментів був визначений раціональний хімічний склад сталі (%): вуглець 0,26-0,34, марганець 1,0-1,4, кремній 0,5-1,0 і режими термічного зміцнення в потоці стана. Отримані результати використані при розробці технічних умов ТУ У 27.1-4-556-2003 «Прокат для виготовлення анкерного кріплення гірничих виробок» й «Зміни № 1 к ТУ У 27.1-4-556-2003». Промислове освоєння виробництва даного виду прокату підтвердило правильність розроблених рекомендацій.

У шостому розділі «Дослідження умов формування показників якості гарячекатаних штаб при різних схемах виробництва» з використанням створених у роботі методів розрахунку вивчені переваги й недоліки різних схем з позицій формування показників якості продукції. Обґрунтовано раціональний сортамент гарячекатаних штаб для станів різного типу й складу устаткування. Виходячи з умов забезпечення виробництва високоякісних штаб, методами математичного моделювання визначені вимоги до точності розмірів безперервнолитих заготовок різної товщини.

Проведено аналітичні дослідження умов формування показників якості штаб на стані із пічними моталками нової конструкції з двоклітьовою чистовою групою, розробленому ЗАТ «НКМЗ». Показано, що на даному стані можлива прокатка штаб мінімальною товщиною 1-1,2 мм в аустенітній області (за винятком їхніх кінцевих ділянок). Визначені раціональні параметри устаткування стана нової конструкції із пічними моталками й очікувані показники якості основної частини й кінцевих ділянок прокату.

У цьому розділі роботи приводяться також результати досліджень стабільності технології гарячої прокатки штаб, які отримані за допомогою розроблених стохастичних моделей Виконано при консультаційній допомозі д.т.н. В. Л. Мазура.. Зокрема, показано вплив коливань хімічного складу сталі, температури прокату в лінії стана на енергосилові параметри прокатки, товщину, профіль поперечного перерізу й механічні властивості штаб. Дано рекомендації з підвищення стабільності показників якості прокату. Описано розроблені технічні рішення, які стосуються оптимізації режимів прокатки, охолодження штаб на відвідному рольгангу і рулонів, що спрямовані на підвищення стабільності показників якості прокату.

Наведено результати досліджень впливу режимів подачі водоповітряної суміші на торцеві поверхні рулонів масою 25-28 т на інтенсивність їхнього охолодження й зміну механічних властивостей гарячекатаних штаб з низьковуглецевої сталі Експериментальні дослідження виконані спільно з к.т.н. В. В. Костяковим. Показано, що залежно від витрат води й повітря у водоповітряній суміші, а також співвідношення періодів примусового й природного охолодження рулонів, можна скоротити загальний час їхнього охолодження до температури навколишнього середовища в три-п'ять разів при збереженні механічних властивостей штаб на рівні, що відповідає природному охолодженню рулонів на повітрі, або в шість-десять разів при збільшенні міцностних властивостей на 10-40 Н/мм².

У сьомому розділі «Розробка раціональних технологічних рішень при реконструкції й проектуванні станів гарячої прокатки штаб» показано застосування розроблених методів розрахунку параметрів прокатки й прогнозування показників якості штаб, а також температурного режиму валків для визначення раціональних рішень при реконструкції прокатних станів і модернізації систем охолодження робочих валків.

Проведено розрахунки температурних й енергосилових параметрів прокатки розкатів у чорновій групі клітей ШСГП 1680 ВАТ «Запоріжсталь» для різних варіантів її реконструкції з метою переходу на прокатку безперервнолитих слябів. Показано раціональні конструктивно-структурні схеми чорнової групи клітей та основні їхні характеристики. Визначено режими прокатки, характеристики устаткування чистової групи клітей і технологічні вимоги до систем автоматичного регулювання, які дозволять забезпечити виробництво тонких гарячекатаних штаб поліпшеної якості з катаних і безперервнолитих слябів. Отримані результати використані ДП «Укрдіпромез» при розробці проектів реконструкції ШСГП 1680.

Проведено комплекс розрахунків параметрів прокатки для різних варіантів реконструкції комбінованого стана 2800/1700 ВАТ «Сєвєрсталь». Показано, що найбільш раціональним варіантом реконструкції чистової групи клітей цього стана, що дозволяє поліпшити якість штаб, була установка проміжного перемотувального пристрою зі збільшенням швидкості прокатки не менше, ніж до 12 м/с й збільшенням потужності приводів клітей на 10-20 %. Отримані результати враховані при реконструкції стана.

Наведено розроблені пропозиції по підвищенню ефективності охолодження валків листопрокатних станів, які дозволяють зменшити інтенсивність їхнього зношування й стабілізувати профіль поперечного перерізу штаб (ШСГП 2000 ВАТ «НЛМК», ШСГП 2000 й 2500 ВАТ «ММК», Стан 2800/1700 ВАТ «Сєвєр-сталь», ТЛС 2800 ВАТ «АМК»).

ВИСНОВКИ

У дисертації вирішена актуальна науково-технічна проблема створення комплексу методів розрахунку технологічних параметрів прокатки й прогнозування показників якості гарячекатаних штаб, що дозволяє при реконструкції діючих і проектуванні нових станів визначати ефективні технічні та технологічні рішення, які забезпечують виробництво високоякісної продукції заданого сортаменту.

1. Аналіз науково-технічної літератури показав, що розвиток методів розрахунку напруження текучості при багатоступеневій гарячій деформації сталі й енергосилових параметрів прокатки тонких штаб, температурного режиму експлуатації й зношування валків, прогнозування профілю поперечного перерізу й механічних властивостей гарячекатаних штаб, є актуальним.

2. Розроблено новий метод розрахунку напруження текучості сталі при гарячій деформації, у тому числі в умовах неповного знеміцнення, що враховує хімічний і фазовий склад сталі. Він дозволяє без проведення експериментальних пластометричних досліджень розраховувати напруження текучості сталі на основі даних про хімічний склад, температуру, ступінь і швидкість деформації, тривалість міждеформаційних пауз, а також швидкість охолодження в інтервалі фазових перетворень. Показана можливість застосування розробленого методу розрахунку для вуглецевих і низьколегованих сталей при деформуванні в аустенітній, двофазній аустенітно-феритній і високотемпературній (600-700 С) феритно-перлітній областях. Похибка розрахунку напруження текучості вуглецевих і низьколегованих сталей за розробленим методом, у тому числі в умовах багатоступеневої деформації при неповному знеміцненні металу, не перевищує 12 % (з надійністю 95 %).

3. На основі експериментальних даних про параметри прокатки тонких штаб у чистових групах клітей ШСГП 2000 ВАТ «НЛМК» і ВАТ «ММК», уточнена залежність коефіцієнтів напруженого стану й плеча моменту від відношення довжини дуги захвату до середньої товщини штаби в осередку деформації (l_d/h_ср) в інтервалі значень 7-12. Це дозволило обґрунтовано рекомендувати залежності для розрахунку коефіцієнтів напруженого стану й плеча моменту в зазначеному інтервалі значень відношення l_d/h_ср, які забезпечують похибку не більше 14-16 %.

4. Розроблено новий метод прогнозування зношування робочих валків чистової групи широкоштабового стана гарячої прокатки, в основу якого покладена теоретична залежність для розрахунку інтенсивності зношування, що запропонована І. В. Крагельським. Залежність враховує середнє нормальне контактне напруження в осередку деформації, коефіцієнт тертя, характеристики матеріалу й температуру валків. Коефіцієнти даної залежності було уточнено на основі результатів експериментальних досліджень, виконаних у даній роботі. Похибка розрахунку зношування робочих валків складає не більше 35 %, а при адаптації моделей до умов конкретного ШСГП - не більше 20 %.

5. В умовах ШСГП 2000 ВАТ «НЛМК» проведені експериментальні дослідження температурного режиму експлуатації робочих валків чистової групи клітей. Особливістю досліджень було визначення фактичних схем подачі охолоджувача на валки - відстані від форсунок до поверхні валків, розмірів зон зрошування і їхнього розташування по окружності валків, орієнтації форсунок по відношенню до валків, а також аналіз впливу температурно-швидкісних, деформаційних й енергосилових параметрів прокатки штаб на температуру валків.

Для оцінки ефективності діючих систем охолодження робочих валків уперше запропоновано коефіцієнт, що розраховується з урахуванням витрати й температури охолоджувача, погонної сили прокатки, машинного часу, часу пауз і температури валків при сталому тепловому режимі. Він дозволяє оперативно визначити ті прокатні кліті, в яких охолодження валків здійснюється недостатньо ефективно, з метою подальшого детального дослідження й усунення причин такого положення.

Розроблено новий метод розрахунку температури робочих валків широкоштабових станів гарячої прокатки. Метод відрізняється урахуванням реальних схем подачі охолоджувача на валки і уточненням впливу температурно-деформаційних, енергосилових і швидкісних режимів прокатки. Він дозволяє розраховувати розподіл температури в центральному поперечному перерізі валка по його окружності й по радіусу на задану глибину, а також середньомасову температуру валка в даному перерізі. Середнє квадратичне відхилення розрахункових температур валків від експериментальних складає 3,5 С. Розроблений метод реалізований у двох комп'ютерних програмах для розрахунку температури одного валка (TRollCS ) і всіх робочих валків чистової групи клітей (TRollHSM ).

6. Одержав подальший розвиток метод прогнозування механічних властивостей гарячекатаного прокату з вуглецевої і низьколегованої сталі, що заснований на урахуванні впливу хімічного складу й параметрів структури, яка формується в процесі деформації й післядеформаційного охолодження металу. Метод відрізняється використанням при розрахунку кінетики післядеформаційної рекристалізації аустеніту встановлених у роботі закономірностей статичного знеміцнення металу, а також уточненням впливу вмісту в сталі вуглецю, кремнію й марганцю на співвідношення міцностних і пластичних властивостей прокату. Це забезпечує зменшення середнього квадратичного відхилення розрахункового видовження від експериментального з 4,5 до 2,7 %, що збільшує надійність визначення параметрів прокатки та устаткування для ШСГП, які проектуються.

Вперше експериментально в лабораторних умовах установлено вплив коефіцієнта напруженого стану в осередку деформації на величину зерен фериту в поверхневих шарах прокату з низьковуглецевої сталі, деформованого у двофазній аустенітно-феритній області.

Показано, що розроблений метод прогнозування механічних властивостей може бути застосований не тільки для штабового, але й для інших видів прокату - круглого діаметром 90-160 мм, арматурного й катанки при урахуванні особливостей їхньої температурно-деформаційної обробки.

7. Запропоновано новий метод розрахунку раціональної довжини відвідного рольганга широкоштабового стана. Метод відрізняється тим, що умови формування механічних властивостей прокату на відвідному рольгангу ув'язані з температурно-швидкісними й деформаційними параметрами прокатки штаб, що залежать від конструкції й характеристик устаткування широкоштабового стана.

8. Вперше встановлено закономірності впливу режимів подачі водоповітряної суміші на торцеві поверхні рулонів масою 25-28 т на інтенсивність їх охолодження й зміну механічних властивостей гарячекатаних штаб з низьковуглецевої сталі. Показано, що, залежно від режимів подачі водоповітряної суміші, можна скоротити час охолодження рулонів до температури навколишнього середовища у три-п'ять разів при збереженні механічних властивостей штаб на рівні, що відповідає природному охолодженню рулонів на повітрі, або в шість-десять разів при збільшенні міцностних властивостей на 10-40 Н/мм².

9. Показано основні принципи вирішення задач зі стабілізації параметрів прокатки й показників якості широкоштабового прокату із застосуванням методу статистичних випробувань (Монте-Карло). Встановлено, що на розкид значень показників якості гарячекатаних штаб на діючих ШСГП найбільше впливають такі параметри (у порядку зменшення значимості): хімічний склад сталі, температура кінця прокатки, температура змотування, ступінь деформації в останньому проході. Застосування даного підходу дозволяє визначати кількісні залежності, необхідні для стабілізації показників якості прокату, шляхом регулювання параметрів прокатки залежно від зміни фактичних вхідних параметрів (хімічного складу, температури розкатів).

10. Розроблений комплекс методів розрахунку, математичні моделі й створені на їхній основі комп'ютерні програми дозволили вирішити ряд практичних завдань.

Розроблено технологічні завдання на реконструкцію ШСГП 1680 ВАТ «Запоріжсталь» і комбінованого стана 2800/1700 ВАТ «Сєвєрсталь». Проект реконструкції стана 2800/1700 реалізований, ШСГП 1680 реалізується в цей час.

Для умов чистової групи клітей ШСГП 2000 ВАТ «НЛМК» розрахунковим шляхом показана можливість зниження температури робочих валків на 5-8 С тільки за рахунок оптимізації розмірів зон зрошування, щільності зрошування й точності орієнтування форсунок стосовно поверхні валків (без зміни загальної витрати, температури й тиску води за насосною станцією). Запропоновані рекомендації враховані при проведенні ВАТ «НЛМК» маловитратної модернізації системи охолодження робочих валків.

Розроблено й передано ЗАТ «НКМЗ» рекомендації з модернізації систем охолодження робочих валків станів гарячої прокатки ШСГП 2500 і ШСГП 2000 ВАТ «ММК», ШСГП 1700 ВАТ «Міттал Стіл Темиртау», 2800/1700 ВАТ «Сєвєрсталь», ШСГП 1700 металургійного комбінату Креміковци (Болгарія), ТЛС 2800 ВАТ «Алчевський металургійний комбінат». Проект системи охолодження робочих валків, розроблений ЗАТ «НКМЗ» на основі підготовлених рекомендацій, реалізований на ТЛС 2800 (3000) ВАТ «Алчевский металургійний комбінат». Нові системи охолодження робочих валків ШСГП 2000 й 2500 ВАТ «ММК» спроектовані й перебувають у стадії виготовлення устаткування.

На ШСГП 2000 ВАТ «НЛМК» впроваджено спосіб прокатки за а.с. СРСР № 1458036. Економічний ефект за рахунок зниження різнотовщинності штаб склав 240 тис. крб. у цінах 1990 р.

Створені методи розрахунку температурно-деформаційних параметрів гарячої прокатки й прогнозування механічних властивостей додатково використані для визначення раціонального хімічного складу й розробки технології виробництва арматурного прокату для анкерного кріплення гірничих виробок на ВАТ «Арселорміттал Кривий Ріг». Рекомендації враховані при розробці технічних умов ТУ У 27.1-4-556-2003 «Прокат для виготовлення анкерного кріплення гірничих виробок». Загальна довжина виробок із анкерним кріпленням на шахтах України досягла 100 км. Загальний економічний ефект від анкерного кріплення складає від 900 до 1500 грн. на один метр виробок. Частка даної роботи становить 3,6 млн. грн.

Отримані в роботі результати використовуються в навчальному процесі Дніпродзержинського державного технічного університету.

ОСНОВНИЙ ЗМІСТ РОБОТИ ВИКЛАДЕНИЙ У ПУБЛІКАЦІЯХ

1. Надежность технологического процесса производства листового проката / [В. Л. Мазур, С. А. Воробей, Д. Л. Романовский, А. А. Чмелев, А. К. Голубченко, А. Г. Свичинский]. - К.: Техніка, 1992. - 170 с.

2. Хижняк Д. Д. Изменение сопротивления деформации низколегированных сталей при статическом разупрочнении во время междеформационных пауз / Д. Д. Хижняк, С. А. Воробей // Улучшение качества горячекатаной широкополосной стали: Сб. научн. тр. - М.: Металлургия. - 1986. - С. 67-70.

3. Левченко Г. В. О сопротивлении деформации стали при горячей прокатке / Г. В. Левченко, С. А. Воробей // Изв. АН СССР. Металлы. - 1987. - № 3. - С. 83-87.

4. Воробей С. А. Влияние неполного разупрочнения металла на температурно-деформационные параметры прокатки полос / С. А. Воробей, Д. Л. Романовский, А. Н. Маслова // Интенсификация процессов производства тонколистового проката: Сб. научн. тр. - М.: Металлургия. - 1988. - С. 21-24.

5. Романовский Д. Л. Вероятностный анализ параметров процесса прокатки в черновых группах клетей непрерывных широкополосных станов / Д. Л. Романовский, В. Л. Мазур, С. А. Воробей // Научно-технический прогресс в листопрокатном производстве: Сб. научн. тр. - М.: Металлургия. - 1988. - С. 5-11.

6. Воробей С. А. Основные направления развития производства горячекатаной широкополосной стали / С. А. Воробей // Черная металлургия. Наука-технология-производство: Сб. научн. тр. - М.: Металлургия. - 1989. - С. 229-231.

7. Мазур В. Л. Пути повышения надежности технологии листовой прокатки / В. Л. Мазур, Д. Л. Романовский, С. А. Воробей // Сталь. - 1990. - № 10. - С. 50-54.

8. Хохлов В. И. Изменение поперечного профиля горячекатаных полос за компанию валков ШСГП / В. И. Хохлов, С. А. Воробей // Теория и технология про изводства листового проката: Сб. научн. тр. - М.: Металлургия. - 1991. - С. 37- 42.

9. Костяков В. В. Разработка эффективных режимов ускоренного охлаждения рулонов / В. В. Костяков, С. А. Воробей // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1991. - № 2. - С. 27-28.

10. Исследование эффективности новых устройств для охлаждения полос и рулонов стана 1700 / В. В. Костяков, С. А. Воробей, А. А. Меденков, Ю. А. Осипов // Сталь. - 1993. - № 5. - С. 48-52.

11. Возможности горячей прокатки труднодеформируемых сталей на широкополосных станах / В. Л. Мазур, В. И. Куликов, С. А. Воробей, Ю. П. Жигачев, Е. П. Калынюк // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1994. - № 1. - С. 24-26.

12. Воробей С. А. Зависимость сопротивления деформации стали от химического состава при горячей прокатке / С. А. Воробей, Д. Д. Хижняк, Г. В. Левченко // Металл и литье Украины. - 1994. - № 9-10. - С. 20-22.

13. Проблемы реконструкции широкополосных станов горячей прокатки при переводе на непрерывнолитую заготовку / В. Л. Мазур, С. А. Воробей, О. Н. Логак, В. И. Куликов, Е. П. Калынюк // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1994. - № 4. - С. 24-26.

14. Левченко Г. В. Исследование возможности повышения и стабилизации прочностных свойств горячекатаной широкополосной стали / Г. В. Левченко, А. В. Ноговицын, С. А. Воробей // Металл и литье Украины. - 1996. - № 1-2. - С. 41-44.

15. Воробей С. О. Опір деформації сталі у процесах високотемпературної обробки тиском / С. О. Воробей, Г. В. Левченко, Д. Д. Хижняк // Металознавство та обробка металів. - 1996. - № 3. - С. 44-49.

16. Температурный режим прямой прокатки полос на ШСГП без подогрева слябов / С. А. Воробей, О. Н. Логак, Г. В. Левченко, С. Н. Коваль // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 1996. - № 3. - С. 68-70.

17. Формирование структуры и свойств полосовой стали в условиях прямой прокатки / Г. В. Левченко, А. И. Яценко, С. А. Воробей, С. Н. Коваль // Теория и практика металлургии: Сб. научн. тр. -1997. - № 2. - С. 47-49.

18. Моделирование теплового состояния рабочих валков клетей чистовой группы широкополосного стана / О. Н. Логак, С. Н. Коваль, С. А. Воробей, Г. В. Левченко // Металл и литье Украины. - 1997. - № 11-12. - С. 51-53.

19. Левченко Г. В. Исследование влияния особенностей температурного режима прямой прокатки на качество полос / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, С. Н. Коваль // Бюллетень научно-технической информации. Черная металлургия. Прокатное производство. - М.: ОАО «Черметинформация». - 1998. - № 3-4. - С. 55-58.

20. Левченко Г. В. Опір деформації арматурних сталей, мікролегованих титаном та бором / Г. В. Левченко, С. О. Воробей, А. В. Макаров // Металознавство та обробка металів. - 2000. - № 4. - С. 62-66.

21. Левченко Г. В. Анализ причин формирования неравномерности структуры по сечению тонких горячекатаных полос / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. В. Янковский // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - К.: Наукова думка. - 2002. - Вып 5. - С. 250-256.

22. Термоупрочненный периодический прокат для анкерной крепи горных выработок / Г. В. Левченко, А. В. Кекух, В. А. Поляков, И. А. Гунькин, С. А. Воробей // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2003. - № 5. - С. 58-61.

23. Воробей С. А. Особенности расчета сопротивления деформации стали при непрерывной горячей прокатке / С. А. Воробей, Г. В. Левченко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2003. - Вып. 6. - С. 191-196.

24. Прогнозирование и стабилизация структуры и свойств термоупрочненной арматурной стали / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. В. Ноговицын, И. А. Гунькин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2004. - Вып. 7. - С. 138-144.

25. Левченко Г. В. Исследование причин образования крупнозернистой структуры в поверхностных слоях горячекатаного тонколистового проката / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. В. Янковский // Теория и практика металлургии. - 2004. - № 2. - С. 49-53.

26. Исследование влияния температуры и степени деформации на величину зерна феррита в низкоуглеродистой листовой стали / С. А. Воробей, А. В. Янковский, Г. В. Левченко, В. Т. Тилик // Теория и практика металлургии. - 2004. - № 5. - С. 25-29.

27. Определение рациональной длины отводящего рольганга широкополосного стана горячей прокатки / С. А. Воробей, А. Ю. Путноки, В. Т. Тилик, Г. В. Левченко // Металл и литье Украины. - 2004. - № 6. - С. 22-24.

28. Влияние температурно-деформационных параметров прокатки тонколистовой низкоуглеродистой стали на кинетику распада аустенита / А. В. Янковский, Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. И. Карнаух, А. П. Клименко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2004. - Вып. 8. - С. 270-275.

29. Влияние условий горячей прокатки и последующего охлаждения на особенности формирования текстуры низкоуглеродистой листовой стали / Г. В. Левченко, А. М. Нестеренко, А. В. Янковский, С. А. Воробей // Теория и практика металлургии. - 2005. - № 1-2. - С. 85-90.

30. Особенности качества непрерывнолитых заготовок различного сечения / В. С. Лучкин, С. А. Воробей, Г. В. Левченко, Г. В. Бергеман, С. С. Бродский, А. В. Шибко, Д. Г. Левченко // Металл и литье Украины. - 2005. - № 5. - С. 30-33.

31. Основные направления повышения качества горячекатаного и холоднокатаного широкополосного проката / С. А. Воробей, Г. В. Левченко, А. Ю. Путноки, В. Т. Тилик, О. В. Симененко // Теория и практика металлургии. - 2005. - № 4-5. - С. 44-49.

32. Качество арматурного проката для изготовления анкерного крепления горных выработок / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, Е. Г. Демина, А. В. Кекух, И. А. Гунькин, В. В. Виноградов // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2005 - №5. - С. 29-33.

33. Приходько И. Ю. Моделирование процессов эффективного охлаждения валков листопрокатных станов / И. Ю. Приходько, С. А. Воробей, С. Е. Шатохин // Сталь. - 2005. - №11. - С. 72-77.

34. Особенности требований отечественных и международных стандартов к показателям качества горячекатаного и холоднокатаного полосового проката / С. А. Воробей, Г. В. Левченко, Е. М. Рыбалка, Е. Б. Будилова // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2005. - Вып. 10. - С. 344-351.

35. Оптимизация химического состава и механических свойств арматурного проката для железобетонных конструкций подземных сооружений / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, Е. Г. Дёмина, В. А. Шеремет, А. В. Кекух, И. А. Гунькин // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2006. - №1. - С. 71-74.

36. Применение математических моделей для прогнозирования микроструктуры термоупрочненного арматурного проката / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, Т. В. Грицай, А. В. Мамаев, А. В. Ноговицын // Металлургическая и горнорудная промышленность. - 2006. - №4. - С. 82-85.

37. Воробей С. А. Прогнозирование износа рабочих валков широкополосного стана горячей прокатки / С. А. Воробей // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2006. - Вып. 12. - С. 213-220.

38. Воробей С. А. Влияние фазового состава стали на сопротивление деформации / С. А. Воробей, Г. В. Левченко // Теория и практика металлургии. - 2006. - № 6. - С. 84-91.

39. Арматурный прокат для железобетонных конструкций подземных сооружений / Г. В. Левченко, Е. Г. Демина, С. А. Воробей, В. К. Коваль // Металознавство та термічна обробка металів. - 2007. - № 2. - С. 39-43.

40. Воробей С. А. Особенности расчета энергосиловых параметров горячей прокатки тонких полос / С. А. Воробей, Г. В. Левченко // Теория и практика металлургии. - 2007. - № 2-3. - С. 86-91.

41. Особенности формирования структуры листового проката при деформации в двухфазной аустенитно-ферритной области / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. М. Нестеренко, Т. В. Грицай // Теория и практика металлургии. - 2007. - № 4-5. - С. 107-111.

42. Вплив режимів гарячої прокатки на структуро- і текстуроутворення в листовому прокаті низьковуглецевої сталі / Г. В. Левченко, С. О. Воробей, А. М. Нестеренко, Т. В. Грицай // Металознавство та обробка металів. - 2007. - № 4. - С. 24-29.

43. Оценка влияния режимов горячей прокатки на полноту процесса рекристаллизации в паузах между деформациями / С. А. Воробей, Г. В. Левченко, С. М. Жучков, В. А. Маточкин // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2007. - Вып. 15. - С. 149-155.

44. Воробей С. А. Прогнозирование размера зерен аустенита при горячей деформации стали / С. А. Воробей // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2008. - Вып. 18. - С. 222-232.

45. Рациональные схемы производства тонких горячекатаных полос из низкоуглеродистой стали / С. А. Воробей, А. Н. Степаненко, Г. В. Левченко, Т. В. Грицай // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии: Сб. научн. тр. - Днепропетровск: Візіон. - 2009. - Вып. 19. - С. 198-205.

46. А.с. 1283255 СССР, МКИ C 21 D 9/46. Способ обработки полос из низкоуглеродистой стали / А. В. Ноговицын, В. Л. Мазур, А. П. Качайлов, Г. И. Налча, С. А. Воробей, Г. М. Попов, Е. А. Парсенюк, А. К. Голубченко, А. Ф. Тодуров, Г. А. Дмитренко (СССР). - № 3824740; заявл. 17.12.84; опубл. 15.01.87, Бюл. № 2.

47. А.с. 1404539 СССР, МКИ C 21 D 9/48 9/52. Способ охлаждения горячесматываемых рулонов из малоуглеродистой стали / С. А. Воробей, Л. В. Тимошенко, В. В. Костяков, В. Л. Мазур, З. П. Каретный (СССР). - № 4058016; заявл. 21.04.86; опубл. 23.06.88, Бюл. № 23.

48. А.с. 1425225 СССР, МКИ В 21 В 8/00 1/02. Способ производства горячекатаных полос / С. А. Воробей, Л. В. Тимошенко, З. П. Каретный, В. В. Костяков, А. Д. Белянский, Г. В. Рассомахин (СССР). - № 4139498; заявл. 21.10.86; опубл. 23.09.88, Бюл. № 35.

49. А.с. 1458036 СССР, МКИ В 21 В 1/22. Способ горячей прокатки на широкополосном стане / С. А. Воробей, Л. В. Тимошенко, М. Ю. Борковский, А. Д. Белянский, Г. В. Рассомахин, Н. З. Третьякова, В. Г. Ермолаев, В. Я. Супрунюк (СССР). - № 4290819; заявл. 27.07.87; опубл. 15.02.89, Бюл. № 6.

50. А.с. 1571088 СССР, МКИ C 21 D 9/08. Устройство для охлаждения в штабеле рулонов горячекатаной полосы / Ю. Н. Коваленко, В. В. Костяков, В. Л. Мазур, С. А. Воробей, В. И. Кусов (СССР). - № 4406192; заявл. 07.04.88; опубл. 15.06.90, Бюл. № 22.

51. А.с. 1752456 СССР, МКИ В 21 В 1/26. Способ горячей прокатки полос на широкополосном стане / С. А. Воробей, В. Н. Павловский (СССР). - № 4871153; заявл. 02.10.90; опубл. 07.08.92, Бюл. № 29.

52. А.с. 1763494 СССР, МКИ C 21 D 1/00. Способ охлаждения рулонов горячекатаных полос / В. В. Костяков, С. А. Воробей, З. П. Каретный, Р. О. Перельман (СССР). - № 4885815; заявл. 28.11.90; опубл. 23.09.92, Бюл. № 35.

53. А.с. 1772182 СССР, МКИ C 21 D 9/52. Способ охлаждения рулонов горячекатаных полос / В. В. Костяков, С. А. Воробей, В. Л. Мазур, З. П. Каретный, Р. О. Перельман, В. П. Заикин (СССР). - № 4873851; заявл. 15.10.90; опубл. 30.10.92, Бюл. № 40.

54. А.с. 1784333 СССР, МКИ В 21 C 47/24. Способ складирования рулонов в горизонтальном положении / В. В. Костяков, В. Л. Мазур, С. А. Воробей, З. П. Каретный, Р. О. Перельман, И. И. Вахрамеев (СССР). - № 4874513; заявл. 15.10.90; опубл. 30.12.92, Бюл. № 48.

55. А.с. 1801630 СССР, МКИ В 21 В 1/26. Способ горячей прокатки полос / С. А. Воробей, Л. В. Тимошенко, Д. Л. Романовский, О. Н. Логак, З. П. Каретный, В. Н. Павловский, Р. О. Перельман, И. В. Блюсс (СССР). - № 4807375; заявл. 29.03.90; опубл. 15.03.93, Бюл. № 10.

56. Пат. 2024632 Российская Федерация, МКИ C 21 D 9/52 1/02. Способ производства горячекатаных полос / В. В. Костяков, В. Л. Мазур, С. А. Воробей (Украина), З. П. Каретный, Р. О. Перельман, А. В. Мельников (Россия); заявитель и патентообладатель ОАО «Новолипецкий металлургический комбинат». - № 4873852; заявл. 15.10.90; опубл. 15.12.94, Бюл. № 23.

57. Математическая модель формирования микроструктуры и механических свойств углеродистой и низколегированной полосовой горячекатаной стали / А. В. Ноговицын, С. А. Воробей, С. Н. Илюхин, Г. В. Панчоха // Тр. Всесоюзной научно-технич. конф. «Задачи технического перевооружения листопрокатного производства». - Днепропетровск, 1987. - С. 17.

58. Воробей С. А. Моделирование температурного режима рабочих валков широкополосного стана горячей прокатки / С. А. Воробей, И. Ю. Приходько // Сучасні проблеми металургії. Наукові вісті. Пластична деформація металів. - Тр. 7-й Междунар. научно-технич. конф. «Пластическая деформация металлов». - Дніпропетровськ: «Системні технології». - 2005. - Т. 8. - С. 232-235.

59. Влияние условий горячей прокатки и последующего охлаждения на особенности формирования разнозернистости в низкоуглеродистой тонколистовой стали / Г. В. Левченко, С. А. Воробей, А. М. Нестеренко, А. В. Янковский // Сучасні проблеми металургії. Наукові вісті. Пластична деформація металів. - Тр. 7-й Междунар. научно-технич. конф. «Пластическая деформация металлов». - Дніпропетровськ: «Системні технології». - 2005. - Т. 8. - С. 203-206.

60. Исследование эффективности работы системы охлаждения валков ШСГП 2000 НЛМК / И. Ю. Приходько, С. А. Воробей, П. П. Чернов, М. Ю. Поляков, С. И. Мазур, А. Г. Савочкин // Тр. шестого конгресса прокатчиков. - М., 2005. - Т. . - С. 85-96.

61. Методология научно-технического аудита системы охлаждения валков широкополосного стана горячей прокатки / И. Ю. Приходько, С. А. Воробей, С. Е. Шатохин, С. А. Лебедев, И. В. Казаков // Тр. шестого конгресса прокатчиков. - М., 2005. - Т. . - С. 97-104.

62. Методика расчета величины зерна в горячекатаном прокате с учетом влияния степени разупрочнения металла за время пауз между деформациями / С. А. Воробей, Г. В. Левченко, С. М. Жучков, В. А. Маточкин, Н. И. Анелькин, О. М. Кириленко // Тр. междунар. конф. «Металлургия и литейное производство 2007». - Г. Жлобин: Беларусь. - 2007. - С. 147-150.

Размещено на Allbest.ru