Характеристика технологических возможностей оборудования в лесопилении и деревообработке

кВт.

Рисунок 30 - Схема вариантов крепления пил на валу

Для обеспечения надежной передачи пиле вращения момент сил трения на контактных поверхностях диска и шайб должен быть в 4-5 раз больше, чем момент силы резания относительно оси вращения диска. Данное условие надежности крепления пилы можно записать в виде:

_тр,

где М_тр - момент силы трения между диском и шайбами относительно оси, Н*м;

- коэффициент запаса крепления(=4-5);

М_р - момент силы резания относительно оси вращения, Н*м;

М_р=Р_к*R,

Давление на поверхности трения шайб с диском распределяется равномерно:

,

где Q- осевая сила, действующая на шайбы со стороны гайки, Н;

r_н, r_в - наружный и внутренний радиусы контактного кольца крепежных шайб, м.

r_н =50 мм, r_в =40 мм,

Элементарный момент силы трения на бесконечно узком кольце шайбы:

,

Интегрируя это выражение в пределах от r_н до r_в, получаем:

М_тр=2,

После подстановки в полученное выражение значения q из уравнения получим:

М_тр =,

где f- коэффициент трения скольжения стали по стали, f=0,01.

Силу Q можно определить, используя принцип возможных перемещений:

,

где - работа силы зажима пилы при осевом перемещении гайки на величину , Дж;

- работа силы трения на контактной поверхности гайки с шайбой при повороте гайки на величину , Дж;

- работа силы тяги на ключе при его повороте на величину , Дж;

Уравнение после расшифровки приобретает вид:

,

где t-шаг резьбы на конце вала, м;

r₀ - средний радиус контактного кольца касания гайки с шайбой, м;

l - длина ключа, м (не менее 0,2 м);

Т - сила, приложенная на ключе, Т=500-600 Н;

- КПД резьбы на конце вала,

,

где угол подъема резьбы, определяемый по среднему диаметру;

tg= ;

tg.

- угол трения, для метрической резьбы, 6,40.

.

Таким образом, осевая сила равна:

,

Н.

М_тр ==49,3 Н*м.

Величина предельной силы резания, при которой еще соблюдается надежность крепления:

,

Н,

М_р=182*0,2=36,4 Н*м,

_тр,

49,3145,6.

Условие надежности крепления пилы на валу не выполняется.

,

где a- коэффициент запаса.

R- радиус пилы, м;

r- радиус расположения штифта, м;

d- диаметр штифта, м.

45,28.

Для предотвращения самоотвинчивания гайки при работе резьба должна иметь направление, обратное направлению вращения диска пилы. Кроме того, должно выполняться условие самоторможения гайки на винте , 1,77.

Условие самоторможения гайки на винте выполняется.

8. Охрана труда

8.1 Указание мер безопасности

8.1.1 Общие требования безопасности

Частота вращения пильных валов не должна превышать максимально допускаемой частоты вращения пил.

Зазор между боковой поверхностью паза для пилы в столе станка и боковой поверхностью пилы не должен превышать 3 мм.

Элементы и пульты управления станков не должны находиться в плоскости диска пилы.

Пилы, установленные на одном валу, должны иметь одинаковые номинальный диаметр, толщину, профиль зубьев, число зубьев, развод или плющение. Допускается устанавливать пилы, диаметры которых различаются не более чем на 5 мм.

Пилы, устанавливаемые в станках, должны соответствовать требованиям НД на инструмент.

Станки должны иметь реверсирование подачи обрабатываемого материала и подачи пилы (для станков с надвиганием механизма резания на обрабатываемый материал).

8.1.2 Требования к средствам защиты, устанавливаемым на станках с попутным пилением для продольной распиловки

Механизм подачи станка с попутным пилением должен обеспечивать надежный прижим обрабатываемого материала, исключать его проскальзывание, затягивание пилами и выброс заготовки из станка в направлении подачи.

Зона выхода досок и отходов должны быть ограждена устройством, исключающим доступ в нее людей во время работы станка.

Электрооборудование должно обеспечивать возможность эксплуатации станка в помещении класса П-II по ПУЭ.

Список использованной литературы

1. Руководство к станку ЦДК-5.

2. Руководство к станку ЦМР-2.

3. Лаптев А.Г. Станки и инструменты по обработке древесины, пособие к курсовому проекту, Ленинград 1963, 172 ст.

4. Бершадский А.Л., Цветкова Н.И. Резание древесины. - Минск: Высшая школа, 1975. - 304 с.

5. Чернин И.М., Кузьмин А.В., Ицкович Г.М. Расчеты деталей машин. - Минск: Высшая школа, 1978. - 472 с.

6. Коробовский А.А., Кулешов л. Ф., Моргачев А.М. Резание древесины. Расчет силы и мощности резания. - Архангельск: Изд-во АГТУ,2005. - 45 с.

7. Остроумов И.П., Шестаков В.В., Стрекаловский С.Н. Расчет режимов работы деревообрабатывающих станков. - Архангельск: РИО АЛТИ, 1989. - 32 с.

Размещено на Allbest.ru