Модернизация электрооборудования ГПП-9 ОАО "НЛМК"

КРУ данной серии имеет алюминиевые двухполосные шины прямоугольного сечения с размерами полосы 120 х 10 мм.

Проверим шины по условиям нагрева при условии, что температура в КРУ - 10 кВ ГПП-9 не поднимается выше +20 °С.

где V_дл.д = 70⁰С - длительно допустимая температура нагрева шины;

V_0доп = 25⁰C - температура окружающей среды, принимаемая при данной допустимой длительной температуре;

V₀ - действительная температура окружающей среды.

Принимая V₀ = 20⁰С получим



Полученное значение удовлетворяет условию нагрева проводников в послеаварийных и ремонтных режимах.

4. Расчет токов короткого замыкания

4.1 Способы ограничения токов короткого замыкания

Наиболее распространенными и действенными способами ограничения токов короткого замыкания являются секционирование электрических сетей, установка токоограничивающих реакторов, широкое использование трансформаторов с расщепленной обмоткой низшего напряжения.

К специальным техническим средствам ограничения токов короткого замыкания в первую очередь относятся токоограничивающие реакторы. Основная область применения реакторов - электрические сети напряжением 6-10 кВ. Реактор представляет собой катушку индуктивности, не имеющую сердечника из магнитного материала, благодаря этому он обладает постоянным индуктивным сопротивлением, не зависящим от протекающего тока.

Секционирование электрических сетей позволяет уменьшить уровни токов короткого замыкания в реальных электрических сетях в 1,5-2 раза, но влечет за собой увеличение потерь электроэнергии в линиях электропередач и трансформаторах.

При мощности понижающего трансформатора 25 МВА и выше применяют расщепление обмотки низшего напряжения на две, что позволяет увеличить сопротивление трансформатора в 2 раза.

4.2 Составление расчетной схемы и определение точек короткого замыкания

Короткое замыкание - всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соединение разных точек электроустановки между собой или землей, при котором токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

В системе трехфазного переменного тока могут быть следующие виды коротких замыканий: трехфазные, двухфазные, однофазные и двухфазные на землю. Так как трехфазные к.з. приводят к появлению наибольших токов в поврежденной цепи, при проверке аппаратуры за расчетный ток к.з. принимают ток трехфазного к.з.

Для проверки оборудования подстанции (шин, реакторов, кабелей) на устойчивость к термическому и электродинамическому действию токов короткого замыкания необходимо правильно выбрать точки короткого замыкания и рассчитать токи к.з. в этих точках.

Под расчетной схемой установки понимают упрощенную однолинейную схему электроустановки с указанием всех элементов (трансформаторов, линий, реакторов) и их параметров, которые влияют на ток к.з. и поэтому должны быть учтены при выполнении расчетов.

В расчетную схему вводятся все источники питания, участвующие в питании места к.з. и все элементы системы электроснабжения (трансформаторы, линии, реакторы), расположенные между ними и местом к.з. Синхронные и асинхронные двигатели учитываются как источники питания [5, с.102].

Расчетная схема для расчетов токов к.з. в максимальном режиме приведена на рис. 4.1.



Рис. 4.1. Расчетная схема для определения токов к.з. на ГПП-9

4.3 Расчет токов короткого замыкания

Схемы замещения выполняют в однолинейном изображении; при этом сопротивления отмечают порядковыми номерами и указывают их численные значения. Сопротивления всех элементов схемы замещения указываются в относительных единицах при выбранных базисных условиях.

Основные допущения при расчетах тока КЗ:

отсутствует насыщение магнитных систем генераторов, трансформаторов, двигателей;

практически не учитывается емкостная проводимость линий электропередачи;

не учитываются токи намагничивания трансформаторов;

не учитываются активные сопротивления трансформаторов из-за незначительной величины по сравнению с индуктивными сопротивлениями.

Определим параметры схемы замещения согласно [8, с. 11-20].

Базисная мощность

S_б = 100000 кВА.

Базисное напряжение

U_б = 10,5 кВ, 115 кВ.

Базисный ток

Относительное сопротивление системы

где Х_cmax = 2,61 Ом - сопротивление системы в максимальном режиме (по данным лаборатории релейной защиты ОАО «НЛМК»).

Относительное сопротивление кабельной линии 110 кВ

Где



R_л = R_пог · l_л/n = 0,164 · 1,8/2 = 0,148 Ом, (4.3.5)

Х_л = щ · L_пог · l_л/n = 314 · 0,00045 · 1,8/n = 0,127 Ом, (4.3.6)

R_пог - погонное активное сопротивление линии, Ом/км,

L_пог - погонная индуктивность линии, мГн/км,

l_л - длина линии, км,

n - число кабелей.

Относительное сопротивление трансформатора ТРДЦН-63000

где x_t %- относительное сопротивление трансформатора, %,

где u_к - напряжение короткого замыкания, %,

S_н - номинальная мощность трансформатора, МВА.

Относительное сопротивление реактора

где Х_н% - индуктивное сопротивление реактора в процентах,

I_н - номинальный ток реактора, кА,

U_н.р - номинальное напряжение реактора, кВ.

Х₄ = Х₅ = Х₆,

Относительные сопротивления кабельных линий 10 кВ

Для Х₈ l=2300м, Х₉ l=850м, Х₁₀ l=820м, Х₁₁ l=570м

R_пог - погонное активное сопротивление линии, Ом/км,

Х_пог - погонное индуктивное сопротивление, Ом/км.

Относительные сопротивления синхронных двигателей.



где k_п - пусковой коэффициент,

S_н - номинальная мощность двигателя, МВА,

S_б - базисная мощность, МВА.

Общая схема замещения для расчета токов короткого замыкания представлена на рис. 4.2.

Рис. 4.2. Общая схема замещения для расчетов токов к.з.

4.3.1 Расчет короткого замыкания в точке К-1

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-1 приведена на рис. 4.3.

Рис. 4.3. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-1

Х₁₂ = Х₁ + Х₂ = 0,02 + 0,002 = 0,022,

Х₁₃ = Х₅ + Х₉ = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х₁₄ = Х₆ + Х₁₀ = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х₁₅ = Х₇ + Х₁₁ = 0,327 + 0,04 = 0,367,

Рис. 4.4. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-1

Ток короткого замыкания в точке К-1.

Рассчитаем подпитку точки замыкания от двигателей.

Произведем замену группы синхронных электродвигателей эквивалентным источником питания.

Эквивалентное сопротивление

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-1.

I_кУ = I_к + У I_пд = 22,73 + 0,854= 23,6 кА, (4.3.1.10)

i_уУ = i_у + У i_уд = 57,7 + 2,324= 60,02 кА, (4.3.1.11)

4.3.2 Расчет короткого замыкания в точке К-2

Проведем упрощение схемы замещения.

Х₁₆ = Х₁ + Х₂ + Х₃ = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х₁₃ = Х₅ + Х₉ = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х₁₄ = Х₆ + Х₁₀ = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х₁₅ = Х₇ + Х₁₁ = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-2 приведена на рис. 4.5.

Рис. 4.5. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-2

Ток короткого замыкания в точке К-2.



Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-2.

I_кУ = I_к + У I_пд = 17,2 + 3,7 + 3,68 + 3,74 = 28,32 кА, (4.3.2.10)

i_уУ = i_у + У i_уд = 43,66 + 10,06 + 10,01 + 10,18 = 73,91 кА, (4.3.2.11).

4.3.3 Расчет короткого замыкания в точке К-3

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-3 приведена на рис. 4.6.



Рис. 4.6. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-3

Проведем упрощение схемы замещения.

Х₁₆ = Х₁ + Х₂ + Х₃ = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х₁₃ = Х₅ + Х₉ = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х₁₄ = Х₆ + Х₁₀ = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х₁₅ = Х₇ + Х₁₁ = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Х₁₇ = Х₁₆ · Х₄ · УY = 0,32 · 0,508 · 11,34 = 1,85

Х₁₈ = Х₁₃ · Х₄ · УY = 0,567 · 0,508 · 11,34 = 3,27

Х₁₉ = Х₁₄ · Х₄ · УY = 0,565 · 0,508 · 11,34 = 3,26

Х₂₀ = Х₁₅ · Х₄ · УY = 0,367 ·0,508 · 11,34 = 2,11



Рис. 4.7. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-3

Ток короткого замыкания в точке К-3.

Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей



Суммарный ток короткого замыкания в точке К-3.

I_кУ = I_к + У I_пд = 2,97 + 4,588 = 7,558 кА, (4.3.3.9)

i_уУ = i_у + У i_уд = 7,54 + 12,48= 20,02 кА, (4.3.3.10).

4.3.4 Расчет короткого замыкания в точке К-4

Схема замещения для расчета к.з. в точке К-4 приведена на рис. 4.8.

Рис. 4.8. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Проведем упрощение схемы замещения.

Х₁₆ = Х₁ + Х₂ + Х₃ = 0,02 + 0,002 + 0,298 = 0,32,

Х₁₃ = Х₅ + Х₉ = 0,508 + 0,059 = 0,567,

Х₁₄ = Х₆ + Х₁₀ = 0,508 + 0,057 = 0,565,

Х₁₅ = Х₇ + Х₁₁ = 0,327 + 0,04 = 0,367.

Х₂₁ = Х₄ + Х₈ = 0,508 + 0,24 = 0,748.



Рис. 4.9. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Х₂₂ = Х₁₆ · Х₂₁ · УY = 0,32 · 0,748 · 10,71 = 2,57

Х₂₃ = Х₁₃ · Х₂₁ · УY = 0,567 · 0,748 · 10,71 = 4,54

Х₂₄ = Х₁₄ · Х₂₁ · УY = 0,565 · 0,748 · 10,71 = 4,52

Х₂₅ = Х₁₅ · Х₂₁ · УY = 0,367 · 0,748 · 10,71 = 2,94

Рис. 4.10. Схема замещения для расчета тока к.з. в точке К-4

Ток короткого замыкания в точке К-4.



Рассчитаем подпитку точки замыкания двигателями.

Подпитка группы синхронных двигателей

Суммарный ток короткого замыкания в точке К-3.

I_кУ = I_к + У I_пд = 2,14 + 3,602 = 5,742 кА, (4.3.4.9)

i_уУ = i_у + У i_уд = 5,43 + 9,8= 15,23 кА, (4.3.4.10).

Аналогично рассчитаны токи короткого замыкания в минимальном режиме. Результаты расчета сведены в таблицу 4.1.

Таблица 4.1. Расчет токов трехфазного короткого замыкания

Режим	Точка короткого замыкания
	К-1	К-2	К-3	К-4
	Iк, кА	iу, кА	Iк, кА	iу, кА	Iк, кА	iу, кА	Iк, кА	iу, кА
Максимальный	23,6	60,02	28,32	73,91	7,558	20,02	5,74	15,23
Минимальный	8,78	22,3	15,5	39,3	6,36	16,14	4,98	12,64

5. Выбор и проверка токоведущих частей и изоляторов

5.1 Проверка КЛ 110 кВ

Проверка КЛ заключается в проверке по условию нагрева от длительного выделения тепла рабочим током и проверке термической стойкости при прохождении токов КЗ. Проверка проводится на примере КЛ-110 кВ, питающей трансформатор Т1.

По условию длительного нагрева проводники должны удовлетворять форсированному режиму, который возникает в цепях трансформаторов при использовании их перегрузочной способности. [1, с. 280]

Условия по длительному нагреву для кабелей

I_{раб.форс} ? I_дл.доп, (5.1.1)

где I_{раб.форс} - ток в цепи в форсированном режиме;

I_дл.доп - длительно допускаемый ток проводника.

Для данного типа кабеля длительно допускаемый ток при прокладке на воздухе составляет 395 А. За ток в форсированном режиме примем ток трансформатора с учетом допустимой перегрузки 40%.

316 · 1,4 ? 2 · 395,

442,4 ? 790.

Таким образом, выбранный кабель удовлетворяет требованиям по нагреву в форсированном режиме.

Проверим кабель на термическую стойкость.

Для кабеля с алюминиевыми жилами с полиэтиленовой изоляцией в марки АПвВнг по [2, табл. 1.4.16] принимаем допустимую температуру нагрева при коротком замыкании и_доп = 120⁰С.

Проверка кабеля на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

q_min ? q, (5.1.2)

где q_min - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

, (5.1.3)

где В_к - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для данного типа кабеля С = 65 А·с^1/2/мм² [1, табл. 39-11].

Ориентировочно время действия основной релейной защиты принимается равным 0,2 с и полное время отключения выключателя - 0,05 с.

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где t_откл - время отключения короткого замыкания, t_откл = t_рз + t_{отк.выкл.} ? 0,25 с,

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Т_а = 0,05 с [8, П.5.3].

, (5.1.5)

что меньше выбранного сечения 2185 мм², следовательно по термической стойкости кабель проходит.

5.2 Проверка токопровода

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

q_min ? q, (5.2.1)

где q_min - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где В_к - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для алюминиевых шин С = 90 А·с^1/2/мм² [1, табл. 39-11].

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где t_откл - время отключения короткого замыкания, t_откл = t_рз + t_{отк.выкл.} ? 2,55 с,

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Т_а = 0,05 с [8, П.5.3].

, (5.2.4)

что меньше выбранного сечения 3945 мм², следовательно по термической стойкости шины проходят.

Проверим токопровод на динамическую стойкость. Шины, выполненные из алюминиевого швеллера, обладают большим моментом инерции, поэтому расчет производится без учета колебательного процесса в механической конструкции. Швеллеры шин жестко соединены между собой. Шины считаются механически прочными, если выполнено условие

у_расч = у_ф + у_п ? у_доп, (5.2.5)

где у_ф - напряжение в материале шин от взаимодействия фаз;

у_п - напряжение в материале шин от взаимодействия полос одной фазы.

Определим механическое напряжение в материале шин от взаимодействия фаз:

где i_у - ударный ток, А,

l - длина пролета между опорными изоляторами, м,

а - расстояние между фазами, м,

W_ф - момент сопротивления пакета шин, см³ [9, табл. 3.4]

Сила взаимодействия между швеллерами:



где h - высота швеллера, м.

Определим напряжение в материале шин от взаимодействия полос в фазе:

Определим суммарное расчетное напряжение в материале шин:

у_расч = у_ф + у_п = 2,16 + 4,46 = 6,62 Мпа, (5.2.9)

у_доп = 70 МПа [1, табл. 39-9]

Условие у_расч ? у_доп выполняется, следовательно, шины механически прочны.

5.3 Проверка кабеля 10 кВ

Проверим выбранную ранее КЛ-10 кВ ГПП-9 яч.102.

По условию длительного нагрева проводники должны удовлетворять утяжелённому режиму.

Условия по длительному нагреву для кабелей

I_форс ? I_дл.доп, (5.3.1)

где I_форс - ток в цепи в утяжелённом режиме режиме, А,

Длительно допустимый ток для кабеля типа АПвВнг с полиэтиленовой изоляцией класса напряжения 10 кВ и алюминиевой жилой сечением 150 мм² составляет 322 А. За ток в форсированном режиме примем максимальный ток нагрузки 630 А.

I_форс = 630 А ? I_дл.доп = 3322 = 966 А;

Выбранный кабель напряжением 10 кВ удовлетворяет условию нагрева от длительного выделения тепла рабочим током.

Проверим кабель на термическую стойкость.

Проверка кабеля на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

q_min ? q, (5.3.2)

где q_min - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где В_к - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для данного типа кабеля С = 65 А·с^1/2/мм² [1, табл. 39-11].

Ориентировочно время действия основной релейной защиты принимается равным 1,5 с и полное время отключения выключателя - 0,05 с.

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где t_откл - время отключения короткого замыкания, t_откл = t_рз + t_{отк.выкл.} ?1,55 с,

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Т_а = 0,05 с [8, П.5.3].

,

что меньше выбранного сечения 3150 мм², следовательно по термической стойкости кабель проходит.

5.4 Проверка шин КРУ

Для ГПП-9 было выбрано комплектное распределительное устройство серии ELTEMA производства компании ЗАО «Электронмаш». КРУ данной серии имеет алюминиевые двухполосные шины прямоугольного сечения с размерами полосы 120 х 10 мм. Проходные изоляторы между шкафами КРУ расположены на расстоянии 800 мм друг от друга.

Проверка шин на термическую стойкость при коротком замыкании производится по условию:

q_min ? q, (5.4.1)

где q_min - минимальное сечение по термической стойкости.

Произведем расчет минимального сечения

где В_к - тепловой импульс тока короткого замыкания,

С - специальный коэффициент, для алюминиевых шин С = 90 А·с^1/2/мм² [1, табл. 39-11].

Определим тепловой импульс тока короткого замыкания:

где t_откл - время отключения короткого замыкания, t_откл = t_рз + t_{отк.выкл.} ? 2,55 с,

Т_а - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания, Т_а = 0,05 с [8, П.5.3].

,

что меньше выбранного сечения 2400 мм², следовательно шины удовлетворяют условию термической стойкости.

Проверка шин на электродинамическую стойкость производится по условию

у_max = у_ф + у_п ? у_доп, (5.4.4)

где у_max, у_доп - соответственно максимальное расчетное и допустимое напряжение в материале шин, МПа.

Усилие между полосами не должно приводить к их соприкосновению, поэтому между ними устанавливают прокладки. Длина пролета между прокладками должна быть меньше или равна

, (5.4.5)

где а_п = 2b = 2 см - расстояние между осями полос;

i_уд = i_уд. = 73,91 кА - ударный ток в точке К-2;

Е = 710¹⁰ Па - модуль упругости материала шин [10];

J_п = 1 см⁴ - момент инерции полосы [15];

k_ф = 0,27 - коэффициент формы, определяемый по [10].

Величина l_п выбирается также по условию

, (5.4.6)

где m_п = 3,2 кг/м - масса полосы на единицу длины.

Принимаем расстояние между прокладками l_п = 25 см.

Сила взаимодействия в пакете из двух полос

Напряжение в материале шин от взаимодействия полос

, (5.4.8)

где W_п = 2 см³ - момент сопротивления одной полосы [10].

Напряжение в материале шин от взаимодействия фаз



где l=0,8 м - длина пролета между опорными изоляторами;

а = 0,3 м - расстояние между фазами;

W_ф - момент сопротивления пакета шин, см³.

, (5.4.11)

По [10] допустимое напряжение у_доп = 82 МПа.

у_max = у_п + у_ф = 9,6 + 50,46= 60,1 МПа.

Условие у_max ? у_доп выполняется, следовательно, шины механически прочны.

Проведем проверку на механический резонанс.

Проверка шин на механический резонанс осуществляется следующим образом. Жесткие шины, укрепленные на изоляторах, представляют собой колебательную систему, находящуюся под действием электродинамических сил. В такой системе возникают колебания, зависящие от массы и жесткости конструкции. Электродинамические силы при КЗ имеют составляющие, которые изменяются с частотой 50 и 100 Гц. Если собственные частоты колебания системы шин и изоляторов совпадают с этими значениями, то из-за резонанса нагрузки возрастут. Если собственные частоты f₀ < 30 Гц или f₀ > 200 Гц, то механического резонанса не возникает.

Частоту собственных колебаний следует определять:



где J - момент инерции поперечного сечения шины, см⁴,

l=0,8 м - длина пролета между изоляторами,

s - поперечное сечение шины, см².

Полученное значение частоты собственных колебаний f₀>200 Гц, поэтому механический резонанс исключен.

5.5 Выбор и проверка изоляторов

В распределительных устройствах жесткие шины крепятся на опорных, проходных и подвесных изоляторах. Проходные изоляторы выбираются по условиям

где U_ном.с - номинальное напряжение сети, кВ;

F_расч - сила, действующая на изолятор, Н;

F_доп - допустимая нагрузка на изолятор, Н;

F_разр - разрушающая нагрузка на изгиб, Н.

Расчетная сила определяется по формуле

Выберем изолятор ИУ-10/3150-12,5 УХЛ 1 на номинальный ток 3150 А, с номинальным напряжением 10 кВ, минимальной разрушающей силой на изгиб F = 12500 Н. Допустимая нагрузка

Расчетная нагрузка меньше допустимой, следовательно, изолятор подходит.

5.6 Проверка реакторов

Реактор следует проверить на термическую и электродинамическую устойчивость при прохождении через него тока к.з. Электродинамическая устойчивость реактора гарантируется при соблюдении следующего условия:

i_н.дин ? i_у.расч,(5.6.1)

где i_у.расч - ударный ток при трехфазном к.з. за реактором;

i_н.дин - ток электродинамической устойчивости реактора, т.е. максимальный ток (амплитудное значение), при прохождении которого через реактор не наблюдается какой-либо остаточной деформации его обмоток.

Реактор РБ-10-1000-0,56 имеет ток электродинамической устойчивости равный 24 кА, что больше рассчитанного ударного тока при к.з. за реактором равного 20,02 кА.

Следовательно, реактор удовлетворяет данному условию.

Остаточное напряжение на шинах при к.з. за реактором определяется выражением:

, что соответствует требованиям [5].

Термическая устойчивость реакторов, как правило, очень высока. проверка на термическую устойчивость может оказаться необходимой только для реакторов с малым относительным сопротивлением при большой длительности короткого замыкания. [5, с. 136]

6. Выбор и проверка коммутационных аппаратов

6.1 Выбор и проверка выключателей

Выключатели выбирают по номинальному напряжению U_н, длительному номинальному току I_н, отключающей способности, динамической и термической устойчивости.

U_ном U_{сети ном}, (6.1.1)

I_ном I_{норм.расч}, (6.1.2)

I_{ном.отк} I_{прод.КЗ}, (6.1.3)

Комплектное распределительное устройство серии ELTEMA предусматривает установку в них вакуумных выключателей серий VD4 фирмы «АББ» и ВВ/TEL фирмы «Таврида Электрик». Выключатели данных серий рассчитаны на номинальные токи от 630 до 4000 А. В качестве вводных и секционных выключателей приняты выключатели VD4 1231-40 с номинальным током 3150 А, что обеспечивает продолжительную работу выключателя с учетом допустимой перегрузки трансформатора. На отходящих линиях установлены выключатели ВВ/TEL на номинальные токи 630, 1000 и 1600 А в зависимости от расчетных нагрузок линий и возможных перегрузок (для ячеек № 4, 9, 12, 15, 16, 37, 49, 51, 74, 76, 79, 92, 93, 96, 104, 108, 109 - BB/TEL-10-20/630; для ячеек № 5, 27, 39, 46, 50, 56, 58, 67, 80, 81, 84, 91, 102 - BB/TEL-10-20/1000; для ячеек № 20, 28, 33, 38, 63 - BB/TEL-10-20/1600. Технические характеристики выключателей [11], [12] сведены в таблицу 6.1.

Таблица 6.1. Технические характеристики выключателей

Параметр	VD4 1231-40	BB/TEL-10-20/630 У2
Номинальное напряжение, кВ	10	10
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	12	12
Номинальный ток, А	3150	630
Номинальный ток отключения, кА	40 (3с)	20 (3с)
Ток динамической стойкости, кА	100	51
Испытат. кратков. напряжение (одноминутное) промыш. частоты, кВ	42	42
Ресурс по коммутационной стойкости, а) при номин. токе, циклов "ВО" б) при номинальном токе отключ., операций "О"	30000	50000 150
Собственное время отключения, мс, не более	45	15
Полное время отключения, мс, не более	60	25
Верхнее/нижнее значение температуры окружающего воздуха, °С	+40/-25	+55/-40
Масса модуля коммутационного, кг, не более	260	37
Срок службы до списания, лет	25	25

Ток установившегося короткого замыкания на шинах, рассчитанный ранее, составляет I_{прод.КЗ} = 28,32 кА, ударный ток равен i_у = 73,91 кА.

Как видно из таблицы 6.1, условия, необходимые для выбора выключателя VD4 1231-40 выполняются:

U_ном = 10 кВ ? U_{сети ном} = 10 кВ;

I_ном = 3150 А ? I_{ном.расч} = 2500 А;

I_{ном.отк} = 40 кА ? I_{прод.КЗ} = 28,32 кА.

Произведем проверку вводного выключателя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c.127]:

где I_тер = 40 кА - ток термической стойкости выключателя;

t_тер = 3 с - время проверки на термическую стойкость выключателя;

I_под.КЗ = 28,32 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Т_а.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

t_откл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.1.5)

где t_р.з = 1,4 с - время действия релейной защиты;

t_о = 0,1 с - время действия выключателя.

Проверим условие:

Выключатель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c. 127]:

i_дин ? i_уд, (6.1.7)

где i_дин - ток электродинамической стойкости выключателя;

i_уд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для выключателя VD 1231-40 составляет i_дин = 100 кА. Расчетный ударный ток при КЗ на шинах секции I-2 10 кВ ГПП-9 составляет i_уд = 73,91 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости,

i_дин = 100 кА ? i_уд = 73,91 кА следовательно, условие выполнено.

При проверке отключающей способности выключателя по полному току КЗ должно соблюдаться следующее условие:

(6.1.8)

где i_а.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ф, кА;

в_норм - нормированное значение апериодической составляющей в токе отключения;

I_{ном.откл} - номинальный ток отключения выключателя, кА;

i_аф - значение апериодической составляющей тока КЗ в момент t = ф, кА.

Расчетное время ф, для которого требуется определить ток КЗ, соответствует времени размыкания цепи КЗ дугогасительными контактами выключателя и равно

Тогда по [13] в_норм = 0,28. Найдем расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент ф по формуле

Подставим полученные значения в условие проверки:



Из последней формулы видно, что условие проверки выключателя на коммутационную способность выполнено.

Ток установившегося короткого замыкания за реактором, рассчитанный ранее, составляет I_{прод.КЗ} = 7,558 кА, ударный ток равен i_у = 20,02 кА.

Как видно из таблицы 6.1, условия, необходимые для выбора выключателя BB/TEL-10-20/630 У2 выполняются:

U_ном = 10 кВ ? U_{сети ном} = 10 кВ;

I_ном = 630 А ? I_{ном.расч} = 272 А;

I_{ном.отк} = 20 кА ? I_{прод.КЗ} =7,558 кА.

Произведем проверку выключателя на отходящей линии на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c.127]:

(6.1.11)

где I_тер = 20 кА - ток термической стойкости выключателя;

t_тер = 3 с - время проверки на термическую стойкость выключателя;

I_под.КЗ = 7,558 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Т_а.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

t_откл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

 (6.1.12)

где t_р.з = 1,4 с - время действия релейной защиты;

t_о = 0,03 с - время действия выключателя.

Проверим условие

Выключатель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость выключатели проверяются по условию [5, c. 127]:

i_дин ? i_уд, (6.1.14)

где i_дин - ток электродинамической стойкости выключателя;

i_уд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для выключателя ВВ/ТЕL-10-20/630 У2 составляет i_дин = 51 кА. Расчетный ударный ток при к.з. за реактором в кабельном отсеке ячейки № 4 ГПП-9 составляет i_уд = 20,02 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости,

i_дин = 51 кА ? i_уд = 20,02 кА следовательно, условие выполнено.

При проверке отключающей способности выключателя по полному току КЗ должно соблюдаться следующее условие:

 (6.1.15)

где i_а.ном - номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ф, кА;

в_норм - нормированное значение апериодической составляющей в токе отключения;

I_{ном.откл} - номинальный ток отключения выключателя, кА;

i_аф - значение апериодической составляющей тока КЗ в момент t = ф, кА.

Расчетное время ф, для которого требуется определить ток КЗ, соответствует времени размыкания цепи КЗ дугогасительными контактами выключателя и равно

Тогда по [13] в_норм = 0,4. Найдем расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ в цепи в момент ф по формуле

Подставим полученные значения в условие проверки:

Из последней формулы видно, что условие проверки выключателя на коммутационную способность выполнено.

6.2 Выбор и проверка разъединителей

Разъединители применяются для отключения и включения цепей без тока и для создания видимого разрыва цепи в воздухе. Между силовым выключателем и разъединителем устанавливается механическая и электромагнитная блокировка, не допускающая отключение разъединителя при включенном выключателе, когда в цепи протекает ток нагрузки. Разъединители выбирают по напряжению U_ном, номинальному длительному току I_ном, конструктивному исполнению и месту установки. Поскольку разъединители это аппараты, не предназначенные для отключения токов КЗ, то они не проверяются на отключающую способность.

В ЗРУ-110 кВ выполним установку разъединителей РГП-110/1250 производства ЗАО "Группа компаний "Электрощит". Разъединитель имеет технические характеристики, приведенные в таблице 6.2.

Таблица 6.2. Технические характеристики разъединителя РГП-110/1250

Номинальное напряжение, кВ	110
Наибольшее рабочее напряжение, кВ	126
Номинальный ток, А	1250
Ток термической стойкости, кА	31,5
Ток электродинамической стойкости, кА	80
Габ. размеры (дл х шир х выс), мм	270х610х1500

В КРУ-10 кВ выполним установку разъединителей РВК-10/2000 производства ЗАО "Группа компаний "Электрощит". Разъединитель имеет технические характеристики, приведенные в таблице 6.3.

Таблица 6.3. Технические характеристики разъединителя типа РВК-10/2000

Параметр	Значение
Номинальное напряжение, кВ	10
Номинальный ток, А	2000
Ток электродинамической стойкости, кА	31,5
Ток термической стойкости, 3 с	80

Ток установившегося короткого замыкания на стороне 110 кВ ГПП-9, рассчитанный ранее, составляет I_{прод.КЗ} = 23,6 кА, ударный ток равен i_у = 60,02 кА.

Как видно из таблицы 6.2, условия, необходимые для выбора разъединителя выполняются

U_ном = 110 кВ ? U_ном.с = 110 кВ;

I_ном = 1250 А ? I_р = 316 А;

I_{ном.отк} = 31,5 кА ? I_п0 = 23,6 кА.

Произведем проверку разъединителя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c.127]:

(6.2.1)

где I_тер = 31,5 кА - ток термической стойкости разъединителя;

t_тер = 3 с - время действия тока термической стойкости разъединителя;

I_под.КЗ = 23,6 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Т_а.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

t_откл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.2.2)

где t_р.з = 2 с - время действия неосновной релейной защиты;

t_о = 0,08 с - время действия выключателя.

Проверим условие

.

Разъединитель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c. 127]:

i_дин ? i_уд, (6.2.4)

где i_дин - ток электродинамической стойкости разъединителя;

i_уд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для разъединителя РГП-110/1250 составляет i_дин = 80 кА. Расчетный ударный ток к.з. на стороне 110 кВ ГПП-9 составляет i_уд = 60,02 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости, i_дин = 80 кА ? i_уд =60,02 кА, следовательно, условие выполнено.

Ток установившегося короткого замыкания на стороне 10 кВ ГПП-9, рассчитанный ранее, составляет I_{прод.КЗ} = 28,32 кА, ударный ток равен i_у = 73,91 кА.

Как видно из таблицы 6.3, условия, необходимые для выбора разъединителя выполняются

U_ном = 10 кВ ? U_ном.с = 10 кВ;

I_ном = 2000 А ? I_р = 832 А;

I_{ном.отк} = 31,5 кА ? I_п0 = 28,32 кА.

Произведем проверку разъединителя на термическую и динамическую стойкость.

На термическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c.127]:

(6.2.5)

где I_тер = 31,5 кА - ток термической стойкости разъединителя;

t_тер = 4 с - время действия тока термической стойкости разъединителя;

I_под.КЗ = 28,32 кА - расчетный установившийся ток к.з.;

Т_а.эк = 0,05 с - эквивалентная постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з.;

t_откл - время действия тока короткого замыкания, с.

Время действия тока короткого определяется выражением:

(6.2.6)

где t_р.з = 1,4 с - время действия не основной релейной защиты;

t_о = 0,1 с - время действия выключателя.

Проверим условие

.

Разъединитель удовлетворяет условию термической стойкости.

На электродинамическую стойкость разъединители проверяются по условию [5, c. 127]:

i_дин ? i_уд, (6.2.8)

где i_дин - ток электродинамической стойкости разъединителя;

i_уд - расчетный ударный ток при к.з.

Ток электродинамической стойкости для разъединителя РВК-10/2000 составляет i_дин = 80 кА. Расчетный ударный ток к.з. на стороне 10 кВ ГПП-9 составляет i_уд = 73,91 кА, что меньше, чем ток электродинамической стойкости, i_дин = 80 кА ? i_уд =73,91 кА, следовательно, условие выполнено.

7. Выбор и проверка измерительных трансформаторов

7.1 Трансформаторы тока

Трансформаторы тока выбираются по номинальному току, номинальному напряжению, нагрузке вторичной цепи, обеспечивающей погрешность в пределах паспортного класса точности. Трансформаторы тока проверяются на внутреннюю и внешнюю электродинамическую устойчивость и термическую устойчивость к токам к.з. [5, с.140]

Выбор трансформаторов тока по номинальному напряжению сводится к сравнению номинальных напряжений трансформатора тока и установки, для которой он предназначен. В этом случае достаточно, чтобы соблюдалось условие, когда

U_н.а ? U_н.у. (7.1.1)

Трансформаторы тока характеризуются номинальным первичным током I_1н и номинальным вторичным током I_2н. Отношение номинального первичного к номинальному вторичному току представляет собой коэффициент трансформации:

, (7.1.2)

В зависимости от токовой погрешности измерительные трансформаторы тока разделены на пять классов точности: 0,2; 0,5; 1; 3; 10. Для присоединения счетчиков электроэнергии предназначены трансформаторы тока класса 0,5, для присоединения щитовых измерительных приборов и реле защиты - классов 1 и 3.

Нагрузка трансформатора тока - это полное сопротивление внешней цепи Z₂, выраженное в Омах. Сопротивления r₂ и x₂ представляют собой сопротивление приборов, проводов и контактов. Нагрузку трансформатора можно также характеризовать кажущейся мощностью:

, (7.1.3)

Под номинальной нагрузкой трансформатора тока Z₂ понимают нагрузку, при которой погрешности не выходят за пределы, установленные для трансформаторов данного класса точности. Значение Z₂ дается в каталогах.

Расчет нагрузки Z2.

Индуктивное сопротивление токовых цепей невелико, поэтому Z₂ ? r₂.

Вторичная нагрузка состоит из сопротивления приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:

, (7.1.4)

Во вторичной цепи трансформаторов тока включены токовые обмотки микропроцессорного терминала REF 541, который выполняет функции защиты, измерения тока и напряжения, активной и реактивной мощности. Токовые входы данного терминала имеют следующие входные сопротивления: 100 мОм - измерительной обмотки, 20 мОм - обмотки микропроцессорного реле [12].

Сопротивление контактов принимается 0,1 Ом.

Тогда допустимое сопротивление проводов:

 (7.1.5)

Длина провода в один конец 3м. Расчетная длина провода при соединении в неполную звезду:

(7.1.6)

Сечение проводов:

(7.1.7)

Принимаем провод сечением 1,5 мм².

(7.1.8)

Выбираем трансформаторы тока типа TPU 4х.хх на номинальное напряжение 10 кВ производства фирмы «АББ» [12] и трансформатор тока типа ТВТ-110-I на номинальное напряжение 110 кВ производства фирмы «СЗТТ». Характеристики трансформаторов тока, принимаемых для ГПП-9, сведены в таблицу 7.1.

Таблица 7.1. Технические характеристики трансформаторов тока

Тип	Номиналь-ный ток, А	Количество вторичных обмоток	Класс точности	Мощность вторичных обмоток, В·А	Динамическая устойчи. (кратность)	Термич. стойкость (кратность)
TPU 48.13	3200	2	0,2 0,5	30 30	175	80 (1c)
TPU 45.13	2000	2	0,2 0,5	20 20	125	63 (1c)
TPU 43.11	1250	2	0,2 0,5	15 15	100	50 (1c)
ТВТ-110-I	1000	2	0,2 0,5	20 50	50	50 (3c)

Произведем проверку трансформатора тока, установленного во вводной ячейке на термическую и динамическую стойкость [5, табл. 5-16].

Условие термической стойкости выполняется, если

(7.1.10)

где K_t = 80 - кратность термической устойчивости [5, табл.12];

I_{прод.КЗ} = 28320 А - установившийся ток короткого замыкания;

t_пр = 1,5 с - время протекания тока КЗ.

Условие термической стойкости выполнено.

Условие динамической стойкости выполняется, если

(7.1.12)

где К_д = 175 - кратность динамической устойчивости [5, табл. 6];

i_уд = 73910 А - ударный ток короткого замыкания.

Условие динамической стойкости выполняется.

7.2 Трансформаторы напряжения

Трансформаторы напряжения характеризуются номинальными значениями первичного напряжения, вторичного напряжения, коэффициентом трансформации:

, (7.2.1)

В зависимости от погрешности различают следующие классы точности трансформаторов напряжения: 0,2; 0,5; 1, 3.

Под номинальной нагрузкой вторичной цепи трансформатора напряжения S_2ном понимают наибольшую нагрузку, при которой погрешность не выходит за допустимые пределы, установленные для трансформаторов данного класса точности.

Трансформаторы напряжения выбирают по условиям:

, (7.2.2)

, (7.2.3)

При определении вторичной нагрузки сопротивление соединительных проводов не учитывают, так как оно мало, однако сопротивление проводов создает дополнительную потерю напряжения. Согласно [2] потеря напряжения в проводах от трансформаторов к счетчикам не должна превышать 0,5%, а в проводах к щитовым измерительным приборам - 3%.

Микропроцессорный терминал серии REF 541 потребляет по входу напряжения 0,5 ВА. Максимальное число устанавливаемых терминалов защиты на секцию равно 12. Следовательно, мощность трансформатора напряжения должна быть не ниже 60 ВА. Примем трансформатор напряжения типа НАМИ-10 производства завода «Электрофарфор» [14].

НАМИ-10-95 - антиферрорезонансный трехфазный трансформатор напряжения для контроля изоляции и коммерческого учета электрической энергии в сетях 10 кВ с изолированной или компенсированной нейтралью. Выпускается с 1995г. Устойчив как к феррорезонансу, так и к длительным однофазным замыканиям сети на землю через перемежающуюся дугу. Выгодно отличается от всех производимых в России трехфазных трансформаторов напряжения 10 кВ тем, что имеет симметричную схему соединения обмоток и не требует включения дополнительных резисторов или специальных реле для определения наличия феррорезонанса и переключения схемы соединения обмоток. Это исключает затраты на дополнительное оборудование. Технические характеристики трансформатора напряжения типа НАМИ-10-95 сведены в таблицу 7.2.

Таблица 7.2. Технические характеристики трансформатора типа НАМИ-10-95

Параметр	Величина
Номинальное напряжение первичной обмотки, кВ	10
Номинальное напряжение основной вторичной обмотки, В	100
Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В	100
Наибольшее рабочее напряжение первичной обмотки, кВ	12
Номинальная трехфазная мощность основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напряжений в классе точности 0,5, ВА 1,0, ВА 3,0, ВА	200 300 600
Предельная мощность первичной обмотки, ВА	1000
Предельная мощность основной вторичной обмотки, ВА	900
Предельная мощность дополнительной вторичной обмотки, ВА	100
Схема и группа соединения обмоток	Ун/Ун/П-0
Температура окружающего воздуха, °С	-60 - +40
Установленный срок службы, не менее, лет	30
Гарантийный срок службы, лет	3
Габаритные размеры, мм	482х349х575

Суммарная полная потребляемая мощность всех приборов, подключенных к вторичной цепи, составляет S_пр = 60 ВА. Условие проверки трансформатора напряжения на погрешность

S_пр =60 ВА < S_тн = 200 ВА, (7.2.4)

где S_тн - номинальная мощность при симметричной нагрузке основной вторичной обмотки в классе точности 0,5, ВА.

Выбранный трансформатор напряжения полностью удовлетворяет условиям работы.

Технические характеристики трансформатора напряжения на 110 кВ типа НАМИ-110 сведены в таблицу 7.3.

Таблица 7.3. Технические характеристики трансформатора НАМИ-110

Параметр	Величина
Номинальное напряжение первичной обмотки, кВ	110/3
Наибольшее рабочее напряжение первичной обмотки, кВ	126/3
Номинальное напряжение основной вторичной обмотки, В	100/3
Номинальное напряжение дополнительной вторичной обмотки, В	100
Номинальное напряжение основной вторичной обмотки №2, В	100/3
Номинальная трехф. мощность основной вторичной обмотки при измерении междуфазных напр. в классе точности 0,5, ВА 1,0, ВА 3,0, ВА	400 600 1200
Предельная мощность первичной обмотки, ВА	2000
Предельная мощность основной вторичной обмотки, ВА	1200
Схема и группа соединения обмоток	1/1/1/1-0-0-0
Температура окружающего воздуха, °С	-60 - +40
Установленный срок службы, не менее, лет	30
Гарантийный срок службы, лет	3
Габаритные размеры, мм	640х515х1800

8. Собственные нужды подстанции

8.1 Расчет нагрузок, выбор трансформаторов и схемы питания собственных нужд

Потребителями собственных нужд подстанции являются:

- электроосвещение зданий, ОРУ;

- вентиляторы охлаждения силовых трансформаторов;

- устройства подогрева приводов выключателей, разъединителей;

- устройства отопления и вентиляции закрытых помещений;

- зарядные и подзарядные агрегаты.

Для подстанций с высшим напряжением 110 кВ с числом выключателей на стороне высшего напряжения три и более применяется система постоянного оперативного тока [9, с. 387], преимуществом которой является независимое и устойчивое напряжение.

Мощность потребителей собственных нужд подстанций невелика, поэтому они питаются от сети 380/220 В с заземленной нейтралью. Для их питания предусматривается установка двух трансформаторов собственных нужд (ТСН), мощность которых выбирается в соответствии с нагрузкой с учетом допускаемой перегрузки при отказах и ремонте одного из трансформаторов. При проектировании нагрузку собственных нужд допустимо ориентировочно принять по табл. 1.1, 1.2, 1.3 [15].

Таблица 8.1. Потребители собственных нужд подстанции

Вид потребителя	Мощность на единицу, кВт	Суммарная мощность, кВт
Подогрев приводов разъед. на стороне 110 кВ (на три полюса)	0,6	1,8
Подогрев шкафов КРУ-10 кВ	1,0	45
Подогрев приводов разъединителей	0,6	4,8
Подзарядно-зарядный агрегат ВАЗП	35	70
Освещение и вент. главного щита управления	80	80
Освещение и вентиляция помещения выездной бригады	5,5	5,5
Освещение и вентиляция КРУ-10 кВ	7	7
Освещение ОРУ-110 кВ при Nяч ? 3	2,0	2,0
Система охлаждения трансформатора	29,6	88,8

Приняв для двигательной нагрузки cosц = 0,85, а для остальных потребителей cosц = 1, можно определить Q_УСТ и суммарную расчетную нагрузку потребителей собственных нужд:

(8.1.1)

где k_С - коэффициент спроса, учитывающий коэффициенты одновременности и загрузки. Для уточненного расчета следует применять значения k_С из табл. 1.4. [15].

Таблица 8.2. Коэффициенты спроса приемников собственных нужд

Наименование приемника	Коэффициент спроса	Установленная активная мощность, кВт	Установ. реактивная мощность, квар
Освещение ОРУ	0,5	1	0
Освещение помещений	0,7	65	0
Охлаждение трансформаторов	0,8	88,8	66,6
Зарядно-подзарядные устройства	0,12	8,5	0
Электроподогрев выключателей	1,0	51,6	0

Суммарная расчетная нагрузка потребителей собственных нужд ГПП-9 составляет S_расч = 204,6 кВА.

Номинальная мощность трансформаторов собственных нужд выбирается по условию S_т ? S_расч. (8.1.2)

Выбираем сухие трансформаторы RESIBLOC с обмотками, герметизированными эпоксидной смолой, мощностью 250 кВА производства фирмы «АББ». Технические параметры сведены в таблицу 8.3.

Таблица 8.3. Параметры трансформатора RESIBLOC 10/0,4 кВ

Наименование параметра	Значение параметра
Номинальная мощность, кВА	250
Группа соединения обмоток	Д/Yн-11
Напряжение короткого замыкания, %	6
Потери холостого хода, Вт	690
Потери короткого замыкания при 75 °С, Вт	3400
Уровень шума, дБ	65
Длина, мм	1220
Ширина, мм	660
Высота, мм	1280
Расстояние между осями катков, мм	520

Присоединение трансформаторов собственных нужд к питающей сети зависит от системы оперативного тока, применяемой на подстанции. Для подстанций на постоянном оперативном токе с аккумуляторными батареями трансформаторы собственных нужд присоединяются через выключатели к шинам распределительного устройства 10 кВ.

На напряжении 380/220 В от ТСН запитывается щит собственных нужд, выполняемый по схеме одиночной системы сборных шин, секционированной автоматическим выключателем (автоматом). Щит устанавливается в закрытом помещении комплектной трансформаторной подстанции 10/0,4 кВ (КТП).

Распределение приемников между щитами осуществляется по принципу территориальной близости к ним и удобства обслуживания. Приемники небольшой мощности, не допускающие перерывов в электроснабжении, нормально питаются от одной секции шин собственных нужд и имеют резервное питание от другой секции шин или резерв по оборудованию (например, два пожарных насоса, питаемых с разных секций).

Все освещение на подстанции подразделяется на рабочее и аварийное. Рабочее освещение является основным видом освещения и предусматривается во всех помещениях подстанции, а также на открытых участках территории, где в темное время суток может производиться работа или происходить движение транспорта и людей. Рабочее освещение включает в себя общее стационарное освещение напряжением 220 В, переносное (ремонтное) освещение, осуществляемое переносными лампами напряжением 50 В и местное освещение (на станках и верстаках) на напряжении 50 В [16].

Аварийное освещение выполняется в помещениях щита управления релейных панелей и силовых панелей собственных нужд, ЗРУ и аккумуляторной батареи только при наличии на подстанции аккумуляторных батарей 220 В. Вне зависимости от наличия в помещениях подстанции аварийного освещения персонал должен быть снабжен переносными аккумуляторными фонарями.

Питание сети рабочего освещения осуществляется от общих с силовыми потребителями трансформаторов собственных нужд с глухозаземленной нейтралью. При этом защитные и разъединяющие автоматические выключатели устанавливаются только в фазных проводах. В нулевых проводах коммутационные аппараты не устанавливаются.