Разработка кузнечного цеха на определённый выпуск продукции по современным ресурсосберегающим и экологически чистым технологиям

Спроектированный цех горячей штамповки перенасыщен электрооборудованием (трансформаторы нагрева штампов, индукционные печи и другие). Для исключения возможности поражения людей электрическим током предусмотрено повторное заземление и их провода проложены таким образом, чтобы при возникновении чрезвычайных ситуаций обрыв нулевых проводов был бы минимальным.

Персонал спроектированного цеха укомплектован высоко квалифицированными рабочими, а это, в свою очередь, является одним из важнейших условий безопасности труда на производстве.

Ликвидация чрезвычайной ситуации считается завершённой по окончании проведения аварийно-спасательных и других неотложных работ.

Спасательные и другие неотложные работы в очагах поражения включают:

1) Разведку очага поражения, в результате которой получают истинные данные о сложившейся обстановке;

2) Локализацию и тушение пожаров, спасение людей из горящих зданий;

3) Розыск и вскрытие заваленных защитных сооружений, розыск и извлечение из завалов пострадавших;

4) Оказание пострадавшим медицинской помощи, эвакуация поражённых в медицинские учреждения;

5) Санитарная обработка людей, обеззараживание транспорта, технических систем, зданий, сооружений и промышленных объектов;

6) Неотложные аварийно - восстановительные работы на промышленных объектах.

Нанесённый чрезвычайными ситуациями материальный ущерб складывается из прямого - разрушение промышленных объектов и косвенного ущербов - недополученный доход, товары, материальные ценности.

Ущерб и число жертв при чрезвычайных ситуациях подсчитывают, как правило, при проведении комплекса спасательных работ или после них.

7. Спецтема. «Пневмосистемы управления муфтами и тормозами кривошипных горячештамповочных прессов»

Рассмотрены пневмосхемы управления муфтами и тормозами кривошипных, горячештамповочных прессов. Определены основные требовании, критерии применяемости и перспективы развития пневмосистем на базе серийно выпускаемой импортной пневмоаппаратуры.

7.1 Общие вопросы и циклограмма срабатывания

Процессам включения и отключения муфт и тормозов кривошипных прессов посвящено достаточное количество работ. Тем не менее, предста- вляется целесообразным осветить дополнительно некоторые особенности этих процессов, в частности, при работе кривошипных горячештамповочных прессов (KГШП).

У КГШП муфты и тормоза устанавливаются, как правило, на эксцентриковом валу, и номинальный момент муфт, определяемый параметрами технологической операции. В несколько раз больше момента, во - зникающего в процессе включения. Кроме того, объемы пневмополостей муфт и тормозов КГШП имеют значительные размеры, и прессы данного типа достаточно быстроходны, а для срабатывания аппаратуры включения и отключения необходимо определенное время, которое в одних случаях уменьшает число рабочих одиночных ходов пресса, снижая его производительность, а в в других просто не обеспечивает необходимых условий нормальной работы.

Рассмотрим циклограмму срабатывания пневмоаппаратуры системы включения и отключения муфты и тормоза КГШП совместно с движением кривошипа в режиме одиночного хода (рис 7.1).

Цикл КГШП. работающею в режиме «Одиночный ход», состоит из времени срабатывания пневмоаппаратуры перед началом разгона рабочего механизма пресса, времени разгона рабочего механизма, времени выполнения технологической операции и времени торможения вблизи КВП.

Рисунок 7.1-Схематизированная циклограмма работы и настройки командоаппарата КГШП.

1.Включение. При включении пресса на очередной ход прежде всего должно быть выполнено важное условие - включение муфты (смыкание фрикционных дисков муфты) должно происходить только тогда, гогда диски

тормоза уже разомкнулись. Для гарантированного обеспечения этого условия на подвижном поршне тормоза устанавливается конечный выключатель, через контакты которого записываются исполнительные элементы включения муфты.

2.Предварительный этап. На схеме 1 циклограммы (рис. 7.1) с раздельным включением электромагнитов муфты и тормоза обозначено:Т2 -- время от подачи электросигнала на катушки воздухораспределителя до начала роста давления воздуха в рабочей полости тормоза; Т3 - время нарастания давления в рабочей полости до начала движения дисков растормаживании; Т4 время движения дисков тормоза при растормаживании до начала подачи электросигнала на включение муфты; Т2м-- время срабатывания системы включения муфты от подачи электросигналана катушки воздухораспределителя до начала роста давления в рабочей полости муфты; Т3м -- время нарастания давления в рабочей полости муфты до начала движения дисков муфты при включении; Т4м- время движения дисков муфты при смыкании до начала разгона ведомых частей пресса.

Суммарная величина этик значений времени, находясь та пределами кинематического машинного времени, «растягивает» время одиночного хода
тем самым снижается производительность пресса.

В принципе, для КГШП возможно также использование схемы схемы 2 циклограммы (рис. 7.1). предусматривающей одновременное электрическое включение воздухораспределителей муфты и тормоза. Такая возможность обусловлена тем, что давление при движении дисков муфты (30 -75 кПа) меньше, чем давление при движении дисков тормоза (250...350 кПа) а также тем, что на КГШП в системе подачи воздуха на муфту предусмотрена обязательная установка дросселя, который должен обеспечивать плавное безударное включение муфты.

При использовании схемы 2, как правило обеспечивается необходимое время блокировки т.е. разрыва между размыканием дисков тормоза и смыканием дисков муфты. В этом случае значительно сокращается время цикла число можно повысить число используемых одиночных ходов, но резко снижается гарантия надежности последовательного отключения тормоза включения муфты, что зачастую приводит к аварийному перегреву электродвигателя, а также повышенному на нагреву тормоза и более быстрому изнашиванию фрикционного материала.

3.Разгон и технологическая операция. Смыкание дисков муфты после включения по схемам 1 и 2 сопровождается разгоном на угле поворота эксцентрикового вала находящихся до этого в покое исполнительных элементов пресса.

В целях интенсификации процессов, происходящих при перемещении дисков муфты и при разгоне исполнительных элементов пресса специалисты увеличивали число используемых одиночных ходов. Это приводило к существенному увеличению динамических нагрузок и, как следствие, к скалыванию и разбиванию фрикционных накладок муфты (из-за действия ударных осевых нагрузок при большей скорости перемещения дисков, а также к разрушению ведомых (чугунных) дисков муфты и срезанию шлицевых зубьев на них (в результате интенсивного приложения разгоняющею момента увеличенного значения).

Для исключения этих динамических явлений потребовалось снижение интенсивности процессов включения. Однако здесь возникло еще одно ограничивающее условие - необходимость достижения расчетного давления воздуха в рабочей полости муфты до начала выполнения технологическою процесса или, по крайней мере, до достижения максимального крутящего момента, исходя из расчетного графика технологическою нагруження.

На основе этих двух условий возникла необходимость двухступенчатого процесса включения, обеспечивающего плавное безударное перемещение дисков и сниженную интенсивность разгона ведомых частей на угле ? и последующий быстрый набор рабочего давления в пневмополости муфты на угле ?_н| перед выполнением технологической операции примерно за 30° до КНП (рис 7.1).

4.Отключение. После выполнения технологической операции (после прохождения ползуном КНП) и до КВП. т.е. на угле поворота эксцентрикового вала, рапном 180°, необходимо сначала осуществить расцепление дисков муфты, а затем начать торможение с обеспечением остановки ползуна в КВП в пределах угла ±10°.

Это чисто машинное время и в него необходимо уложить все этапы. последовательно выполняемые для отключения муфты и тормоза:Т7 -- время от снятия электрического сигнала с электромагнитов воздухораспределителей муфты до начала сброса давления из полости муфты; Т8- время падения давления в полости муфты до начала расцепления (движения) дисков. Т₉ -- время движения дисков муфты; Т7т- время oт снятия электросигнала с электромагнитов воздухораспределителя тормоза до начала падения давления в полости тормоза; Т8т -- время падения давления в полости тормоза до началa движения дисков тормоза до смыкания: Т9т -время перемещения дисков тормоза от начала движения до смыкания; Т10т -- время торможения. При этом необходимо обеспечить обязательный разрыв по времени и углу поворота кривошипа между началом расцепления дисков муфты и началом сцепления дисков тормоза и обязательную остановку ползуна в КВП. Циклограмма, приведенная на рис. I, справедлива для всех типоразмеров КГШП. Трудность заключается в том, чтобы временные характеристики пневмоаппаратуры уложить в машинное время быстроходных прессов на пути ползуна от КНП до КВП. Т. е. после выполнения технологической операции.

Таким образом, при работе КГШП в режиме «ОДИНОЧНЫЙ ХОД" и отношении процессов включения и отключения муфты и тормоза должны выполняться следующие условия:

а) обеспечение необходимого быстродействия процессов на каждом из этапов для достижения максимальной производительности(числа одиночных ХОДОВ):

б) минимизация динамических воздействий процессов включения на элементы пресса;

в) обеспечение необходимого расчетного момента на муфте ко времени начала технологической операции или ко времени возит возникновения максимального технологического момента на эксцентриковом валу.

г) обеспечение выхлопа воздуха из муфты и тормоза за время обратного хода ползуна после выполнения технологической операции с условием остановки его в КВП и наличия утла торможения не менее 40?.

Первое и третье условия находятся в противоречии со вторым. При повышении быстродействия, как правило, увеличиваются динамические нагрузки. В связи с этим возникла необходимость создания для KГШП двухступенчатой системы включения пpecса.

На нерпой ступени включения муфты сжатый воздух подается через задросселированную систему для снижения скорости перемещения нажимного диска до велечины 0,03 . 0.04 м/с (обеспечивающей безударное . смыкание дисков муфты) и снижения скорости нарастания момента при разгоне ведомых частей пресса. На второй ступени воздух подается уже
через полное сечение выбранного тркбопровода и пневмоаппаратуры для обеспечения заполнения пнепмополости муфты расчетным давлением воздуха к необходимому времени. Особое значение здесь приобретает

обеспечение быстрого выхлопа воздуха из полостей муфты и тормоза за отрезок машинного времени, который ограничивается временем перемещения ползуна из КНП В КВП, особенно для КГШП с числом непрерывных ходов более 60 в минуту.

7.2 Работа пневмосистемы включения КГШП на базе воздухоподводящей головки мод. У243 (БГ4М)

Схема подобной пневмосистемы приведена на рис. 7.2. Воздухоподводящая головка мод У243 (БГ4М). обеспечивающая двухступенчатое включение, устанавливается на вертлюжке подвода воздуха к муфте. Непосредственно к воздухоподводящей головке подходит основной трубопровод L, обеспечивающий включение второй ступени, и трубопровод управления от пневмораспределителя мод. У7126А, серийно выпускаемого ОАО *Пневмоаппарат». Этот пневмораспределитель, имеющий сдвоенную конструкцию клапанов с перекрестными канатами подачи воздуха между секциями, обеспечивает прекращение работы пневмосистемы муфты независимо от отказа какой-либо

секции в устройстве пневмоклапана и сертифицирован на безопасность по данному признаку. Основным недостатком пневмораспределителя

мод. У7126А являете то, что глушитель шума состоит из двух металлокерамических пластин, прикрывающих выхлопные отверстия сверху.

Рисунок 7.2-Пневмосхема включения и отключения муфты и тормоза на базе воздухоподводящей головки мод. У243(БГ4М)

При большом числе одиночных ходов пресса металлокерамические пластины покрываются льдом независимо от окружающей температуры, что приводит к остановке пресса. Кроме того, если пневмораспределитель устанавливается в пневмошкафу с задней стороны или на крыше пресса то длина трубопровода 7 доходит до 5м, а это значительно увеличивает заполняемый объём муфты. В последнее время эти пневмораспределители устанавливают как можно ближе к воздухоподводящей головке с целью уменьшения объема заполняемой полости при включении муфты. На входе в пневмораспределитель устанавливают специальный дроссель 2, обеспечивающий условие включения первой ступени. Подача воздуха в муфту начинается с включения электромагнита. После срабатывания клапанов воздухораспределителя, закрытия выхлопного и открытия падающего клапанов через дроссель 2, трубопровод 7, обратный клапан 6 и напрямую через воздухоподводящую головку начинается заполнение начального объема полости муфты и подводящего трубопровода. При этом по параллельному отводу воздух подаётся в управляющую сервополость воздухоподводящей головки через дроссель 9 и с помощью поршня 8 перекрывает выхлопное отверстие клапана 5, выполняя ответственную функцию отсечки пневмосети от выхлопного отверстия во время включения. Таким образом, осуществляется дросселированная подача воздуха в рабочую полость муфты на первой ступени включения. Однако этим процесс включения не заканчивается. После смыкания дисков муфты осуществляется процесс разгона ведомых частей пресса. Важно процесс разгона осуществить полностью на первой ступени подачи воздуха. Для этого в конструкции воздухоподводящей головки мод. У243 предусмотрена пружина 3 с регулируемой силой, обеспечивающая настройку давления воздуха, при котором открывается клапан 4 и включается вторая ступень заполнения муфты. Вторая ступень ускоренного заполнения муфты необходима для обеспечения набора расчетного давления воздуха к наступлению максимального момента при выполнении техоперации.

Согласно осциллограммам безударного и прямого включения муфты максимальный момент при разгоне ведомых частей в первом случае почти в 2,5 раза меньше, чем во втором(10°).

7.3 Воздухоподводящая головка мод. У328А двухступенчатого включения и ускоренного выхлопа

Воздухоподводящая головка мод. У328А (рис.7.3) была разработана и внедрена в качестве альтернативы пневмосистеме управления самых быстроходных КГШП, оснащаемых воздухоподводящей голвкой мод. У243

Дело в том , что когда пневмораспределители мод. У7126А устанавливались на крыше пресса, тогда из-за большой длины трубопровода управления существенно увеличивалось время Т7м, что сопровождалось большим углом поворота кривошипа. Это приводило к тому, что машинного времени не хватало для обеспечения торможения ползуна на угле поворота вала 180?. Подача воздуха после включения пневмораспределителя мод.У7126А в приемную полость воздухоподводящей головки мод.У328А

Сопровождается закрытием основного клапана 2 и заполнением полости муфты через два отверстия 4 в дне клапана 2 и четыре отверстия 3 в теле поршня 1. При этом впускной клапан 6 закрыт. В данном состоянии осуществляется заполнение муфты на первой ступени.

Рисунок 7.3- Пневмосхема включения и отключения муфты и тормоза на базе воздухоподводящей головке мод.У328А

По достижении в полости муфты давления 150 кПа поршень 1 пермещается относительно клапана 2, открывая впускной клапан 6 в его донной части. Происходит включение второй ступени. Недостатком данной системы включения является нерегулируемый порог срабатывания второй ступени. Равный 150 кПа. В отдельных случаях, например на КГШП номинальной силой 25МН, полный разгон ведомых частей не успевает закончиться, и в результате в конце разгона имеет место скачок момента.

Экспериментальные исследования системы включения, оснащенной воздухоподводящей головкой мод. У328А, показали улучшение временных характеристик, позволяющих получить на КГШП номинальной силой 16МН 27 одиночных ходов в минуту при 85 непрерывных ходов с большим запасом, а на КГШП 6,3МН- 52 одиночных при 100 непрерывных ходах.

Ссылаясь на нормы по технике безопасности и охране труда установка на муфте КГШП воздухоподводящих головок мод. У328А и У243, обеспечивающих двухступенчатое безударное включение, правомерна и безопасна.

7.4 Пневмосистема управления на базе пневмораспределителей фирмы «ROSS EUROPA»

Несмотря на отсутствие законодательных требований, фирма «forges de Comedies-(Франция) настояла на установке на КППII номинальной силой 25 и 40 МЫ сдвоенною пневмораспределителя непосредственно на входе в муфту и отработала совместно с ЗАО «Тяжмехпресс» (Россия) конструктивную схему (рис. 7.4) на базе серийно выпускаемой продукции фирмы «ROSS EUROPA» (Германия).

Пневмосхема управления муфтой и тормозом включает в себя: сдвоенный ппевмораспределитель мод. D3573B8630 (фирмы «ROSS EUROPA») с перекрестными каналами с Z\ = = I 1/2" (40 мм) па входе и па выходе, устанавливаемый недалеко от вертлюжка муфты; пневмоуправляемый ускорительный клапан мод. D275IA80II (той же фирмы) с D_y = 1 1/2", который получает пневмосигнал на включение из полости муфты: дроссель диаметром 14... 17 мм, устанавливаемый параллельно ускорительному клапану.

При включении пневмораспрелелителя происходит замедленное заполнение воздухом полости муфты через дроссель. По достижении в полости муфты давления около 150 кПа включается ускорительный клапан, обеспечивающий ускоренную подачу воздуха на второй ступени заполнения полости муфты. В связи с тем, что пневмораспределитель мод Р3573В8630 устанавливается недалеки 01 муфты, заполняемые и опоражниваемые объемы при включении и отключении минимизированы благодаря отсутствию трубопроводов. Суммарный объем состоит из объема муфты, объема трубопроводов от вертлюжка до цилиндра муфты и объема шланга подключения воздухораспределителя длиной около 500 мм с D ~11/2

Рисунок 7.4- Пневмосхема включения и отключения муфты и тормоза на базе пневмораспределителя мод. D3573B8630 и ускоренного клапана мод. D275IA8011

Пневмосистема тормоза также оснащена пневмораспределителем мод. D3573B8630, подключаемым к рабочей полости тормоза шлангами несколько большей длины. В данном случае она также минимизирована, т. с пневмораспределитель максимально приближен к управляемой пневмополости.

Как правило, процесс включения начинается с подачи электрического сигнала на электромагнит пневмораспрелелителя тормоза. Спустя 0,03...0.04 с. начинает нарастать давление в рабочем цилиндре тормоза, вследствие чего нажимной диск тормоза перемешается в диапазоне величины упругой отдачи замыкающих элементов (около 0,5 мм). По достижении давления, пропорционального силе затяжки пружин и силам сопротивления движению, нажимной диск начинает интенсивно перемешаться при давлении около 250...300 кПа. К концу перемещения нажимной диск тормоза надавливает на блок-контакт, контролирующий раздельное включенное состояние муфты и тормоза. Время снятия нажимного диска тормоза с фрикционного контакта и время его перемещения зависят от начального объема пневмополости тормоза и величины хода нажимного диска. Обычно оно достигает 0,2 с. Желательно минимизировать ЭТО время за счет уменьшения начального объема тормоза, уменьшив запас на износ без подрегулировки хода поршня.

После включения электромагнита пневмораспределителя муфты через дроссель и пневмораспределитель начинается заполнение объема полости муфты до достижения давления, способного сдвинуть поршень, преодолевая силу пружин и силы сопротивления движению. Диаметр проходного сечения дросселя должен обеспечивать такую скорость движения нажимного диска муфты, чтобы не было сильного удара при посадке его на фрикционный контакт. Эта скорость должна сооставлять до 0.03...0,04 м/с.

С началом контакта дисков возникает вращающий момент, интенсивность нарастания которою зависит oт интенсивности подачи воздуха в полость муфты. В данном случае так же, как и при установке воздухоподводяшей головки мод У328А, предельное давление порога срабатывания, равное 150 кПа, в отдельных случаях приводит к скачку момента в самом конце разгона ведомых деталей.

В результате совместной работы специалистов фирмы «ROSS EUROPA» и ЗАО «Тяжмехпресс» по совершенствованию системы пневмоуправления (рис. 4) создан компактный пневмораспределитель мод. RISK 5143.1 с I) 1 1/2" (40 мм). Этот пневмораспределитсль управляется ускорительным клапаном, обеспечивающим диапазон регулирования порога срабатывания с помошью специального адаптера от 150 до 250 кПа, и встроенной деталью дросселя, которую можно рассверливал» на любой необходимый диаметр D_y - от 6 до 17 мм.

Новый пневмораспределитсль, помимо обеспечения основного преимущества воздухоподводящей головки мод. У243 по регулированию порога срабатывания, обеспечивает также повышенное быстродействие срабатывания как при включении ( Т₂ = 0.04...0,05 с), так и при отключении ( Т7м= 0,05...0,07 с) (при использовании воздухоподводяшей головки мод. У243 Т2м= 0,06...0,08 с, Т7м= 0,06...0,2 с). Несколько ограничивает его функции быстродействия выхлопное отверстие диаметром 11/2".

На рис. 7.4а привелена осциллограмма работы пресса номинальной силой 40 МН в режиме «Одиночный ход» с установленным на нем пневмораспределителем мод. RESK 5143.1. Анализ осциллограммы показывает, что параметры процессов при включении удовлетворительные, кроме того, существенно сокращается время отключения, что обеспечивает более простую и гибкую настройку командоапттарата, несмотря на уменьшенное выхлопное отверстие.

Рисунок 7.4а- Осциллограмма процессов включения и отключения муфты и тормоза в режиме «Одиночный ход» на прессе с пневмораспределителем RESK 5143.1

Дальнейшим развитием пневмосхем управления тяжелых КГШП па базе пневмосхемы, приведенной на рис. 7.4, является создание специалистами фирмы «ROSS LUKOPA» и ЗАО «Тяжмехпресс» пневмораспределителя мод. RESK 4242.1 с диаметрами входного и выхлопного отверстий, равными 2 1/2" и 3 1/4" соответственно.

Данный пневмораспределитель имеет пневмоуправляемый от полости муфты ускорительный клапан с регулируемым порогом срабатывания (от 150 ло 280 кПа) и параллельным регулируемым дросселем диаметром от 6 до 17 мм для замедленной подачи воздухе на первой ступени включения муфты Он предназначен для установки на прессы номинальной силой 60...80 МП. имеющие диаметр отверстия вертлюжка при входе в муфту, равный 80 мм. В настоящее время этот пневмораспределитель проходит стендовые испытания и конструктивную отработку.

Применяемость рассмотренных в настоящей теме пневмосхем управления в привязке к моделям КГШП и их основным характеристикам (паспортной частоте непрерывных и одиночных ходов, пневмообъемам муфт, основным проходным сечениям пневмосистем и фактически достигнутой частоте одиночных ходов) отражена в таблице (плакат2 А1 ) . Следует отметить, что каждая указанная в таблице пневмосхема в привязке к соответствующей мололи КГШП обеспечивает удовлетворительную работу пресса по всем параметрам, естественно, при условии выполнения основных требований монтажа и настройки.

Заключение

В данной работе был спроектирован горячештамповочный цех по выпуску 300000 штамповок в год, подразделяемых на три характерные группы.

Приведена характеристика цеха и выпускаемой продукции. Экономические расчеты новых разработанных и усовершенствованных базовых технологических процессов показали их экономическую целесообразность.

В разработке приведены характеристики и режимы термической обработки используемых материалов. В спецтеме рассмотрены пневмосхемы управления муфтами и тормозами кривошипных, горячештамповочных прессов. Определены основные требовании, критерии применяемости и перспективы развития пневмосистем на базе серийно выпускаемой импортной пневмоаппаратуры.

Планировка здания цеха и расстановка оборудования удовлетворяет санитарным и пожарным требованиям.

Условия для производственной деятельности рабочих и служащих с точки зрения экологических, эргономических и других нормативов являются оптимальными.

Список используемой литературы

1. Юшков А.В. „Механические свойства и показатели деформируемости некоторых промышленных металлов и сплавов”. Куйбышев, КуАИ, 1974.

2. Семенов Е.И. Ковка и штамповка: Справочник в 4 т. М.: Машиностроение, 1986. Т. 2: Горячая штамповка.

3. ГОСТ 7505-89. Поковки стальные штампованные. Допуски, припуски и кузнечные напуски. М.: Изд-во стандартов, 1990.

4. Семенов Е.И. Ковка и штамповка: Справочник в 4 т. М.: Машиностроение, 1985. Т. 1: Материалы и нагрев. Оборудование. Ковка.

5. Ненашев В.Ю., Ковалькова И.Н. Теория и технология горячей штамповки: Методические указания для курсового проектирования. Самара, СГАУ, 2004.

6. Ненашев В.Ю. Прогрессивные технологические процессы горячей объемной штамповки. Куйбышев: КуАИ, 1981.

7. Сторожев М.В. Ковка и объемная штамповка стали. Справочник в двух томах. Том 2. М.: Машиностроение, 1967.

8. Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986.

9. Сорокин В.Г. Справочник сталей и сплавов. М.: Машиностроение, 1989.

10. Морозов В.В., Козий Т.Б., Козий С.С. Безопасность жизнедеятельности. Методические указания для дипломного проектирования. Самара: СГАУ, 2000.

11. Арзамосов Б.Н. и др. Материаловедение. М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2001.

12. Белов С.П., Брун М.Я., и др. Титановые сплавы. Металловедение титана и его сплавов. М.: Металлургия, 1992.

13. Никольский Л.А. Горячая штамповка заготовок из титановых сплавов. М.: Машиностроение, 1964.

14. Белов С.В., Ильницкая А.В., Козьяков А.Ф. и др. Безопасность жизнедеятельности. М.: Высшая школа, 1999.

15. Козий С.И., Козий Т.Б., Каргин В.Р. и др. Элементы проектирования цехов ОМД в авиастроении: Учебное пособие. Куйбышев: КуАИ, 1989.

16. САПР Компас 3-D v8.

Размещено на Allbest.ru