Металлические конструкции
Основные элементы металлических конструкций: номенклатура и область применения. Свойства и работа строительных сталей и алюминиевых сплавов. Основы расчета металлических конструкций. Характеристика основных профилей сортамента, сварные соединения.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | учебное пособие |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 28.11.2011 |
| Размер файла | 2,8 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Стали с нормативным пределом текучести кН/смІ имеют развитую площадку текучести (см. гл.1), поэтому несущая способность элементов из таких сталей проверяется по формуле
(9.7)
где - площадь сечения нетто.
Для элементов, выполненных из сталей, не имеющих площадку текучести (условный предел текучести Х02 > 44кН/смІ), а также, если эксплуатация конструкции возможна и после развития пластических деформаций, несущая способность проверяется по формуле:
(9.8)
где - расчетное сопротивление, определенное по временному сопротивлению;
- коэффициент надежности при расчете по временному сопротивлению.
В практике проектирования расчет растянутых элементов проводится по формуле (9.7).
При проверке растянутого элемента, когда несущая способность определяется напряжениями, возникающими в наиболее ослабленном сечении (например, отверстиями для болтов), необходимо учитывать возможные ослабления и принимать площадь нетто.
Требуемая площадь нетто растянутого элемента определяется по формуле
(9.9)
Затем по сортаменту выбирают профиль, имеющий ближайшее большее значение площади.
Требуется подобрать сечение растянутого раскоса фермы по расчетному усилию N =535кН. Материал сталь - сталь С245; Ry = 24кН/см2; гс = 0,95
Требуемая площадь сечения Атр = 535/ (24. Сечение не ослаблено отверстиями.
Принимаем два равнополочных уголка 90x7; А = 12,3 = 24,6см2 > Атр.
5.11 Подбор сечения элементов ферм, работающих на действие продольной силы и изгиб (внецентренное растяжение и сжатие)
Предельное состояние внецентренно растянутых элементов определяется чрезмерным развитием пластических деформаций в наиболее нагруженном состоянии. Их несущая способность определяется по формуле (см. гл.2).
(5.10)
Подобрать сечение растянутого нижнего пояса при действии на него внеузловой нагрузки в середине длины панели (рис.9.13, а) F=10кН. Осевое усилие в поясе N=800кН. Расстояние между центрами узлов d=3м. Материал конструкции - сталь С245; Ry=24кН/см2. Коэффициент условий работы гс=0,95.
Рис.5.13.
Подбираем сечение элемента из условия его работы на растяжение по формуле (5.9);
Aтр=800/ (24 = 35,1см2.
Принимаем сечение из двух уголков 125х9; А=22=44см2; моменты сопротивления для обушка Wобx и пера Wпx равны:
Wобx = 327/3,4 = 192,4 см2; Wпx =327/ (12,5 - 3,4) = 72 см2
Момент с учетом неразрезности пояса М = (Fd / 4) 0.9 = (10 /4) 0.9 = 675 кН см.
Проверка несущей способности пояса: по табл.5 приложения для сечения из двух уголков n = 1, c = 1.6.
Пол формуле (5.10) для растянутого волокна (по обушку)
800/ (44= 0,893 < 1;
для сжатого волокна (по перу)
800/ (44 = 0,54 < 1
Принятое сечение удовлетворяет условию прочности.
5.12 Подбор сечения стержней по предельной гибкости
Ряд стержней легких ферм имеет незначительные усилия и, следовательно, небольшие напряжения. Сечения этих стержней подбирают по предельной гибкости (см. п.9.4.4). К таким стержням обычно относятся дополнительные стойки в треугольной решетке, раскосы в средних панелях ферм, элементы связей и т.п.
Зная расчетную длину стержня и значение предельной гибкости , определяют требуемый радиус инерции , а затем по сортаменту выбирают сечение и проверяют несущую способность подобранного сечения.
5.13 Особенности расчета и подбора сечений элементов тяжелых ферм
Стержни тяжелых ферм проектируются, как правило, составного сечения - сплошного или сквозного (см. рис.5.11).
Если высота сечения превысит длины элемента, необходимо учитывать моменты, возникающие от жесткости узлов, и подбирать сечения внецентренно сжатые или растянутые.
Узлы тяжелых ферм при больших усилиях делают двухстенчатыми, т.е. размещают фасонки по двум наружным граням поясов (рис.9.14). Для удобства крепления элементов ширину всех стержней “b” следует сохранять постоянной. Обычно мм.
В необходимых случаях между фасонкой и гранью элемента устанавливают прокладки.
Рис.9.14. Размещение фасонок в тяжелых фермах
Пояса тяжелых ферм имеют в разных панелях разные сечения, связанные общностью типа и условиями сопряжения стержней в узлах. Пред началом подбора устанавливают тип сечения (Н-образное, швеллерное, коробчатое) и намечают места изменения сечения. В сварных Н-образных сечениях обычно изменяется высота вертикалов; в крайнем случае, может меняться и их толщина при сохранении постоянства расстояния между наружными гранями сечения. Горизонталь из условия устойчивости и жесткости сечения должена иметь толщину не менее расстояния между вертикалями и не менее 12 мм.
Основой швеллерных сечений являются два швеллера, которые проходят через все сечения (см. рис.5.11, д).
Швеллерное сечение развивают путем добавления вертикальных листов.
После подбора сечений производят их проверку. Проверка сечений сжатых стержней ферм выполняется так же, как центрально-сжатых колонн (см. гл.8). Н-образных - как сплошных, швеллерных - как сквозных, с той разницей, что ширина “b” сечений здесь является заданной, а не определяемой из условия равно устойчивости.
При учете жесткости узлов подбор сечений ферм выполняют как внецентренно сжатых или внецентренно растянутых элементов.
Раскосы ферм обычно принимают швеллерного (см. рис.5.11, д) или Н-образного сечения (см. рис.5.11, а или 5.11, в). Швеллерные сечения более выгодны при работе на продольный изгиб и поэтому часто применяются для длинных гибких раскосов, но они более трудоемки, по сравнению с Н-образными.
Ширину раскосов для простоты сопряжений на монтаже принимают на 2 мм меньше расстояние между гранями фасонок.
9.14 Конструкция легких ферм
Общие требования к конструированию. Чтобы избежать дополнительных напряжений от расцентровки осей стержней в узлах, их необходимо центрировать в узлах по осям, проходящим через центр тяжести (с округлением до 5 мм).
Угловые моменты, определяются как произведение нормальных усилий стержней и внешних узловых сил на их плечи до точки пересечения двух раскосов (рис.9.15).
Момент 1, распределяется между элементами фермы, сходящимися в узле пропорционально их погонным жесткостям. Если жесткость элементов решетки по сравнению с поясом мала, то момент
воспринимается в основном поясом фермы. При постоянном сечении пояса и одинаковых панелях момент в поясе .
Резку стержней решетки производят, нормально к оси стержня, для крупных стержней допускают косую резку с целью уменьшения размеров фасонки.
Рис. 5.15. К определению дополнительных моментов от расцентровки узлов
Чтобы уменьшить сварочные напряжения в фасонках, стержни решетки не доводятся до поясов на расстояние мм, но не более 80 мм (здесь - толщина фасонки в мм). Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, оставляют зазор не менее 50 мм.
Толщину фасонок выбирают в зависимости от действующих усилий (табл.5.2) и принятой толщины сварных швов. При значительной разнице усилий в стержнях решетки можно принимать две толщины в пределах отправочного элемента. Разница толщин фасонок в смежных узлах не должна превышать 2 мм.
Размеры фасонок определяются необходимой длиной швов крепления элементов. Фасонки должны быть простого очертания, чтобы упростить их изготовление и уменьшить количество обрезков. Целесообразно унифицировать размеры фасонок и иметь на ферму один - два типоразмера. Стропильные фермы пролетом 18-24 м разбивают на два отправочных элемента с укрупнительными стыками в средних узлах. Стыки следует проектировать так, чтобы правая и левая полуфермы были взаимозаменяемыми.
При проектировании ферм со стержнями из широкополочных двутавров и тавров, из замкнутых гнуто сварных профилей или из круглых труб надо пользоваться специальными руководствами.
Таблица 5.2 Рекомендуемые толщины фасонок
|
Максимальное усилие, в стержнях решетки, кН |
До 150 |
160-250 |
260-400 |
410-600 |
610- 1000 |
1010- 1400 |
1410- 1800 |
Более 1800 |
|
|
Толщина фасонки, мм |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
5.15 Фермы из одиночных уголков
В легких сварных фермах из одиночных уголков узлы можно проектировать без фасонок, приваривая стержни непосредственно к полке поясного уголка угловыми швами (рис. 5.16). Уголки следует прикреплять обваркой по контуру. Допускается приварка уголка одним фланговым швом (у обушка) и лобовыми швами, а также центрация осей стрежней решетки на обушок пояса (рис.5.16, а). Если для крепления стержней решетки к полке поясов не хватает места, то к полке пояса приваривают планку (рис.5.16, б), создающую в узле необходимое уширение.
Рис. 5.16. Узлы ферм из одиночных уголков
5.16 Фермы из парных уголков
В фермах из парных уголков, составленных тавром, узлы проектируют на фасонках, которые заводят между уголками. Стержни решетки прикрепляют к фасонке фланговыми швам (рис.5.17). Усилие в элементе распределяется между швами по обушку и перу уголка обратно пропорционально их расстояниям до оси стержня. Разность площадей швов регулируется толщиной и длиной швов. Концы фланговых швов выводят на торцы стержня на 20 мм для снижения концентрации напряжения. Фасонки прикрепляют к поясу сплошными швами и выпускают их за обушок поясных уголков на 10-15 мм.
Швы, прикрепляющие фасонку к поясу, при отсутствии узловых нагрузок рассчитывают на разность усилий в смежных панелях пояса (рис.5.16, в)
(5.11)
В месте опирания на верхний пояс прогонов или кровельных плит (рис.5.17, в, г) фасонки не д оводят до обушков поясных уголков на 10-15мм.
Чтобы прикрепить прогоны, к верхнему поясу фермы приваривают уголок с отверстиями под болты (рис. 5.17, в). В местах опирания крупнопанельных плит верхний пояс стропильной фермы усиливают накладками мм, если толщина поясных уголков менее 10 мм при шаге ферм 6 м и менее 14 мм при шаге ферм 12 м.
В избежании ослабления сечения верхнего пояса не следует приваривать накладки поперечными швами.
При расчете узлов обычно задаются значением “" и определяют требуемую длину шва.
Фасонки ферм с треугольной решеткой конструируют прямоугольного сечения, с раскосной решеткой - в виде прямоугольной трапеции.
Для обеспечения плавной передачи усилия и снижения концентрации напряжений угол между краем фасонки и элементом решетки должен быть не менее 150 (рис. 5.17, в).
Стыки поясов необходимо перекрывать накладками, выполненными из листов (рис. 5.18) или уголка. Для того чтобы прикрепить уголковую накладку необходимо срезать обушок и полку уголка. Уменьшение его площади сечения компенсируется фасонкой.
При установке листовых накладок в работу включается фасонка. Центр тяжести сечения в месте стыка не совпадает с центром тяжести сечения пояса, и оно работает на внецентренное растяжение (или сжатие), поэтому стык пояса выносят за пределы узла, чтобы облегчить работу фасонок.
Для обеспечения совместной работы уголков их соединяют прокладками. Расстояние между прокладками должно быть не более 40i для сжатых и 80i для растянутых элементов, где i - радиус инерции одного уголка относительно оси, параллельной прокладке. При этом в сжатых элементах ставится не менее двух прокладок.
Решения укрупнительного узла фермы при их поставке из отдельных отправочных элементов показаны на рис. 5.19.
Конструкции опорных узлов зависит от вида опор (металлические или железобетонные колонны, кирпичные стены и т.д.) и способ сопряжения (жесткое или шарнирное).
При свободном опирании ферм на нижележащую конструкцию возможное решение опорного узла показано на рис. 5.20. Давление фермы через плиту передается на опору. Площадь плиты определяется по несущей способности материала опоры.
Рис.9.17. Узлы ферм из парных уголков
а - центрирование стержней; б - узел при раскосной решетке; в - прикрепление прогонов; г - прикрепление крупнопанельных плит
(5.12)
где - расчетное сопротивление материала опоры на сжатие.
Плита работает на изгиб от отпора материала опоры аналогично плите базы колонны (см. гл. 8).
Давление фермы на опорную плиту передается через фасонку и опорную стойку, образующие жесткую опору крестового сечения. Оси пояса и опорного раскоса центрируются на ось опорной стойки.
Швы, приваривающие фасонку и опорную стойку к плите, рассчитывают на опорную реакцию.
(5.13)
Рис.5.18. Заводской стык пояса с изменением сечения
В опорной плите устраивают отверстия для анкеров. Диаметр отверстий делают в 2-2,5 раза больше диаметра анкеров, а шайбы анкерных болтов приваривают к плите.
Для удобства сварки и монтажа узла расстояние между нижним поясом и опорной плитой принимают больше 150мм.
Аналогично конструируем опорный узел при опирании фермы в уровне верхнего пояса (рис. 5.19. б).
5.17 Ферма с поясами из широкополочных тавров с параллельными гранями полок
Тавры с параллельными гранями полок получают путем продольного роспуска широкополочных двутавров. Тавры применяют в поясах ферм; решетка выполняется из спаренных или одиночных прокатных или гнутых уголков. Фермы с поясами из тавров экономичнее по расходу металла на 10-12%, по трудоемкости на 15-20% и по стоимости на 10-15% по сравнению с фермами из парных уголков. Экономия достигается за счет уменьшения числа деталей, размеров фасонок и длины сварных швов.
При небольших усилиях в раскосах швы их крепления к поясу размещаются на стенке тавра (рис. 5.21, а). При больших усилиях (опорный и соседний с ним раскосы) для обеспечения необходимой длины шва приваривают к стенке тавра узловую фасонку той же толщины (рис. 5.21, б). Стыковой шов соединения фасонки со стенкой тавра рассчитывается на срез от усилия, равного разности усилий в примыкающих панелях пояса.
5.19. Укрупнительный стык стропильной фермы из парных уголков
а - на сварке; б - на болтах; 1 - линия сгиба стыковой накладки
5.20. Опорные узлы ферм из парных уголков
а - опирание на уровне нижнего пояса; б - тоже, верхнего пояса
Изменение сечения пояса может быть осуществлено встык (рис. 5.21, б) или с помощью листовой вставки и накладки (рис. 5.21, в).
Укрупненные стыки отправочных марок выполняются на сварке или высокопрочных болтах.
Высокие экономические показатели имеют фермы с поясами из тавров и перекрестной решеткой из одиночных уголков (см. рис. 5.6, ж). Раскосы тавра без фасонок (рис. 5.21, г). В месте пересечения раскосы соединяются на сварке или болтах. Растянутый раскос препятствует потере устойчивости сжатого раскоса и уменьшает его расчетную длину. как в плоскости, так и из плоскости фермы в 2 раза.
Рис.5.21. Узлы ферм с поясами из тавров
а - узел без фасонки; б - узел с дополнительной фасонкой и изменением сечения пояса встык; в - узел с изменением сечения пояса с помощью накладки и вставки; г - узел фермы с перекрестной решеткой из уголков
5.18 Фермы из труб
В трубчатых фермах рациональны безфасоночные узлы с непосредственным примыканием стержней решетки к поясам (рис. 5.22, а). Узловые сопряжения должны обеспечивать герметизацию внутренней полости фермы, чтобы предотвратить там коррозию.
Стержни также центрируются по геометрическим осям, но допускается и эксцентриситет не более одной четверти диаметра поясной трубы, если она используется при неполной несущей способности.
Расчет такового узлового сопряжения довольно сложен и относится к области расчета пересекающихся цилиндрических оболочек.
Прочность шва, прикрепляющего трубчатый стержень решетки, можно проверить в запас прочности по формуле
(5.14)
где - коэффициент условий работы шва, учитывающий неравномерность распределения напряжения по длине шва; - длина шва, определяемая по формуле
lw = 0.5 р d о [1.5 (1 + cosec б) - cosec б] (5.15)
Значение коэффициента о, зависящего от соотношения диаметра труб приведены в табл. 5.3.
При недостаточной толщине пояса его можно усилить (рис. 5.22, а). Накладки вырезают из труб того же диаметра, что и пояс или изгибают из листа толщиной не менее одной и не более двух толщин стенки поясной трубы при передаче на пояс фермы сосредоточенных нагрузок (от веса кровли, подвесного транспорта и т.п.) необходимо предусмотреть детали для приложения этих нагрузок симметрично относительно осей плоскости фермы вдоль боковых участков стенки поясной трубы.
Таблица 5.3 Значения коэффициента о
|
0,2 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,75 |
0,8 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
1,0 |
||
|
о |
1,0 |
1,01 |
1,02 |
1,03 |
1,04 |
1,05 |
1,06 |
1,08 |
1,12 |
1,22 |
Укрупнительное соединение стропильных ферм в коньковом узле выполнять с центрирующей прокладкой между фланцевыми заглушками.
Если нет станков для фигурной обработки торцов труб, узлы трубчатых ферм можно сплющивать (рис. 5.22, б), а в исключительных случаях выполнять на фасонках (рис.5.22, в). Сплющивание концов допустимо лишь для труб из низкоуглеродистой или другой пластичной стали.
Трубы одинакового диаметра соединяют встык на остающемся подкладном кольце (рис.5.23, а). При низком расчетном сопротивлении наплавленного металла стыковое соединение на подкладном кольце выполняют косым швом (рис.5.23б).
Стыковое соединение можно также выполнить с помощью парных кольцевых накладок, гнутых из листа или вырезаемых из труб того же или несколько большего диаметра (рис.5.23, в). Толщину накладок и сварного шва рекомендуется принимать на 20% больше толщины стыкуемых труб.
Стыкуемые соединения труб разных диаметров, работающих на сжатие, могут выполняться с помощью торцевых прокладок (рис.5.23, г). На монтаже часто применяются фланцевые соединения на болтах (рис.5.23, д).
Решения опорных узлов приведены на рис.5.24.
5.19 Фермы из гнутых профилей
Фермы из гнутых сварных замкнутых профилей (ГСП) проектируют с бесфасоночными узлами (рис.5.25). Для упрощения конструкции узлов следует принимать треугольную решетку без дополнительных стоек, при которой к поясам примыкает не более двух элементов.
Рис.9.22. Узлы трубчатых ферм
а - с непосредственным примыканием; б - со сплющиванием концов стержней; в - на фасонках; г - со вставками; 1 - заглушка
Рис.5.23. Стыковые соединения труб
Рис.5.24. Опорные узлы трубчатых ферм
Толщину стенок стержней принимать не менее 3 мм. Применение профилей одинаковых размеров сечения, отличающихся толщиной стенок менее чем на 2 мм не допустимо в одной ферме.
Ширину стержней решетки “" (из плоскости конструкции) следует принимать, возможно, большей. Но не более из условия наложения продольных сварных швов и не менее 0,6 поперечного размера пояса В (, - толщина пояса и решетки).
Углы примыкания раскосов к поясу должны быть не менее 300 для обеспечения плотности участка сварного шва со стороны острого угла.
Заводские стыки стержней рекомендуется выполнять сваркой встык на остающейся подкладке, а монтажные стыки - фланцевыми на болтах.
Сварные швы, прикрепляющие стержни решетки к полкам поясов рассчитывают как стыковые (см. гл.4).
Узлы ферм из открытых гнутых профилей можно выполнять без фасонок.
При поясе фемы коробчатого сечения и раскосах из двух ветвей, соединенных планками, раскосы примыкают с двух сторон внахлестку к поясу и привариваются фланговыми швами (рис. 5.25, а). Если высота пояса недостаточна, то к нему приваривают фасонки в двух плоскостях стыковыми швами (рис.5.25, б). Опорный узел показан на рис.5.25, в.
5.20 Оформление рабочего чертежа легких ферм (КМД)
На деталировочном (рабочем) чертеже показывают фасад отправочного элемента, планы верхнего и нижнего поясов, вид сбоку и разрезы. Узлы и сечения стержней чертят в масштабе 1: 10-1: 15 на схеме фермы, вычерченной в масштабе 1: 20-1: 30 (см. рис.13).
Основными размерами узла являются размеры от центра узла до торцов прикрепляемых стержней решетки и до края фасонки (см. рис.5.17). Длина стержней решетки и фасонок назначается кратными 10 мм. На чертеже указываются размеры сварных швов и расположение отверстий под болты.
На деталировочном чертеже размещается спецификация деталей для каждого отправочного элемента и таблица заводских швов или болтов.
В примечаниях указываются особенности изготовления конструкции, неясные из чертежа
5.21 Узлы тяжелых ферм
В тяжелых фермах надо более строго выдерживать центрирование стержней в узлах по осям, проходящим через центр тяжести, так как даже небольшие эксцентриситеты при больших усилиях в стержнях вызывают значительные моменты, которые необходимо учитывать при расчете ферм.
При изменении сечения поясов центрирование элементов следует проводить по осредненной линии центров тяжести, при этом в расчете учитывается момент от расцентровки (если эксцентриситет больше 1,5% высоты сечения пояса).
Тяжелые фермы имеют, как правило, высоту больше 3,85 м, поэтому их собирают на монтаже из отдельных элементов. Монтажные стыки располагают в узлах или вблизи узлов.
При расположении стыка в узле, усложняется конструкция узла.
При монтаже не всегда удается обеспечить качество сварного соединения. Поэтому монтажные соединения элементов ферм, работающих на динамические нагрузки (мостовые, подкрановые фермы и т.д.), часто выполняют на высокопрочных болтах (рис.9.26). При Н-образном или швеллерном сечении стержней простыми и надежными являются узлы на фасонках, соединяющих с наружной стороны все подходящие к узлу стержни.
К фасонкам крепят только вертикальные элементы стержней.
Фасонки при устройстве стыков пояса в центре узла служат стыковыми элементами. Чтобы обеспечить работу фасонок целесообразно усиливать их в местах стыков наружными накладками. Число болтов, прикрепляющих накладки, увеличивается на 10%. Фасонки следует принимать достаточно толстыми, не меньше толщины скрепляемых элементов.
Рис.5.25. Узлы ферм из открытых гнутых профилей
Болты в узлах тяжелых ферм следует размещать по унифицированным рискам на расстояниях, требуемых кондуктором и многошпиндельным сверлением (обычно при болтах мм шаг болтов принимают 80мм).
В большепролетных фермах горизонтальное смещение опор весьма значительно. Чтобы исключить дополнительные горизонтальные усилия, конструктивное решение опорных узлов должно соответствовать расчетной схеме (одна опора шарнирно неподвижная, другая - подвижная). Неподвижную опору выполняют в виде плиточного шарнира или неподвижного балансира, подвижную на катках по типу мостовых ферм (см. гл.18).
Рис.5.26. Узел тяжелой фермы на болтах
5.22 Предварительно напряженные фермы
В фермах предварительное напряжение осуществляется затяжками, в неразрезных фермах - смещением опор. В разрезных фермах затяжки выполняются из высокопрочных материалов (стальных канатов, пучков высокопрочной проволоки и т.п.). Затяжки следует размещать так, чтобы в результате их натяжения в наиболее нагруженных стержнях фермы возникали усилия, обратные по знаку усилиями от нагрузки.
Затяжки можно размещать в пределах длины отдельных стержней, работающих под нагрузкой на растяжение, создавая в них предварительное напряжение сжатия (рис.5.27, а). Этот способ эффективен только для тяжелых ферм.
В фермах, пояс которых (работающий на растяжение) имеет значительный удельный вес по расходу металла, можно создать предварительное напряжение одной затяжкой во всех панелях пояса (рис.5.27, б).
В легких фермах наиболее эффективна схема типа арки с затяжкой (рис.5.27, в, г).
Возможны выносные затяжки (рис. 5.27, д), разгружающее воздействие которых на стержни фермы может быть особенно значительным. Однако по условиям компоновки сооружения и транспортирования - выносную затяжку не всегда можно применить.
При размещении затяжки вдоль нижнего пояса по длине она соединяется диафрагмами с поясом и обеспечивает его от потери устойчивости во время предварительного напряжения (рис.9.28), когда нижний пояс получает сжимающие усилия.
При выносных затяжках и в схеме “арка с затяжкой” необходима принять меры для обеспечения устойчивости нижнего пояса в процессе предварительного напряжения. В этом случае следует осуществлять натяжение затяжки в проектном положении, когда ферма раскреплена связями или же на земле во время монтажа, после чего выполнять натяжение и подъем (рис.5.29, а). В пространственных системах ферм, например, треугольного сечения, также можно производить натяжение внизу, так как нижний пояс закреплен от потери устойчивости (рис.5.29, б).
Сечения стержней в предварительно напряженных фермах могут быть такими же как и в обычных. При предварительном напряжении отдельных стержней затяжки должны размещаться симметрично относительно вертикальной оси стержня. По конструктивным соображениям они часто проектируются из двух ветвей (см. рис.5.28).
Основы расчета и конструирования предварительно напряженных ферм изложены в спецкурсе (“Металлические конструкции" [3]).
1. Классификация и область применения ферм (стр.2-4).
2. Выбор статической схемы и очертания фермы и определения ее размеров (стр.4-9).
3. Какие бывают решетки в фермах? (стр.5-10).
4. Что такое строительный подъем и для чего он нужен? (cтр.9-10).
5. Как обеспечивается устойчивость ферм? (стр.11-12).
6. Какие бывают сечения ферм и их подбор? (стр.12-15; 21-27).
7. Как определяются расчетные нагрузки на ферму и усилия в ее стержнях? (стр16-19).
8. Как определяется расчетная длина стержней? (стр. 19-21).
9. Что такое предельная гибкость стержня? (стр. 20-21).
10. Конструирование ферм. Какая разница между фермами из одиночных уголков и из парных? (стр.27-33).
11. Когда используется сечение поясов из тавров? (стр.34-35).
12. Из чего еще конструируют фермы? (стр.35-40).
13. Что такое предварительно напряженные фермы? (стр.40-42)
14. Как оформляют чертежи легких ферм? (стр.39).
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Достоинства и недостатки металлических конструкций. Классификация нагрузок и воздействий. Области применения и номенклатура металлических конструкций. Физико-механические свойства стали. Расчет металлических конструкций гражданских и промышленных зданий.
презентация [17,3 M], добавлен 23.02.2015Общая характеристика металлических листовых конструкций. Номенклатура резервуаров: эксплуатационные и производственные требования, предъявляемые к ним. Основные особенности листовых конструкций по сравнению с другими металлическими конструкциями.
презентация [6,2 M], добавлен 19.08.2013Характеристика профилей, применяющихся при сооружении металлических конструкций. Критерии и обоснование выбора стана для проката профиля, необходимое оборудование и технология проката и калибровки. Методика расчета энергосиловых параметров прокатки.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 08.11.2009Номенклатура стальных конструкций. Достоинства и недостатки стальных конструкций. Требования, предъявляемые к металлическим конструкциям. Конструкции из металла. Балки и балочные конструкции. Колонны и элементы стержневых конструкций.
курсовая работа [45,5 K], добавлен 21.04.2003Строение пролетных и концевых балок мостового крана, преимущества коробчатой конструкции. Трехгранные и трубчатые пролетные строения. Конструктивные схемы стоек опор козловых кранов. Материалы для изготовления крановых металлических конструкций.
презентация [7,5 M], добавлен 09.10.2013Характеристика цеха изготовления и монтажа металлических конструкций, оборудования и систем вентиляции. Организационная структура подразделения. Права и обязанности работников. Сварочное оборудование, используемое в цехе. Мероприятия по охране труда.
отчет по практике [54,3 K], добавлен 21.03.2008Производство металлических пен из расплавов металлов. Свойства пеноалюминия и пеноникеля. Применение металлических пен в машиностроении, космических технологиях, строительстве и медицине. Их использование для уменьшения концентрации нежелательных ионов.
курсовая работа [586,3 K], добавлен 07.01.2014Применение деформируемых алюминиевых сплавов в народном хозяйстве. Классификация деформируемых алюминиевых сплавов. Свойства деформируемых алюминиевых сплавов. Технология производства деформируемых алюминиевых сплавов.
курсовая работа [62,1 K], добавлен 05.02.2007Система алюминий-магний (Al-Mg) как одна из самых перспективных при разработке свариваемых сплавов, основные недостатки и преимущества данной группы. Сплавы алюминия с прочими элементами, их основные характеристики. Области применения алюминиевых сплавов.
контрольная работа [24,6 K], добавлен 21.01.2015Классификация методов борирования сталей и сплавов. Марки сплавов, их основные свойства и области применения. Технологический процесс прокатки. Схема прокатного стана. Диффузионная сварка в вакууме. Сущность сверления, части и элементы спирального сверла.
контрольная работа [745,5 K], добавлен 15.01.2012
