Модернизация горизонтально-расточного станка повышенной жесткости 2А622
Горизонтально-расточные станки, выпускаемые в РФ и других странах. Компоновка станка повышенной жесткости. Определение общего диапазона регулирования привода. Построение графика частот вращения. Определение стандартного модуля зубчатой передачи.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 11.08.2011 |
| Размер файла | 2,1 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Ширина шестерни = 90 м
Приложение Б
(справочное)
Расчет реакций, грузоподъемности подшипников и валов
Входной вал
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 34 мм
Расстояние между опорами = 1 мм
Сила Р действующая на вал = 2,79 H
Сила Q действующая на вал = 0,01 H
Угол между плоскостями действия сил = 0,01 Град
Частота вращения вала = 1450 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 92,40 H
S = 95,20 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 92,40 H
С02 = 95,20 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 1058,49 H
С2 = 1090,57 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 1,00 H
M1 = 0,09 H*м
X2 = 34,00 H
M2 = 0,00 H*м
Выбираем шарикоподшипник радиально-упорный 36204 (одна опора)
Вал 2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 34 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 205 мм
Расстояние между опорами = 405 мм
Сила Р действующая на вал = 2,79 H
Сила Q действующая на вал = 2,72 H
Угол между плоскостями действия сил = 48 Град
Частота вращения вала = 479,54 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 3,60 H
S = 1,54 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 3,60 H
С02 = 1,54 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 28,48 H
С2 = 12,22 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 34,00 H
M1 = 0,12 H*м
X2 = 205,00 H
M2 = 0,31 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36204 - 2 штуки
Вал 3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 205 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 595 мм
Расстояние между опорами = 430 мм
Сила Р действующая на вал = 2,72 H
Сила Q действующая на вал = 3,83 H
Угол между плоскостями действия сил = 66 Град
Частота вращения вала = 151,43 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 1,58 H
S = 5,95 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 1,58 H
С02 = 5,95 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 8,50 H
С2 = 32,07 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 205,00 H
M1 = 0,32 H*м
X2 = 595,00 H
M2 = -0,98 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36206 и 36205
Вал 4
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 181 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 327 мм
Расстояние между опорами = 570 мм
Сила Р действующая на вал = 3,83 H
Сила Q действующая на вал = 5,83 H
Угол между плоскостями действия сил = 24 Град
Частота вращения вала = 47,8 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 4,99 H
S = 4,48 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 4,99 H
С02 = 4,48 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 18,31 H
С2 = 16,46 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 181,00 H
M1 = 0,90 H*м
X2 = 327,00 H
M2 = 1,09 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36207 и 36206
Выходной вал
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Расстояние от левой опоры до силы Р = 395 мм
Расстояние от левой опоры до силы Q = 740 мм
Расстояние между опорами = 980 мм
Сила Р действующая на вал = 5,83 H
Сила Q действующая на вал = 14,2 H
Угол между плоскостями действия сил = 108 Град
Частота вращения вала = 12 Об/мин
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Реакции в опорах
R = 4,09 H
S = 10,24 H
Статическая грузоподъемность подшипников
С01 = 4,09 H
С02 = 10,24 H
Динамическая грузоподъемность подшипников
С1 = 9,47 H
С2 = 23,72 H
Изгибающие моменты на валу(X от левого конца)
X1 = 395,00 H
M1 = 1,62 H*м
X2 = 740,00 H
M2 = 2,46 H*м
Выбираем шарикоподшипники радиально-упорные 36208 и 36207
Приложение В
(справочное)
Расчет теплового баланса опор качения
Входной вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре…1
Длина опоры, MM.............................…... 15.00
Диаметр или высота опоры, MM……......52.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 3.6717
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 7.8279... 18.2650
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0071 ... 0.0166
Первый промежуточный вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре…1
Длина опоры, MM.....................……….….16.00
Диаметр или высота опоры, MM...............62.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 2.0188
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227
Второй промежуточный вал
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре… 1
Длина опоры, MM.....................………..... 16.00
Диаметр или высота опоры, MM............. 62.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 2.9966
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 4.6660... 10.8874
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0097... 0.0227
Вал 5
Исходные данные:
Количество групп подшипников в опоре… 1
Длина опоры, MM.....................………..... 45.00
Диаметр или высота опоры, MM............. 85.00
N группы Мощность трения
подшипников группы подшипников
1 0.8112
Результаты расчета:
Избыточная температура опоры, Град. - 0.6959... 1.6238
Требуемое количество жидкой смазки, Л/МИН. - 0.0174... 0.0407
Приложение Г
(справочное)
Расчет сечения сплошного вала на статическую прочность и выносливость
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВХОДНОГО ВАЛА
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 121,23 Н*м
Крутящий момент в сечении = 70,71 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Ширина шлица или шпонки = 4 мм
Высота шпонки шпонки = 4 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 5,122
Запас статической прочности при кручении = 13,042
Сумарный запас статической прочности = 4,767
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,468
Запас усталостной прочности при кручении = 9,479
Сумарный запас усталостной прочности = 1,451
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 2
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 140,54 Н*м
Крутящий момент в сечении = 84,28 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 22 мм
Ширина шлица или шпонки = 4 мм
Высота шпонки шпонки = 4 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=4 мм T=4 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 4,418
Запас статической прочности при кручении = 10,942
Сумарный запас статической прочности = 4,097
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,266
Запас усталостной прочности при кручении = 7,953
Сумарный запас усталостной прочности = 1,250
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 3
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 136,79 Н*м
Крутящий момент в сечении = 129,5 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 28 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 24 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 5,562
Запас статической прочности при кручении = 8,995
Сумарный запас статической прочности = 4,731
Запас усталостной прочности при изгибе = 1,583
Запас усталостной прочности при кручении = 6,481
Сумарный запас усталостной прочности = 1,538
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 4
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м
Крутящий момент в сечении = 197,3 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 36 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 28 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 11,408
Запас статической прочности при кручении = 9,518
Сумарный запас статической прочности = 7,308
Запас усталостной прочности при изгибе = 3,201
Запас усталостной прочности при кручении = 6,739
Сумарный запас усталостной прочности = 2,892
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВАЛА 5
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 109,36 Н*м
Крутящий момент в сечении = 599,9 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 40 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 36 мм
Ширина шлица или шпонки = 6 мм
Высота шпонки шпонки = 6 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=6 мм T=6 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 25,149
Запас статической прочности при кручении = 6,771
Суммарный запас статической прочности = 6,538
Запас усталостной прочности при изгибе = 6,858
Запас усталостной прочности при кручении = 4,627
Суммарный запас усталостной прочности = 3,835
РАСЧЕТ СЕЧЕНИЯ ВЫХОДНОГО ВАЛА
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Изгибающий момент в сечении = 34,14 Н*м
Крутящий момент в сечении = 2304,3 Н*м
Предел прочности материала вала = 900 МПа
Максимальный диаметр сечения вала = 160 мм
Минимальный диаметр сечения вала = 110 мм
Ширина шлица или шпонки = 8 мм
Высота шпонки шпонки = 8 мм
Радиус галтели,выточки или признак = 1 мм
Код марки стали = 35
Признак концентратора напряжений = 4
Число шлицев или шпонок в сечении вала = 1
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА
Шпонка (торцевая фреза) Х=4, R=1, B=8 мм T=8 мм Z=1
K1=1,706
Запас статической прочности при изгибе = 2412,839
Запас статической прочности при кручении = 51,505
Сумарный запас статической прочности = 51,493
Запас усталостной прочности при изгибе = 480,720
Запас усталостной прочности при кручении = 24,186
Сумарный запас усталостной прочности = 24,156
Аннотация
Пояснительная записка содержит 117 страниц, в том числе 34 рисунок, 5 таблиц, 22 источников.
Применение современных методов многовариантных расчетов связано с возрастанием объема вычислений, поэтому целесообразно производить расчеты на ЭВМ.
Дипломный проект состоит из шести разделов.
В первом разделе дан обзор горизонтально-расточным станкам выпускаемые в РФ и других странах станков.
Во втором разделе рассматривается вопрос реконструкции горизонтально-расточного станка модели.
В третьем разделе произведено проектирование шпиндельного узла, а также проведен анализ теплового состояния шпиндельного узла и его динамический и статический расчет.
В четвертом разделе рассмотрен вопрос проектирования стойки станка, а также произведен анализ термодеформационного состояния несущей, ее динамические и статические характеристики.
В разделе дипломного проекта по безопасности жизнедеятельности освещены возможные вредные и опасные производственные факторы на участке и приведены рекомендации по улучшению условий труда, а также произведён расчет защитного заземления и времени эвакуации при пожере.
В экономической части произведён расчёт экономического эффекта от реконструкции горизонтально-расточного станка модели 2А622.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Модернизация горизонтально-расточного станка модели 2А622 (снижение трудоемкости, повышение производительности). Проект новой шпиндельной бабки; новой стойки, повышающей жесткость станка; нового шпиндельного узла. Измененение кинематики коробки скоростей.
дипломная работа [3,5 M], добавлен 07.07.2009Технологические возможности горизонтально-расточного станка 2654, способы крепления заготовки и инструмента, устройство и принцип его действия. Кинематический расчет количества зубьев, частот вращения каждой ступени, построение графика частот вращения.
курсовая работа [7,2 M], добавлен 05.04.2010Назначение горизонтально-расточного станка 2А620Ф2-1-2, анализ конструкции привода главного движения. Определение частот вращения шпинделя. Построение структурной схемы привода со ступенчатым изменением частоты вращения. Расчет коробки скоростей.
курсовая работа [917,2 K], добавлен 17.01.2013Назначение и технические характеристики горизонтально-фрезерного станка. Построение графика частот вращения. Выбор двигателя и силовой расчет привода. Определение чисел зубьев зубчатых колес и крутящих моментов на валах. Описание системы смазки узла.
курсовая работа [145,1 K], добавлен 14.07.2012- Проектировка коробки скоростей привода главного движения горизонтально фрезерного станка модели 6Н81
Кинематический и динамический расчет деталей привода горизонтально-фрезерного станка. Конструкция коробки скоростей. Расчет абсолютных величин передаточных отношений, модуля прямозубой цилиндрической зубчатой передачи, валов на прочность и выносливость.
курсовая работа [1,6 M], добавлен 02.01.2013 Модернизация коробки скоростей горизонтально-фрезерного станка модели 6Н82. Графика частот вращения шпинделя. Передаточные отношения, число зубьев. Проверка условий незацепления. Расчет зубчатых передач на ЭВМ. Спроектированная конструкция привода станка.
курсовая работа [12,0 M], добавлен 08.04.2010Технические характеристики горизонтально-расточного станка 2А620Ф2, его устройство, принцип работы, правила эксплуатации и техническое обслуживание. Расчет количества зубьев, знаменателя геометрического ряда, выбор оптимального варианта структурной сетки.
дипломная работа [12,2 M], добавлен 05.04.2010Кинематический расчет коробки скоростей привода главного движения горизонтально-фрезерного станка. Прочностной расчет зубчатых колес, их диаметров, ременной передачи, валов на статическую прочность и выносливость. Определение грузоподъемности подшипников.
курсовая работа [730,7 K], добавлен 27.05.2012Характеристика назначения (вертикальное чистовое фрезерование изделий), органов управления, узлов и принадлежностей (суппорт, шпиндель) широкоуниверсального фрезерного станка повышенной точности модели 675П, рассмотрение методов повышения их жесткости.
курсовая работа [11,9 M], добавлен 08.06.2010Определение мощности коробки подач, частоты вращения валов и модулей зубчатых колес. Проведение расчета вала на усталость. Выбор системы смазки и смазочного материала деталей станка. Подбор электромагнитных муфт, подшипников качения, шпоночных соединений.
курсовая работа [391,5 K], добавлен 22.09.2010
