Промышленные установки

Анализ электромеханических свойств ДПТ НБ целесообразно начать с рассмотрения статических режимов работы. Уравнение статической механической характеристики двигателя имеет следующий вид:

(6.10)

Рассчитаем скорость холостого хода:

, (6.12)

где -рассчитанное напряжение на якоре

Номинальный электромагнитный момент:



(6.13)

При построении статистических характеристик необходимо определить значения напряжения на якоре и соответственно при работе двигателя на верхней и нижней частотах вращения:

Рассчитаем скорость холостого хода:

Теперь подставляя рассчитанные значения напряжения на якоре получим:

Статическая ошибка разомкнутой системы на верхнем пределе регулирования определяется по формуле:

(6.15)

Статическая ошибка разомкнутой системы на нижнем пределе регулирования равна:

(6.16)

Таким образом, проведенный расчет статической ошибки разомкнутой системы показывает, что статическая ошибка на нижнем пределе регулирования (26%) значительно превышает допустимую (), поэтому необходимо синтезировать и исследовать замкнутую систему электропривода.

7. Синтез замкнутой системы электропривода экструдера

На базе операционного усилителя DА1 реализован регулятор скорости (РС) с соответствующими цепями коррекции, а на базе операционного усилителя DА2 - регулятор тока (РТ),

Задающий сигнал поступает на вход РС через резистор R2 и устанавливается с помощью потенциометра RP1.

Выходной сигнал РС является задающим для РТ. Выходной сигнал РТ поступает на систему импульсно-фазового управления тиристорным преобразователем (СИФУ).

Датчиком скорости (ДС) является тахогенератор BR1 с возбуждением от постоянных магнитов, жестко закрепленных на валу двигателя, а датчиком тока (ДТ) - шунт RS1 в цепи якоря. Для согласования уровней напряжения шунта и напряжения, подаваемого на вход операционного усилителя DА2, в канал обратной связи по току включен усилитель напряжения (УН) [10].

Анализ механических характеристик разомкнутой системы ТП - ДПТ, показал, что разомкнутая система не обеспечивает требуемую жесткость в заданном диапазоне, а кроме того не предусматривает ограничение тока якоря. В связи с этим необходимо синтезировать замкнутую систему электропривода.

7.1 Подчиненное регулирование координат электропривода

Структурная схема электропривода постоянного тока, с подчиненным регулированием координат, содержащая два разомкнутых контура: внутренний - контур регулирования тока и внешний - контур регулирования скорости, показана на рисунке 7.2. Контур регулирования тока подчинен контуру регулирования скорости [11].

Отдельные блоки электропривода представлены типовыми динамическими звеньями. Задачей синтеза является определение передаточных функций регулятора тока и скорости и расчет корректирующих элементов.

В настоящее время в электроприводе при создании замкнутых систем автоматизированного электропривода широкое; применение нашел принцип последовательной коррекции или так называемого подчиненного регулирования.

Объект регулирования представляется в виде последовательно соединенных звеньев, выходными параметрами которого являются существенные координаты объекта, например ток, напряжение, ЭДС, магнитный поток, момент, скорость, положение.

Для управления каждой из координат организуется отдельный регулятор, образующий с объектом контур, замкнутый соответствующей обратной связью. Регуляторы соединяются последовательно, так что выход одного является входом другого.

Структурная схема системы с подчиненным регулированием параметров показана на рисунке 7.3.

Выходные параметры отдельных звеньев объекта управления (ОУ1, ОУ2, ОУЗ) подаются на датчики обратных связей (ДОС1, ДОС2, ДОС3), откуда сигналы обратной связи подаются на регуляторы (PI, P2, I P3).

Поэтому регулирование каждой координаты подчинено регулированию предыдущей. Система с подчиненным регулированием позволяет настраивать каждый контур отдельно, начиная с внутреннего, и делать это независимо от настройки внешнего контура. В таких системах достаточно просто осуществляется ограничение значений параметров путем ограничения выходного параметра предыдущего контура.

Управляющим воздействием является сигнал задания U 3. К отдельным блокам объекта управления (или каждому из них) может быть приложено возмущающее воздействие, а сам объект управления может иметь более сложную структуру. Преимущества подчиненного регулирования заключаются в упрощении решения задачи регулирования координат, облегчении наладки, сокращении сроков пуска объектов, в широких возможностях унификации узлов управления различными объектами.

Недостаток подчиненного регулирования - некоторый проигрыш по быстродействию, связанный с последовательным воздействием на систему через внутренние контуры, а не сразу на входное звено объекта управления. Указанный недостаток для применения в электроприводе не является принципиальным, а перечисленные выше преимущества имеют решающее значение. Поэтому подчиненное регулирование координат нашло широкое применение в электроприводе.

Обычно объект управления описывается математически и разбивается на звенья с известными передаточными функциями. В большинстве случаев известна передаточная функция замкнутой системы и желаемая передаточная функция разомкнутой системы управления, которая выбирается, исходя из требований к динамике объекта управления.

Принцип подчиненного регулирования значительно облегчает поиск передаточных функций регуляторов и реализацию желаемого управления. Оптимизацию системы с последовательной коррекцией начинают с внутреннего контура, последовательно переходя к внешним. При переходе к внешнему контуру передаточную функцию подчиненного контура упрощают, аппроксимируя контур звеном первого порядка. Ошибка аппроксимации при этом несущественна. Новую некомпенсируемую постоянную времени выбирают с учетом быстродействия внутреннего контура и датчика обратной связи. Аналогичным образом поступают при переходе к следующему контуру.

В системах электропривода есть звенья как с большими, так и с малыми постоянными времени. Компенсация всех постоянных времени нереальна и просто нецелесообразна, поскольку система в таком случае стала бы не защищенной от помех, поэтому компенсируют только большие и средние постоянные времени, такие как электромагнитная постоянная времени якорной цепи и электромеханическая постоянная времени привода. Малые постоянные времени (тиристорного преобразователя, фильтров на выходах усилителей, датчиков обратных связей и т.п.) оставляют некомпенсированными.

Передаточные функции регуляторов выбирают с таким расчетом, чтобы получить достаточно быстро протекающий переходной процесс с малым перерегулированием - оптимальный переходной процесс. Эту процедуру называют оптимизацией системы.

При выборе желаемой передаточной функции замкнутого контура за некомпенсируемую малую постоянную времени принимают малую постоянную времени объекта управления.

Для выбора желаемой передаточной функции был предложен так называемый технический оптимум (оптимум по модулю), соответствующий передаточной функции колебательного звена:

(7.1)

Передаточная функция (7.1) замкнутого контура, настроенного на технический оптимум, соответствует передаточной функции колебательного звена с коэффициентом демпфирования равным

Колебательное звено (7.1) образуется замыканием входа и выхода звена с передаточной функцией:

(7.2)

Выражение (7.2) представляет собой передаточную функцию разомкнутого контура, настроенного на технический оптимум.

 (7.3)

Выходной сигнал звена с передаточной функцией (7.1) при единичном входном сигнале будет отрабатываться со следующими показателями качества переходного процесса: перерегулирование - 4,3%, врем; нарастания регулируемой величины до установившегося значения равно 4,71, время регулирования равно 8,4. За время регулирования принимают момент вхождения регулируемой величины в область значений, отличающихся от установившегося не более чем на 2%.

Оптимизация по модулю обычно используется для внутренних контуров регулирования тока.

Колебательное звено с передаточной функцией (7.1) не обеспечивает астатизма системы. Поэтому в случаях, когда требуется точное воспроизведение в статике при наличии посторонних возмущений, например в системах стабилизации скорости, применяется дополнительный интегральный регулятор (И - регулятор).

С целью повышения порядка астатизма контура (и всей системы) применяется настройка на симметричный оптимум. Передаточная функция разомкнутого контура в этом случае имеет вид:

(7.4)

Тогда передаточная функция замкнутого контура, настроенного на симметричный оптимум:

(7.5)

(7.6)

Как видно из рисунка 7.6, изломы ЛАЧХ расположены симметрично относительно частоты среза откуда и произошло название симметричный оптимум.

Выходной сигнал звена с передаточной функцией (7.4) при единичном входном сигнале будет отрабатываться со следующими показателями качества переходного процесса: перерегулирование - 43,4%, время нарастания регулируемой величины до установившегося значения равно 3,1, время регулирования - 16,5.

Настройка на симметричный оптимум обычно используется для контуров регулирования скорости.

Следует отметить, что системы, настроенные на симметричный оптимум, не имеют статической ошибки, однако большое значение перерегулирования требует принятия дополнительных мер по формированию задающего сигнала.

Синтез системы с подчиненным регулированием координат проводим при следующих допущениях:

а) тиристорный преобразователь совместно с системой управления рассматриваем как непрерывное инерционное звено, с передаточной функцией:

(7.7)

б) наличие зоны прерывистых токов при синтезе не учитывается;

в) влиянием внутренней обратной связи по ЭДС двигателя пренебрегаем, поскольку скорость ее изменения значительно меньше скорости изменения тока якоря.

7.2 Оптимизация контура регулирования тока

В качестве датчика тока в этой системе ЭП используется шунт RS1 падение напряжения на котором пропорционально току якоря В результате сигнал обратной связи по току.

(7.8)

где -коэффициент передачи обратной связи по току.

Рассмотрим работу контура регулирования тока с обратной связью по току, показанной на рисунке 7.1

Сигнал обратной связи сравнивается с выходным сигналом РС (задающим сигналом скорости) и их разность в виде сигнала рассогласования (ошибки регулирования тока) подается на вход РТ, который усиливает этот сигнал и подает его на СИФУ.

Запишем выражение для сигнала рассогласования:

(7.9)

В цепи обратной связи операционного усилителя DА2 установлены резистор R4 и конденсатор С2, что позволяет реализовать пропорционально-интегральный регулятор тока якоря. Выходной сигнал регулятора тока можно представить в виде суммы двух составляющих:

(7.10)

где -коэффициент передачи регулятора тока;

-постоянная времени регулятора тока.

Контур тока состоит из объекта регулирования - цепи якоря двигателя, силового преобразователя и регулятора тока. Контур замыкается обратной связью по величине напряжения, снимаемого с датчика тока, включенного в цепь якоря [11].

Коэффициент преобразования цепи обратной связи по току равен Усложнение структурной схемы контура тока связано с появлением внутренней обратной связи по ЭДС.

Во многих случаях внутренней связью пренебрегают и рассматривают упрощенную структуру контура тока.

Рассмотрим параметры контура регулирования тока и оценим точность регулирования:

- суммарное сопротивление якорной цепи: Ом;

- постоянную времени преобразователя: .

Суммарная постоянная времени приближенно учитывает запаздывание преобразователя и малые инерционности системы управления, поэтому ее можно принять в качестве меры для оценки суммарной постоянной некомпенсированных инерционных элементов контура тока, положив:

(7.11)

Коэффициент усиления преобразователя;

(7.12)

Постоянная времени якорной цепи:

(7.13)

Желаемая для настройки на симметричный оптимум передаточная функция разомкнутого контура регулирования тока:

(7.14)

Передаточная функция объекта регулирования:

(7.15)

Передаточная функция регулятора тока:

(7.16)

Получим, что РТ пропорционально-интегральный (ПИ-регулятор), где - постоянная интегрирования ПИ-регулятора:

(7.17)

где -коэффициент настройки контура тока

Стандартная величина =2

-коэффициент передачи обратной связи по току.

Постоянная цепи обратной связи регулятора:

(7.18)

Задаваясь значением , в качестве выбираем керамический конденсатор типа К10-7В-2мкФ-Н90, определяем значение сопротивления:

(7.19)

(7.20)

В качестве резистора выбираем резистор типа МЛТ - 0,125-160кОм

Регулятор тока строим на базе операционного усилителя К553УД1А, с параметрами:

- напряжение питания

- минимальный коэффициент усиления

- потребляемый ток

Значение , приведенной к задающей цепи:

(7.21)

где -коэффициент датчика тока (принимаем )

-коэффициент шунта

(7.22)

(7.23)

Откуда

 (7.24)

Коэффициент усиления регулятора тока:

(7.25)

(7.26)

Примем , то есть , тогда:

(7.27)

(7.28)

В качестве резистора выбираем резистор типа МЛТ - 0,125-220кОм5% Ток стопорения электропривода:

(7.29)

где -допустимая кратность пускового тока, ;

(7.30)

Электромеханическая постоянная времени:

(7.31)

7.3 Оптимизация контура регулирования скорости

Объектом регулирования внешнего контура скорости является замкнутый контур тока и звено, описывающее механическое сопротивление двигателя.

Контур замыкается безинерционной обратной связью по скорости с коэффициентом преобразования [11].

Рассмотрим работу замкнутой системы тиристорный преобразователь - двигатель (ТП - Д) с отрицательной обратной связью по скорости ДПТ НВ (рисунок 7.1).

На валу ДПТ НВ - М1 находится датчик скорости - тахогенератор ВR1, выходное напряжение которого пропорционально частоте вращения ДПТ

(7.31)

Коэффициент пропорциональности называется коэффициентом обратной связи по скорости[10]. Сигнал обратной связи:

(7.32)

Сравнивается с задающим сигналом скорости , и их разность в виде сигнала рассогласовывания (ошибки регулирования скорости) подается на вход операционного усилителя DA1 являющегося РС, который с коэффициентом усиления усиливает сигнал рассогласовывания и подает его в виде сигнала управления на вход РТ.

Запишем выражения для сигнала рассогласовывания и выходного сигнала РС:

 (7.33)

(7.34)

(7.35)

где и соответственно ЭДС и коэффициент усиления преобразователя.

Рассмотрим физическую сторону процесса регулирования скорости в данной системе. Предположим, что ДПТ работает под нагрузкой в установившемся режиме и по каким-то причинам увеличился момент нагрузки Так как развиваемый ДПТ момент становится меньше момента нагрузки, его скорость начинает снижаться и соответственно будет снижаться сигнал обратной связи по скорости , что в свою очередь согласно вызовет увеличение сигналов рассогласования и управления и приведет к повышению ЭДС преобразователя, а следовательно напряжения и скорости ДПТ. При уменьшении момента нагрузки обратная связь будет действовать в другом направлении, приводя к снижению ЭДС преобразователя [10].

В цепи обратной связи операционного усилителя DА1 установлен резистор R2, что позволяет реализовать пропорциональный регулятор скорости.

Перейдем к расчету параметров регулятора скорости. Замыканием цепи обратной связи по скорости и введением в цепь управления регулятора скорости с передаточной функцией получаем второй контур регулирования, структурная схема которого представлена на рисунке 7.2. В прямой цепи этого контура представлена передаточная функция замкнутого оптимизированного контура тока Без учета внутренней связи по ЭДС двигателя она имеет вид:

 (7.36)

Передаточную функцию объекта регулирования скорости:

(7.37)

Желаемая передаточная функция разомкнутого контура скорости:

(7.38)

Передаточная функция регулятора скорости имеет вид:

(7.39)

где

Отсюда видно, что требуется пропорционально-интегральный регулятор скорости, с постоянной интегрирования:

(7.40)

Вычислим коэффициент усиления регулятора скорости при

(7.41)

Определим величину коэффициента передачи по моменту:

(7.42)

(7.43)

Определим модуль статической жесткости естественной характеристики:

(7.44)

(7.45)

Определим коэффициент обратной связи по скорости:

, Вс (7.46)

где -максимальный задающий сигнал

-максимальная скорость идеального холостого хода (); Тогда

(7.47)

Отсюда

(7.48)

Задавшись сопротивлением , в качестве резистора выбираем резистор типа МЛТ - 0,25-100кОм[9], определим сопротивление :

(7.49)

(7.50)

(7.51)

В качестве резистора выбираем резистор типа МЛТ - 0,5-400кОм

Регулятор скорости строим на базе операционного усилителя К553УД1А, с параметрами [9]:

- напряжение питания

- минимальный коэффициент усиления

Потребляемый ток

Определим ЭДС тахогенератора при

(7.52)

(7.53)

(7.54)

Рассчитаем сопротивление

(7.55)

(7.56)

В качестве резистора выбираем резистор типа МЛТ - 0,5-210кОм Стабилитроны VD1 и VD2 в цепи обратной связи РС, включенные для ограничения его выходного напряжения, должны быть выбраны на напряжение:

(7.57)

Выбираем по справочнику [9] стабилитрон КС5102А,

(7.58)

где -напряжение ограничения регулятора скорости.

7.4 Расчет статической характеристики

Рассчитаем статическую электромеханическую характеристику синтезированного электропривода при и при

Уравнение механической характеристики при линейной характеристике регулятора скорости можно получить из условия:

(7.59)

Так как в статическом режиме напряжение на выходе ПИ-регулятора тока должно быть равно нулю

(7.60)

В результате алгебраических преобразований получим следующее усиление по скорости:

(7.61)

где -скорость холостого хода ()

При

(7.62)

при

при

при

8. Расчет динамических характеристик

Из теории автоматического управления известно, что динамические свойства замкнутых систем определяются свойствами разомкнутой системы, ее передаточными функциями и частотными характеристиками. Знание свойств объекта необходимо при синтезе замкнутых систем регулируемых электроприводов, обладающих требуемыми: быстродействием, колебательностью и точностью обработки заданных режимов.

8.1 Устойчивость электропривода

На любую автоматическую систему всегда действуют различные внешние возмущения, которые могут нарушить ее нормальную работу. Правильно спроектированная система должна быть устойчива при всех внешних возмущениях.

Понятие устойчивость системы связано со способностью ее возвращаться с определенной точностью в состояние равновесия после исчезновения внешних сил, которые вывели ее из этого состояния.

На практике широкое применение получил анализ устойчивости систем автоматического управления, основанный на применении логарифмически - частотных характеристик разомкнутой системы.

Для построения ЛАЧХ и ФЧХ необходимо определить передаточную функцию разомкнутой системы электропривода, изображенной на рисунке 8.1.

Определим передаточную функцию замкнутого контура тока, изображенного на рисунке 7.8. Для этого сначала определим передаточную функцию разомкнутого контура тока.

(8.1)

(8.2)

где -соотношение постоянных времени.

Передаточная функция замкнутого оптимизированного контура тока без учета внутренней связи по ЭДС двигателя имеет следующий вид:

(8.3)

Перейдем к расчету регулятора скорости. Замыканием цепи обратной связи по скорости и введением в цепь управления регулятора скорости с передаточной функцией получаем второй контур регулирования, структурная схема которого показана на рисунке 7.9.

Определим передаточную функцию разомкнутого контура скорости электропривода:

(8.4)

Представив числовое значение сек. в уравнение (8.4) получим передаточную функцию разомкнутого контура скорости электропривода [10]:

(8.5)

Составим выражения для построения ЛАЧХ (L()) и ФЧХ (ф()):

(8.6)

(8.7)

Подставляя значение w от 0 до 1000 1/с в полученные выражения, получим значения ЛАЧХ и ФЧХ (таблица 8.1)

Таблица 8.1 Данные для построения ЛАЧХ и ФЧХ.

W, 1/с	0,2	0,5	1	5	10	25	50	70	100
, град	-180	-179	-177	-164	-153	-143	-150	-155	-161
L, дБ	77	61	49	22	11	0	-1,3	-13	-18

Продолжение таблицы 8.1 Данные для построения ЛАЧХ и ФЧХ.

W, 1/с	200	300	400	500	600	700	1000
, град	-170	-173	-175	-176	-177	-177	-178
L, дБ	-30	-37	-42	46	-49	-51	58

Частоты сопряжения:

(8.8)

(8.9)

Частота среза:

(8.10)

Из построенных характеристик видно, что система обладает устойчивостью, так как при положительном усилении системы фазо-частотная характеристика не имеет ни положительного, ни отрицательного перехода через ось 180°. При этом запас устойчивости составляет 37°.

8.2 Расчет переходного процесса

В процессе расчета систем автоматического регулирования необходимо получить требуемые показатели качества переходного процесса: быстродействие, колебательность, перерегулирование, характеризующих точность и плавность протекания процесса [10].

Показатели качества, определяемые непосредственно по кривой переходного процесса, называются прямыми оценками качества.

Переходную характеристику h(t) получаем путем подставления значения времени t в выражение (7.6).

Результаты занесем в таблицу 8.2.

Таблица 8.2 Данные для построения переходной характеристики

h(t)	0	0,88	1,19	1,15	1,09	1,03	0,993	0,94	0,95	0,975	0,99
t, c	0	0,05	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5
h(t)	1,02	1,019	1,01	0,99	0,98	0,99	0,998	1,005	1,09	1,001	0,995
t, c	0,55	0,6	0,65	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	0,95	1,0	1,1

Оценим качества рассчитываемой системы по переходным характеристикам [11]. Время регулирования - максимальное время по истечении, которого регулируемая величина будет оставаться близкой к установившемуся значению с заданной точностью, в данном случае =2%.

Тогда; (8.11)

с (8.12)

Перерегулирование - максимальное отклонение переходной характеристики от установившегося значения выходной величины, выраженное в процентах.

(8.13)

где значение первого максимума (), (8.14)

При настройке системы на симметричный оптимум перерегулирование может достигать 43,4%.

Частота колебаний:

Т-период колебаний

(8.15)

Число колебаний n, которое имеет переходная характеристика h(t) за время регулирования .

Время достижения первого максимума: сек.

Декремент затухания , равный отношению модулей двух смежных перерегулирований [11]:

(8.16)

(8.17)

По полученным характеристикам качества переходного процесса видно, что рассчитываемая система удовлетворяет заданным требованиям и может быть использована в качестве системы автоматического управления электроприводом экструдера.

Заключение

В процессе проведения технико-экономического расчета был выбран оптимальный вариант. С экономической точки зрения он не является дорогостоящим, и в полной мере удовлетворяет всем техническим требованиям. От качества регулирования в электроприводе зависят свойства и параметры выпускаемого продукта. Соблюдение всех эксплуатационных норм и требований ведет к повышению надежности, долговечности машины.

Повышение надежности обеспечивает сокращение срока окупаемости изделия, так как при этом уменьшается время простоев агрегата. При производстве данной машины использовались широко распространенные элементы, что позволяет произвести их замену в короткие сроки без особых затрат.

Так как в технологической линии по производству полиэтиленовых труб мы вводим новую технологию только одного узла, а именно электропривод экструдера, то можно сказать, что проект начнёт практически сразу приносить прибыль, так капитальные затраты идут только на небольшой узел технологической линии.

Список использованных источников

1 Лахтин Ю.М. Материаловедение / Ю.М. Лахтин, В.П. Леонтьева. - М.: Машиностроение, 1990. - 523 с.

2 Бухгалтер В.И. Экструзия / В.И. Бухгалтер. - М.: Химия, 1973. - 318 с.

3 Копылов И.П. Справочник по электрическим машинам / И.П. Копылов, Б.К. Клоков. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 456 с.

4 Ключев В.И. Электропривод и автоматизация общепромышленных механизмов / В.И. Ключев, В.М. Терехов. - М.: Энергия, 1980. - 359 с.

5 Москаленко В.В, Электрический привод / В.В. Москаленко. - М.: Мастерство: Высшая школа, 2000. - 368 с.

6 Розанов Ю.К. Основы силовой преобразовательной техники / Ю.К. Розанов. - М.: Энергия, 1979 - 392 с.

7 Руденко В.С. Основы преобразовательной техники / В.С. Руденко, В.И. Сенько, И.М. Чиженко. - М.: Высшая школа, 1980. - 424 с.

8 Григорьев О.П. Тиристоры / О.П. Григорьев. - М.: Радио и связь, 1990.-179 с.

9 Алиев И.И. Справочник по электротехнике и электрооборудованию / И.И. Алиев. - М.: Высшая школа, 2000. - 255 с.

10 Воронова А.А. Теория автоматического управления / А.А. Воронова. - М.: Высшая школа, 1986. - 519 с.

11 Терехов В.М. Системы управления электроприводов / В.М. Терехов, О.И. Осипов. - М.: Академия, 2005. - 304 с.

12 Конюхова Е.Д. Электроснабжение объектов / Е.А. Конюхова. - М.: Мастерство, Высшая школа, 2001. - 320 с.

13 Обеспечение производственной и технологической безопасности: методические указания к дипломному проектированию / сост.: Ф.М. Гимранов, Д.К. Шаяхметов, Ф.А. Танеев, Казанский государственный технологический университет. - Казань, 1998. - 60 с.

14 Правила устройства электроустановок (ПУ Э-8 5): М.: Минэнергоатомиздат, 1987. - 648 с.

15 ГОСТ 12.2.020-76. Электрооборудование взрывозащищенное. Термины и определение. Классификация. Маркировка. - М.: Изд. стандартов, 1976-7 с.

16 ГОСТ 12.1.019-79. Электробезопасность. Общие требования и номенклатура видов защиты. - М.: Изд. стандартов, 1979 - 12 с.

17 Технико-экономические расчеты электрических приводов для обоснования курсовых и дипломных проектов и работ: методические указания / сост.: И.А. Аняшкина, А.В. Иванов, Казанский государственный технологический университет. - Казань, 1998. - 16 с.

Размещено на Allbest.ru