Проектирование судна-лихтеровоза

ДН_L = k_L = 0,25 = 0,33 (м).

Поправка на наличие надстроек при длине 235,00 м составит ДН_бн = 1,07 м.

Минимальная длина бака L_б = 0,07 • 235,00 = 16,45 м.

Примем L_б = L_ф + L_мо = 12,00 + 31,00 = 43,00 м.

Относительная длина надстроек составляет L_над/L = ^43,0/_235,00 = 0,183. По табл. 1 находим процент вычета для ДН_н/ДН_бн = 13%. Тогда высота надводного борта

Нн = kдНбн + ДНz + ДНL - ДНбн ? (ДНн/ДНбн) =1,037 • 3,55 + 0,88 + 0,33 - 1,07 • 0,13 = 4,75 (м).

Полная высота борта по правилам о Грузовой марке.

Н = 12,59 + 4,75 = 17,34 (м).

Высота двойного дна

h_дд = = = 1,89 (м).

Примем h_дд = 2,0 м.

Примем высоту трюма Нтр = 15 м (3 лихтера по высоте).

Тогда окончательно принимаем Н = 15,0 + 2,0 = 17,0 м. Надводный борт при этом составляет

Нн = 17,00 - 12,59 = 4,41 (м).

Минимальная высота борта в носу

=0,056• 235,00= 6,73 (м).

Примем высоту бака Н_б = 2,8 м. Тогда фактическая высота борта в носу (при осадке по грузовую марку) составит Н_нн = Н_н + Н_б = 4,75 + 2,80 = 7,55 (м).

Определим высоту рубки.

Примем протяженность зоны невидимости по носу судна l_зн = 1,6L.

Координата носовой переборки рубки х_р = L - L_ф = 235,0 - 12,0 = 223,00 (м).

Высота борта в носу (при проектной осадке) составляет Н_нн = Н_н + Н_б = 4,41 + 2,80 = = 7,21 (м).

Возвышение рулевой рубки

= = 11,49 (м).

Тогда высота рубки

Н_р = z_р -Н_н - Н_б = z_р - Н_нн = 11,49 - 7,21 = 4,28 (м).

Примем длину рубки L_р = 31,00 м, среднюю ширину рубки В_р = 0,9В = 34,00*0,9 = = 30,60 м.

Площадь яруса рубки S_я = L_р • В_р = 31,00 • 30,60 = 948,6 (м²).

Площадь, приходящаяся на одного члена экипажа примем s_р = 30 м². Общая площадь жилых и служебных помещений S_р = s_р n_э = 30 • 25 = 750,0 (м²). Число ярусов рубки

n_я = = ? 3.

Высота рубки Н_р = n_я h_я = 3 • 2,50 = 7,50 (м) > 4,28 м.

Количество поперечных переборок примем исходя из размеров лихтеров n_пп = 11 (9 трюмов длиной по 20 м, по 18 лихтеров в трюме)

Межбортное пространство:

В_б = 0,04 • В = 0,04 • 34,00 = 1,36 (м). Примем В_б = 2,0 м.

Тогда ширина трюма В_тр = В - 2В_б = 34,00 - 2 • 2,0 = 30,00 м (6 лихтеров по ширине).

Основные данные по судну:

L = 235,0 м; Н = 17,00 м;

В = 34,00 м; д = 0,730;

Т = 12,59 м; D = 75 848 т.

Нагрузка:

Р_к = 15 924 (т); Р_б = 1 287 (т);

Р_об = 2 198 (т); Р_зв = 1 698 (т);

Р_м = 3 992 (т); Р_э = 132 (т);

Р_т = 4 617 (т); Р_г = 46 000 (т);

Измерители масс (из третьей работы). Габариты надстроек и рубки

q_пс = 0,549•10^-3; L_над = L_б + L_ф = 12,00 + 31,0 = 43,00 м;

q_пер = 0,332•10^-3; Н_над = 2,80 м;

q_нр = 0,054; L_р = 31,00 м;

q_ос = 1,940; В_р = 30,60 м;

n_пер = 11; Н_р = 7,50 м;

Продольные связи:

Р_пс = q_пс д^4/3L^5/2 В (Т/H) = 0,549•10^-3 • 0,730^4/3 • 235,0^5/2 • 34,00 • (^12,59/_17,00) = 7 689 (т).

Поперечные переборки:

Р_пер = q_пер n_пер дLВH^3/2 = 0,332•10^-3 • 11 • 0,730 • 235,0 • 34,00 • 17,00^3/2 = 1 493 (т).

Надстройки и рубки:

W_нр = L_бВH_н + L_рB_рH_р = 43,0 • 34,00 • 2,80 + 31,00 • 30,60 • 7,50 = 11 208 (м³).

Р_нр = q_нр W_нр = 0,054 • 11 208 = 605 (т).

Остальные части раздела:

Р_ос = q_ос (LВH)^2/3 = 1,940 • (235,0 • 34,00 • 17,00)^2/3 = 5 126 (т).

Масса корпуса:

Р'_к = Р_пс + Р_пер + Р_нр + Р_ос = 7689 + 1493 + 605 + 5126 = 14 913 (т).

[dР_к]₀ = Р'_к - Р_к = 14913 - 15924 = - 1011 (т).

Сумма частных производных:

=

= 0,197 + 0,019 + 0,035 + 0,040 + 0,017 + 0,022 = 0,330.

Коэффициент Нормана:

з_н =

з_н = = 1,492.

Приращение водоизмещения:

dD = з_н*[dР_к]₀

dD = 1,492*(-1011) = -1508 (т).

D = D₀ + dD =75 848 - 1508 = 74 340 (т).

л = ³= ( 74 340 / 75 848) ^1/3 = 0,993

L = L*л = 235,00 * 0,993 = 233,35 (м),

B = B*л = 34,00 * 0,993 = 33,76 (м),

H = H*л =17,00 * 0,993 = 16,88 (м),

T = T*л = 12,59 * 0,993 = 12,50 (м).

D = гдLBT = 1,025 • 0,730 • 233,35 • 33,76 • 12,50 = 73 683 (т).

Нагрузка судна.

Р_i = Р_i0 +.

P_к = 15 924 + 0,197 * (-1508) + (-1011) = 14 616 (т),

P_об = 2 198 + 0,019 * (-1508) = 2 169 (т),

P_м = 3 992 + 0,035 * (-1508) = 3 939 (т),

P_т = 4 617 + 0,040 * (-1508) = 4 557 (т),

P_б = 1 287 + 0,017 * (-1508) = 1 261 (т),

P_зв = 1 698 + 0,022 * (-1508) = 1 665 (т),

P_э = 132 (т),

P_г = 46000 (т).

D = УP_i = 74 339 (т).

Погрешность ДD = 74339 - 73683 = 656 (т). Откорректируем значение запаса водоизмещения. Примем Р_зв = 1665 - 656 = 1009 (т).

Уточним значение масс механизмов и топлива.

Коэффициенты х₁ и л равны 1, так как судно одновинтовое и его длина больше 100 м.

= 1,06.

= 1,28.

По графику находим значение с₁ = 85.

Буксировочная мощность

= 19 308 (кВт).

Примем з_д = 0,70; з_к = 0,98; з_п = 0,97, з_в = 0,98. Пропульсивный коэффициент

з = 0,70•0,98•0,97•0,98 = 0,65.

Коэффициент запаса мощности примем k = 1,20. Тогда мощность СЭУ

35 645 (кВт).

Адмиралтейский коэффициент

С == = 338.

Измеритель массы механизмов р_м = 0,100 т/кВт, топлива р_т = 0,19•10^-3 кг/кВт•ч.

Коэффициент k_м = 1,15+0,1=1,16, k_в = 1,05, k_т = 1,07.

Масса механизмов и топлива

Р_м = р_м N = 0,100 • 35 645 = 3 564 (т).

Р_т = р_т k_м k_в k_т N = = 4645 (т).

[dР_м]₀ = 3564 - 3939 = -375 (т).

[dР_т]₀ = 4645 - 4557 = 88 (т).

Сумма частных производных:

=

= 0,198 + 0,020 + 0,036 + 0,041 + 0,017 + 0,014 = 0,326.

Коэффициент Нормана:

з_н = = 1,484.

Приращение водоизмещения:

dD = 1,484 • (- 375 + 88) = -426 (т).

D = 73 683 - 426 = 73 257 (т).

л = (^{73 257} /_{73 683})^1/3 = 0,998.

L = 233,35 • 0,998 = 232,88 (м), T = 12,50• 0,998 = 12,47 (м),

B = 33,76 • 0,998 = 33,69 (м), H = 16,88 • 0,998 = 16,85 (м),

D = 1,025 • 0,730 • 232,88 • 33,69 • 12,47 = 73 206 (т).

Нагрузка судна

P_к = 14 616 + 0,198 • (-426) = 14 532 (т),

P_об = 2 169 + 0,020• (-426) = 2 161 (т),

P_м = 3 939 + 0,036 • (-426) - 375 = 3 549 (т),

P_т = 4 557 + 0,041 • (-426) + 88 = 4 628 (т),

P_б = 1 261 + 0,017 • (-426) = 1 254 (т),

P_зв = 1 009 + 0,014 • (-426) = 1 003 (т),

P_э = 132 (т),

P_г = 46 000 (т).

D = УP_i = 73 259 (т).

Погрешность ДD = 73259 - 73206 = 53 (т). Откорректируем значение запаса водоизмещения. Примем Р_зв = 1003 - 53 = 950 (т).

Основные данные по судну:

L = 232,88 м, Н = 16,85 м,

В = 33,69 м; D = 73 206 т,

Т = 12,47 м; х_s = 19 уз.

Объемное водоизмещение:

V = D / г = ^{73 206}/_1,025 = 71 420 (м³).

Коэффициенты полноты:

б = 0,805 (из седьмой работы),

в = 0,993 (из седьмой работы),

д = 0,730 (из десятой работы),

ц = д / в = ^0,730/_0,993 = 0,735.

Площадь мидель-шпангоута:

щ = в Т В = 0,993 • 12,47 • 33,69 = 417,17 (м²).

Число Фруда:

Fr = = = 0,204.

Относительная длина:

l = = 5,613.

Абсцисса центра величины:

х_с/L = 0,12 (д - 0,63) ± 0,01= 0,12 • (0,730 - 0,63) ± 0,01 = 0,012 ± 0,01.

х_с = 0,012 ± 0,01 • 232,88 = 2,79 ± 2,33 (м).

Примем х_с = 2,80 м.

Коэффициенты полноты носовой и кормовой частей строевой ц_н, ц_к:

ц = 0,5 (ц_н + ц_к)

0,735 = 0,5 • (ц_н + ц_к),

х_с/L ? 0,225 (ц_н - ц_к)

2,80 ? 0,225 • (ц_н - ц_к) • 232,88.

Откуда ц_н = 0,759, ц_к = 0,712.

Протяженность заострения оконечностей упрощенной строевой в форме трапеции:

L_нз = (1 - ц_н) L,

L_нз = (1 - 0,759) • 232,88 = 56,19 (м),

Заострение кормовой оконечности не рассчитываем, а определяем прорисовкой из-за специфики перевозимого груза.

Параметры необходимые для построения строевой в виде четырехугольника Морриша:

ц_нL_нз = ц_н*L/2,

ц_нL_нз = 0,759 • 232,88 / 2 = 88,35 (м),

Протяженность заострений сглаженной строевой:

L_нзс = (4,2Fr - 0,525) L = (4,2 * 0,204 - 0,525) * 232,88 = 77,58 (м),

Согласно рекомендациям, для данного числа Фруда носовая ветвь сглаженной строевой будет иметь выпуклую форму.

Для построения обвода КВЛ примем абсциссу центра площади х_f = - 1,00 м.

Коэффициенты полноты носовой и кормовой частей КВЛ б_н, б_к:

б = 0,5 (б_н + б_к),

0,805 = 0,5 • (б_н + б_к),

х_f /L ? 0,225 (б_н - б_к),

- 1,00 ? 0,225 • (б_н - б_к) • 232,88.

Откуда б_н = 0,797, б_к = 0,813.

Протяженность заострения оконечностей упрощенной строевой в форме трапеции:

L'_нз = (1 - б_н) L,

L'_нз = (1 - 0,797) • 232,88 = 47,37 (м),

Параметры необходимые для построения строевой в виде четырехугольника Морриша:

б_нL_нз = б_н*L/2,

б_нL'_нз = 0,797 • 232,88 / 2 = 92,75 (м),

Форма носовой ветви КВЛ - прямая.

Будем разрабатывать мидель-шпангоут с вертикальными бортами и горизонтальным днищем. Радиус скулы при этом составит:

= = 2,62 (м).

Поскольку ледовые и ветро-волновые условия плавания не являются тяжелыми, форму кормы выберем транцевую, открытую.

Для выбора формы носа оценим эффективность установки бульба. При Fr = 0,204 и д = 0,730 изменение сопротивления составит ДR/R = - 2 %. Установка бульба считается нецелесообразной. Для данного судна применяем прямой наклонный форштевень.

Зададимся абсциссами шпангоутов. Снимем со строевой и КВЛ значения площадей и полуширот шпангоутов в данных сечениях (рис. и табл.).

Таблица Площади шпангоутов и полушироты КВЛ.

хi	щi	Ti	уi	ti = щi / 2уi	увп i	унад i
м	м2	м	м	м	м	м
116,44	80,19	4,26	1,45	-	2,41	3,31
107,59	160,31	11,41	4,00	20,04	4,62	5,65
94,11	280,21	12,47	9,11	15,38	9,49	9,89
74,83	300,10	12,47	13,90	10,79	14,21	14,46
53,26	355,55	12,47	15,50	11,47	15,72	-
29,72	393,22	12,47	16,46	11,94	16,78	-
0,00	417,17	12,47	16,84	12,39	16,84	-
-101,44	385,52	12,47	16,09	11,98	16,31	-
-107,55	378,18	8,5	15,89	11,90	16,25	-
-116,44	366,04	0	15,51	11,80	16,19	-

В таблицу также занесены значения ординат шпангоутов на уровне верхней палубы (у_вп) и палуб надстроек (у_пад), полученные после построения обводов шпангоутов.

Носовым и кормовым шпангоутам придадим U-образную форму. Обводы шпангоутов представлены на рис.

По полученным проекциям шпангоутов вычертим обводы батоксов и ВЛ. Полученный теоретический чертеж, с неслаженными батоксами, представлен виде отдельного чертежа. Согласно этому чертежу судно имеет следующие размерения:

L_квл = 232,88 м, б = 0,805,

L_max = 238,96 м, в = 0,993,

В = 33,69 м, д = 0,730,

Т = 12,47 м, х_с = 2,80 м,

Н = 16,85 м,

V = 71 420 м³.

Уддиферентовка и балластировка

Площадь НО:

Щ = L (1,7H + дB) = 232,88 • (1,7 • 16,85 + 0,730 • 33,69) = 12 398 (м²).

Р_но = р_но (1,23 - 0,11n) Щ Т^1/3 Н^1/2 = 1,80•10^-2 • (1,23 - 0,11 • 1) • 12 398 • 12,47^1/3 • 16,85^1/2 = =2 379 (т).

Высота двойного дна по правилам DNW:

Н_норм = 0,15 В^1/2Т^1/4 = 0,15 • 33,69^1/2 • 12,47^1/4 = 1,63 (м), примем Н_дд = 1,7 (м).

Р_дд = р_дд д L^4/3B^4/3 = 3,27•10^-2 • 0,73 • 232,88^4/3 • 33,69^4/3 • (^12,47/_16,85)^8/9 • (^1,70/_1,63) = = 2970 (т).

Ледовые усиления класса Ice3:

Р_Ice3 = р_Ice3 L³ = 3•10^-5 • 232,88³ = 379 (т).

Р₀₁₀₁₀₁ = Р_но + Р_дд + Р_Ice3 = 2379 + 2970 + 379 = 5728 (т).

Главная палуба:

Коэффициент влияния люков: k_л = 1,200 - 0,50 = 1,20 - 0,50 • ¹⁸⁰/_232,88 = 0,81.

Р_гп = р_гп k_л L Bⁿ = 4,6•10^-2 • 0,81 • 232,88 • 33,69^1,25 = 704 (т).

Р₀₁₀₁₀₂ = Р_гп = 704 (т).

Поперечные переборки:

Р_пп = р_пп пд ВН^k = 0,69•10^-2 • 11 • 0,73 • 33,69 • 16,85^7/3 = 1359 (т).

Двойные борта:

Р_дб = р_дбL_дбLⁿ =0,62•10^-2 • 2 • 211,0• 232,88 • (^15,15/ _16,85) = 548 (т).

Р₀₁₀₁₀₃ = Р_пп + Р_дб = 1359 + 548 = 1907 (т).

Надстройки:

Длина надстроек L_н = 43,0 м. Высоту надстроек примем H_н = 3,0 м.

f(H_н) = f(H_p) = 0,19H_р + 0,55 = 0,19 • 3,0 + 0,55 = 1,12.

Р_н = р_н L_н Вⁿ f(H_н) = 0,170 • 43,0 • 33,69 • 1,12 = 276 (т).

Рубка:

Высота рубки H_р = 3 • 2,5 = 7,5 (м).

f(H_р) = 0,19H_р = 0,19 • 7,5 + 0,55 = 1,98.

Ширина рубки B_р ? 0,9В = 0,9 • 33,65 ? 30,30 (м).

f(B_р) = 1,13(B_р/В) + 0,15 = 1,13 • (30,3/33,69) + 0,15 = 1,17.

Р_р = р_р L_р Вⁿ f(В_р) f(H_р) = 0,123 • 31,0 • 33,69 • 1,98 • 1,17 = 296 (т).

Р₀₁₀₁₀₄ = 276 + 296 = 572 (т).

Специальные конструкции и выступающие части:

Р₀₁₀₁₀₅ + Р₀₁₀₁₀₆ = Р_мк = р_мк LВН = 12,8•10^-3 • 232,88 • 33,69 • 16,85 = 1692 (т).

Р₀₁₀₁ = Р₀₁₀₁₀₁ + Р₀₁₀₁₀₂ + Р₀₁₀₁₀₃ + Р₀₁₀₁₀₄ + Р₀₁₀₁₀₅ + Р₀₁₀₁₀₆ = 5728 + 704 + 1907 + 572 + + 1692 = 10603 (т).

Фундаменты и подкрепления: Р₀₁₀₂ = (3,25 ± 1,14)•10^-3LBH = 3,25•10^-3 • 232,88 • 33,69 • 16,85 = 430 (т).

Дельные вещи: Р₀₁₀₃ = (0,338 ± 0,104)(LBH)^2/3 = 0,338 • (232,88 • 33,69 • 16,85)^2/3 = = 877 (т).

Неметаллические части корпуса: Р₀₁₀₄ = (0,225 ± 0,029)(LBH)^2/3 = 0,225 • (232,88 • 33,69 • 16,85)^2/3 = 584 (т).

Окраска и протекторы: Р_оп = (0,0425 ± 0,099)(LBH)^2/3 = 0,0425 • (232,88 • 33,69 • 16,85)^2/3 = 110 (т).

Цементировка: Р_ц = (2,75 ± 0,71)•10^-2LB = 2,75•10^-2 • 232,88 • 33,69 = 216 (т).

Покрытия и окраска: Р₀₁₀₅ = Р_оп + Р_ц =110 + 216 = 326 (т).

Изоляция и зашивка: Р₀₁₀₆ = (0,136 ± 0,035)(LBH)^2/3 = 0,136 • (232,88 • 33,69 • 16,85)^2/3 = = 353 (т).

Воздух в корпусе: Р₀₁₀₇ = (9,3 ± 3,5)•10^-4D = 9,3•10^-4 • 73 206 = 68 (т).

Оборудование помещений: Р₀₁₀₈ = (3,92 ± 0,55) n_эк = 1,26 • 25 = 32 (т).

Масса корпуса: Р₀₁ = Р₀₁₀₁ + Р₀₁₀₂ + Р₀₁₀₃ + Р₀₁₀₄ + Р₀₁₀₅ + Р₀₁₀₆ + Р₀₁₀₇ + Р₀₁₀₈ =

= 10603 + 430 + 877 + 584 + 326 + 353 + 68 + 32 = 13 273 (т).

Масса устройств: Р₀₂ = (0,49 ± 0,06) D^2/3 = 0,49 • 73 206^2/3 = 857 (т).

Масса систем: Р₀₃ =(0,21 ± 0,04) D^2/3 = 0,21 • 73 206^2/3 = 367 (т).

Скорость х = 0,514 • 19 = 9,77 (м/с).

Площадь лобового сопротивления: щ_лс = (16,85 - 12,47 + 3,00) • 33,69 + 7,50 • 30,3 = 476 (м²).

Воздушное сопротивление: = 25 (кН).

Площадь смоченной поверхности: Щ = L (1,7Т + дB) = 232,88 • (1,7 • 12,47 + 0,73 • 33,69) = 10 664 (м²).

Число Рейнольдса:

Re = хL/н = = 14,58•10⁸.

Число Фруда:

Fr = х/= = 0,204.

Коэффициент сопротивления трения:

1,50•10^-3.

По графику находим для Fr = 0,204 и д = 0,73 - о_ос = 1,1•10^-3.

Примем о_ш = 1•10^-3.

о_в = о_тр + о_ос + о_ш = 1,50•10^-3 + 1,1•10^-3 + 1•10^-3 = 3,6•10^-3.

= 1 851 (кН).

Полное сопротивление:

R = R_в + R_c = 1 851 + 25 = 1 876 (кН).

Буксировочная мощность:

N_букс = R х = 1876 • 9,77 = 18 328 (кВт).

Пропульсивный коэффициент: Примем k = 1,20. КПД винта примем з_д = 0,70; коэффициент влияния корпуса з_к = 0,98; КПД передачи для МОД з_п = 0,97, КПД валопровода з_в = 0,98.

з = з_д? з_к? з_п? з_в = 0,70•0,98•0,97•0,98 = 0,65.

Мощность СЭУ:

33 836 (кВт).

Масса СЭУ: Р₀₄ = 0,09 • 33 836 = 3 045 (т).

Масса электрооборудования: Р₀₅ = (0,23 ± 0,05) D^2/3 = 0,23 • 73206^2/3 = 402 (т).

Масса постоянного балласта: Р₁₀ = 0 (т).

Масса запаса водоизмещения: Р₁₁ = 950 (т).

Массу постоянных жидких грузов примем равной 1 % от водоизмещения: Р₁₂ = 0,01D = 0,01 • 73206 = 732 (т).

Сумма разделов: Р_У = 13 273 + 857 +367 + 3045 + 402 + 950 + 732 = 19 626 (т).

Масса экипажа: Примем k_м = 1,16, р_э = 150 кг/чел, р_пр = 5 кг/чел•сут, р_в = 150 кг/чел•сут, А_в = 5 сут.

Р₁₄= р_э n_э + k_м n_э (А_вр_в + А_прр_пр) = 0,150 • 25 + 1,16 • 25 • (5 • 0,150 + 50 • 0,005) = 33 (т).

Масса груза: Р₁₅ = 46 000 т.

Масса топлива: Примем k_в = 1,05, k_т = 1,07, р₁₆ = 0,19 кг/кВт•час.

Р₁₆= р₁₆ k_м k_в k_т N = 0,19•10^-3 • 1,16 • 1,05 • 1,07 • 33 836 • ¹⁰⁰⁰⁰/₁₉ = 4410 (т).

Сумма разделов дедвейта:

Р₁₄ + Р₁₅ + Р₁₆ = 33 + 46000 + 4410 = 50 443 (т).

Переменные жидкие грузы Р₁₇ + Р₁₈ =0 (т).

Дедвейт: 50 443 (т).

Масса остальных разделов постоянных грузов:

Р₀₇ + Р₀₉ + Р₁₃ = D - DW - Р_У = 73 206 - 50 443 - 19 626 = = 3137 (т).

Проектная нагрузка судна: Р_к = Р₀₁ = 13 273 (т).

Из них:

Продольные связи: Р_пс = Р_но + Р_дд + Р_гп + Р_дб = 2379 + 2970 + 704 + 548 = 6 601 (т).

Поперечные переборки: Р_пер = 1359 (т).

Надстройки и рубки: Р_нр = 572 (т).

Остальные части:Р_ос = Р_к - Р_пс - Р_пер - Р_нр = 13 273 - 6601 - 1359 - 572 = 4741 (т).

Р_о = Р₀₂ + Р₀₃ + Р₀₅ + Р₀₇ + Р₀₉ + Р₁₃ = 857 + 367 + 402 + 3137 = 4763 (т).

Р_б = Р₁₀ + Р₁₂ + Р₁₇ + Р₁₈ = 0 + 732 + 0 = 732 (т).

Р_м = Р₀₄ = 3 045 (т).

Р_т = Р₁₆ = 4 410 (т).

Р_зв = Р₁₁ = 950.

Р_э = Р₁₄ = 33 (т).

Р_г = Р₁₅ = 46 000 (т).

Итого: D = УР_i = Р_к + Р_о + Р_б + Р_м + Р_т + Р_зв + Р_э + Р_г = 13273 + 4763 + 732 + 3045 + 4410 + 950 + 33 + 46000 = 73 206 (т).

Удифферентовка.

Таблица нагрузки.

Код раздела	Наименование раздела	Масса, Рi	Плечи	Моменты
			xi	zi	Рi xi	Рi zi
01	Корпус	13273	15	12	199095	159276
02,03,05,07,09,13	Оборудование	4763	3	10	14289	47630
04	Механизмы	3045	88,94	5	270822,3	15225
16	Топливо	4410	88,94	6	392225,4	26460
10,12,17,18	Балласт	732	0	1	0	732
11	Запас водоизмещения	950	0	1	0	950
14	Экипаж	33	88,94	23,4	2935	772,2
15	Груз	46000	-16,56	9,5	-761760	437000

х_с = 2,80 м,

= 1,61 м.

Так как х_с неравно х_g, то надо произвести удифферентовку судна. Применяем метод перемещения машинного отделения. В результате ЦТ судна сместится на величину:

, откуда

= 1,50 м.

=

= 9,40 м.

Балластировка.

Осадки носом и кормой:

Т_н = а_нL = 0,03*232,88 = 6,99 м.

а_н = 0,025/0,03

Т_н = (0,7-0,74) Т = 0,7*12,47 = 8,73 м.

d = Т_н - Т_к = 6,99 - 8,73 = -1,74 м.

Относительный дифферент:

d / L = -1,74 / 232,88 = -0,75 %.

Определяем необходимое количество балласта:

Т_бл = (Т_н + Т_к) / 2 = 7,86 м.

D_бл = 73206*(7,86/12,47)^0,805/0,73 = 44003 т.

Р_бл = D_бл - D + Р_г + Р_г = 44003 - 73206 + 46000 + 4410 = 21207 т.

W_д.ц. = 0,7 L_ц B_ц Н_дд = 0,7*180*33,69*2 = 8490 т

Р_д.ц. = W_д.ц.*1,025 = 8490*1,025 = 8702 т

W_т.ц. = Р_т.ц. / 1,025 = 4410/1,025 = 4302 т

W_б.ц. = L_ц 2 B_ц (Н - Н_дд) = 2*2*(16,85-2)*100 = 5940 т

Р_б.ц. = W_б.ц.*1,025 = 5940*1,025 = 6089 т

Р_ф.ц. = LBHг = 10*5*15*1,025 = 769 т

Р_а.ц. = LBHг = 10*10*15*1,025 = 1538 т.

Р_бл = 21508 т.