Электроснабжение цеха

, (9.15)

где Кi- капитальные вложения, тыс. руб.;

Иi-издержки, тыс. руб./год;

Ен- нормативный коэффициент сравнительной экономической эффективности, равный 0,12 (руб./год)/руб.;

i- номер варианта.

Капитальные вложения в элементы системы электроснабжения определяем по укрупненным показателям стоимости на 1991 год с учетом изменения оптовых цен на промышленную продукцию коэффициентом Кинф=2200. Капвложения определяются как

, (9.16)

, (9.17)

, (9.18)

где Ктп- стоимость трансформаторной подстанции;

Кку- стоимость конденсаторных установок;

Кя- стоимость ячейки, установленной в РП.

Ежегодные издержки, связанные с эксплуатацией электрооборудования и сетей определяются как

, (9.19)

где Иам- амортизационные отчисления;

Иэкс- эксплуатационные расходы;

Ипот- стоимость потерь электрической энергии.

Составляющие издержек определяются по формулам

, (9.20)

, (9.21)

, (9.22)

где АМ- норма амортизационных отчислений, для оборудования 4,4%, для линий 4%;

ЭКС- норма эксплуатоционных расходов, для оборудования 3%, для линий 2%;

СР- средняя стоимость электроэнергии, определяемая по (11.23).

Средняя стоимость электроэнергии

(9.23)

где a - основная ставка тарифа за 1кВт заявленной максимальной мощности, принимаемый равным, а=153969.36 руб./(кВтгод);

b - дополнительная ставка тарифа за 1кВт электроэнергии, учтённой расчётным счётчиком на стороне первичного напряжения, принимаемый равным b=119.3 руб./кВтч;

Tmax - число часов использования максимальной нагрузки предприятия Tmax= 4000 ч.

Капитальные вложения в электрооборудование напряжением выше 1кВ определим по выражению

(9.24)

Определим капитальные вложения на сооружение линий, результаты сведем в таблицу 9.8 и 9.9.

Таблица 9.8 Капитальные вложения на сооружение кабельных линий для первого варианта

Наименование участка	Линия	Начало	Конец	Длинна, Км.	Куд, тыс.руб/км	Стоимость КЛ, млн.руб
Линия сортировки	Л1	РП	ТП4	0,274	2,36	1,42
Тюковый пресс	Л3 Л2	РП	ТП2	0,154	2,62	0,89
Дробилка картона	Л4	РП	ТП5	0,25	2,62	1,44
Ворота роллетные	Л5,Л6	ТП1.1	ТП1.2	0,072	2,16	0,34
Приточная установка П1	Л7 Л8	ТП2	ТП7	0,28	2,16	1,33
Вентилятор	Л9	ТП5	ТП6	0,178	1,98	0,78
Всего	6,2

Таблица 9.9 Капитальные вложения на сооружение кабельных линий для второго варианта

Наименование участка	Линия	Начало	Конец	Длинна, Км.	Куд, тыс.руб/км	Стоимость КЛ, млн.руб
Линия сортировки	Л1,Л2	РП	ТП 1.1	0,072	2,16	0,34
Тюковый пресс	Л3,Л4	РП	ТП 2	0,154	2,62	0,89
Дробилка картона	Л5,Л6	РП	ТП 3	0,426	2,16	2,02
Вентилятор	Л7	РП	ТП 4	0,274	2,36	1,42
Приточная установка П1	Л8	ТП 2	ТП 5	0,138	2,36	0,72
Ворота ролетные	Л9	ТП 2	ТП 6	0,138	1,98	0,6
всего	5,99

Таблица 9.10- Стоимость трансформаторов

Наименование участка	№ТП	Трансформатор	Ктпi, тыс.руб	Ктп, млн.руб
Линия сортировки	ТП 1.1, ТП 1.2	4х1000	5,74	50,5
Тюковый пресс	ТП2	2х1000	5,74	25,256
Дробилка картона	ТП 5	1х1000	5,74	12,63
Вентилятор	ТП 6	1х1000	5,74	12,63
Приточная установка П1	ТП 7	2х1000	5,74	25,256
Ворота ролетные	ТП 4	1х1000	5,74	12,63
Всего	138,9

Укрупнённые показатели стоимости ячеек КРУ 10кВ берём из таблицы 10.33 [12] равна 1,48 тыс.руб. : общая стоимость РП

млн.руб,

млн.руб.

Капиталовложения в КУ

, (9.25)

млн.руб.

Суммарные капиталовложения по вариантам

млн.руб,

млн.руб.

Время максимальных потерь в технико-экономических расчётах, определяется, как правило, по таблице 3.2 1 или графику (рисунок 3.7 1), то исходя из этого, принимаем = 2500ч.

Годовые потери электроэнергии в рассматриваемом варианте, кВтч

(9.26)

где ДWтi - потери активной энергии в i-м трансформаторе, кВтч;

ДWкj - потери активной энергии в j-й конденсаторной установке, кВтч;

ДWлk- потери активной энергии в k-й кабельной линии, кВтч.

Потери активной энергии в двухобмоточном трансформаторе определяются как, кВтч

. (9.27)

Потери активной энергии в конденсаторной установке, кВтч

, (9.28)

где Qк - фактическая мощность КУ, квар;

Ру- удельные потери активной мощности в батареях конденсаторов, принимаемые для БНК до 1 кВ ру=0,004 кВт/квар;

Тгод- число часов работы (включения) КУ за год, ч.

, (9.29)

где ro -удельное активное сопротивление кабельной линии Ом/км.

По (9.28) потери активной энергии в конденсаторной установке

кВтч.

Результаты потерь мощности в трансформаторах и линиях заносим в таблицы 9.11-9.13.

Таблица 9.11 Потери мощности в трансформаторах

Наименование участка	№ТП	Трансформатор	в	ДWт, кВтч
Линия сортировки	ТП 1.1, ТП 1.2	4х1000	0,67	28764,3
Тюковый пресс	ТП2	2х1000	0,53	24228,3
Дробилка картона	ТП 5	1х1000	0,92	39496,8
Вентилятор	ТП 6	1х1000	0,54	24517,2
Приточная установка П1	ТП 7	2х1000	0,76	32239,2
Ворота ролетные	ТП 4	1х1000	0,93	16934,95
Всего	166180,8

Таблица 9.12 Потери мощности в кабельных линиях первого варианта

Линия	Начало	Конец	Iрл, А	Марка кабеля	ДWл, кВтч
Л1	РП	ТП4	56,51	ААШвУ-10-3х50	4101,498
Л3 Л2	РП	ТП2	76,52	ААШвУ -10-3х70	3023,009
Л4	РП	ТП5	88,02	ААШвУ -10-3х70	6493,391
Л5,Л6	РП	ТП1.2	40,03	ААШвУ -10-3х35	773,5751
Л7 Л8	ТП2	ТП7	44,98	ААШвУ -10-3х35	3798,356
Л9	ТП5	ТП6	32,39	ААШвУ -10-3х25	1750,706
Всего	19940,53

Таблица 9.13 Потери мощности в кабельных линиях второго варианта

Линия	Начало	Конец	Iрл, А	Марка кабеля	ДWл, кВтч
Л1,Л2	РП	ТП 1.1	40,03	ААШвУ -10-3х35	773,5751
Л3,Л4	РП	ТП 2	87,17	ААШвУ-10-3х70	3923,048
Л5,Л6	РП	ТП 3	44,98	ААШвУ -10-3х35	5778,928
Л7	РП	ТП 4	56,51	ААШвУ-10-3х50	4101,498
Л8	ТП 2	ТП 5	55,63	ААШвУ-10-3х50	2001,882
Л9	ТП 2	ТП 6	32,39	ААШвУ-10-3х25	1357,289
Всего	17936,22

ДWгод1=86544+166180,8+19940,53=272665,33 кВтч,

ДWгод2=86544+166180,8+17936,22=270661,02 кВтч,

руб./кВтгод,

млн.руб,

млн.руб,

млн.руб.,

млн.руб.,

млн.руб.,

млн.руб,

млн.руб,

млн.руб,

млн.руб,

млн.руб.

Так как разница составляет 1.56%, то варианты считаются равноценными. Предпочтение отдаем первому варианту и в дальнейшем будет рассматриваться именно он.

9. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Вычисление токов КЗ производим с целью:

Выбора отключающих аппаратов.

Проверки устойчивости элементов схемы при электродинамическом и термическом действии токов КЗ.

Расчета релейной защиты.

Расчетным видом КЗ является трехфазное, т.к. при нем обычно значения получаются большие значения сверхпереходного и ударного токов, чем при двухфазном и однофазном. Расчет токов КЗ рассчитывается на сборных шинах ГПП и РП.

Рис. 10.1. Схема питания завода

Завод получает питание от ГПП на напряжении 10 кВ, расположенной на расстоянии 1.2 км, на которой установлены два трансформатора мощностью 40 МВА. На удалении 60 км от ГПП расположена ТЭЦ с двумя генераторами ТВФ-100-2У3 (Pн=100 МВт, cos=0,85, Xd''=0.192), подключенные к сети 110 кВ с помощью двух трансформаторов ТДЦ-125000/110, Uк=10,5%. На расстоянии 78 км расположена ГРЭС, на которой установлено восемь генераторов ТВФ-100-2У3 (Pн=100 МВт, cos=0,85, Xd''=0.192), подключенные с помощью трансформаторов ТДЦ-125000/110, Uк=10,5%. На основании приведенных данных производим расчет токов короткого замыкания в двух точках К1 (на шинах ГПП) и К2 (на шинах РП).



Рис. 10.2. Схема для расчета токов КЗ.

Для вычисления токов КЗ составляем расчетную схему, включая все элементы, по которым протекают токи к выбранным точкам. По расчетной схеме составляем схему замещения, в которой каждый элемент заменяем своим сопротивлением. Генераторы, трансформаторы, высоковольтные линии и короткие участки распределительных сетей представляем индуктивными сопротивлениями. Расчет токов КЗ выполняем в относительных единицах, при котором все расчетные данные приводим к базисным напряжению и мощности.

Задаемся базисными условиями Sб = 1000 МВА; Uб = 10,5 кВ;

Iб = Sб / (1.73*Uб) = 1000 / (1,73*10,5) = 55 кА. (10.1)

По [9] для турбогенераторов мощностью от 100 до 1000 МВт Е*=1,13.

Сопротивления генераторов находим по формуле

,(10.2)

Сопротивления трансформаторов ГРЭС определяем по формуле

,(10.3)

Сопротивления воздушных и кабельных линий

, (10.4)

где x0 - индуктивное сопротивление одного км линии, Ом/км (для воздушных линий 110 кВ x0=0,4 Ом/км, кабельных 10 кВ - x0=0,08 Ом/км),

l - длина линии, км.

,

,



Рис.10.3. Схема замещения

Так как секционные выключатели на ГПП и ЦРП находятся в нормально отключенном состоянии, а генераторы на ГРЭС включены параллельно, то схема замещения принимает вид рис. 10.4.

Рис. 10.4. Схема замещения.

, (10.6)

, (10.7)

, (10.8)

(10.9)

(10.10)

(10.11)

Рис. 10.5. Схема замещения.

(10.12)

Рис. 10.6. Схема замещения.

(10.13)

Рис. 10.7. Схема замещения.

, (10.14)

(10.15)

Рис. 10.8. Схема замещения.

, (10.16)

(10.17)

Ток установившегося КЗ на шинах 10 кВ ГПП.

Секция 1:

Iуст.гпп1 = Е*Iб / (X37+X32), (10.15)

Iуст.гпп1 = 1.11455 / (0,3+9.325) = 6.36 кА.

Секция 2:

Iуст.гпп2 = Е*Iб / (X33+X28), (10.16)

Iуст.гпп2 = 1.12655 / (1.055+8.675) =6.36 кА.

Ударный ток на шинах 10 кВ ГПП.

Секция 1:

Iу.гпп = 1.41Ку Iуст.гпп, (10.17)

где kу - ударный коэффициент; для шин ГПП kу = 1,82, для шин ЦРП завода kу = 1,369.

Iу.гпп1 = 1.411.826.36 = 16.32 кА.

Секция 2:

Iу.гпп2 = 1.411.826.36 = 16.32 кА.

Ток установившегося КЗ на шинах РП.

Секция 1:

Iуст.рп1 = Е*Iб / (X32+X37+X27), (10.18)

Iуст.рп1 = 1.11455 / (0.3+9.325+0.87) = 5.83 кА.

Секция 2:

Iуст.рп2 = Е*Iб / (X33+X28+X28), (10.19)

Iуст.рп2 = 1,12655 / (1.055+8.675+0.87) = 5.84 кА

Ударный ток на шинах РП.

Iу. рп = 1.41Ку Iуст. рп , (10.20)

Секция 1:

Iу. рп1= 1.411.369 5.83 = 11.25 кА.

Секция 2:

Iу. рп2= 1,411,369 5.84 = 11.27 кА.

Таблица 10.1. Токи КЗ в сетях 10 кВ

	Точка КЗ	, кА	Iу, кА
Секция 1	К1	6.36	16.32
Секция 2		6.36	16.32
Секция 1	К2	5.83	11.25
Секция 2		5.84	11.27

10. ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ТОКОВЕДУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ РП И ТП

Сечение жил высоковольтных кабелей выбирается по экономической плотности тока и проверяется по нагреву и термической стойкости при КЗ.

Так как выбор проводников по нагреву и экономической плотности уже произведен, проверим выбранные сечения на термическую стойкость.

Проверка кабелей на термическую стойкость производится по условию минимально допустимого сечения:

,(11,1)

где Вк - тепловой импульс от тока КЗ, кАс;

С- расчетный коэффициент, принимаемый в зависимости от допустимой температуры нагрева при КЗ, материала проводника и его изоляции.

Результирующий тепловой импульс от тока КЗ записывается как:

,(11,2)

где tотк - время отключения КЗ, принимаемое по [2], с;

Та- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ. В распределительных сетях 6…10 кВ принимается 0,01с.

Из трех найденных сечений (по экономической плотности тока, нагреву и термической стойкости) принимается большее.

Тепловой импульс тока КЗ по (11,1) рассчитываем по сквозному току КЗ:

Вк=5.842(0,6+0,01)=20.73 кА2с.

Сечение по термической стойкости по (11,2):

.

Следовательно все кабели отходящие от шин РП выбранные нами ранее должны иметь сечение не менее 50 мм2.

Линия	Начало	Конец	Sрл, кВ•А	Iрл, А	F, мм2	Марка кабеля	, А
Л1	РП	ТП4	693,3	56,51	40,4	ААШвУ-10-3х50	140
Л3 Л2	РП	ТП2	546,3	76,52	54,7	ААШвУ -10-3х70	165
Л4	РП	ТП5	963,5	88,02	62,9	ААШвУ -10-3х70	165
Л5,Л6	ТП1.1	ТП1.2	561	40,03	28,6	ААШвУ -10-3х35	115
Л7 Л8	ТП2	ТП7	779	44,98	32,1	ААШвУ -10-3х35	115
Л9	ТП5	ТП6	978,8	32,39	23,1	ААШвУ -10-3х25	90

Как видно из таблицы последние три кабеля не удовлетворяют условию термической стойкости и их сечение увеличиваем до 50 мм2. В итоге принимаем кабель ААШву 10(350), Iдоп=140 А.

Для питающей линии получим следующие значения

Вк=6,362(0,6+0,01)=24,67 кА2с.

Выбранное ранее сечение кабеля больше принимаем окончательно ранее выбранное ААБ 10 (3х240).

Шины РП выбираются по нагреву максимальным расчетным током Iрм и проверяем на электродинамическую и термическую стойкость.

При выборе шин по нагреву учитываем наиболее тяжелые послеаварийные и ремонтные режимы:

Iдоп Iрм.(11,3)

Проверка на электродинамическую стойкость выполняется сравнением механического напряжения в материале шины р с допустимым значением доп:

доп р.(11,4)

Проверка шин на термическую устойчивость сводится к определению минимального допустимого сечения qт по выражению (11,1) при С=91 А с0,5/мм2 для алюминиевых шин.

Произведём выбор сечений шин для РП (Iрм=439 А). Учитывая, что РП выполняем комплектными устройствами типа КСО, поставляемые в собранном виде, по (12.1) принимаем однополосные алюминиевые шины АДО 40х4, располагаемые в РП “на ребро”, на ток Iдоп=480 А. Определяем минимальное сечение, допустимое по термической стойкости по (11,1):

Что меньше принятого нами сечения равного 160 мм2.

Шины по термической стойкости выбраны правильно.

Рассчитаем момент сопротивления шин:

.(11,5)

где b и h - соответственно меньший и больший размеры сторон поперечного сечения шин.

Расчетное напряжение в металле шин:

МПа,.(11,6)

По [2] для алюминиевых шин АДО доп=49 МПа, что больше расчетного.

Таким образом, выбранное сечение шин удовлетворяет условиям нагрева, термической и динамической стойкости.

Выберем шины которые питают ТП 1.1 так как данная ТП граничит с РП Iрм=108,52 по (12.1) принимаем однополосные алюминиевые шины АДО 30х4, располагаемые в РП “на ребро”, на ток Iдоп=365 А. Определяем минимальное сечение, допустимое по термической стойкости по (11,1):

.

Что меньше принятого нами сечения равного 120 мм2.

Шины по термической стойкости выбраны правильно.

Рассчитаем момент сопротивления шин:

.(11,5)

где b и h - соответственно меньший и больший размеры сторон поперечного сечения шин.

Расчетное напряжение в металле шин:

МПа,.(11,6)

По [2] для алюминиевых шин АДО доп=49 МПа, что больше расчетного.

Электрические аппараты в условиях эксплуатации работают в трех основных режимах: длительном, перегрузке и в режиме короткого замыкания. В длительном режиме надежная работа аппаратов обеспечивается правильным выбором их по номинальному напряжению и номинальному току. В режиме перегрузки - ограничением величины и длительность повышения напряжения или тока в таких пределах, при которых гарантируется нормальная работа за счет запаса прочности. При коротких замыканиях надежная работа аппаратов обеспечивается их термической и электродинамической стойкостью.

Выбор выключателя осуществляется по следующим условиям:

-- по напряжению

;

-- по току

,;

-- по отключающей способности

-- по динамической стойкости

;

-- по термической стойкости

.

Выбор разъединителей осуществляется по следующим условиям:

-- по напряжению

;

-- по току

;

-- по динамической стойкости

;

-- по термической стойкости

.

Рассмотрим выбор выключателя и разъединителя на линии питающей завод.

Выбор выключателя:

- по напряжению

10 кВ = 10 кВ;

- по току

219,5 А < 630 А,

439 А < 630 А,

к установке принимаем выключатель ВВ/TEL - 10 -630/20;

- по отклюю чающей способности

20 кА > 5,84кА;

МВ·А,

(11.7)

МВ·А,

106.2 МВ·А < 346,6 МВ·А;

- по динамической стойкости

кА < 52 кА,

- по термической стойкости

20.73 кА2•с < 202 · 4 = 1600 кА2•с.

Выбор разъединителя

- по напряжению

10 кВ = 10 кВ;

- по току

439 А < 630 А,

к установке принимаем разъединитель РВЗ - 10 -630;

- по динамической стойкости

11.27 кА < 51 кА;

- по термической стойкости

20.73 кА2•с < 162 · 4 = 1024 кА2•с.

Аналогично производим выбор остальных выключателей и разъединителей так как номинальный ток отключения для данного выключателя при номинальном токе 400 А равен 20 кА, то везде принимаем одинаковые выключатели типа ВВ/TEL-10 -20/400У3. Разъединители принимаем тоже одного типа РВЗ-10/400У3

Результаты расчёта сводим в таблицу 11.1

Таблица 11.1

Линия	Выключатель	Разъединитель
Питающая РП	ВВ/TEL - 10 -20/630У3	РВЗ-10/400У3
Отходящие от шин РП	ВВ/TEL - 10 -20/400У3	РВЗ-10/400У3
Секционный	ВВ/TEL - 10 -20/400У3	РВЗ-10/400У3

Данные выключатели и разъединители устанавливаются в сборных односторонне обслуживаемых камерах КСО - Ин98

С параметрами Uном=10 кВ, Iном=630 А, Iном дин=51 кА Iном тер=20 кА

Выбор выключателей нагрузки осуществляется по следующим условиям:

-- по напряжению

;

-- по току

,;

-- по динамической стойкости

;

-- по термической стойкости

.

Выбор выключателя:

- по напряжению

10 кВ = 10 кВ;

- по току

33,51 А < 400 A

-- по динамической стойкости

11.27 кA < 25 кА.

-- по термической стойкости

20.73 кАс2 < 100 кАс2

значение тока примем из таблицы 9,3 для нужных нам линий так как наибольший из этих токов равен 91,22 А, а IН выключателя 400 А., то по этому условию выключатель проходит.

Для установки принимаем выключатель нагрузки ВНП-10/400У3

Выбор выключателей для батарей конденсаторов.

Определим токи от БНК по выражению

, (11.8)

где - мощность установленных батарей.

Выбор автоматического выключателя осуществляем по следующим условиям

, (11.9)

, (11.10)

, (11.11)

. (11.12)

Рассмотрим пример расчета для БК 325 квар, для остальных расчет будет аналогичен, результаты расчета заносим в таблицу 11.2.

А,

А,

выбираем автоматический выключатель ВА 53 - 39 Iн = 630 А с А;

А,

,

принимаем

А.

Таблица 11.2 Результаты выбора автоматических выключателей в цепи БНК

Qнк, квар	, А	Тип автоматического выключателя	, А		, А
200	288,68	ВА 53 - 39 Iн = 630 А	400	2	800
300	433,01	ВА 53 - 39 Iн = 630 А	630	2	1260
325	469,1	ВА 53 - 39 Iн = 630 А	630	2	1260
350	505,18	ВА 53 - 39 Iн = 630 А	630	2	1260
525	757,77	ВА 53 - 41 Iн = 1000 А	1000	2	2000

Выберем выключатели на низкой стороне ТП.

Определим токи за трансформаторами по выражению

, (11.13)

Рассмотрим пример расчета на ТП1, для остальных расчет будет аналогичен, результаты расчета заносим в таблицу 7.6.

выбираем автоматический выключатель ВА 55 - 43 Iн = 2500 А с А;

Таблица 11.3 Результаты выбора автоматов на низкой стороне ТП

№ ТП	, А	Тип автоматического выключателя	, А
1.1	2020,7	ВА 55 - 43 Iн = 2500 А	2500
1.2	2020,7	ВА 55 - 43 Iн = 2500 А	2500
2	2020,7	ВА 55 - 43 Iн = 2500 А	2500
3	2020,7	ВА 55 - 43 Iн = 2500 А	2500
4	1443,37	ВА 55 - 41 Iн = 1600 А	1600
5	1443,37	ВА 55 - 41 Iн = 1600 А	1600
6	1443,37	ВА 55 - 41 Iн = 1600 А	1600

В качестве секционных выключателей на двух трансформаторных ТП принимаем выключатель на ступень ниже чем за трансформатором.

Также нам необходимо выбрать кабели 0,4 кВ для питания нагрузки маломощных цехов: низковольтную нагрузку заводоуправления и складов. Поскольку Tmax=4000 ч<5000 ч, то сечение кабелей выбираем по расчетному току.

К примеру, рассчитаем кабельную линию 0,4 кВ питающую заводоуправление. Расчетная нагрузка по: Ррм=231+43,21=274,21кВт, Qрм=14,22+140,91=155,13 квар, тогда расчетный ток линии:

.

По [2] выбираем два кабеля АВВГ(595) с Iдоп=240А.

Для питания складских помещений принимаем два кабеля АВВГ(595) с Iдоп=270А.

Трансформаторы тока выбираются по номинальному току и напряжению первичной цепи, классу точности, номинальному току вторичной цепи и номинальной мощности вторичной обмотки.

S2=Sпр.б+I2•(rпр+ rкон)(11.14)

гдеrпр и rкон - сопротивления проводов и контактов, Ом;

I2 - ток вторичной обмотки, А,

Sпр.б - мощность, потребляемая приборами.

(11.15)

Условие электродинамической устойчивости:

.(11.16)

Условие термической устойчивости:

.(11.17)

Трансформаторы напряжения выбираются по номинальным параметрам, классу точности и нагрузке.

;(11.18)

гдеР=Sпрбcosпрб

- суммарная активная мощность потребляемая катушками приборов;

Q=Pпрбtgпрб

- суммарная реактивная мощность потребляемая катушками приборов.

Таблица 11.4 Вторичная нагрузка трансформатора напряжения (РП).

Прибор	Тип прибора	Sобм,ВА	Число обмоток, шт	cos	Sin	Число приборов	Pпрб,Вт	Sпрб, вар
Вольтметр	Э-335	2	1	1	0	4	8
Счётчик активной энергии	СА3-U681	8	2	0.38	0.925	1	6.08	14.8
Счётчик реактивной энергии	СРИ-U676М	12	2	0.38	0.925	2	18.24	44.4
Итого:		32.2	59.2

S==67.4ВА.(7.12)

Устанавливаем на каждые секции РП трансформаторы напряжения НАМИ-10 в классе точности 0.5 с Sном=120 ВА, через предохранители ПКН001-10У3. Вторичная нагрузка трансформатора тока (РП).

Таблица 11.5 Вторичная нагрузка трансформатора тока (РП)

Прибор	Тип прибора	Нагрузка фаз, ВА
		А	В	С
Амперметр Счётчик акт. энергии Счётчик реакт. энергии	Э-335 САЗ-U381 СРИ-U671М	2.5 2.5	0.5	2.5 2.5
Итого:		5.0	0.5	5.0

Наиболее нагруженными являются трансформаторы тока фаз А и С.

Выбираем трансформаторы тока типа ТЛК-10-3-0,5/10Р У3 Sн=10 ВА.

=0.1 Ом;Iн1=600 А;Iн2=5 А.

iу=27,8 кА;iдн=51 кА;iднiу;

UномUдн;IномIуст;Iуст=441,21 А;Iном=600 А.

32 кА=15,63 кА.

Выбранный трансформатор тока проходит по условиям электродинамической и термической стойкости.

Таблица 11.6 Вторичная нагрузка трансформатора тока(ТП-0.4 кВ).

Прибор	Тип прибора	Нагрузка фаз, ВА
		А	В	С
Амперметр	Э-335	1.5	1.5	1.5
Счётчик акт. Энергии		2.5		2.5
Итого:		4.0	1.5	4.0

Наиболее загруженные фазы А и С.

Выбираем трансформаторы тока типа ТНШЛ с номинальным током первичной обмотки, соответствующим расчётному току за трансформатором для каждой ТП (см. п.10.4)

Для однотрансформаторной ТП - Sн=1000 кВА; Iр.а=1445 А; ТНШЛ-1500/5.

Для двухтрансформаторной ТП - Sн=1000 кВА; Iр.а=1878,6 А; ТНШЛ-2000/5.

11. РАСЧЁТ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ ОСВЕЩЕНИЯ

Для выбора защитных аппаратов установленных в групповых осветительных щитках необходимо первоначально определить значение расчётного тока для каждой из групповых линий.

Расчётная мощность осветительной нагрузки определяется по формуле:

, (12.1)

где Ксо - коэффициент спроса осветительной нагрузки;

Кп - коэффициент, учитывающий потери в пускорегулирующих аппаратах (ПРА);

Рл - установленная мощность ламп, Вт;

NR - количество светильников, питаемых групповой линией;

nсв - количество ламп в светильнике.

Расчётный ток групповой сети определяют по следующим формулам

а) для трёхфазных линий

; (12.2)

б) для однофазных линий

; (12.3)

Для защиты групповых и питающих линий будем использовать автоматические выключатели с комбинированным расцепителем.

Мощность питающей линии определяется следующим образом:

; (12.4)

Ток нагрузки в питающей линии определяется по формуле (12.2) с учётом средневзвешенного коэффициента активной мощности:

; (12.5)

Данные необходимые для проведения расчёта мощности и токов групповых линий приведены в таблице 12.1:

Таблица 12.1 Данные для расчёта групповых линий

Светильники освещения	Ксо	Кп	Рл, Вт	N, светильников	n, ламп в светильнике	cos_f
Цех (ряд №1)	0,95	1,1	400	11	1	0,5

Определяем мощность одного ряда светильников освещения для цеха

Ppo=0,95·1,1·400·11·1=4598 Вт.

Для равномерной загрузки фаз трёхфазной сети этот каждый ряд светильников питается по трёхфазным линиям. В соответствии с этим расчётный ток линии определяется по формуле:

А.

По расчётному току каждой групповой линии освещения выбираем тип автомата, номинальный ток и номинальный ток расцепителя. Результаты выбора для данной линии и для всех остальных аналогичны. Для определения тока и нагрузки питающего участка осветительной сети определим суммарную активную мощность групповых линий:

Pп=6•4598=27588 Вт.

Определяем ток питающей линии для цеха:

A.

Для защиты питающей линии по условиям (3.7)-(3.10) выбираем автоматический выключатель ВА51-33 с комбинированным расцепителем Iна=160А, Iнр=100 A, Кто=10.

Аналогично выбираем автоматические выключатели для эвакуационного освещения. Результаты выбора автоматических выключателей заносим в таблицу 12.2.

Таблица 12.2 Результаты выбора автоматических выключателей

Освещение	Групповая линия к светильникам	Рро, Вт	Iро, А	Тип автомата	Iна, А	Iнр, А	Iотс, А	Тип щитка
Цех	ряд №1-6	4598	14	ВА51-31, трёхполюсный	100	16	48	ПР 8501011
Эвакуационное освещение	ряд	900	4,1	ВА51-29, однополюсный	63	6,3	18,9	ПР 8501001

Длительно допустимые токи проводов и кабелей групповой осветительной сети должны быть не менее Iро.

Механическая прочность обеспечивается применением проводов и кабелей алюминевые жилы которых должны быть не менее 2,5 мм2 в сечении.

Наибольшее значение при выборе сечения жил проводов и кабелей является условие обеспечение допустимой потери напряжения.

Допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети рассчитывают по формуле:

, (12.6)

где Uхх - номинальное напряжение при холостом ходе

трансформатора (105%);

Umin - минимально допустимое напряжение у наиболее удалённых ламп;

ДUт - потери напряжения в трансформаторе.

Потери напряжения в трансформаторе вычисляются по формулам:

, (12.7)

где т - коэффициент загрузки трансформатора;

Ua и Up - соответственно активная и реактивная составляющие напряжения короткого замыкания Uк;

cosт - коэффициент мощности нагрузки трансформатора.

; (12.8)

. (12.9)

Сечение проводов осветительной сети определяют по формуле

, (12.10)

где М - момент нагрузки, кВт•м;

с - коэффициент, определяемый в зависимости от системы напряжения, системы сети и материала проводника.

В общем случае момент нагрузки вычисляем по формуле, кВтм

М=РроL, (12.11)

где Рро - расчетная нагрузка освещения, кВт;

L - длина участка, м.

Если группа светильников одинаковой мощности присоединена к линии с равными интервалами Lа

, (12.12)

где l1 - расстояние от осветительного щитка до первого светильника.

По сечению и моменту вычисляем действительное значение потери напряжения на участке

, (12.13)

Последующие участки рассчитываются аналогично по оставшейся потере напряжения

Uд0=Uд - Uф, (12.14)

При расчете разветвленной осветительной сети на минимум проводникового материала сечение проводников для участка сети до разветвления

, (12.15)

где Мприв - приведенный момент нагрузки, кВтч.

Приведенный момент определяем по формуле

Мприв=М+м, (12.16)

где М - сумма моментов данного участка и всех последующих по направлению тока участков с тем же числом проводов линии, что и на данном участке;

м - сумма приведенных моментов участков с другим числом проводов;

- коэффициент приведения моментов.

С помощью формул (12.7), (12.8), (12.9) находим потери напряжения в трансформаторе

Uа=.

Uр=.

Uт=0,85(1,080,8 + 5,40,6) = 3,48 %.

Допустимое значение потери напряжения в осветительной сети по (12.6)

Uд= 105 - 95 - 3,48 = 6,52%.

Расстояние до центров приложения нагрузки по (12.12)

м,

м,

м,

м.

м,

м,

Момент нагрузки по (12.11)

М1= 4.643.3 = 199.18 кВтм;

М2= 4.639.2 = 180.32 кВтм;

М3= 4.644.5 = 204.7 кВтм;

М4= 4.650 = 230 кВтм;

М5= 4.655.4 = 254.84 кВтм.

М6= 4.6•60.8= 279.68 кВтм;

Мгл= 27,620= 552 кВтм;

Приведенный момент по формуле (12.16)

Мприв= 199.18+180.32+204.7+230+254.84+279.68+552=1930.62 кВтм.

По формуле (12.15) определяем сечение головного участка пользуясь приведенным моментом

qп=

Принимаем сечение кабеля головного участка ближайшее большее по стандарту AВВГ - 56, Iдоп= 32 А.

Так как Iдоп= 32 А < Iр= 83,6 А, то сечение кабеля, выбранного по потере напряжения, не удовлетворяет условиям нагрева и принимаем AВВГ-5х50 Iдоп=110•0,92А. (по таб.9,8 [5] с понижающим коэффициентом 0,92)

По (12.13) находим потерю напряжения в питающей линии

Uп=%.

Допустимую потерю напряжения в последующих участках найдем как

Uд1 = Uд - Uп. (12.17)

Uд1 = 6,52 - 0,87 = 5,65 %.

Для группы 1 находим по (7.15) сечение провода.

Группа 1

мм2.

Принимаем провод марки AПВ - 5(12,5) с Iдоп= 19 А.

Находим фактическую потерю напряжения по (12.13)

Uф1=%.

Аналогично рассчитываем другие группы распределительного пункта рабочего освещения для цеха и эвакуационное освещение.

Для питающих линий принимаем кабели марки AВВГ, прокладываемые по стенам в лотках; а для групповых линий провода AПРВ, прокладываемые по ферме в трубах. Результаты сводим в таблицу 12.2.

Таблица 12.2 Результаты выбора проводов и кабелей для освещения

Освещение	№ группы	Uд1,%	С	М, кВтм	Сечение провода (кабеля)	Рро, кВт	Iро, А
					Расчетное значение q, мм2	Принятое значение q, мм2	Iдоп, А
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Цех	1	5.65	44	199.18	0,8	2,5	19	4,6	14
	2	5.65	44	180.32	0,71	2,5	19	4,6	14
	3	5.65	44	204.7	0,69	2,5	19	4,6	14
	4	5.65	44	230	0,79	2,5	19	4,6	14
	5	5.65	44	254.84	0,89	2,5	19	4,6	14
	6	5.65	44	279.68	1	2,5	19	4,6	14
	Питающая	6,52	44	1718,32	6	50	101	27,6	83,6
Эвакуационное	1	3.84	7.4	7.32	0.26	2.5	19	0.285	1.29
	2	3.84	7.4	10.5	0.37	2.5	19	0.285	1.29
	3	3.84	7.4	13.6	0.54	2,5	19	0.285	1.29
	Питающая	3.84	7.4	50.743	1.05	2,5	19	0.855	3.88

11. ОХРАНА ТРУДА

Производственная санитария

Производственные помещения завода выполнены одноэтажными. Высота пролёта помещений, оснащённого шлифовальным оборудованием и , свободно допускает сборку и разборку наиболее высокого оборудования. Стены здания выполнены из прочных огнестойких материалов с учётом вибрации при работе установленного оборудования. Перекрытия пролётов корпуса выполнены огнестойкими.

Воздух рабочей зоны производственных помещений шлифовального цеха должен соответствовать санитарно-гигиеническим требованиям по параметрам микроклимата, содержанию вредных веществ (газа, пара, аэрозоли) и частиц пыли.

Рабочей зоной является пространство до 2-х метров по высоте от уровня пола или площадки с местами постоянного или временного пребывания работающих. Постоянным считается рабочее место, на котором работающий находится более 50% рабочего времени за смену или более двух часов непрерывно.

Метеорологические условия рабочей зоны определяются совместным действием на организм человека температуры, относительной влажности, скорости движения воздуха и интенсивности теплового излучения.

Оптимальные микроклиматические условия - это сочетание параметров микроклимата, которое обеспечивает сохранение нормального теплового состояния организма без нарушения реакций терморегуляции (т.е. ощущение теплового комфорта) и создаёт предпосылки для высокого уровня работоспособности.

Допустимые микроклиматические условия могут вызвать некоторое напряжение реакций терморегуляции (дискомфортные тепловые ощущения), но последние не приводят к нарушению здоровья и быстро нормализуются.

Оптимальные показатели определяются для всей рабочей зоны, допустимые - дифференцированно для постоянных и непостоянных рабочих мес. Допустимые величины показателей микроклимата разрешается устанавливать только в тех случаях, когда по технологическим требованиям, техническим и экономическим причинам не обеспечивается оптимальные нормы.

Оптимальные и допустимые величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха приведены в таблице 13.1 и устанавливаются ГОСТом для рабочей зоны производственных помещений с учётом сезона года и тяжести выполняемых работ.

Физической работы средней тяжести (категория II) - с расходом энергии в пределах 151…250 ккал/ч (175-290 Вт). К категории IIа относятся работы, связанные с постоянной ходьбой, с перемещением предметов весом до 1 кг в положении стоя или сидя ( энергозатраты 151…200 ккал/ч). К категории II б связанные с ходьбой, перемещением и переноской тяжестей до 10 кг ( энергозатраты 201..250 ккал/ч).

В целях профилактики тепловых травм температура наружных поверхностей технологического оборудования не должна превышать 450 С.

Естественное и искусственное освещение соответствует требованиям СНБ 2.04.05-98. Производственное освещение, правильно спроектированное и выполненное, улучшает условия зрительной работы, снижает утомление, способствует повышению производительности труда и качества выполняемой продукции, благоприятно влияет на производственную среду, оказывая положительное психологическое воздействие на работающего, повышает безопасность труда и снижает травматизм на производстве. Совершенство производственного освещения характеризуется количественными и качественными показателями. К количественным относятся световой поток, сила света, яркость, освещённость, коэффициент отражения, а к качественным - фон, контраст объекта с фоном, видимость показатель ослеплённости, коэффициент пульсации освещённости.

В свою очередь освещение делится на искусственное и естественное.

Естественное освещение - это освещение помещений дневным светом неба, проникающим через световые проёмы в наружных ограждающих конструкциях. Подразделяется на боковое - через проёмы в наружных стенах, верхнее - через светоаэрационные фонари, световые проёмы в местах перепад высот здания и комбинированное, представляет собой сочетание верхнего и бокового освещения. Помещения с постоянным прибыванием людей должны иметь, как правило, естественное освещение.

Искусственное освещение по функциональному назначению подразделяется на рабочее аварийное, охранное и дежурное. Аварийное освещение разделяют на освещение безопасности (предусматривается, если отключение рабочего освещения может привести к взрыву, пожару, длительному нарушению технологического процесса, и должно обеспечивать возможность продолжения работ) и эвакуационное (предназначенное для безопасной эвакуации людей).

Искусственное освещение по месту расположения светильников используется двух систем: общее и комбинированное. Общее - освещение, при котором светильники размещаются в верхней зоне помещения равномерно или группируются с учётом расположения оборудования. Система комбинированного освещения включает обшее и местное освещение.

В качестве источников искусственного света в помещении используются как правило наиболее экономичные разрядные лампы.

В соответствии с СНБ 2.04.05-98, искусственное освещение оценивается непосредственно по освещённости рабочей поверхности (Е лк). Рабочей считается поверхность, на которой производится работа и нормируется или измеряется освещённость.

Освещённость рабочей поверхности, создаваемоя светильниками общего назначения в системе комбинированного, должна составлять не менее 10 % нормируемой для комбинированного освещения при тех источниках света, которые применяются для местного освещения. При этом освещённость должна быть не менее 200 лк при разрядных лампах, не менее 75 лк при лампах накаливания. Создавать освещённость от общего освещения в системе комбинированного более 500 лк при разрядных лампах и более 150 лк при лампах накаливания допускается только при наличии обоснований.

В помещениях без естественного света освещённость рабочей поверхности, создаваемую светильниками общего назначения в системе, комбинированного, следует повышать на одну ступень. Освещённость от системы общего искусственного освещения принимается по таблице 13.2

Мостовые краны имеют светильники для компенсации затемнения рабочих мест цеха при прохождении мостового крана.

Для безопасного обслуживания светильников применяются мостовые краны. Очистка светильников производится не реже двух раз в месяц, а в помещениях со значительными выделениями пыли, дыма и копоти - не реже четырёх раз в месяц. Очистка остекления фонарей и окон в производственных помещениях производится не реже четырёх раз в год, а в складских и заготовительных помещениях - не реже двух раз в год.

На рабочем месте у станка вывешивается хорошо читаемая выписка из инструкций по охране труда, в которой указываются для работающего на станке основные требования по безопасным приемам работы, а также требования к защитным, предохранительным и блокировочным устройствам. При наличии станков одной группы в помещении достаточно одной выписки из инструкции, вывешенной на видном месте.

Органы ручного управления станком должны быть выполнены и расположены так, чтобы пользование ими было удобно, не приводило к защемлению и наталкиванию руки на другие органы управления и части станка и чтобы в возможно большей степени исключалось воздействие на эти органы

Во избежание несчастных случаев запрещается:

- работа на неисправных станках и оборудовании, а также на станках с неисправными или незакрепленными заграждениями;

- выполнение ремонта оборудования и замена рабочих органов без отключения электропривода и коммутационных аппаратов с видимым разрывом электрической цепи и закрытия вентилей в трубопроводах подачи масла, пара, воздуха, воды, эмульсии и т.п. в соответствии с правилами безопасности при эксплуатации электроустановок;

- установка штепсельных розеток и вилок, не соответствующих напряжению сети;

- применение рубильников открытого типа или с прорезями в кожухах для рукоятки или ножей.

Над розетками, предназначенными для подключения к электрической сети переносных электроприемников должны быть сделаны надписи, указывающие напряжение сети и род тока.

Токоведущие части оборудования необходимо изолировать или ограждать либо располагать в недоступных для людей местах. Металлические части оборудования, которые могут вследствие повреждения изоляции оказаться под напряжением, должны быть заземлены (занулены) в соответствии с “Правилами устройства элекроустановок”.

Передачи (ременные, цепные, зубчатые и др.), расположенные вне корпусов станков и представляющие собой опасность травмирования людей, снабжаются ограждениями (сплошными, с жалюзи, с отверстиями) с устройствами для удобного и безопасного их открывания, снятия, перемещения и установки.

Внутренние поверхности дверей, способные травмировать работающего, закрывающие движущиеся элементы станков, к которым периодически необходим доступ для наладки, смены ремней и т.п., окрашиваются в желтый сигнальный цвет.

Станки и оборудование должны быть снабжены стружкосборниками с соответствующими емкостями, а также защитными устройствами (экранами), защищающими работающего на станке и людей, находящихся вблизи, от отлетающей стружки и смазочно-охлаждающей жидкости, а также не допускающими загрязнение пола.

Защитные устройства, снимаемые чаще одного раза в смену при установке и снятии обрабатываемой детали или инструмента, измерении детали, наладке станка и в других случаях, должны иметь массу не более 6 кг и крепление без применения ключей и отверток.

Защитные устройства не должны ограничивать технологических возможностей станка и вызывать неудобства при работе, уборке, наладке и приводить при открывании к загрязнению смазочно-охлаждающей жидкостью.

При работе на станке работающий должен стоять на деревянном решетчатом настиле с расстоянием между планками не более 30 мм. Станки при технической необходимости должны оснащаться индивидуальным подъемным устройством для установки заготовки массой более 8 кг, а также инструментов и приспособлений массой более 20 кг.

Обрабатываемые на станках заготовки или детали должны надежно закрепляться.

Станок должен быть отключен от питающей сети вводным выключателем ручного действия, размещенном в безопасном и удобном для обслуживания месте: в случае прекращения подачи электроэнергии; во время перерыва в работе или аварийной ситуации, которая может вызвать поломку оборудования, порчу заготовки и травмирование; при закреплении или установке на станке обрабатываемой детали и снятии ее, а также чистке и смазке, уборке опилок и стружки.

Рабочее место необходимо содержать в чистоте и не загромождать его. На рабочих местах должна предусматриваться площадь, на которой располагаются стилажи, тара, столы и другие устройства для размещения оснастки, материалов, заготовок.

Уровень освещенности на рабочем месте должен соответствовать требованиям действующих санитарных норм и правил.

Удаление металлической стружки со станка производится соответствующими приспособлениями (крючками, щетками) и только при остановленном станке. Стружка накапливается в приспособленных для этих целей металлических ящиках с плотно закрывающимися крышками.

Станки должны быть снабжены пристроенными или встроенными устройствами местного освещения зоны обработки. Напряжение для пристроенных светильников местного освещения с лампами накаливания должно быть не более 42 В.

При вводе в эксплуатацию, после капитального ремонта электродвигателя с заменой обмотки, а также не реже 1 раза в 6 лет электрооборудование станка подлежит испытанию повышенным напряжением, измерению сопротивления и проверке непрерывности цепи защиты.

При вводе в эксплуатацию и после капитального ремонта станка проводится его испытание в работе на холостом ходу в течение одного часа и под нагрузкой для проверки правильности и исправности работы всех частей электрооборудования и соблюдения последовательности управления.

Измерения и испытания электрооборудования станков производятся персоналом предприятия, эксплуатирующего станки, или специализированных предприятий с последующей записью результатов в техническую документацию.

Расчёт защитного заземляющего устройства для ТП 4 10/0,4.

Таблица 13.3 Исходные данные для расчёта защитного заземлительного устройства.

Напряжение электроустановки, В	380/220
Суммарная мощность электроустановок, кВА	100
Грунт	торф
Удельное сопротивление грунта (), Ом/м	30
Тип заземлителя и размеры сечения, мм	Стержень труба 32
Расстояние между стержнями (а), м	9
Длина стержня заземлителя (L), м	3
Отношение расстояния между заземлителями к их длине	3
Глубина заложения верхних концов стержней и соединительных проводников (НО), м	0,7
Размеры сечения заземляющих соединительных проводников (полоса, сталь), мм	124
Способ заложения заземлителей	в ряд

Сопротивление единичного заземлителя растеканию тока

(13.1)

где d - диаметр стержня - трубы, мм;

Н - глубина заложения стержня электрода, м.

(13.2)

Количество стержней-зазелителей без учёта работы соединительных полос как заземлителей и их влияние на экранирование

(13.3)

где СТ - коэффициент использования вертикального стержневого заземлителя, находится по [6], по предварительному значению n при СТ = 1;

RДОП - при напряжении до 1000 В и суммарной мощности электроустановок более 100 кВА RДОП = 4 Ом.

Длина соединительной полосы заземлителя

LПОЛ = 1,05а(n - 1). (13.4)

Сопротивление растеканию тока полосы соединительного провода

(13.5)

Сопротивление группового искусственного заземлителя

(13.6)

Глубина заложения стержня электрода по (17.2)

Сопротивление единичного заземлителя растеканию тока по (13.1)

Ом.

Количество стержней-зазелителей без учёта работы соединительных полос как заземлителей и их влияние на экранирование по (16.3)

шт.

Принимаем n = 2.

Длина соединительной полосы заземлителя по (13.4)

LПОЛ = 1,059(2 - 1) = 9,45м.

Сопротивление растеканию тока полосы соединительного провода по (14.5)

Ом.

Сопротивление группового искусственного заземлителя по (13.6)

Ом RДОП = 4Ом.

Обслуживание распределительных устройств напряжением выше 1-го кВ. Осмотр РУ производится в следующие сроки: с постоянным дежурством- 1 раз в сутки ( в темноте для выявления разрядов коронирования в сроки, установленные местной инструкцией, но не реже 1 раз в 6 месяцев.

В зависимости от местных условий (усиленное загрязнение, сильный туман, мокрый снег, гололёд) открытое распределительное устройство подвергают дополнительным осмотрам.

При осмотрах РУ выше 1-го кВ обращают внимание на состояние помещений, установленных ограждений, исправность окон, исправность замков, дверей, отсутствие течи кровли, исправность освещения и сети заземления; наличие инвентарных средств безопасности ( закоротки, боты, перчатки, изоляционные штанги, клещи для съёма высоковольтных предохранителей); уровень и температуру масла в аппаратах и отсутствие течи; внешнее состояние контактов; исправность сигнализации, отопления и вентиляции на целость пломб у счётчиков и реле.

Очистку помещений распределительных устройств и трансформаторов от пыли и загрязнений производят периодически в сроки, установленные местной инструкцией с соблюдением правил техники безопасности.

Аварийный запас оборудования и деталей необходимо осматривать, чистить, смазывать и испытывать не реже 1 раза в 3 года.

Все осмотры ведутся дежурным с порогов камер или от барьеров. Снимать ограждения и заходить в камеры, где оборудование находится под напряжением, категорически запрещается. Также запрещается производство каких-либо работ в помещениях трансформаторов и РУ выше 1000 В во время осмотров.

О проведённых осмотрах дежурный делает запись в эксплуатационном журнале, где также отмечаются замеченные при осмотрах неисправности.

Меры безопасности при эксплуатации электрооборудования шлифовального цеха.

По степени опасности поражения людей электрическим током помещение участка покраски и термообработки можно отнести к классу помещений с особой опасностью, так как не исключена возможность одновременного прикосновения человека к имеющим соединение с землей металлоконструкциям зданий с одной стороны и металлическим корпусом электрооборудования с другой.

Мероприятия, обеспечивающие безопасность проведения работ, делятся на технические и организационные.

В электроустановках применяем следующие технические защитные меры:

- малые напряжения;

- контроль и профилактика повреждений изоляции;

- обеспечение недоступности токоведущих частей;

- защитное заземление;

- зануление;

- защитное отключение.

Рассмотрим подробнее каждый из них.

Если номинальное напряжение не превышает предельно допустимого напряжения прикосновения, то даже одновременный контакт человека с токоведущими частями разных фаз или полюсов будет безопасен.

При эксплуатации действующих электроустановок важную роль в обеспечении безопасности электротехнического персонала играют электротехнические средства защиты и предохранительные устройства. Изолирующие средства подразделяют на основные и дополнительные. Основными называются такие изолирующие средства, изоляция которых действительно выдерживает рабочее напряжение электроустановки и которое позволяет прикасаться к токоведущим частям, находящиеся под напряжением. К основным средствам до 1000 В относятся:

- изолирующие шланги;

- изолирующие электроизмерительные клещи;

- диэлектрические перчатки;

- указатели напряжения;

- слесарно-монтажный инструмент с изолирующими рукоятками.

К основным средствам свыше 1000 В относятся:

- изолирующие штанги;

- изолирующие электрозащитные клещи;

- указатели напряжения;

- указатели напряжения для фазировки.

Дополнительные электрозащитные средства - это средства, которые не обеспечивают безопасность при работе под напряжением и применяются только совместно с основными. К дополнительным средствам до 1000 В относятся:

- диэлектрические галоши;

- диэлектрические коврики;

- переносные заземления;

- изолирующие подставки и накладки;

- плакаты и знаки безопасности.

К дополнительным средствам свыше 1000 В относятся:

- диэлектрические галоши и перчатки;

- диэлектрические коврики;

- переносные заземления;

- изолирующие подставки и накладки;

- плакаты и знаки безопасности;

- диэлектрические колпачки.

Оперативное обслуживание действующих электроустановок предусматривает периодические и внеочередные осмотры электрооборудования, контроль и учет электроэнергии, оперативные переключения в электросетях, обеспечивающее бесперебойное электроснабжение. Оперативное обслуживание электроустановок осуществляется инженерно-техническим, дежурным и оперативно-ремонтным электротехническим персоналом.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

Бобко Н.Н. Методические указания по выполнению разделадипломного проекта «Релейная защита автоматика систем электроснабжения» для студентов специальности 01.01.08 - «Электроснабжение промышленных предприятий».-М. :БПИ, 1988.

В. А. Андреев. Релейная защита и автоматика системэлектроснабжения - М.: Высшая школа, 1991.

В.П.Керного. Методическое пособие по экономическомуобоснованию дипломных проектов для студентов специальности 01.01,08.-Мн.: БПИД984.

Князевский Б.А., Липкин Б.Ю. Электроснабжение промышленных предприятий. - М.: Высшая школа, 1986.

Королев О.П., Радкевич В.Н., Сацукевич В.Н. Электроснабжение промышленных предприятий: Учебно - метод. Пособие по курсовому идипломному проектированию. - Мн.: БГПА, 1998.

М. А. Шабад. Расчеты релейной защиты и автоматикираспределительных сетей--Л.: Энергоатомиздат, 1985.

М. К. Полтев, Охрана труда в машиностроении-- М.: Высшая школа, 1980.

Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть электростанцийи подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломногопроектирования. - М.: Энергоатомиздат, 1989.

П. А. Долин, Основы техники безопасности в электроустановках--М.: Энергоатомиздат, 1984.

Правила устройства электроустановок. М.: Энергоатомиздат,1986.

Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций иподстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1987.

Синягин Н.Н. и др. Система планово-предупредительного ремонтаоборудования и сетей промышленной энергетики. - М.: Энергоатомиздат, 1984.

Справочник по проектированию электрических сетей иэлектрооборудования/ Под ред. Ю. Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат,1991.

Справочник по светотехнике/ Под ред. Ю. Б. Айзенберга-- М:Энергоатомиздат, 1995.

Электротехнический справочник/ Под ред. В. Г. Герасимова- т. 2,кн. 3--М.: Энергоатомиздат, 1982.

Ю. А. Новак. Основные виды промышленногоэлектрооборудования и приборов - М.: Высшая школа, 1988.