Основные мероприятия и технические решения по обеспечению пожарной безопасности технологического процесс
Осуществление анализа пожарной опасности технологического процесса и разработка мер противопожарной защиты. Выявление в производственных условиях и оценка главных причин возникновения горючей среды, источников зажигания и путей распространения огня.
Рубрика | Безопасность жизнедеятельности и охрана труда |
Вид | курсовая работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 10.10.2018 |
Размер файла | 497,9 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ГОСУДАРСТВЕННОЙ ПРОТИВОПОЖАРНОЙ СЛУЖБЫ МЧС РОССИИ
Институт безопасности жизнедеятельности
Курсовой проект по дисциплине:
"Пожарная безопасность технологических процессов"
"Анализ пожарной опасности процесса первичной переработки нефти на установке АТ и разработка мер противопожарной защиты"
2016 г.
Содержание
- Введение
- 1. Исходные данные
- 2. Описание технологического процесса
- 3. Анализ пожарной опасности технологического процесса
- 3.1 Анализ пожарной опасности обращающихся веществ и материалов
- 3.2 Оценка возможности образования горючей среды внутри технологического оборудования
- 3.3 Оценка возможности образования горючей среды при выходе веществ из технологического оборудования
- 3.4 Анализ возможных причин и условий самопроизвольного возникновения горения и зажигания горючих смесей
- 4. Основные мероприятия и технические решения по обеспечению пожарной безопасности технологического процесса
- 4.1 Основные мероприятия и технические решения, направленные на предотвращение образования горючей среды внутри технологического оборудования
- 4.2 Основные мероприятия и технические решения, направленные на предотвращение образования горючей среды в помещениях и на открытых технологических площадках
- 5. Инженерные расчеты
- 5.1 Определение категории помещения или наружной технологической установки по взрывопожарной и пожарной опасности
- 5.1.1 Рассчитываю массу жидкости, которая поступит в помещение в случае разрушения аппарата и трубопроводов
- 5.1.2 Определяем массу жидкости, которая дополнительно поступит в помещение за счет работы насоса до полного отключения задвижек
- 5.1.3 Рассчитываю массу испарившейся нефти
- 5.1.4 Определяю массу паров, которая останется в объеме помещения с учетом воздухообмена
- 5.1.5 Рассчитываю избыточное давление взрыва
- 5.2 Расчет времени аварийного слива из аварийного трубопровода
- 5.2.1 Исходные данные
- 5.2.2 Решение
- Список использованной литературы
Введение
Защита промышленных предприятий от пожаров и взрывов неразрывно связана с изучением пожаро-взрывоопасности технологического процесса производства. Без выявления причин возникновения и распространения пожара или взрыва нельзя провести качественно пожарно-техническое обследование объектов, исследование имевших место пожаров и взрывов, а следовательно, - необходимости дальнейшего улучшения защиты объектов.
Разработка эффективной противопожарной защиты предполагает, помимо знаний общей методики анализа пожарной опасности, наличие глубокого понимания сущности технологии и пожароопасных свойств обращающихся в производстве веществ.
Используемые в производстве вещества обычно претерпевают ряд физических и химических превращений: нагреваются, охлаждаются, реагируют друг с другом и т.д. Все эти процессы широко используются в большинстве современных производств и поэтому называются основными технологическими процессами. Наиболее распространенными в промышленности и пожароопасными являются процессы нагрева, ректификации, абсорбции и сушки.
Целью курсового проекта является осуществление анализа пожарной опасности технологического процесса и разработка мер противопожарной защиты. Метод анализа пожарной опасности и защиты технологических процессов производств основан на выявлении в производственных условиях причин возникновения горючей среды, источников зажигания и путей распространения огня.
пожарная безопасность технологический процесс
1. Исходные данные
Насос бензиновый центробежный |
||
Рабочее давление |
0,45 МПа |
|
Рабочая температура |
20 0С |
|
Диаметр всасывающей линии |
125 мм |
|
Диаметр нагнетательной линии |
100 мм |
|
Вид уплотнения вала |
ТУ |
|
Диаметр вала |
35 мм |
|
Производительность |
0,5 м3/мин |
|
Насосная станция продуктовых насосов |
||
Ширина помещения |
6 м |
|
Длина помещения |
6 м |
|
Высота помещения |
5 м |
|
Кратность воздухообмена |
8 1/ч |
|
Длина линии до задвижки |
7 м |
|
Количество насосов |
6 шт. |
|
Отключение задвижек |
Автоматическое |
|
Средства тушения |
Пар |
|
Скорость воздуха |
0,8 м/с |
|
Ректификационная колонна |
||
Диаметр |
3 м |
|
Высота |
30 м |
|
Температура низа колонны |
340 0С |
|
Температура верха колонны |
180 0С |
|
Давление |
0,15 МПа |
|
Объем парового пространства |
0,8 % |
|
Средства тушения |
Пар |
|
Резервуар с бензином |
||
Объем |
700 м3 |
|
Степень заполнения |
0,95 % |
|
Рабочая температура |
20 0С |
|
Давление |
0,102 МПа |
|
Молекулярный вес жидкости |
95 |
|
Температура начала кипения |
55 0С |
|
Рs при tр |
160 мм. рт. ст. |
№ п/п |
Наименование оборудования |
Режим работы |
Размеры |
|||
Р, МПа |
t, 0С |
d или l, м |
h, м |
|||
Резервуар с нефтью |
0 |
20 |
10 |
5 |
||
Теплообменники |
0,2 |
120 |
0,8 |
6 |
||
Предварительный испаритель |
0,1 |
100 |
1,5 |
8 |
||
Насосы "горячие" |
0,16 |
100 |
- |
- |
||
Трубчатая печь |
0,16 |
350 |
- |
- |
||
Линия с редуктором |
- |
- |
- |
- |
||
Линия бензиновых паров |
- |
- |
- |
- |
||
Ректификационная колонна |
0,15 |
100-350 |
3 |
32 |
||
Шлемовая труба |
- |
- |
- |
- |
||
Холодильник - конденсатор |
0,12 |
30 |
0,8 |
6 |
||
Газосепаратор |
0,11 |
30 |
0,8 |
4 |
||
Насос бензиновый |
0,3 |
30 |
- |
- |
||
Линия подачи орошения |
- |
- |
- |
- |
||
Резервуар с бензином |
- |
- |
- |
- |
||
Насос керосина тракторного |
- |
- |
- |
- |
||
Холодильник керосина |
0,15 |
40 |
0,8 |
6 |
||
Линия отвода керосина |
- |
- |
- |
- |
||
Насос дизельного топлива |
0,3 |
30 |
- |
- |
||
Холодильник дизельного топлива |
0,15 |
40 |
0,8 |
6 |
||
Линия отвода дизельного топлива |
- |
- |
- |
- |
||
Линия отвода мазута |
- |
- |
- |
- |
||
Насос мазутный |
- |
- |
- |
- |
||
Холодильник мазута |
0,15 |
40 |
0,8 |
6 |
||
Линия перегретого водяного пара |
- |
- |
- |
- |
2. Описание технологического процесса
Установка АТ (атмосферная трубчатка) предназначена для перегонки нефти до мазута. Сырье, поступающее на установку, т.е. сырая нефть, представляет сложный раствор взаиморастворимых углеводородов различного молекулярного веса (жидких, твердых и газообразных с примесями различных солей и воды). От избыточного содержания солей и воды нефть очищается перед началом процесса перегонки.
Разнообразие углеводородов, входящих в состав нефти, и их различные температуры кипения дают возможность получать из нефти фракции с различными интервалами температур кипения от наиболее легких фракций до тяжелых. На установках АТ, осуществляя совокупность ряда физических процессов (нагревание, испарение, конденсация), из сырой нефти получают бензины, керосины, дизельное топливо и в остатке - мазут.
Сырая нефть, очищенная от солей и воды, хранится на сырьевом складе в резервуарах (1). Из сырьевых резервуаров нефть забирается насосом и подается на установку для ее перегонки. Поступая на установку, нефть, прежде всего подогревается до температуры 100-120°С в теплообменниках-подогревателях (2). Подогрев нефти ведется за счет использования теплоты конечного продукта перегонки мазута, который при выходе из низа ректификационной колонны имеет температуру до 350°С.
От подогретой до 100-120°С сырой нефти уже можно отделить наиболее легкие пары - пары бензина и растворенные в нефти газы. Для этого нефть из теплообменников (2) подают в предварительный испаритель (3). Предварительный испаритель - это вертикальная колонна с тарелками. При движении нефти по тарелкам колонны сверху вниз из нее отделяются пары легкого бензина и по трубопроводу (7) подаются в основную ректификационную колонну (8). В нижней части колонны (3) скапливается отбензиненная нефть, которая забирается горячим песком (4) и под давлением до 1,6 МПа подается для основного подогрева в змеевик трубчатых печей (5). За счет тепла сжигаемого топлива нефть в трубчатой печи подогревается до температуры кипения мазута и поступает по линии (6) на ректификацию (разделение) в основную ректификационную колонну (8). Так как давление в колонне небольшое, (немного выше атмосферного), то на линии (6) имеется редуктор для снижения давления нефти, выходящей из трубчатой печи, до требуемой величины.
Ректификационная колонна представляет собой высокий вертикальный цилиндрический аппарат с тарелками. Нижняя часть колонны подогревается острым перегретым водяным паром, подаваемым по линии (24). Верхняя часть колонны питается орошением бензином, подаваемым по линиям (13).
Поступающая в колонну нефть, за счет взаимодействия жидкой фазы, движущейся по тарелкам сверху вниз, с паровой фазой, движущейся по колонне снизу вверх, разделяется на нужные фракции. Из верхней части колонны выходит самая легкая фракция - пары бензина в смеси с водяным паром. Эта смесь по шлемовой трубе (9) поступает на конденсацию и охлаждение в конденсатор-холодильник (10). Полученная смесь конденсата (бензин + вода) и несконденсировавшихся продуктов (пары бензина + легкие углеводородные газы) поступает на разделение в газосепаратор (11). В газосепараторе вода отстаивается от бензина и отводится из нижней части аппарата в дренажную канализацию. Бензин из средней части газосепаратора забирается насосом (12) подается на орошение по линии (13) и в резервуар товарной продукции (14). Газовая фаза отводится из верхней части газосепаратора на утилизацию.
Фракция тракторного керосина отводится из колонны (8) в холодильник и в охлажденном виде насосом (15) по линии (17) подается в товарный парк. Фракция дизельного топлива отводится из колонны (8) в холодильник (19) и охлажденная, по линии (20) подается в резервуар товарного парка. Остаток от перегонки нефти - горячий мазут, из нижней части ректификационной колонны (8) прокачивается через подогреватели-теплообменники (2) для подогрева сырой нефти. Затем мазут для окончательного охлаждения проходит холодильник (23) и насосом (22) по линии (21) подается в резервуары с мазутом. Все аппараты, кроме насосов, расположены на открытых площадках. Насосы размещаются в насосной станции.
3. Анализ пожарной опасности технологического процесса
Пожарная опасность установок первичной переработки нефти характеризуется следующими факторами:
наличием большого количества нефти и нефтепродуктов;
возможностью образования горючей среды внутри технологического оборудования и на открытой технологической площадке;
возможностью повреждения стенок аппаратов и трубопроводов в процессе эксплуатации;
расположением аппаратуры с нефтепродуктами высоко над уровнем земли, что при аварии может вызвать разлив и растекание их на значительной площади;
возможностью самовоспламенения веществ при выходе из ректификационных колонн;
постоянным наличием открытого огня в трубчатых печах, расположенных в комплексе с аппаратами, являющимся потенциальными источниками загазованности технологической площадки;
возможностью взрыва в топочном пространстве и боровах трубчатых печей;
наличием разветвленной системы продуктопроводов и инженерных коммуникаций, по которым возможно быстрое распространение пожара.
3.1 Анализ пожарной опасности обращающихся веществ и материалов
Одним из факторов, характеризующих пожарную опасность установок первичной переработки нефти является большое количество нефти и нефтепродуктов, у которых показатели пожарной опасности колеблются в широких пределах. Так, в некоторых аппаратах (ректификационных колоннах, трубчатых печах) одновременно может находиться от 20 до 30 тон нефти и горючих нефтепродуктов. Значения температуры вспышки tвсп различных веществ составляют: у нефтей - от - 35 до + 36°С и выше, бензинов - от - 36 до - 7°С, лигроинов - от - 7 до + 17°С, керосинов - от + 115 до + 60°С и выше, мазутов - от + 60 до + 120°С, минеральных масел - от + 120 до + 220°С.
Таблица 3.1 Показатели пожарной опасности обращающихся веществ и материалов
№ п/п |
Наименование вещества |
Показатели пожарной опасности |
|||||||||
Группа горю-чести |
Tвсп. °С |
Твос. °С |
Тсв. °С |
НКПР % (об.) |
ВКПР % (об.) |
НТПР °С |
ВТПР °С |
Др. Показатели |
|||
1 |
Нефть |
ГЖ |
25 |
-- |
-- |
-- |
-- |
-- |
-- |
||
2 |
Бензин (экстракционный) |
ЛВЖ |
- 28 |
-- |
268 |
1,1 |
6,3 |
- 24 |
+6 |
- |
|
3 |
Керосин |
ЛВЖ |
57 |
63 |
238 |
-- |
-- |
35 |
75 |
||
4 |
Дизельное топливо |
ГЖ |
65 |
-- |
210 |
0,5 |
-- |
58 |
108 |
||
5 |
Мазут |
ГЖ |
140 |
-- |
380 |
-- |
-- |
138 |
145 |
Анализ данных показателей пожарной опасности показывает, что в производственных условиях, даже при нормальных режимах работы технологического оборудования нефтепродукты представляют собой опасность и могут образовывать взрывоопасные и горючие концентрации, а также воспламеняться. Кроме того, горючая концентрация может образоваться не только в паровоздушном пространстве аппаратов, но и при выходе паров наружу. Поэтому данный процесс требует строжайшего соблюдения технологического регламента, правил эксплуатации технологического оборудования, правил пожарной безопасности, и своевременного принятия пожарно-профилактических мер.
3.2 Оценка возможности образования горючей среды внутри технологического оборудования
Для образования горючей концентрации насыщенных паров жидкости внутри аппаратов необходимо наличие паро-воздушного объема и достижения жидкостью температуры, лежащей между нижним и верхним температурным пределом воспламенения. При установившемся режиме работы установок первичной переработки нефти возможность образования горючих смесей внутри ректификационных колонн, в подогревателях, дефлегматорах сепараторах и холодильниках-конденсаторах практически исключена, так как весь их объем полностью заполнен горючими продуктами (нефтью, дистиллятами и их парами) и, вследствие этого, паро-воздушный объем в аппаратах отсутствует. Кроме того, в ректификационных колоннах флегма на тарелках находится при температуре кипения, то есть кипит. А это значит, что рабочая температура Тр в колоннах всегда превышает значение верхнего температурного предела воспламенения Твпв.
Опасность образования горючей среды внутри колонн и других аппаратов ректификационных установок может возникать в периоды их остановки и пуска в эксплуатацию. Так, в колпачковых и клапанных колоннах после прекращения их работы на тарелках всегда остается слой флегмы, соответствующий высоте сливных патрубков. Удаление оставшейся флегмы требует промывки водой и длительного пропаривания. Наряду с этим в нижней части ректификационных колонн находится большое количество остатка (высококипящего нефтепродукта). Неполное освобождение колонны от горючих веществ, неполное отключение от всех связанных с ней аппаратов и недостаточная продувка водяным паром могут привести при открывании люков к образованию взрывоопасных концентраций внутри колонны. В процессе пуска колонны в эксплуатацию горючая среда может образоваться из-за неполного удаления из системы воздуха.
При нормальных режимах работы установок возможность образования горючих концентраций существует в дышащих аппаратах. Горючие концентрации паров в смеси с воздухом могут образовываться в мерилках, промежуточных емкостях и напорных баках. Эти аппараты с переменным уровнем жидкости соединяются через дыхательные линии с атмосферой и, следовательно, имеют паро-воздушный объем.
В трубчатых печах, когда печь временно не эксплуатируется, горючая среда в ее объеме может образоваться вследствие утечек топлива из форсунок (горелок) и системы топливоподачи, а также при подтекании горючего продукта из змеевиков. Такие ситуации могут возникать, если:
не обеспечена достаточная герметичность топливопроводов и змеевиков;
неплотно перекрыты трубопроводы системы топливоподачи и трубопроводы, подводящие горючий продукт к змеевику;
неисправны вентили и задвижки, перекрывающие подачу топлива и нагреваемого продукта;
не произведено освобождение змеевиков от горючего продукта и не обеспечена их продувка инертным газом или водяным паром перед остановкой трубчатой печи.
При пуске трубчатых печей в эксплуатацию горючая среда может образоваться главным образом из-за:
наличия в системе топливоподачи воздушных пробок;
использования обводненного топлива;
неисправности системы розжига;
не герметичности топливопроводов и змеевиков;
нарушения технологической инструкции, регламентирующей порядок пуска печи в эксплуатацию.
В случае неисправности системы розжига, загрязнения электродов свечей зажигания, образования на них нагара и т.п. может возникнуть ситуация, когда при подаче горючей смеси из форсунок или горелок не появится искра. Это также приведет к тому, что топливо будет поступать в топочное пространство не сгорая и образовывать там в смеси с воздухом взрывоопасные концентрации. Опасность образования горючей среды в период пуска установок в эксплуатацию неизбежна, если обслуживающий персонал нарушает последовательность операций при розжиге. При пуске в эксплуатацию трубчатых печей могут возникнуть температурные напряжения в трубах змеевиков, если они не были предварительно прогреты водяным паром. В результате возникновения температурных напряжений возникает опасность повреждения теплообменных труб, и при подаче продукта в змеевики может произойти его утечка с образованием горючей среды в топочном пространстве.
В режиме установившейся работы печи горючая среда в ее объеме может образоваться в следующих случаях:
при плохом распыле топлива и его неполном сжигании;
при обрыве пламени при попадании в систему топливоподачи воды, засорении топливопроводов, топливных фильтров и форсунок, а также при временном прекращении подачи топлива;
при возникновении не плотностей и повреждений в топливопроводах и змеевиках.
В режиме остановки трубчатой печи горючая среда может образовываться главным образом при неплотном перекрытии трубопроводов системы топливоподачи. В процессе эксплуатации задвижек их рабочие части изнашиваются, деформируются и загрязняются твердыми отложениями. Все это приводит к тому, что и в закрытом состоянии задвижки способны жидкость, газы и пары. Просачиваясь через задвижки, горючие вещества могут образовывать в топочном пространстве взрывоопасные концентрации. Опасность образования горючей среды увеличивается в режиме аварийной остановки, когда происходит утечка продукта из змеевика. Если своевременно не обеспечена подача пара в змеевик м топочное пространство, то также могут возникать ситуации, приводящие к взрыву и пожару.
3.3 Оценка возможности образования горючей среды при выходе веществ из технологического оборудования
Горючая среда в производственных помещениях или на открытой площадке может образоваться при выходе горючих веществ из аппаратов наружу. Такие условия могут возникнуть как при нормальной работе технологического оборудования, так и при его повреждении.
Горючая среда на технологических площадках, где расположены установки первичной переработки нефти, может образоваться в случае выхода нагретых продуктов из аппаратов и трубопроводов при образовании не плотностей и повреждений. Последствия утечек зависят от места повреждения, от рабочей температуры в аппаратах и о пожаровзрывоопасных свойств выходящих веществ. Так, если температура выходящего нефтепродукта не будет превышать значения температуры вспышки Твсп, то образование горючей смеси исключено. Если же Траб > Т всп, то будет иметь место загазованность технологического участка с образованием горючих концентраций. А если рабочая температура нефтепродукта будет превышать значение температуры самовоспламенения Тсв, то его контакт с воздухом приведет к возникновению пламенного горения.
В ректификационных колоннах рабочая температура по высоте неодинакова. В нижней части колонны наблюдается максимум температуры, в верхней - минимум. Исходя из этого, можно сделать вывод о том, что возможность самовоспламенения смеси наиболее вероятна при выходе веществ из нижней части колонны. В остальных случаях будет наблюдаться загазованность территории с образованием горючих концентраций. Следует акцентировать внимание на том, что утечка нефтепродуктов с загазовыванием территории более опасна, чем горение струи выходящего продукта или разлившейся жидкости. Это связано с тем, что смесь паров с воздухом может воспламениться от любого источника зажигания, и вследствие этого огнем мгновенно будет охвачена вся территория и аппараты, расположенные на ней.
В процессе эксплуатации ректификационных колонн неплотности чаще всего образуются в местах соединения отдельных конструктивных элементов. Кроме того, ректификационные колонны имеют значительное количество люков, лазов, смотровых окон, патрубков для присоединения трубопроводов, контрольных приборов, регулирующих и защитных устройств. Все эти места опасны тем, что могут быть причиной утечек продуктов.
Небольшие утечки через образовавшиеся неплотности в корпусе колонны не всегда удается быстро обнаружить, так как колонны для поддержания постоянного температурного режима и для уменьшения потерь тепла в окружающую среду имеют теплоизоляцию. Выходящий наружу продукт постепенно пропитывает теплоизоляцию, образуя на поверхности маслянистые пятна. В случае неплотного прилегания теплоизоляции к корпусу колонны горючая жидкость, стекая по стенке вниз, будет пропитывать теплоизоляцию на большой площади. При этом создаются все условия для самовозгорания теплоизоляции, а в случае возникновения пожара горение по теплоизоляции может распространиться на всю колонну.
Наибольшую пожарную опасность при эксплуатации ректификационных колонн представляют различного рода повреждения. Классификация основных причин повреждений приводится на рисунке 3.1.
Повышенное давление внутри ректификационных колонн может образоваться из-за нарушения материального или теплового баланса, а также при попадании в высоконагретые колонны жидкостей с низкой температурой кипения. Механические повреждения возникают в результате нарушения их материального и теплового баланса, нарушения нормального процесса конденсации паровой фазы, а также при попадании в высоконагретые колонны жидкостей с низкой температурой кипения. Повышенное давление в ректификационной колонне может возникнуть в результате увеличения подачи начальной смеси или в результате нарушения отбора из колонны паровой фазы и остатка. Одной из характерных причин повышенных давлений в ректификационной колонне является образование твердых отложений в виде кокса, полимеров, кристаллогидратов в трубах и отверстиях тарелок.
Условия для образования горючей среды могут возникнуть при применении аппаратов с открытой поверхностью испарения, с дыхательными устройствами, периодически открываемые для загрузки и выгрузки и с сальниковыми уплотнениями. В данном технологическом процессе имеются следующие аппараты, при эксплуатации которых возможен выход горючих веществ без повреждения их конструкции.
Аппараты с дыхательными установками представляют собой закрытые емкости, внутренний объем которых сообщается с атмосферой с помощью дыхательных установок (дыхательных труб, клапанов и т.п.). Их применяют в тех случаях, когда работа аппарата по условиям технологии требует изменения уровня жидкости. К ним относятся резервуары и другие емкостные аппараты для приема и хранения ЛВЖ и ГЖ, мерники, дозиметры и т.п. Выход горючих паров у этих аппаратов происходит при больших и малых дыханиях, которые на практике могут происходить одновременно или в разное время. Вытеснение паров может привести к образованию горючей паровоздушной смеси около дыхательных устройств, если рабочая температура жидкости в аппарате больше или равна нижнему температурному пределу воспламенения паров жидкости.
Герметичные аппараты, работающие под избыточным давлением, также могут быть источником выделения горючих паров и газов, так как они имеют различные разъемные и неразъемные соединения, уплотнения валов и т.д., через которые даже при их исправном состоянии могут происходить небольшие утечки горючих веществ. К таким аппаратам относятся ректификационные колонны, насосы, трубопроводы под избыточным давлением и т.п. Однако эти утечки происходят хоть и непрерывно, но чаще всего не вызывают реальной пожарной опасности, так как горючие пары выходят в виде отдельных небольших струек, рассредоточенных по поверхности аппаратов или трубопроводов, при наличии воздухообмена легко рассеиваются в воздухе.
Опасность образования горючей среды снаружи трубчатой печи возникает при выходе нагреваемого в змеевиках продукта через двойники. Выход продукта наружу через двойники наблюдается при неплотном прилегании пробки к корпусу двойника, выбросе пробки, нарушении герметичности соединения труб с корпусом двойника и при повреждениях корпуса. Чаще всего утечка продукта из двойников происходит из-за слабой затяжки пробки нажимными болтами или негерметичном ее прилегании к конусным отверстиям. Образование горючей среды становится неизбежным при выбросе пробок или срыве двойников с теплообменных труб При этом струя горячего продукта выбрасывается наружу под большим давлением и загазовывает территорию. Если температура выходящего горючего продукта будет превышать tсв, то возможно его самовоспламенение при смешивании с воздухом. Основными причинами выброса пробок и срыва двойников являются работа печи при повышенном давлении в змеевиках или резкое изменение давления и температуры. Опасность образования горючей среды на технологической площадке у трубчатой печи может возникать также при разгерметизации насосов, трубопроводов и другого оборудования системы топливоподачи. Если не принять своевременные меры по ликвидации утечек, то загазованная зона может принять значительные размеры.
Исходя из сказанного можно сделать вывод о том, что горючая среда может образовываться при выходе веществ как их поврежденного оборудования (вследствие аварийных режимов работы), так и из нормально работающего оборудования (вследствие особенностей его конструкции). А это означает, что технологическое оборудование и аппараты, входящие в процесс первичной перегонки нефти, представляют собой большую пожарную опасность и требуют постоянного контроля рабочих параметров оборудования, соблюдения мер пожарной безопасности и своевременного проведения пожарно-профилактических мероприятий.
3.4 Анализ возможных причин и условий самопроизвольного возникновения горения и зажигания горючих смесей
Взрывы и пожары на участке переработки нефти неизбежны в том случае, когда одновременно с выходом из аппаратов нефтепродуктов и образованием горючей среды возможно появление какого-либо источника зажигания. Вот почему необходимо уметь правильно прогнозировать и предотвращать возможные ситуации, связанные с появлением источников зажигания. В процессе эксплуатации ректификационных установок и ремонтных работах может произойти не только воспламенение горючих смесей от открытого огня горелок и форсунок нагревательных печей и электросварочных аппаратов, но и самовоспламенение нагретого до высокой температуры продукта, самовозгорание пирофорных отложений на стенках аппаратов и т.д.
Источниками зажигания горючих смесей на участках первичной переработки нефти могут явиться:
открытый огонь и сильно нагретые конструктивные элементы трубчатых печей;
пламя факельных установок, предназначенных для сжигания газовых выбросов;
искровые разряды статического электричества;
теплота самовозгорания пирофорных отложений;
искры, вылетающие из выхлопных труб автомашин (в том числе и пожарных автомобилей);
тепловые проявления (искры, дуги, перегрев и т.п.), возникающие при аварийных режимах работы силового и осветительного оборудования, а также при несоответствии эксплуатируемого оборудования требованиям Правил устройства электроустановок;
искровые разряды молнии;
искры при работе стальным инструментом;
искры и открытое пламя при проведении огневых работ.
На территории ректификационных установок или на близ лежащих установках находятся печи или реакторы с огневым обогревом. Естественно, что теплоносители и повреждение оборудования могут привести к контакту образующейся паровоздушной смеси с пламенем горелок или сильно нагретыми конструктивными элементами печи. Самовозгорающиеся соединения, которые отлагаются на внутренней поверхности аппаратов, трубопроводов и резервуаров, представляют опасность, как источники зажигания в период остановки оборудования или опорожнения для осмотра, очистки или ремонта. Нередко происходит самовозгорание отложений на стенках ректификационных колон, разделяющих сернистые нефти и нефтепродукты, а также случаи самовозгорания остатков зачисткой массы, сложенной около колонны.
Для трубчатых печей характерными источниками зажигания являются:
открытый огонь;
искры и нагревательные спирали систем электророзжига;
сильно нагретые конструктивные элементы установок;
искровые разряды статического электричества;
теплота самовозгорания отложений;
самовоспламенение горючих веществ;
искровые разряды молнии и ее вторичные проявления;
искры и открытое пламя при проведении огневых работ;
искры механического происхождения
тепловые проявления (искры, дуги, перегрев и т.п.), возникающие при аварийных режимах работы силового и осветительного электрооборудования.
Проанализировав возможность появления источников зажигания, можно сделать вывод о том, что при первичной перегонке нефти опасность образования горючей среды усугубляется тем, что в технологическом процессе присутствует большое количество источников зажигания, способных привести к воспламенению горючих смесей, рабочих жидкостей и др.
4. Основные мероприятия и технические решения по обеспечению пожарной безопасности технологического процесса
Пожарная безопасность технологического процесса достигается при правильной эксплуатации технологического оборудования, выполнении необходимых пожарно-профилактических мероприятий, соблюдении правил пожарной безопасности и технологического регламента. Правила эксплуатации оборудования, меры безопасности и профилактические мероприятия разрабатываются с учетом особенностей технологического процесса, особенностей и степени его пожарной опасности, эффективности принятых решений. Правильные и грамотно разработанные мероприятия и технические решения по обеспечению пожарной безопасности технологического процесса значительно снижают опасность возникновения пожара, образования горючей среды, появления источников зажигания, а также огранивают распространения пожара в случае его возникновения. Умелыми действиями обслуживающий персонал нефтеперерабатывающих заводов может предотвратить аварийные режимы работы технологического оборудования и ограничить масштабы возможной аварии.
Поэтому надзорным органам необходимо уделять особое внимание на состояние пожарной безопасности объекта при его обследовании, грамотно составлять предписания и постановления и осуществлять строгий контроль за выполнением предложенных мероприятий.
4.1 Основные мероприятия и технические решения, направленные на предотвращение образования горючей среды внутри технологического оборудования
Для предупреждения образования горючей среды внутри ректификационных колонн при проектировании должны быть предусмотрены следующие мероприятия:
1. Ректификационные колонны должны оборудоваться системами автоматического контроля за основными рабочими параметрами и системами автоматического регулирования, а именно:
расхода исходной смеси, подаваемой в колонну;
температуры в нижней и верхней частях колонны, а также температуры исходной смеси; (автоматическое регулирование температуры верха колонны должно осуществляться путем изменения количества подаваемой в колонну флегмы, а регулирование температуры низа колонны и начальной смеси - путем регулировки подачи теплоносителя в подогреватели);
давления в колонне; (должно регулироваться путем изменения количества отбираемого из сепаратора пара);
уровня жидкости в кубе колонны; (должен регулироваться путем изменения количества отбираемого остатка);
подачи хладагента в дефлегматоры и конденсаторы в зависимости от давления и температуры подаваемых на конденсацию паров, а также в зависимости от температуры самого хладагента на выходе из аппаратов.
Предельно допустимые значения основных рабочих параметров должны быть указаны в технологических регламентах и инструкциях.
2. Чтобы в процессе эксплуатации колонн избежать засорения коксом
патрубков и отверстий тарелок, трубок кожухотрубчатых теплообменников, а также коммуникаций, необходимо преимущественно использовать схемы перегонки нефти с предварительным испарением.
3. В случае обогрева нижней части ректификационных колонн острым водяным паром на паровых линиях необходимо предусматривать приспособления для спуска конденсата и обратные клапана, предупреждающие попадание горючей жидкости из колонны в паропроводы. Аналогичные устройства необходимо предусматривать и на линиях продувки внутреннего объема колонн водяным паром.
4. Ректификационные колонны должны быть оборудованы предохранительными клапанами, обеспечивающими стравливание избыточного количества паров и газов при повышении давления.
5. Чтобы не допустить вибрации ректификационной колонны необходимо устанавливать на самостоятельных мощных фундаментах, не связанных с фундаментами других аппаратов. Крепление колонны к фундаменту должно исключать возможность ее колебания при воздействии ветровых нагрузок.
6. Для снижения эрозионного износа в месте ввода исходной смеси необходимо устанавливать специальные рассекатели потока (улитки) или предусматривать ввод смеси через два диаметрально расположенных штуцера.
7. Для местного контроля за основными рабочими параметрами, а также для обслуживания ректификационных колонн должны быть сооружены специальные этажерки.
8. Толщину корпуса колонн необходимо устанавливать с учетом поправки на коррозию для того, чтобы снизить вероятность повреждения колонн. Снаружи и изнутри колонну необходимо защищать от агрессивного воздействия окружающей среды изолирующими покрытиями (лаками, красками, эмалями и т.д.).
9. В процессе эксплуатации установок первичной переработки нефти необходимо строго руководствоваться требованиями технологического регламента и производственных инструкций.
10. В период остановки ректификационных колонн на очистку или ремонт необходимо соблюдать следующую последовательность операций. В начале следует прекратить подачу в колонну сырья и флегмы, прекратить обогрев куба колонны и произвести герметичное отключение всех связанных с ней аппаратов и трубопроводов. После этого должно производиться полное удаление из колонны горючих веществ. Ля полного удаления флегмы необходимо произвести многократную промывку таких колонн горячей водой с последующей пропаркой водяным паром или продувкой инертным газом. Окончание продувки определяется путем анализа отходящих газов на присутствие горючих веществ. После окончания продувки приступают к открыванию люков на корпусе колонны. Для того, чтобы исключить возможность попадания внутрь колонны воздуха, люки открывают, продолжая подавать внутрь колонны водяной пар или инертный газ. Открывание люков должно производиться в строгой последовательности снизу вверх.
4.2 Основные мероприятия и технические решения, направленные на предотвращение образования горючей среды в помещениях и на открытых технологических площадках
Для предотвращения повреждения технологического оборудования и образования горючей среды при выходе веществ наружу необходимо обеспечивать выполнение следующих мероприятий:
Чтобы при срабатывании предохранительных клапанов исключить возможность образования на технологической площадке горючей среды, необходимо за клапанами устраивать отводные линии, которые позволят отвести выбрасываемые пары и газы в общезаводскую систему их утилизации или факельную систему.
Для предотвращения выброса флегмы вместе с парами и газами через предохранительные клапана необходимо отводные линии оборудовать сепараторами с дренажными линиями. При этом сепараторы должны быть обеспечены системами контроля за уровнем уловленной жидкости.
Чтобы не допустить вибрации ректификационной колонны необходимо устанавливать на самостоятельных мощных фундаментах, не связанных с фундаментами других аппаратов. Крепление колонны к фундаменту должно исключать возможность ее колебания при воздействии ветровых нагрузок.
Для снижения эрозионного износа в месте ввода исходной смеси необходимо устанавливать специальные рассекатели потока или предусматривать ввод смеси через два диаметрально расположенных штуцера.
Для поддержания постоянного температурного режима в колоннах, уменьшения потерь в окружающую среду, а также во избежание образования высоких температурных напряжений, колонны необходимо защищать теплоизоляцией.
Трубопроводы на прямых участках должны оборудоваться температурными компенсаторами. При транспортировке высоконагретых продуктов трубопроводы необходимо снабжать паровыми спутниками и также защищать теплоизоляцией.
Аппараты и трубопроводы установок низкотемпературной ректификации, работающие при температурах, значительно ниже 0°С, необходимо выполнять из стали повышенной ударной вязкости.
Чтобы снизить вероятность повреждения колонн вследствие химического износа, необходимо прежде всего толщину корпуса колонн устанавливать с учетом поправки на коррозию. Сам корпус должен выполняться из легированных сталей, а тарелки и колпачки - из чугуна. Снаружи и изнутри колонну необходимо защищать от агрессивного воздействия окружающей среды изолирующими покрытиями (лаками, красками, эмалями и т.п.).
На линиях подачи теплоносителя необходимо устройство автоматических регуляторов расхода и температуры.
5. Инженерные расчеты
5.1 Определение категории помещения или наружной технологической установки по взрывопожарной и пожарной опасности
Исходные данные для расчета.
Вещество Б - бензин экстракционный
Резервуар
Объем 700 м (куб.)
Степень заполнения 0,95 %
Температура рабочая 20°С
Давление рабочее 0,102 МПа
Молекулярный вес жидкости 95 кг/кмоль
Температура начала кипения 55°С
Рs при tр 160 мм рт. ст.
Температура вспышки ? 28°С
Плотность жидкости 730 - кг/м (куб.)
Теплота сгорания 43514 - 46024 кДж/кг
Насос бензиновый центробежный
Давление рабочее 0,45 МПа
Рабочая температура 20°С
Диаметр всасывающей линии 125мм
Диаметр нагнетательной линии 100 мм
Производительность 0,5 м (куб.) /мин.
Насосная станция продуктовых насосов
Ширина помещения 6 м
Длина помещения 6 м
Высота помещения 5 м
Кратность воздухообмена 8 1/час
Длина линии до задвижки 7 м
Скорость воздуха 0,8 м/с
Отключение задвижек автоматическое
Средства тушения пар.
5.1.1 Рассчитываю массу жидкости, которая поступит в помещение в случае разрушения аппарата и трубопроводов
m = mап + mдо откл., где
mап - масса жидкости, которая поступит из аппаратов и трубопроводов;
mдо откл. - масса жидкости, которая поступит в помещение за счет работы насосов;
mап = где
сж - плотность жидкости, кг/м (кв.);
Vап - объем резервуара, м (куб.);
- степень заполнения резервуара;
lпод. - длина подводящего трубопровода, м
d - диаметр подводящего трубопровода;
lотв. - длина отводящего трубопровода, м
d - диаметр отводящего трубопровода.
mап = кг
5.1.2 Определяем массу жидкости, которая дополнительно поступит в помещение за счет работы насоса до полного отключения задвижек
mдо откл. = сж • q•tоткл., где
q - производительность насоса; q = 0,5 м (куб.) /мин;
tоткл - время отключения задвижек; 120 сек. при автоматическом отключении согласно п.3.2 НПБ-105-95;
mдо откл. = 750•0,5•120 = 45000 кг
Общая масса составит: m = 509,3 + 45000 = 45509,3 кг
5.1.3 Рассчитываю массу испарившейся нефти
mисп. = Sисп. • Wисп • t, где
Sисп. - площадь испарения жидкости;
Wисп. - интенсивность испарения жидкости;
Wисп = h•
h-------коэффициент, зависящий от скорости и температуры воздушного потока, принимаемый по таблице 3 [4];
в нашем случае он составляет 4,93
М - молярная масса вещества; 100 кг/кмоль (из условия)
Рs - давление насыщенного пара жидкости, 160 мм рт. ст. или 29,5 кПа (из условия).
Для определения коэффициента h необходимо определить скорость воздушного потока в помещении.
щвозд= nвозд•Lпом/3600 = 8•6/3600 =0,013м/с.
По таблице 1приложения 1 [4] определяем коэффициент h при 20°С. Значение щвозд принимаем равным 0,1м/с, значение коэффициента h при 20°С равным 2,4.
Тогда интенсивность испарения будет равна
Wисп = 10-6 • 2,4•v100 •29,5 = 708 •10-6 кг/м2•с
Определяем расчетное время испарения ?расч.
Полное время испарения будет равно
tисп. = m/ (Wисп•l•b) = 45509,3 / (708 •10-6• 6 • 6) = 1785518,6 сек,
следовательно расчетное время испарения согласно п.3.2 НПБ-105-95 принимаем t--=--36__--сек.
Определяем массу жидкости, испарившейся с поверхности разлива mисп.
mисп. = Wисп • 3600 • b• l; mисп. = 708 •10-6 • 3600 •6 •6 = 91,7 кг
5.1.4 Определяю массу паров, которая останется в объеме помещения с учетом воздухообмена
m*исп. = mисп. / [1+ (nвозд•?откл.) /3600)], где
nвозд - кратность воздухообмена, n = 5 1/час
m*исп. = 91,7/ [1+ (8•120/3600] = 116,1 кг
5.1.5 Рассчитываю избыточное давление взрыва
Р = [ (m•Нт•Р0•Z) / (Vсв. ••Ср•Тн)] • (1/Кн), где
m - масса нефти, вышедшей в помещение в результате аварии; для ЛВЖ и ГЖ - m*исп. (при работе аварийной вентиляции), кг;
Нт - теплота сгорания вещества; принимаем Нт = 44500 кДж/кг (из условия);
Р0 - начальное давление, кПа. Допускается принимать равным 101 кПа;
Z - коэффициент участия горючего во взрыве. Допускается принимать значение Z по таблице 4 [4]; в нашем случае Z = 0,3;
Vсв. - свободный объем помещения, м (куб.). Определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то его лопускается принимать равным 80 % геометрического объема помещения.
Vсв. = 0,8•Vпом. = 0,8 • 6 • 6 • 5 = 144 м;
- плотность воздуха до взрыва при начальной температуре Тн, кг/м (куб.). Если принять, что давление в помещении равно нормальному атмосферному давлению (101,3 кПа), то плотность воздуха можно рассчитать по следующей формуле:
= 29/ [V0• (1+0,0037•tн)],
где
V0 - молярный объем при нормальных условиях, равный 22,4 м (куб.) /кмоль;
= 29/ [22,4• (1+0,0037•20)] = 1,2 кг/м3
Ср - теплоемкость воздуха, допускается принимать равной 1,01•103 Дж/кг•К;;
Кн - коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать Кн = 3
?Р = (91,7 • 44500 •103•101 • 0,3/144 •1,2 • 1,01•103•293) • 1/3=805,9 кПа
Вывод: помещение насосной станции продуктовых насосов относится к категории А (взрывопожароопасная), так как температура вспышки экстракционного бензина менее 28 С и при аварийной ситуации может создаться избыточное давление, превышающее 5 кПа.
5.2 Расчет времени аварийного слива из аварийного трубопровода
5.2.1 Исходные данные
l1 + l2 + l3 = 75 м; d1, d2, d3 = 200 мм.
Согласно СНиП 2.11.03-93 "Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы" резервуары V = 700 м3 имеют высоту 9 м и диаметр равный 10,4 м откуда имеем Н2 = 2 м; Н1 = 11 м.
5.2.2 Решение
Проверяем выполнение условия:
где
rж = 702,5 кг/м3 - плотность октана.
Следуя из условия избыточное давление принимаем равным 4 кГ/см2.
По справочным данным находим коэффициенты местных сопротивлений:
прямой вход в сливной патрубок ? = 0,5;
полностью открытая задвижка ? = 0,15;
гидравлический затвор ? = 1,3;
колена аварийного трубопровода ? = 2 · 1 = 2;
прямой вход в аварийную емкость ? = 0,5.
еz = 4,45
По приведенной таблице на стр.248 [2] для трубопровода d = 200 мм принимаем l = 0,029 и подсчитываем коэффициент сопротивления системы слива z:
li - коэффициент сопротивления трению для рассматриваемого участка трубопровода;
li, di - соответственно, длина и внутренний диаметр рассматриваемого участка трубопровода, м;
dВЫХ - диаметр трубопровода на выходе в аварийную емкость, м;
zi - коэффициент местного сопротивления на рассматриваемом участке системы слива.
Т.к. диаметр трубопровода одинаков по всей длине, то
Коэффициент расхода в системе jсист:
При jсист = 0,247 средняя скорость wср движения октана по аварийному трубопроводу будет равна:
м/с
Критерий Рейнольдса:
где
n--- коэффициент кинематической вязкости жидкости, м2/сек.
то коэффициент сопротивления трению подсчитывается по формуле:
где
D - абсолютная шероховатость стенки трубы, принимаемая равной 0,7 мм с учетом периодичности работы системы аварийного слива и свойств транспортируемой жидкости;
d - внутренний диаметр трубопровода, мм.
т.е. принятое значение по таблице значений ? отличается от вычисленного на 10 %, что допустимо. Следовательно, для расчета можно принять найденное ранее значение коэффициента расхода системы ?сист.
Продолжительность опорожнения резервуара определяем по формуле:
, где
Ни - избыточное давление над поверхностью жидкости, кГ/см2;
F - площадь поперечного сечения резервуара, м2;
f - площадь поперечного сечения аварийного трубопровода, м2.
мин
Т.к. время аварийного слива превышает 15 минут, то мы принимаем 3 линии аварийного трубопровода с теме же характеристиками, а также учитывая, что степень заполнения резервуара составляет 95 %, то время опорожнения уменьшится примерно до 14 мин.
Список использованной литературы
1. Малинин В.Р., Хорошилов О.А. Учебное пособие: Пожарная безопасность основных технологических процессов нефтепрерабатывающих заводов. СПБ: У МВД; 1999 г.
2. Малинин В.Р., Хорошилов О.А. Учебно-методическое пособие: Пожарная безопасность трубчатых печей. СПб: У МВД; 1999 г.
3. СП 12 13130 2009 Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности.
4. Малинин В.Р., Коробейникова Е.Г., Крейтор В.П. Категорирование помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности (НПБ 105-95). Примеры решения практических задач. СПб ВПТШ; 1997 г.
5. Клубань В.С., Петров А.П., Рябиков В.С. Пожарная безопасность предприятий промышленности и агропромышленного комплекса. Москва: Стройиздат; 1987 г.
6. Малинин В.Р., Хорошилов О.А. Учебно-методическое пособие: Огнепреграждающие устройства для защиты технологического оборудования и коммуникаций от распространения пожара. СПБ: ВПТШ; 1997 г.
7. Баратов А.Н. Справочник: Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения. Москва: Химия; 1990 г.
8. Алексеев М.В., Волков О.М. Пожарная профилактика технологических процессов производства. Москва: 1986г.
9. Федеральный закон Российской Федерации от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасность.
10. ГОСТ Р 12.3.047-98. Пожарная безопасность технологических процессов.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Анализ пожарной опасности и разработка систем противопожарной защиты. Определение категории производственного помещения по взрывопожарной и пожарной опасности. Анализ возможных производственных источников зажигания. Возможные пути распространения пожара.
курсовая работа [45,7 K], добавлен 27.05.2014Анализ причин повреждения технологического оборудования в процессе окраски. Пожарная опасность технологического процесса. Расчёт категории помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности. Анализ путей распространения пожара.
курсовая работа [625,1 K], добавлен 18.04.2014Анализ образования горючей среды внутри и снаружи технологического оборудования при нормальных условиях работы и в результате повреждений. Оценка возможности распространения пожара. Определение категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности.
курсовая работа [487,4 K], добавлен 30.07.2013Анализ состояния пожарной опасности объекта. Рассмотрение системы противопожарной защиты объекта. Организационно-технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности объекта. Разработка технических решений по устранению основных нарушений.
курсовая работа [215,6 K], добавлен 15.11.2012Анализ состояния пожарной опасности объекта и путей распространения пожара. Рассмотрение систем противопожарной защиты цеха. Организационно-технические и инженерные мероприятия по обеспечению пожарной безопасности объекта. Огнестойкость конструкций цеха.
курсовая работа [3,0 M], добавлен 15.11.2012Анализ возможности образования горючей среды внутри и снаружи технологического оборудования. Системы автоматического контроля и сигнализации. Разработка мероприятий и технических решений по обеспечению пожарной безопасности технологических процессов.
курсовая работа [497,8 K], добавлен 16.06.2015Оценка и анализ пожарной опасности процесса улавливания паров бензола из паровоздушной смеси методом адсорбции. Определение возможности образования горючей среды в помещениях и на открытых площадках. Исследование возможных путей распространения пожара.
курсовая работа [257,1 K], добавлен 19.11.2012Анализ пожаровзрывоопасных свойств веществ, обращающихся в технологическом процессе, возможности образования горючей среды внутри и снаружи. Пути образования источников зажигания, причин повреждений аппаратов. Мероприятия по обеспечению безопасности.
курсовая работа [127,1 K], добавлен 16.12.2015Оценка пожаровзрывоопасности среды внутри аппаратов при их нормальной работе. Обоснование мероприятий по обеспечению пожарной безопасности технологического процесса хранения ацетона. Расчетное обоснование категории хранилища по пожарной опасности.
курсовая работа [249,9 K], добавлен 07.05.2013Исследование и расчет категории пожаровзрывоопасности технологического процесса производства стирола из этилбензола. Анализ причин возникновения и распространения пожара или взрыва. Разработка необходимых средств защиты, профилактические мероприятия.
курсовая работа [432,4 K], добавлен 23.08.2011