Противопожарная защита на предприятиях пищевой промышленности

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Современное развитие промышленного производства в мире и отдельно взятой стране заставляет общество все в большей мере сталкиваться с проблемой обеспечения безопасности и защиты человека и окружающей среды от воздействия техногенных, природных и экологически вредных факторов.

Субъекты хозяйствования, сконцентрировав в себе огромные запасы различных видов энергии, вредных веществ и материалов, стали постоянным источником серьезной техногенной опасности и возникновения аварий, сопровождающихся чрезвычайными ситуациями (ЧС).

Республика Беларусь относится к странам с высоким уровнем химического производства и разветвленной сетью химических предприятий, которые производят, хранят или используют в технологических процессах токсичные вещества. К основным видам сильнодействующих ядовитых веществ (СДЯВ), применяемым и транспортируемым по Беларуси, следует отнести хлор, аммиак, цианистый водород, сероуглерод, хлорпикрин, акрилонитрил. Наибольшую опасность для населения представляют химически опасные предприятия в городах Брест, Витебск, Гомель, Гродно, Могилев, Барановичи, Бобруйск, Борисов, Волковыск, Лида, Мозырь, Молодечно, Новополоцк, Орша, Пинск, Поставы, Речица, Светлогорск, Чериков.

Крупными запасами ядовитых веществ располагают предприятия химической, целюлозно - бумажной, оборонной, нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности, черной и цветной металлургии, удобрений, пищевой и текстильной отраслей. Созданные здесь минимальные (неснижаемые) запасы в среднем рассчитаны на 3 суток работы, а для предприятий по производству минеральных удобрений - до 10-15 суток. На крупных предприятиях, расположенных в черте или вблизи городов, могут храниться тысячи тонн СДЯВ. Так, в городе Новополоцке на производственном объединении "Полимир" задействованы акрилонитрил, аммиак, ацетонциангидрид, диметилформамид, метилакрилат, окись этилена, синильная кислота, хлор, аллилхлорид, винилхлорид и многие другие токсичные вещества. Расстояние до ближайших жилых кварталов составляет около 8 км. В случае производственной аварии в зоне возможного заражения может оказаться более 100 тысяч человек. Значительное количество СДЯВ сосредоточено на объектах пищевой, мясомолочной промышленности, холодильниках торговых баз, в жилищно-комунальном хозяйстве. На овощебазах в зависимости от объема хранения, содержится около 150 тонн аммиака, используемого в качестве хладагента, а на водопроводных станциях и очистных сооружениях - от 100 до 400 тонн хлора.

Постоянное увеличение объемов хранящихся и обращающихся в производстве различных веществ увеличивают потенциальную опасность возникновения химически опасных аварий, связанных с выбросами (утечками) СДЯВ.

Согласно статистике американской фирмы "Доу Кэмикл" за последнее время в США ежесуточно имеет место 17-18 аварийных ситуаций со СДЯВ. Причем они возникают как при производстве и применении СДЯВ, так и при хранении и перевозке.

Республика Беларусь также не является исключением. 27 мая 2000 года в г. Червень Минской области на ОАО "Червенский молочный завод" из-за срыва штока вентиля на дренажном ресивере (РГД-1,5) произошла утечка в атмосферу 550 кг аммиака. Только благодаря своевременным и самоотверженным действиям пожарных аварийно-спасательных подразделений МЧС удалось предотвратить серьезные экологические последствия. Различные аварийные ситуации неоднократно складывались на ПО "Полимир" в г. Новополоцке, Борисовском мясокомбинате, обувной фабрике в г. Лиде, складах химических веществ завода "Эвистор" в г. Витебске, Гомельском мясокомбинате и многих других объектах хозяйствования.

Из приведенных примеров видно, что аварии с утечкой СДЯВ способны привести к тяжелым последствиям. Поэтому целью настоящего проекта является изыскание наиболее эффективных, экономически целесообразных и технически обоснованных способов и средств предупреждения чрезвычайных ситуаций и их ликвидации с минимальным ущербом при наиболее рациональном использовании сил и технических средств.

Для достижения указанной цели поставлены следующие задачи:

- провести анализ расчета сил и средств согласно существующей оперативно-тактической документации на данный объект;

- усовершенствовать расчет сил и средств при неблагоприятном сценарии развития чрезвычайной ситуации, а также расчет требуемого количество сил для эвакуации людей;

- установить правильность управления имеющимися силами и средствами со стороны руководства тушения пожара;

- определить организационно-техническую готовность гарнизонов к ликвидации таких чрезвычайных ситуаций;

- предложить рекомендации на основании полученных данных, принятие которых позволит существенно снизить возможные в случае возникновения чрезвычайной ситуации людские потери и материальный ущерб.

Все вышесказанное определило актуальность темы исследования дипломного проекта.



1. Аналитический раздел

1.1 Анализ пожарной опасности предприятий пищевой промышленности и последствий от возможных чрезвычайных ситуаций на них

Пожарная опасность - тема, всегда актуальная для любой организации.

Пожарная обстановка в холодильниках, обуславливается конструктивными особенностями и планировкой зданий, их степенью огнестойкости и пожарной нагрузкой, а также наличием, в нашем случае, аммиака-12 тонн.

Учитывая пожаровзрывоопасность аммиака, машинное отделение холодильной установки располагают в одноэтажном здании не ниже 2-ой степени огнестойкости, пристроенном к основному корпусу холодильника.

В помещениях машинных и аппаратных отделений аммиачных холодильных установок допускается устройство открытого приямка глубиной до 2,5 м для установки аппаратов и насосов.

Помещения машинных и аппаратных отделений аммиачных холодильных установок должны иметь не менее двух выходов, один из которых непосредственно наружу. Допускается устройство одного из выходов через тамбур-шлюз и коридор подсобно-бытовых помещений машинного отделения.

Для сохранения холода при замораживании и хранении скоропортящихся продуктов внутреннюю поверхность стен, перекрытий и перегородок основного холодильника покрывают теплоизоляционным слоем толщиной 20-30 см. В качестве теплоизоляции используют горючие материалы (торфоплиты, камышит, пенопласты), трудно горючие материалы (асбовермикулит, минеральные плиты, минеральная пробка, плиты К4 с содержанием битума до 5 %), и негорючие (пенобетон, газобетон, совелит).

В настоящее время при строительстве и реконструкции холодильников применяют термоизоляцию из горючих материалов, которую для ограничения распространения огня разделяют специальными противопожарными поясами из негорючих материалов на участки площадью 200-1000 м2. Ширина и толщина поясов у стен должна быть не менее 50 см, а на совмещенных покрытиях и перекрытиях не менее толщины термоизоляционного слоя.

При строительстве холодильников из сборных железобетонных конструкций каждую панель изолируют отдельно. В углубление панелей с внутренней стороны наклеивают несколько слоев термоизоляции, а штукатурку по металлической сетке заменяют асбоцементными листами, которые крепят к железобетонной панели. По периметру каждой панели из пенобетона выполняют противопожарный пояс.

Характерной особенностью основных зданий холодильников является недостаточное освещение и ограниченное количество входов как в здание, так и в холодильные, морозильные камеры и камеры хранение.

Кроме теплоизоляции, горючими материалами в холодильниках могут быть тара, в которой хранятся продукты, и другие материалы, деревянные стеллажи, сами продукты (масло, жиры и т.д.). Загрузка камер охлаждения и замораживания достигает 250, а камер хранения продуктов 2500 кг/м2.

Возникшие пожары в холодильниках, как правило, принимают большие размеры и носят затяжной характер. Это обуславливается тем, что во многих случаях пожары обнаруживаются поздно, так как термоизоляция может длительное время тлеть за счет воздуха, находящегося в ее порах под штукатуркой.

Наиболее интенсивное горение термоизоляции наблюдается в вертикальных ограждениях конструкций по сравнению с горизонтальными. Линейная скорость распространения огня по термоизоляции под штукатуркой снизу вверх не превышает 0,02, а сверху вниз-0,01 м/мин. Пустоты между стенами, перегородками и термоизоляцией создают условия распространения огня.

Как показывает практика, противопожарные пояса не всегда обеспечивают ограничение распространение огня с этажа и по этажу в целом, что значительно усложняет и создает трудности в определении границ скрытого горения термоизоляции.

Пожары в холодильных камерах в начальный период быстро распространяются, а затем интенсивность горения снижается, создается плотная концентрации дыма и высокая температура. Линейная скорость распространения огня по упаковочным материалам, стеллажам и при пламенном горении теплоизоляционных материалов составляет 0,5-1 м/мин.

Высокая температура среды в камерах холодильников может не снижаться в течении многих часов из-за недостаточного воздухообмена, сковывая работу подразделений, а также вызывать деформацию и обрушение стеллажей и строительных конструкций, образовывая завалы из хранящихся товаров.

В практике известно, что при пожаре в камерах холодильников расплавленная масса жира растекалась и горела внутри камер, а при вскрытии стен разливалась и горела снаружи здания.

При пожарах в строящихся холодильниках продукты сгорания через монтажные проемы и щели в перекрытиях в течении 20-40 минут заполняют все этажи здания.

Пожарам в машинных отделениях холодильников, где хладоагентом является аммиак, как правило, предшествуют взрыв газовоздушных смесей. При взрывах повреждаются конструкции здания, коммуникации трубопроводов, машины и аппараты, и аммиак заполняет машинное отделение и смежные с ним помещения.

Аммиак NH3 - бесцветный горючий газ с характерным резким удушливым запахом и едким вкусом. При обычном давлении он затвердевает при температуре минус 78оС и сжижается при минус 33оС. Плотность его по воздуху 0,6. Аммиак очень хорошо растворим в воде: при 20оС растворяется 700 объемов в 1 объеме воды. Это больше, чем у всех других газов.

Несколько хуже аммиак растворяется в спирте, ацетоне, бензоле, хлороформе. На воздухе NH3 дымит, интенсивно испаряясь и образуя взрывоопасные смеси. Концентрационные пределы распространения пламени в воздухе составляют 15-28 объемных процентов, в кислороде - 13,5-79,0 объемных процентов, температура самовоспламенения - 650оС. В порожних емкостях по этой причине также возможно образование взрывоопасных смесей.

При горении вещества пламя имеет бледно-желтый цвет. В воздухе аммиак загорается только при высокой температуре и слабо горит в присутствии источника зажигания. В кислороде он горит хорошо.

При взаимодействии жидкого NH3 с йодом или хлором образуются иодистый или хлористый азот, которые являются сильными взрывчатыми веществами.

Перевозят рассматриваемое вещество в сжиженном состоянии под давлением в цистернах и баллонах. Резервуары с аммиаком должны размещаться на поддоне или ограждаться обвалованием. На складе с NH3 один резервуар заглубляется для аварийного слива самотеком. Емкости, в которых он находится, могут взрываться при нагревании. При попадании в водоемы в силу своей хорошей растворимости в воде аммиак их загрязняет.

На объектах хозяйствования, особенно в сельскохозяйственном производстве, широко применяется аммиачная вода, которая представляет собой водный 20-25 % раствор газообразного аммиака. При нагревании NH3 легко испаряется, и в закрытом объеме возможно образование взрывоопасных смесей.

Данное вещество оказывает удушающее действие при дыхании. Оно сильно раздражает слизистые оболочки и кожные покровы, вызывает слезотечение. Острое отравление аммиаком приводит к поражению глаз и дыхательных путей, одышке и воспалению легких. В больших концентрациях и при длительном воздействии он вызывает судороги, отек легких, действует возбуждающе на нервную систему, приводит к резкому расстройству дыхания и кровообращения. От сердечной недостаточности может наступить смерть. Последствиями перенесенного отравления могут быть потеря зрения, охриплость или полная потеря голоса и другие заболевания.

Порог восприятия запаха аммиака составляет 0,037 мг/л. Наименьшая концентрация, вызывающая немедленное раздражение в горле, равна 0,28 мг/л, раздражение глаз - 0,49 мг/л, кашель - 1,2 мг/л. Если же содержание NH3 в воздухе достигает 0,5 мг/л, он опасен для дыхания (возможен смертельный исход). Поражающая концентрация при 6 часовой экспозиции 0,21 мг/л, смертельная при 30-минутной экспозиции - 7 мг/л.

Жидкий аммиак при соприкосновении с кожей вызывает обморожение, жжение, сильные ожоги с пузырями, изъязвления. Особенно опасно попадание его в глаза. Быстрое проникновение аммиака в глазную ткань может привести к перфорации роговицы глаза и даже к гибели глазного яблока.

Симптомы отравления: сердцебиение, нарушение частоты пульса, насморк, кашель, затрудненное дыхание, удушье, жжение, покраснение и зуд кожи, резь в глазах, слезотечение.

При отравлении аммиаком пораженного следует вынести на свежий воздух, обеспечить тепло и покой, провести ингаляцию с увлажненным кислородом. Полезно вдыхание паров уксусной кислоты. Слизистые оболочки, кожные покровы надо промыть водой или 2 % раствором борной кислоты в течение не менее 15 мин, сделать примочки из 2-5 % раствора уксусной, лимонной, винной или салициловой кислот. При попадании аммиачной воды в глаза первая помощь состоит в немедленном промывании их большим количеством воды или 0,5-1,0 % раствором квасцов. При этом необходима немедленная консультация офтальмолога, даже если пострадавший не жалуется на боль. Следует пить большое количество воды с добавлением уксусной или лимонной кислот, вызвать рвоту, дать растительной масло (2-3 ложки), молоко или яичный белок. При отеке легких искусственное дыхание делать нельзя. Оно требуется при остановке дыхания. Госпитализация обязательна. Транспортировка пораженных проводится в положении лежа

Наличие в зоне пожара аммиака резко ухудшает обстановку, создает непосредственную угрозу людям и крайне затрудняет боевые действия подразделений при тушении пожара.

1.2 Анализ чрезвычайных ситуаций произошедших в промышленных холодильниках

18 июля 2009 года в 13-13 поступило сообщение, что в одном из производственных помещений ОАО "Слуцкий мясокомбинат" в Слуцке произошла утечка аммиака. Утечка произошла в результате разгерметизации трубопровода холодильной камеры. 200 килограммов аммиака распространилось по территории цеха. На месте происшествия одна сотрудница предприятия погибла, еще четверо -- три женщины и мужчина -- получили ожоги и были доставлены в Слуцкую больницу. У одной из женщин (ей 35 лет) ожоги 40% кожи. У двух остальных ожоги ротовой полости и дыхательных путей. Причина аварии -- разрушение трубопровода в месте установки заглушки.

1 марта 2010 года произошла утечка 150 килограммов аммиака на Бобруйском мясокомбинате во время проведения регламентных работ по устранению наледи был поврежден манометр на трубопроводе ресивера аммиачно-холодильной установки мясокомбината. На момент аварии в самом ресивере находилось 3 тонны аммиака, а во всей системе - 30 тонн.

Эвакуировано из здания 15 рабочих, 7 из них оказались на больничной койке с диагнозом "ингаляционное отравление парами аммиака".

2 сентября 2010 года от дежурного компрессорного цеха ОАО "Савушкин продукт" поступило сообщение о разгерметизации трубопровода с аммиаком по адресу: г.Брест, ул.Я.Купалы 108.

К месту вызова были направлены подразделения МЧС по вызову №2. По прибытии к месту вызова первого подразделения установлено, что на рампе возле холодильной камеры №2 произошла разгерметизация аммиакопровода диаметром 25 мм. До прибытия МЧС рабочий персонал в количестве 50-ти человек покинул опасную зону при сработке звуковой системы оповещения об опасности. Личным составом ПАСЧ-3 было проведено предварительное развертывание с прокладкой линии из перфорированных рукавов. Распространения паров аммиака за пределы здания готовой продукции не произошло. В результате аварии была приостановлена отгрузка готовой продукции. Два человека из числа работающего персонала обратились за медицинской помощью в медпункт предприятия, откуда они с предварительным диагнозом "отравление парами аммиака" были госпитализированы в УЗ "ЦГБ г. Бреста". Выброс аммиака произошёл по причине неисправности технологического оборудования.

17 мая 2011 года на ЦОУ при Брестском областном УМЧС поступила информация о том, что в результате нарушения технологического процесса в компрессорном цехе ЧУП "Санта Холод" произошла утечка 0,25 тонн аммиака. В результате утечки получил легкое отравление парами аммиака 1 работник предприятия. Работниками предприятия предприняты меры по устранению утечки аммиака путем отключения установки. Для проведения разведки высланы к месту происшествия 5 АЦ-Брестского ГОЧС, 1АЦ и 1АХРЗ ПАСО УМЧС. От магистральной линии на осаждение паров аммиака в помещение компрессорной звеном ГДЗС в костюмах Л-1 был подан ствол НРТ-10. Звеном ГДЗС ПАСЧ-2 в костюмах Л-1 от магистральной линии подан дополнительный ствол НРТ-10 на осаждение паров аммиака в компрессорной. В короткий промежуток времени авария была ликвидирована. Произведены замеры концентрации паров аммиака в различных точках на территории и в помещениях предприятия. Концентрация паров аммиака не превышала допустимую.

5 апреля 2012 года в 22-15 поступило сообщение, что в здании цеха полуфабрикатов коммунального унитарного предприятия "Минский мясокомбинат" в г. Минске по ул. Казинца, 46 произошел выход аммиака из радиатора охлаждения в холодильной камере, расположенной на четвертом этаже, в результате чего произошла утечка около 0,05 тонны аммиака (общее количество аммиака в системе 20 тонн). На момент происшествия в цеху работали 90 человек, которые самостоятельно покинули здание, из них шесть работников обратились за медицинской помощью в медицинский пункт предприятия. После обследования бригадами скорой медицинской помощи пострадавшие были госпитализированы в учреждение здравоохранения.

В настоящее время в мире происходят тысячи химических аварий при производстве, хранении, транспортировке аварийно химически опасных веществ. Судя по имеющимся статистическим данным многие сложные технические комплексы обладают серьёзными опасностями. Для успешного функционирования таких объектов необходимо разработать и внедрить в практику новые подходы и принципы обеспечения безопасности химических производств. Главные требования - это исключение особо опасных аварий, способных привести к гибели, поражению людей, к значительному материальному ущербу, оказать существенное влияние на окружающую среду; обеспечение анализируемого, рассчитываемого и контролируемого уровня безопасности. На таких объектах необходимо усовершенствовать расчет сил и средств при неблагоприятном сценарии развития чрезвычайной ситуации, а также расчет требуемого количество сил для эвакуации людей.

Для поддержания постоянной готовности работников предприятия и служб города, необходимо регулярно проводить профилактические мероприятия по предупреждению аварийных ситуаций и их последствий.



2. Теоретический раздел

2.1 Порядок определения расчетной площади ЧС

Прогнозирование масштабов заражения АХОВ осуществляется по методике. Методика предназначена для заблаговременного и оперативного прогнозирования масштабов заражения на случай выброса АХОВ в окружающую среду при авариях (разрушениях) на химически опасных объектах и транспорте.

При этом принимаются следующие основные допущения и ограничения:

Емкости, содержащие АХОВ, разрушаются полностью. При заблаговременном прогнозировании количество выброшенного при аварии вещества (Qо) принимают равным количеству АХОВ в максимальной по объему единичной емкости, метеорологические условия - изотермия, скорость ветра 2 м/с. При авариях на газо- и продуктопроводах выброс АХОВ принимается равным максимальному количеству вещества, содержащемуся в трубопроводе между автоматическими отсекателями, например, для аммиакопроводов - 275-500 т.

Толщина слоя жидкости для АХОВ (h), разлившихся свободно на подстилающей поверхности, принимается равной 0,05 м по всей площади разлива, а для АХОВ, разлившихся в поддон или обвалование, определяется следующим образом:

а) при разливах из емкостей, имеющих самостоятельный поддон (обвалование):

h = H - 0,2,

где Н - высота поддона (обвалования), м;

б) при разливах из емкостей, расположенных группой, имеющих общий поддон (обвалование):

,

где: Qо - количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т;

d - плотность АХОВ, т/м3;

F - реальная площадь разлива в поддон (обвалование), м2.

Предельное время пребывания людей в зоне заражения и продолжительность сохранения неизменными метеорологических условий (степени вертикальной устойчивости воздуха, направления и скорости ветра) составляют 4 ч. По истечении указанного времени прогноз обстановки должен уточняться.

Расчеты ведутся по эквивалентным количествам АХОВ. Под эквивалентным количеством АХОВ понимается такое количество хлора, масштаб заражения которым при инверсии эквивалентен масштабу заражения при данной степени вертикальной устойчивости воздуха количеством данного АХОВ, перешедшим в первичное (вторичное) облако.

Различают три степени вертикальной устойчивости воздуха:

Первая степень - инверсия - характеризуется большой вертикальной устойчивостью воздуха, обусловленной повышением температуры его слоев с высотой и сильным охлаждением почвы. При этом более холодный и, соответственно, более тяжелый воздух находится внизу, а более теплый - вверху. Инверсия воздуха возникает ночью при безоблачном небе. Ночью нижний слой воздуха остывает, отдавая свое тепло земле, которая охлаждается быстрее. При безоблачном небе излучение тепла в воздушное пространство идет интенсивнее и разность температур поверхности почвы и прилегающего слоя воздуха может достигать нескольких градусов. Если ветра нет, то охладившийся слой воздуха длительно застаивается около земной поверхности. Зимой инверсия возможна в ясные морозные дни. Инверсия препятствует рассеиванию зараженного воздуха и способствует длительному сохранению высоких концентраций АХОВ в приземном слое. При инверсии создаются наиболее благоприятные условия для распространения зараженного воздуха.

Вторая степень - изотермия - характеризуется состоянием безразличного вертикального равновесия воздуха. Изотермия возникает в утренние и вечерние часы при устойчивой погоде, но наиболее типична для пасмурной погоды. Наличие облачности нарушает суточный ход температуры, уменьшая разницу в степени нагретости воздуха и почвы в дневное и ночное время; этим устраняется нарушение вертикальной устойчивости воздуха. При изотермии создаются достаточно благоприятные условия для заражения местности АХОВ.

Третья степень - конвекция - характеризуется большой вертикальной неустойчивостью воздуха, которая обусловлена резким падением температуры воздуха с высотой и сильным нагревом почвы. Конвекция наблюдается в летние ясные дни, когда при интенсивном нагревании нижнего слоя воздуха он становится легче и вытесняется вверх, а верхние слои, более холодные и тяжелые, опускаются вниз. При этом происходит вертикальное перемешивание воздуха. Конвекция вызывает сильное рассеивание зараженного воздуха. Концентрация АХОВ быстро падает ниже поражающей. При конвекции создаются самые неблагоприятные условия для заражения местности АХОВ.

Таблица 2.1- Определение степени вертикальной устойчивости воздуха по прогнозу погоды

Скор. ветра, м/c	Ночь	Утро	День	Вечер
	Ясно, перем. облач.	Сплош. облач.	Ясно, перем. облач.	Сплош. облач.	Ясно, перем. облач.	Сплош. облач.	Ясно, перем облач	Сплош. облач
менее 2	ин	из	из (ин)	из	к (из)	из	ин	из
от 2 до 4	ин	из	из (ин)	из	из	из	из (ин)	из
более 4	из	из	из	из	из	из	из	из

Для проведения расчетов используются следующие основные исходные данные:

общее количество АХОВ на объекте и данные по размещению их запасов в емкостях и технологических трубопроводах;

количество АХОВ, выброшенных в атмосферу, и характер их разлива на подстилающей поверхности ("свободно", "в поддон" или "обвалование");

высота поддона или обвалования складских емкостей;

метеорологические условия: температура воздуха, скорость ветра в приземном слое (на высоте 10 м), степень вертикальной устойчивости воздуха;

плотность (количество) населения в зоне возможного химического заражения и степень его защиты.

Вычисляем эквивалентное количество АХОВ, перешедшее в первичное облако, по формуле:

,

где: K1 - коэффициент, зависящий от условий хранения АХОВ (табл. 2.2; для сжатых газов K1 = 1);

K3 - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе другого АХОВ (табл. 2.2 );

K5- коэффициент, учитывающий степень вертикальной устойчивости воздуха: принимается равным для инверсии 1, для изотермии - 0,23, для конвекции - 0,08;

K7 - коэффициент, учитывающий влияние температуры воздуха;

Qо - количество выброшенного (разлившегося) при аварии вещества, т.

Таблица 2.2 - Значения поправочных коэффициентов для оценки эквивалентного количества АХОВ

Наименование	Плотность АХОВ, т/м3	Температура кипен., С	Пороговая токсодоза, мгмин / л	Значения вспомогательных коэффициентов
АХОВ	газ	жидкость			К1	К2	К3	К7 для температуры воздуха (С)
								-40	-20	0	20	40
Акролеин	-	0,839	52,7	0,2	0	0,013	3,0	0,1	0,2	0,4	1	2,2
Аммиак:
Под давлен.	0,0008	0,681	-33,42	15	0,18	0,025	0,04	0/0,9	0,3/1	0,6/1	1/1	1,4
Изотермич.	-	0,681	-33,42	15	0,01	0,025	0,04	0/0,9	0,3/1	0,6/1	1/1	1,4/1
Ацетонитрил	-	0,786	81,6	21,6	0	0,004	0,028	0,02	0,1	0,3	1	2,6
Ацетонциангидрин	-	0,932	120	1,9	0	0,002	0,316	0	0	0,3	1	1,5
Водород:
мышьяков.	0,0035	1,64	-62,47	0,2	0,17	0,054	3,0	0,3/1	0,5/1	0,8/1	1/1	1,2/1
Фтористый	-	0,989	19,52	4	0	0,028	0,15	0,1	0,2	0,5	1	1
хлористый	0,0016	1,191	-85,10	2	0,28	0,037	0,30	0,4/1	0,6/1	0,8/1	1/1	1,2/1
бромистый	0,0036	1,490	-66,77	2,4	0,13	0,055	0,25	0,3/1	0,5/1	0,8/1	1/1	1,2/1
цианистый	-	0,687	25,7	0,2	0	0,026	3,0	0	0	0,4	1	1,3
Диметиламин	0,0020	0,680	6,9	1,2	0,06	0,041	0,5	0/0,1	0/0,3	0/0,8	1/1	2,5/1
Метиламин	0,0014	0,699	-6,5	1,2	0,13	0,034	0,5	0/0,3	0/0,7	0,3/1	1/1	1,8/1
Метил бромист.	-	1,732	3,6	1,2	0,04	0,039	0,5	0/0,2	0/0,4	0/0,9	1/1	2,3/1
Метил хлорист.	0,0023	0,983	-23,76	10,8	0,125	0,044	0,056	0/0,5	0,1/1	0,6/1	1/1	1,5/1
Метилакрилат	-	0,953	80,2	6	0	0,005	0,1	0,1	0,2	0,4	1	3,1
Метилмеркаптан	-	0,867	5,95	1,7	0,06	0,043	0,353	0/0,1	0/0,3	0/0,8	1/1	2,4/1
Нитрил акриловой кислоты	-	0,806	77,3	0,75	0	0,007	0,80	0,04	0,1	0,4	1	2,4
Окислы азота	-	1,491	21,0	1,5	0	0,040	0,40	0	0	0,4	1	1
Окись этилена	-	0,882	10,7	2,2	0,05	0,041	0,27	0/0,1	0/0,3	0/0,7	1/1	3,2/1
Сернистый ангидрид	0,0029	1,462	-10,1	1,8	0,11	0,049	0,333	0/0,2	0/0,5	0,3/1	1/1	1,7/1
Сероводород	0,0015	0,964	-60,35	16,1	0,27	0,042	0,036	0,3/1	0,5/1	0,8/1	1/1	1,2/1
Сероуглерод	-	1,263	46,2	45	0	0,021	0,013	0,1	0,2	0,4	1	2,1
Соляная кислота	-	1,198	-	2	0	0,021	0,30	0	0,1	0,3	1	1,6
Триметиламин	-	0,671	2,9	6	0,07	0,047	0,1	0/0,1	0/0,4	0/0,9	1/1	2,2/1
Формальдегид	-	0,815	-19,0	0,6	0,19	0,034	1,0	0/0,4	0/1	0,5/1	1/1	1,5/1
Фосген	0,0035	1,432	8,2	0,6	0,05	0,061	1,0	0/0,1	0/0,3	0/0,7	1/1	2,7/1
Фтор	0,0017	1,512	-188,2	0,2	0,95	0,038	3,0	0,7/1	0,8/1	0,9/1	1/1	1,1/1
Фосфор Треххлористый	-	1,570	75,3	3	0	0,010	0,2	0,1	0,2	0,4	1	2,3
Фосфора Хлорокись	-	1,675	107,2	0,06	0	0,003	10,0	0,05	0,1	0,3	1	2,6
Хлор	0,0032	1,553	-34,1	0,6	0,18	0,052	1,0	0/0,9	0,3/1	0,6/1	1/1	1,4/1
Хлорпикрин	-	1,658	112,3	0,02	0	0,002	30,0	0,03	0,1	0,3	1	2,9
Хлорциан	0,0021	1,220	12,6	0,75	0,04	0,048	0,80	0/0	0/0	0/0,6	1/1	3,9/1
Этиленимин	-	0,838	55,0	4,8	0	0,009	0,125	0,05	0,1	0,4	1	2,2
Этиленсульфид	-	1,005	55,0	0,1	0	0,013	6,0	0,05	0,1	0,4	1	2,2
Этилмеркаптан	-	0,839	35,0	2,2	0	0,028	0,27	0,1	0,2	0,5	1	1,7

1.Плотности газообразных АХОВ в столбце 2 приведены для атмосферного давления; при давлении в емкости, отличном от атмосферного, плотности газообразных АХОВ определяются путем умножения данных столбца 2 на значения давления в атмосферах (1 атм = 760 мм. рт. ст.).

2. Значения К7 в столбцах 9-13 в числителе приведены для первичного, в знаменателе - для вторичного облака.

3. Значение К1 для изотермического хранения аммиака приведено для случая разлива (выброса) в поддон.

2. Вычисляем эквивалентное количество АХОВ, перешедшее во вторичное облако, по формуле:

,

где:K2 - коэффициент, зависящий от физико-химических свойств АХОВ (табл. 2.2);

K4 - коэффициент, учитывающий скорость ветра (табл. 2.3);

K6 - коэффициент, зависящий от времени, прошедшего после начала аварии N; его значение определяется после расчета продолжительности испарения вещества Т (ч) (см. п. 7):

K6 = N0,8 при N<T; K6 = T0,8 при NT;

при Т<1 ч K6 принимается для 1 ч;

d - плотность АХОВ, т/м3 ;

h - толщина слоя АХОВ, м.

При определении величины QЭ2 для веществ, не вошедших в табл. 2, значение коэффициента К7 принимается равным 1, а коэффициент К2 определяется по формуле:

K2 = 8,1010-6p,



где: р - давление насыщенного пара вещества при заданной температуре воздуха, мм. рт. ст; m - молекулярная масса вещества.

Таблица 2.3 - Значение коэффициента К4 в зависимости от скорости ветра

Скорость ветра, м/с	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	15
К4	1	1,33	1,67	2,0	2,34	2,67	3,0	3,34	3,67	4,0	5,68

В случае полного разрушения химически опасного объекта расчет эквивалентного количества АХОВ в облаке зараженного воздуха ведется, как для вторичного облака, по формуле:

,

K2i - коэффициент, зависящий от физико-химических свойств i-го АХОВ;

K3i - коэффициент, равный отношению пороговой токсодозы хлора к пороговой токсодозе i-го АХОВ;

K6i - коэффициент, зависящий от времени, прошедшего после разрушения объекта;

K7i - поправка на температуру для i-го АХОВ;

Qi - запасы i-го АХОВ на объекте, т;

di - плотность i-го АХОВ, т/м3.

3. По табл. 2.4 определяем глубину распространения первичного (Г1) и вторичного (Г2) облаков АХОВ. Общую глубину распространения воздуха Г вычисляем по формуле:

Г =Г'+0,5Г",



где: Г' - наибольший, Г" - наименьший из размеров Г1 и Г2, км.

4. Общую глубину распространения облака зараженного воздуха Г сравниваем с возможным предельным значением глубины переноса воздушных масс ГП, определяемой из уравнения:

ГП = Nv,

где: N - время от начала аварии, ч;

v - скорость переноса переднего фронта зараженного воздуха при данных скорости ветра и степени вертикальной устойчивости воздуха, км/ч (табл. 2.4).

Вычисляем площадь зоны возможного заражения АХОВ Sв:

Sв = 8,7210-3Г2 ,

где: Sв - площадь зоны возможного заражения АХОВ, км ;

Г - глубина зоны заражения, км;

- угловые размеры зоны возможного заражения, град (табл. 2.5).

6. Вычисляем площадь зоны фактического заражения АХОВ Sф по формуле:

Sф = K8Г2N0,2

где: К8 - коэффициент, зависящий от степени вертикальной устойчивости воздуха, принимается равным 0,081 при инверсии; 0,133 при изотермии; 0,235 при конвекции; N - время, прошедшее после начала аварии, ч.

Таблица 2.4 - Глубины зоны заражения, км

Скорость ветра, м/с	Эквивалентное количество АХОВ, т
	0,01	0,05	0,1	0,5	1	3	5	10	20	30	50	70	100	300	500	700	1000	2000
1 и менее	0,38	0,85	1,25	3,16	4,75	9,18	12,53	19,20	29,56	38,13	52,67	65,23	81,91	166	231	288	363	572
2	0,26	0,59	0,84	1,92	2,84	5,35	7,20	10,83	16,44	21,02	28,73	35,35	44,09	87,79	121	150	189	295
3	0,22	0,48	0,68	1,53	2,17	3,99	5,34	7,96	11,94	15,8	20,59	25,21	31,30	61,47	84,50	104	130	202
4	0,19	0,42	0,59	1,33	1,88	3,28	4,36	6,46	9,62	12,18	16,43	20,05	24,80	48,18	65,92	81,17	101	157
5	0,17	0,38	0,53	1,19	1,68	2,91	3,75	5,53	8,19	10,33	13,88	16,89	20,82	40,11	54,67	67,15	83,60	129
6	0,15	0,34	0,48	1,09	1,53	2,66	3,43	4,88	7,20	9,06	12,14	14,79	18,13	34,67	47,09	56,72	71,70	110
7	0,14	0,32	0,45	1,00	1,42	2,46	3,17	4,49	6,48	8,14	10,87	13,17	16,17	30,73	41,63	50,93	63,16	96,30
8	0,13	0,30	0,42	0,94	1,33	2,30	2,97	4,20	5,92	7,42	9,90	11,98	14,68	27,75	37,49	45,79	56,70	86,20
9	0,12	0,28	0,40	0,88	1,25	2,17	2,80	3,96	5,60	6,86	9,12	11,03	13,50	25,39	34,24	41,76	51,60	78,30
10	0,12	0,26	0,38	0,84	1,19	2,06	2,66	3,76	5,31	6,50	8,50	10,23	12,54	23,49	31,61	38,50	47,53	71,90
11	0,11	0,25	0,36	0,80	1,13	1,96	2,53	3,58	5,06	6,20	8,01	9,61	11,74	21,91	29,44	35,81	44,15	66,62
12	0,11	0,24	0,34	0,76	1,08	1,88	2,42	3,43	4,85	5,94	7,67	9,07	11,06	20,58	27,61	35,55	41,30	62,20
13	0,10	0,23	0,33	0,74	1,04	1,80	2,37	3,29	4,66	5,70	7,37	8,72	10,48	19,45	26,04	31,62	38,90	58,44
14	0,10	0,22	0,32	0,71	1,00	1,74	2,24	3,17	4,49	5,50	7,10	8,40	10,04	18,46	24,69	29,95	36,81	55,20
15 и более	0,10	0,22	0,31	0,69	0,97	1,68	2,17	3,07	4,34	5,31	6,86	8,11	9,70	17,60	23,50	28,48	34,98	52,37

Таблица 2.4 - Скорость переноса переднего фронта облака зараженного воздуха

в зависимости от скорости ветра, км/ч

Состояние атмосферы (степень вертикальной устойчивости)	Скорость ветра, м/с
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
Инверсия	5	10	16	21	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
Изотермия	6	12	18	24	29	35	41	47	53	59	65	71	76	82	88
Конвекция	7	14	21	28

Таблица 2.5 - Угловые размеры зоны возможного заражения АХОВ в зависимости от скорости ветра

u, м/с	<0,5	0,6-1	1,1-2	2
,	360	180	90	45

7. Вычисляем продолжительность поражающего действия АХОВ (время испарения АХОВ с площади разлива) по формуле:

.

8. Вычисляем время подхода облака зараженного воздуха к заданному объекту:

,

где: х - расстояние от источника заражения до заданного объекта, км;

- скорость переноса переднего фронта облака зараженного воздуха, км/ч (табл. 2.4).

Вычисляем возможные общие потери населения в очаге поражения АХОВ по формуле:

Ро= Sф ( Гг/Г)К + (1- Гг/Г)К ,

где: Ро - общие потери населения в очаге поражения АХОВ, чел.;

Гг - глубина распространения облака зараженного АХОВ воздуха в городе, км;

, - средняя плотность населения соответственно в городе и загородной зоне, чел./км2;

К, К - доля незащищенного населения соответственно в городе и загородной зоне, вычисляемая по формулам:

К = 1 - n1 - n2,

К = 1 - n1 - n2,

где: n1, n1 - доля населения, обеспеченного противогазами, соответственно в городе и загородной зоне;

n2, n2 - доля населения, обеспеченного убежищами, соответственно в городе и загородной зоне.

Для оперативных расчетов принимается, что структура потерь в очаге АХОВ составит:

35 % - безвозвратные потери;

40 % - санитарные потери тяжелой и средней форм тяжести (выход людей из строя на срок не менее чем на 2-3 недели с обязательной госпитализацией);

25 % - санитарные потери легкой формы тяжести.

При аварии (разрушении) объектов с АХОВ условные обозначения наносятся на карту (план, схему).

Зона возможного заражения облаком АХОВ на картах (схемах) ограничена окружностью, полуокружностью или сектором, имеющим угловые размеры и радиус, равный глубине заражения Г. Угловые размеры в зависимости от скорости ветра по прогнозу приведены в табл. 2.5. Центр окружности, полуокружности или сектора совпадает с источником заражения. Зона фактического заражения, имеющая форму эллипса, включается в зону возможного заражения. Ввиду возможных перемещений облака АХОВ под воздействием изменений направления ветра фиксированное изображение зоны фактического заражения на карты (схемы) не наносится.

При скорости ветра по прогнозу меньше 0,5 м/с зона заражения имеет вид окружности:

Рисунок 1-Зона заражения

Точка "О" соответствует источнику заражения; угол = 360; радиус окружности равен L.

При скорости ветра по прогнозу 0,6-1,0 м/с зона заражения имеет вид полуокружности:



Рисунок 2-Зона заражения

Точка "О" соответствует источнику заражения; угол = 180; радиус полуокружности равен L; биссектриса угла совпадает с осью следа облака и ориентирована по направлению ветра.

При скорости ветра по прогнозу больше 1 м/с зона заражения имеет вид сектора:

Рисунок 3-Зона заражения

Точка "О" соответствует источнику заражения; = 90 при u = 1,12,0 м/с; = 45 при u > 2,0 м/с; радиус сектора равен L; биссектриса угла совпадает с осью следа облака и ориентирована по направлению ветра.

Точкой синего цвета отмечается место аварии и проводится ось в направлении распространения облака зараженного воздуха. На оси следа откладывают величину глубины зоны возможного заражения АХОВ. Синим цветом наносится зона возможного заражения АХОВ в виде окружности, полуокружности или сектора, как отмечено выше. Зона возможного химического заражения штрихуется желтым цветом. Возле места аварии синим цветом делается поясняющая надпись: в числителе указываются тип и количество выброшенного АХОВ (т), в знаменателе - время и дата аварии.

Населенные пункты в зоне возможного химического заражения с находящимися в них людьми, сельскохозяйственными животными и растениями составляют очаг возможного химического поражения.

2.2 Порядок расчета требуемого количества приборов для локализации ЧС

Технология локализации и обеззараживания парогазовой фазы (облака) АХОВ методом постановки жидкостных завес.

Локализация и обеззараживание парогазовой фазы (облака) АХОВ при ЧС с химической обстановкой первого, второго и третьего типов осуществляется с целью максимально возможного ограничения распространения облака в направлении мест массового проживания людей и размещения хозяйственных объектов, а также максимально возможного снижения концентрации паров АХОВ в облаке.

Локализация облака постановкой жидкостной завесы применяется при авариях с выбросом водорастворимых АХОВ.

Для выполнения работ по локализации облаков АХОВ способом постановки жидкостных завес и завес с использованием растворов нейтрализующих веществ назначаются подразделения СХРЗ или отделения пожаротушения.

Обеззараживание облака с помощью завес из нейтрализующих растворов производится с учетом вида АХОВ.

Для определения количества сил и средств, потребных для постановки завесы, необходимо определить:

объем предстоящей работы - ширину фронта завесы, длительность ее постановки, интенсивность подачи воды (нейтрализующих веществ);

количество техники, необходимой для постановки завесы в данных условиях, с учетом имеющихся типов машин.

Для расчета ширины фронта завесы принимается, что завеса должна быть не менее 200 м по фронту расположения облака на участке аварии и не менее 100 м на участке пролива (перекрывать ширину фронта облака на 10-15%). Рубеж развертывания одной химической машины для постановки жидкостной завесы составляет 50 м по фронту.

Расчет общей протяженности ширины фронта завесы может производиться также по формуле:

где П - ширина фронта завесы (км);

L - максимальная глубина распространения облака определяется по данным разведки или на основе прогнозирования).

Длительность постановки завесы определяется по формуле:

где Т - продолжительность постановки завесы (мин);

VАХОВ - количество пролитого АХОВ (т);

W - интенсивность испарения АХОВ (т/мин);

Значение VАХОВ определяется по данным разведки или по докладу специалистов аварийного объекта;

Значение W берется по докладу специалиста аварийного объекта или рассчитывается по формуле:



где S - площадь пролива (м);

Р - давление насыщенного пара (мм рт. ст.);

М - молекулярная масса пролитого АХОВ;

U - скорость ветра (м/с) на высоте 10 м).

Интенсивность подачи воды (нейтрализатора) определяется по формуле:

где I - интенсивность подачи воды (т/мин);

W - интенсивность испарения АХОВ (т/мин);

Кп - коэффициент пропорциональности показывает, сколько тонн воды (нейтрализующего раствора) требуется для нейтрализации одной тонны данного АХОВ.

Необходимое количество машин в одной смене определяется исходя из средней производительности одной машины по подаче воды (нейтрализующего раствора) 0,2 т/мин по формуле:

где N1 - количество машин в смене;

П - необходимая интенсивность подачи воды (нейтрализатора).

Общее количество машин определяется исходя из количества смен с учетом времени на движение к месту заправки (и обратно) и на заливку воды (раствора). Средняя продолжительность работы одной смены при постановке завесы - 10-12 мин.

Время на движение и заправку рассчитывается исходя из местных условий.

Во всех случаях количество машин должно быть не менее двух.

При этом, в случае выбросов (разливов) аммиака и хлора при расчете сил и средств необходимо использовать Методику расчета сил и средств для постановки водяных завес при ликвидации последствий ЧС, связанных с выбросом (проливом) хлора, утвержденных приказом МЧС от 27.09.2011 №210 и Инструкцию по расчету сил и средств для постановки водяных завес при ликвидации последствий ЧС, связанных с выбросом (проливом) аммиака, утвержденную приказом МЧС от 07.07.2008г. №89.

Начальник подразделения, получив задачу на постановку водяной завесы, обязан:

- провести рекогносцировку места работы;

- уточнить рубеж постановки завесы;

- уточнить места размещения машин и распылителей;

- уточнить места развертывания пунктов забора воды и дозаправки машин нейтрализующим раствором;

- определить эшелонирование машин с учетом удаления водоисточников (пункта дозаправки) для обеспечения непрерывности постановки завесы;

- поставить задачи личному составу.

При постановке задачи личному составу начальник подразделения указывает:

- общую обстановку на месте проведения работ, вид АХОВ, основные вредные и опасные факторы, средства защиты;

- задачу отделениям, места постановки машин и распылителей, способ и порядок действий, порядок дозаправки, время начала действий, порядок смены;

- меры безопасности, место дислокации медицинского пункта;

- порядок связи, сигналы оповещения.

При выполнении задачи по обеззараживанию облака АХОВ уточняются типы нейтрализующих растворов и нормы их расхода, организация и место развертывания пункта приготовления нейтрализующих растворов.

Для постановки жидкостных завес используются рукавные распылители (перфорированные рукава), стволы "А" с веерными (РВ-12) или турбинными (НРТ-5) насадками-распылителями или иные стволы, имеющие режим распыления, из расчета один ствол с веерной насадкой на 8-10 м и один ствол с турбинной насадкой на 6-8 м по фронту облака. Высота завесы должна быть не менее 10 м.

Прокладка рукавного распылителя осуществляется на расстоянии 8-10 м от границы пролива с подветренной стороны перпендикулярно направлению распространения воздушного облака АХОВ. Резервная перфорированная линия прокладывается параллельно первой на расстоянии 30 - 40 м. Машины размещаются на удалении 20-30м от границы облака.

Рисунок 4 - Схема осаждения СДЯВ распыленными струями жидкости:

1 - место разлива АХОВ; 2 - основная перфорированная линия; 3 - места замера концентрации паров АХОВ; 4 - вторичное облако АХОВ; 5 - резервная перфорированная линия

В безветренную погоду или при невозможности четкого определения направления распространения облака АХОВ применяется круговая схема постановки жидкостных завес, которая предусматривает перекрытие периметра возможного распространения АХОВ.

В случае отсутствия рукавных распылителей, веерных и турбинных насадок-распылителей, сооружается приспособления в виде подставки с отбойной стенкой под углом 60° к направлению движения струи.

Рисунок 5 - Схема приспособления для получения потока распыленной жидкости:

1 - пожарный ствол; 2 - компактная струя жидкости; 3 - отбойная стенка

После постановки жидкостных завес необходимо провести замеры концентрации паров АХОВ за завесами силами службы ХРЗ. При превышении максимально-разовой предельно допустимой концентрации разворачивается второй эшелон водяных завес (прокладка третьей и четвертой перфорированной линии осуществляется параллельно первой и второй на расстоянии 8 - 10 м от них).

Для достижения эффективной локализации (обеззараживания) облака АХОВ жидкостная завеса должна ставиться непрерывно на протяжении установленного времени. Это достигается назначением нескольких смен машин; количество смен определяется с учетом удаления пункта заправки, времени дозаправки, развертывания и свертывания машин авторазливочных станций (АРС).

Мероприятия по предотвращению попадания в канализацию и естественные водоисточники жидкости с растворенным АХОВ (полученной в результате осаждения парогазовой смеси, разбавления жидкого пролива АХОВ), проводятся путем создания обвалований, сбором воды в естественные углубления (ямы, канавы, кюветы), оборудованием специальных ловушек (ям, выемок).

Технология локализации пролива АХОВ обвалованием.

Локализация пролива АХОВ обвалованием применяется при ЧС с химической обстановкой второго, третьего и четвертого типов в случаях аварийного выброса (пролива) АХОВ на подстилающую поверхность или в поддон и его растекании по территории объекта или прилегающей местности. Цель обвалования - предотвратить растекание АХОВ, уменьшить площадь испарения, сократить параметры вторичного облака АХОВ.

В целях локализации парогазовой фазы АХОВ при ЧС с химической обстановкой второго и третьего типов одновременно с обвалованием пролива осуществляется постановка жидкостной завесы.

Основные усилия при локализации пролива сосредоточиваются на направлении наиболее интенсивного растекания АХОВ, а также на направлении возможного попадания его в водоисточники.

Технология обвалования определяется исходя из размеров пролива и условий выполнения работы - возможностей забора грунта для обвалования в непосредственной близости от пролива и применения технических средств, состояния погоды и времени года.

При возможности забора грунта в непосредственной близости от пролива технологический процесс включает следующие операции:

- выбор направлений и параметров обвалования;

- разметку фронта обвалования;

- расстановку техники на фронте работ;

- непосредственно обвалование;

- уплотнение грунта.

В зависимости от обстановки обвалование производится по всему периметру пролива или только на направлении прорыва поддона. Создаются насыпи из грунта высотой, достаточной для предотвращения растекания АХОВ.

При проливе агрессивных АХОВ применяется техника, не имеющая резиновых деталей шасси.

Объем разлившегося АХОВ (м3) определяется по данным специалистов аварийного объекта или разведки. Радиус пролива определяется на месте работ.

Объем грунта для обвалования пролива по всему периметру с необходимыми параметрами насыпи (допускается, что пролив имеет форму круга) определяется по формуле:

где Vгр - объем грунта (м3);

- ширина насыпи у основания, поверху и высота (h), м.

При этом принимается размер насыпи по верху а = 0,5 м, ширина насыпи у основания b = 2 м, высота насыпи h (глубина пролива АХОВ + 0,2 м).

Суммарная производительность техники, необходимой для перемещения грунта в заданное время (м3/ч), определяется по формуле:



где Пс - суммарная производительность (м3/ч);

Vгр - общий объем грунта (м3);

Т - заданное время на выполнение задачи (ч);

Ку - коэффициент условий работы (день-2, ночь-4);

Кр - коэффициент разрыхления грунта (равен 1, 2).

Количество машин для выполнения данного объема работ в заданное время определяется по формуле:

где N - необходимое количество машин данного типа;

Пс - суммарная производительность (мЭ/ч);

П - производительность имеющегося типа техники (мЭ/ч).

Рисунок 6 - Схема организации локализации пролива АХОВ обвалованием.

1 - экскаватор; 2 - возводимое обвалование; 3 - поврежденное стационарное обвалование; 4 - место разлива АХОВ; 5 - АЦ 1-й смены постановки водяной завесы; 6 - вторичное облако; 7 - рубеж постановки водяной завесы; 8 - АЦ 2-й смены постановки водяной завесы.



Начальники подразделений после получения задачи на обвалование пролива обязаны:

- провести рекогносцировку участка работ и уточнить размеры пролива, возможные направления его распространения, подходы к проливу;

- уточнить условия для работы инженерных машин, места забора грунта для обвалования, маршрут подвоза грунта;

- согласовать порядок использования сил и средств аварийного объекта;

- поставить задачи личному составу;

- проверить исправность СИЗ, правильность приведения их в готовность;

- провести инструктаж личного состава по охране труда применительно к сложившейся обстановке, используемой технике, типу АХОВ, характеру работы;

- расставить технику по местам работ;

- организовать наблюдение за обстановкой;

- контролировать ход выполнения задачи и соблюдение мер безопасности.

При невозможности забора грунта для обвалования непосредственно вблизи места образования пролива выделяется необходимое количество машин (самосвалов) для подвоза грунта с места его забора и экскаватор для их загрузки.

Работы выполняются с использованием соответствующих виду АХОВ СИЗ органов дыхания и кожи.

Технология локализации пролива сбором жидкой фазы АХОВ в приямки (ямы-ловушки).

Сбор жидкой фазы АХОВ в приямки (ямы-ловушки) производится при ЧС с химической обстановкой второго, третьего и четвертого типов с целью прекращения растекания пролива, уменьшения площади заражения и интенсивности испарения АХОВ.

В целях локализации парогазовой фазы АХОВ при ЧС с химической обстановкой второго и третьего типов одновременно с отрывом приямка осуществляется постановка жидкостной завесы.

При проведении рекогносцировки места работ совместно с представителем аварийного объекта начальники подразделений уточняют место пролива АХОВ и направления его распространения, условия выполнения работ, пути подхода к месту работ, объем и технологию оборудования ловушек, меры безопасности.

Технологический процесс оборудования ямы-ловушки включает следующие операции:

- выбор места отрывки ямы-ловушки;

- разметку ямы-ловушки;

- расстановку машин;

- отрывку ямы-ловушки;

- отрывку соединительной канавки.

Отрывка ямы-ловушки производится экскаватором или бульдозером на удалении от пролива, обеспечивающем безопасность использования инженерных машин. Объем ямы-ловушки должен превышать объем вылившегося АХОВ на 5-10%; горизонтальное сечение ямы должно быть минимальным для данного объема с целью сокращения площади испарения АХОВ.

Расчет сил и средств, необходимых для сбора жидкой фазы АХОВ в приямок-ловушку производится в следующем порядке.

Объем пролившегося АХОВ (м3) определяется по данным специалистов аварийного объекта или данным разведки.

Объем грунта (м3), который необходимо выбрать при оборудовании лотка и приямка определяется по формулам:

1)



где VАХОВ - объем пролившегося АХОВ (м3);

Vл - объем лотка (м3)

Vпр - объем приямка (м3) с учетом запаса.

где а - ширина лотка (м);

b - средняя глубина лотка (м);

L - длина лотка до приямка (м).

где S - площадь горизонтального сечения приямка (м2);

h - глубина приямка (м).

Необходимая производительность экскаватора для выполнения объема работ в заданное время определяется по формуле:

где Пэкс - необходимая производительность экскаватора (м3/ч);

Vгр - объем грунта, который необходимо выбрать (м3);

Т - заданное время работ (ч);

Ку - коэффициент условий 'работ (ночью равен 2).

В первую очередь отрывается яма-ловушка, затем - соединительная канавка с проливом. При выборе места размещения ямы-ловушки учитывается наклон местности с целью обеспечения отекания пролива в ловушку самотеком.



Рисунок 7 - Технологическая схема оборудования ямы-ловушки:

1 - размер пролива к началу работы; 2 - направление растекания пролива; 3 - размер пролива к моменту готовности приямка; 4 - соединительная канавка; 5 - яма-ловушка.

Технология локализации пролива методом откачки (сбора) разлившегося АХОВ в резервные емкости.

Целью откачки (сбора) пролива АХОВ является предотвращение растекание АХОВ, уменьшение площади испарения, сокращение параметров вторичного облака АХОВ.

Локализация пролива АХОВ откачкой (сбором) применяется в случае:

аварии с особо агрессивными АХОВ если нейтрализация на месте связана с большим риском из-за побочных продуктов реакции АХОВ с нейтрализатором;

отсутствия возможности проведения работ по нейтрализации на месте аварии;

необходимости предотвращения дальнейшего пролива АХОВ из поврежденной емкости.

Для перекачки АХОВ в резервные емкости назначаются подразделения СХРЗ. Перекачка осуществляется с помощью специальных перекачивающих средств аварийного объекта или средств подразделения СХРЗ.