Проектирование установки водяного пожаротушения

Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

ВВЕДЕНИЕ

Глава 1. Характеристика защищаемого объекта и анализ пожарной опасности

1.1 Производство портландцемента

1.2 Анализ пожарной опасности предприятий по производству цемента

1.3 Проблемные вопросы проектирования и пути их решения

1.4 Краткая характеристика объекта

1.5 Категорирование по взрывопожарной и пожарной опасности защищаемого здания

Глава 2. Проектирование автоматической установки пожаротушения

2.1 Основные проектные решения

2.2 Гидравлический расчет АУП

2.3 Обоснование применяемого оборудования

2.4 Насосная станция

Глава 3. Выбор типа устанавливаемого оборудования установки пожаротушения

3.1 Спринклерный воздушный узел управления

3.2 Насосное оборудование

3.3 Оборудование автоматизации насосной станции

3.4 Оросители

Глава 4. Монтаж и техническое обслуживание автоматической установки пожаротушения

4.1 Сведения об организации производства и ведении монтажных работ

4.2 Электропитание

4.3 Заземление

4.4 Квалификационный состав лиц по монтажу, техническому обслуживанию и эксплуатации

4.5 Мероприятия по охране труда и технике безопасности

4.6 Техническое обслуживание и содержание систем противопожарной защиты здания

Заключение

Список использованной литературы

Приложения

Введение

Человечество вступило в XXI век. Вместе с неоспоримыми результатами научно-технического прогресса оно «перенесло» в третье тысячелетие и ряд нерешенных проблем. В частности, общество все еще не может избавиться от проблемы пожаров. Явления, которое, как непреодолимый рок, сопровождает людей с момента возникновения цивилизации, уносит жизни и безвозвратно уничтожает материальные ценности.

Безусловно, достигнуты большие успехи в борьбе с неконтролируемым огнем: сегодня уже нет трагедии, когда бы уничтожались селения и даже целые города, когда «красный петух» превращал в пепел результаты труда нескольких поколений, приводил к политической и экономической гибели зарождающиеся центры государственности.

Научно-технический прогресс «подбрасывал в огонь» очередные загадки, решать которые следовало новыми предупредительными мерами, техническими средствами и способами пожаротушения.

В середине XIX века появилось новое техническое направление - пожарная сигнализация. Понимая, что своевременное обнаружение пожара во многом определяет успех пожаротушения, этот вид техники стремительно развивался. Первое устройство представляло собой груз, подвешенный на веревке, сгоравший при пожаре. При этом груз падал, вследствие чего приводился в действие тревожный колокол. Уже к концу столетия механические сигнальные устройства сменили электрические различной конструкции. Устройства многих из них используются в тепловых извещателях и в настоящее время (например, биметаллические пластины и легкоплавкие вставки).

Системы пожарной автоматики имеют большое значение для обеспечения пожарной безопасности объектов различного назначения. Они позволяют обнаружить пожар в начальной стадии развития и ликвидировать его до прибытия подразделений противопожарной службы. В нашей стране широко применяются автоматические устройства для предупреждения пожарной опасности, обнаружения и ликвидации пожаров, а также для защиты людей от воздействия опасных факторов пожара. Пожарная автоматика значительно уменьшает экономический ущерб от возникающих пожаров.

Интенсификация работ по внедрению пожарной автоматики обусловлена более высокими скоростями развития пожаров на современных общественных, промышленных и складских объектах, что связано с коренными изменениями технологии производства, хранения материалов, методов строительства и применяемыми материалами, а также с возрастанием времени обнаружения и сообщения о пожарах из-за увеличения размеров объектов. Пожарная автоматика выступает в роли первой пожарной помощи. Поэтому с конца 60-х годов в нашей стране началось широкое внедрение различных видов и типов установок пожарной автоматики. За период с 1967 по 1984 г. внедрено более двух миллионов автоматических установок пожаротушения (АУПТ), автоматической пожарной сигнализации (АПС) и охранно-пожарной сигнализации (ОПС).

Технические средства пожарной автоматики постоянно совершенствуются. Их производством на территории России занимаются более 100 предприятий. Наряду с традиционными изготовителями этих устройств появились новые: конверсионные предприятия, имеющие развитую производственную базу, а также различные малые предприятия. Однако номенклатура выпускаемой продукции не полностью удовлетворяет запросам рынка, и недостаток отечественного специализированного оборудования восполняется благодаря закупкам импортных устройств. Принципиально новые ТСПА с улучшенными техническими характеристиками создаются достаточно редко и, как правило, отдельными предприятиями в инициативном порядке или под конкретного заказчика, что во многом объясняется отсутствием разработок по перспективным направлениям развития технических средств пожарной сигнализации и пожаротушения. Таким образом, решение задач, связанных с разработкой, производством, проектированием и эксплуатацией систем пожарной автоматики, позволит повысить эффективность функционирования рассматриваемых систем. Эти задачи могут быть положены в основу развития автоматических систем пожарной сигнализации и пожаротушения, определяющей основные направления работ в соответствующей области. В настоящее время существует множество вариантов систем автоматической противопожарной защиты. В данной рассматривается автоматическая система противопожарной защиты ОАО «Мальцовский портландцемент» г. Фокино Брянской области.

Глава 1. Характеристика защищаемого объекта и анализ пожарной опасности

1.1 Производство портландцемента

Портландцемент и его разновидности являются основным вяжущим материалом в современном строительстве. В России его производство составляет около 65 % от выпуска всех цементов.

Портландцемент -- продукт тонкого измельчения клинкера, получаемого обжигом до спекания, т. е. частичного плавления сырьевой смеси, обеспечивающей преобладание в нем высокоосновных силикатов кальция (70...80 %). Для регулирования схватывания и некоторых других свойств при помоле клинкера в цемент добавляют небольшое количество гипса (1,5...3,5 %). В соответствии с ГОСТ 10178--85 за таким бездобавочным цементом сохранено название портландцемент (ПЦ-ДО).

Для получения доброкачественного портландцемента химический состав клинкера, а следовательно, и состав сырьевой смеси должны быть устойчивы.

Многочисленные исследования и практический опыт показывают, что элементарный химический состав клинкера должен находиться в следующих пределах (% по массе): СаО -- 63...66; SiO2 -- 21...24; А12О3 -- 4...8; Ре2Оз -- 2...4, их суммарное количество составляет 95... ...97 %. Следовательно, для производства портландцемента следует применять такие сырьевые материалы, которые содержат много карбоната кальция и алюмосиликатов (известняки, глины, известковые мергели). Чаще используют искусственные сырьевые смеси из известняка или мела и глинистых пород при соотношении между ними в сырьевой шихте примерно 3:1 (% по массе): СаСО3 -- 75...78 и глинистого вещества -- 22...25. Вместо глины или для частичной ее замены используют также отходы различных производств (доменные шлаки, нефелиновый шлам и т. п.). Нефелиновый шлам, получающийся при производстве глинозема, уже содержит 25...30 % SiOЈ и 50...55 % СаО; достаточно к нему добавить 15...20 % известняка, чтобы получить сырьевую смесь. При этом производительность печей повысится примерно на 20 %, а расход топлива снизится на 20...25 %. Для обеспечения нужного химического состава сырьевой смеси применяют корректирующие добавки, содержащие недостающие оксиды. Например, количество S1O2 повышают, добавляя в сырьевую смесь трепел, опоку. Добавление колчеданных огарков увеличивает содержание Fe2O3.

В качестве топлива используют природный газ, реже мазут и твердое топливо в виде угольной пыли. Стоимость топлива составляет до 26 % себестоимости готового цемента, поэтому на цементных заводах много внимания уделяется его экономии.

Технология портландцемента в основном сводится к приготовлению сырьевой смеси надлежащего состава, ее обжигу до спекания (получают клинкер) и помолу в тонкий порошок.

Сырьевую смесь приготовляют сухим или мокрым способом. В соответствии с этим различают и способы производства цемента -- сухой и мокрый. В России преобладает мокрый способ производства цемента, но все шире внедряется сухой. Важнейшим преимуществом сухого способа производства является не только снижение расхода теплоты на обжиг в 1,5...2 раза, чем при мокром, но и более высокие удельные съемы в печах сухого способа.

Обжиг сырьевой смеси чаще осуществляют во вращающихся печах, но иногда (при сухом способе) в шахтных.

Вращающаяся печь представляет собой сварной стальной барабан длиной до 185 м и более, диаметром до 5...7 м, футерованный изнутри огнеупорными материалами. Барабан уложен на роликах под углом 3...4° к горизонту и медленно вращается вокруг своей оси. Благодаря этому сырьевая смесь, загруженная в верхнюю часть печи, постепенно перемещается к нижнему концу, куда вдувают топливо, продукты горения которого просасываются навстречу сырьевой смеси и обжигают ее. Характер процессов, протекающих при обжиге сырьевой смеси, приготовленной по сухому и мокрому способам, по существу, одинаков и определяется температурой и временем нагревания материала в печи. Рассмотрим эти процессы.

В зоне сушки поступающая в верхний конец печи сырьевая смесь встречается с горячими газами и постепенно при повышении температуры с 70 до 200 °С (зона сушки) подсушивается, превращаясь в комья, которые при перекатывании распадаются на более мелкие гранулы. По мере перемещения сырьевой смеси вдоль печи происходит дальнейшее постепенное ее нагревание, сопровождаемое химическими реакциями.

В зоне подогрева при 200...700 °С сгорают находящиеся в сырье органические примеси, удаляется химически связанная вода из глинистых минералов и образуется безводный каолинит Al2O3-2SiO2. Подготовительные зоны (сушки и подогрева) при мокром способе производства занимают 50...60 % длины печи, при сухом же способе подготовки сырья длина печи сокращается за счет зоны сушки.

В зоне декарбонизации при температуре 700... s..l 100 °С происходит процесс диссоциации карбонатов кальция и магния на CaO, MgO и СО2, алюмосиликаты глины распадаются на отдельные оксиды SiO2, A12O3 и Fe2O3 с сильно разрыхленной структурой. Термическая диссоциация СаСО3 -- это эндотермический процесс, идущий с большим поглощением теплоты (1780 кДж на 1 кг СаСО3), поэтому потребление теплоты в третьей зоне печи наибольшее. В этой же зоне оксид кальция в твердом состоянии вступает в реакцию с продуктами распада глины с образованием низкоосновных силикатов, алюминатов и ферритов кальция (2CaO-SiO2, СаО-АШ3, 2CaO-Fe2O3).

В зоне экзотермических реакций обжигаемая масса, передвигаясь, быстро нагревается от 1100 до 1300°С, при этом образуются более основные соединения: трех-кальциевый алюминат ЗСаО-А12О3(С3А), четырехкальциевый алюмоферрит 4CaO-Al2O3-Fe2O3(C4AF), но часть оксида кальция еще остается в свободном виде. Обжигаемый материал агрегируется в гранулы.

В зоне спекания при 1300...1450 °С обжигаемая смесь частично расплавляется. В расплав переходят С3А, C4AF, MgO и все легкоплавкие примеси сырьевой смеси. По мере появления расплава в нем растворяются C2S и СаО и, вступая во взаимодействие друг с другом, образуют основной минерал клинкера -- трехкальциевый силикат 3CaO-SiO2(C3S), который плохо растворяется в расплаве и вследствие этого выделяется из расплава в виде мелких кристаллов, а обжигаемый материал спекается в кусочки размером 4...25 мм, называемые клинкером.

В зоне охлаждения (заключительная стадия обжига) температура клинкера понижается с 1300 до 1000 °С, происходит окончательная фиксация его структуры и состава, включающего C3S, C2S, C3A, C4AF, стекловидную фазу и второстепенные составляющие.

По выходе из печи клинкер необходимо быстро охладить в специальных холодильниках, чтобы предотвратить образование в нем крупных кристаллов и сохранить в не-закристаллизованном виде стекловидную фазу. Без быстрого охлаждения клинкера получится цемент с пониженной реакционной способностью по отношению к воде.

После выдержки на складе (1...2 недели) клинкер превращают в цемент путем помола его в тонкий порошок, добавляя небольшое количество двуводного гипса. Готовый портландцемент направляют для хранения в силосы и далее на строительные объекты.

Сухой способ производства цемента значительно усовершенствован. Наиболее энергоемкий процесс -- декарбонизация сырья -- вынесен из вращающейся печи в специальное устройство -- декарбонизатор, в котором он протекает быстрее и с использованием теплоты отходящих газов. По этой технологии сырьевая мука сначала поступает не в печь, а в систему циклонных теплообменников, где нагревается отходящими газами и уже горячей подается в декарбонизатор. В декарбонизаторе сжигают примерно 50 % топлива, что позволяет почти полностью завершить разложение СаСО3. Подготовленная таким образом сырьевая мука подается в печь, где сжигается остальная часть топлива и происходит образование клинкера. Это позволяет повысить производительность технологических линий, снизить топливно-энергетические ресурсы, примерно вдвое сократить длину вращающейся печи, соответственно улучшить компоновку завода и занимаемой им земельной территории.

В СССР была создана низкотемпературная солевая технология производства цемента, базирующаяся на открытии советских ученых. Сущность открытия заключается в установлении нового явления -- образования высокоосновного силиката кальция -- алинита, близкого по составу к алиту в области температур 9ОО...11ОО°С, т. е. значительно ниже температур кристаллизации трехкальциевых силикатов -- алитов. Алинит, являющийся основной вяжущей фазой портландцементных клинкеров нового типа, обусловливает их высокую гидравлическую активность. Вхождение анионов хлора в структуру является обязательным условием образования алинита и клинкеров нового типа. Введение в шихту, например, 10... 12 % СаС12 сопровождается образованием хлоркальциевого расплава при чрезвычайно низких температурах (600...800 С), что смещает все основные реакции образования минералов в область температур 1000... 1100 "С и позволяет получать клинкер при пониженных температурах.

Внедрение новой технологии позволит сократить удельные расходы топлива, резко повысить производительность печей и помольного оборудования.

1.2 Анализ пожарной опасности предприятий по производству цемента

Как может показаться на первый взгляд, в процессе производства цемента нет ничего опасного, ведь почти все компоненты цемента негорючие: песок, клинкер, известняк и прочее. Однако в производственном цикле предприятий по производству цемента имеются пожароопасные объекты и участки, практически всегда на таких предприятиях применяются высотные и уникальные объекты, высота которых превышает 50 м от уровня проезда для пожарных автомобилей.

Как показывает практика, застройщики, адаптируя зарубежные технологии по производству цемента к российским климатическим условиям, из наружных установок (технологического оборудования, установленного на самостоятельных несущих конструкциях, не имеющих ограждающих конструкций и расположенных вне сооружений на территории предприятия) обустраивают сооружения (объемные плоскостные или линейные строительные системы, имеющие наземную, надземную и (или) подземную части, состоящие из несущих и ограждающих строительных конструкций), что значительно изменяет требования по обеспечению пожарной безопасности в сторону ужесточения.

Пожарная опасность предприятий по производству цемента характеризуется следующими факторами:

1. Наличием в технологическом процессе пожароопасных веществ, например, угля различных видов и фракций, используемого в качестве одного из видов сырья или как топливо для печей обжига, природного или сжиженного газа, используемого в качестве топлива для указанных печей, различных видов масел, используемых в двигателях и редукторах приводов технологического оборудования;

2. Невозможностью устранить условие возникновения пожара путем изоляции пожароопасных веществ и источников возгорания (высоко нагретых элементов технологического оборудования, потенциально возможных проявлений аварийных режимов работы электросетей и т.п.);

3. Невозможностью исключить контакт окислителя (кислород, содержащийся в воздухе) и горючей среды (пожароопасных веществ).

Как правило, в состав предприятий по производству цемента входят такие объекты как карьерные дробилки, силосы, пересыпные башни, мельницы сырья и добавок, элеваторы, бункеры, теплообменники и декарбонизаторы, склады сырья и готовой продукции, транспортные галереи, различные вспомогательные производственные и складские объекты, котельные, компрессорные, трансформаторные, административные и бытовые здания, иные объекты.

Наиболее опасными объектами являются трансформаторные подстанции (с применением масляных трансформаторов), склады и галереи по транспортировке угля, машинные отделения транспортных галерей (относятся, как правило, к пожароопасной категории В) и угольные мельницы (относятся, как правило, к взрывопожароопасной категории Б). Котельные чаще всего относят к категории Г, остальные объекты - к непожароопасной категории Д. На некоторых объектах и их отдельных частях пожарная опасность усугубляется наличием людей в рабочее время.

В соответствии с накопленными статистическими данными о пожарах на аналогичных предприятиях, наиболее вероятными причинами возникновения пожара являются:

1. Тепловой эффект короткого замыкания при нарушении изоляции электрокабелей, электропроводов и других токоведущих элементов оборудования, а также иных аварийных режимов работы электросетей;

2. Аварийный режим работы технологического оборудования, сопровождающийся нагревом поверхностей оборудования и иных элементов выше температуры возгорания пожароопасных веществ, обращающихся в производстве;

3. Несоблюдение правил пожарной безопасности при проведении пожароопасных работ (сварка, резка и т.п.);

4. Неосторожность при обращении с огнем, в т.ч. при курении в неустановленных для этой цели местах.

Конечно, могут быть реализованы и иные потенциально возможные причины возникновения пожара.

1.3 Проблемные вопросы проектирования и пути их решения

В ходе проектирования системы обеспечения пожарной безопасности предприятия по производству цемента могут возникать сложные вопросы нормативного характера, например, несоответствие технических параметров объектов (площади застройки, объема, высоты, класса конструктивной пожарной опасности и т.п.) их степени огнестойкости, а также противопожарным расстояниям между ними.

Более того, некоторые нормативные требования общего характера, будучи примененными к объектам цементного производства, заставляют серьезно задуматься над возможными проектными решениями, как заказчиков строительства, так и инженеров-проектировщиков. Например, в соответствии с требованиями ст. 90 ФЗ-123, на объектах классов функциональной пожарной опасности Ф 5.1 и Ф 5.2 высотой более 28 м, в том числе одноэтажных, следует предусматривать лифты для транспортирования пожарных подразделений, а также выходы на кровли объектов высотой более 20 м по металлическим маршевым лестницам, расположенным по периметру объекта. Казалось бы, зачем предусматривать лифты для пожарных на одноэтажных объектах, а также выходы на полностью негорючую кровлю, где отсутствует технологическое и иное оборудование!? Однако, это нормативные требования, обязательные для исполнения.

Упомянутые выше и подобные им проблемные вопросы могут получить вполне приемлемое разрешение и обоснование, и, прежде всего, путем активного применения предусмотренного положениями Федерального закона от 30.12.2009 г. №384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» расчетно-аналитического метода, базирующегося на результатах всестороннего анализа пожарной опасности конкретного объекта и комплекса систем его противопожарной защиты.

1.4 Краткая характеристика объекта

«Мальцовский портландцемент» входит в рейтинг крупнейших цементных заводов не только России, но и Европы. Предприятие было основано в 1899 году выдающимся русским инженером Львом Шешминцевым рядом с богатейшими месторождениями мела и глины и названо в честь известного промышленника и мецената середины XIX века Сергея Мальцова. За 114-лет существования предприятия произведено более 150 млн тонн цемента.

С целью обеспечения выпуска продукции, удовлетворяющей требованиям и ожиданиям потребителей, на предприятии с 2002 года действует система менеджмента качества, отвечающая требованиям ИСО 9001.

Система менеджмента качества «Мальцовского портландцемента» имеет сертификаты соответствия в Системе сертификации ГОСТ Р и в Системе добровольной сертификации в строительстве в РФ «РОССТРОЙСЕРТИФИКАЦИЯ».

ПРОДУКЦИЯ «МАЛЬЦОВСКОГО ПОРТЛАНДЦЕМЕНТА»:

· Сертифицирована на соответствие ГОСТ 31108-2003, ГОСТ 10178-85, а также на соответствие Европейскому стандарту EN 197-1

· Обладает стабильно высокими качественными характеристиками

· Соответствует европейским стандартам

· Производится из сырья, добываемого в собственных карьерах, что дает возможность подбора оптимальных сырьевых смесей.

В связи с расширением производства в настоящий момент проходит реконструкция предприятия и строительство нового складского комплекса готовой продукции.

В данном дипломном проекте в качестве объекта защиты выбран строящийся склад готовой продукции.

Объект представляет собой одноэтажное здание общей площадью 6912 м.кв. Здание модульное, утепленное, разделено на пять отсеков. Четыре складских - площадью 1782 кв.м. каждый и один административно бытовой - площадью 72 кв.м. Стены железобетонные. Высота внутренних складских помещений - 6,4м. Высота подсобных помещений - 4м. Вид строительства - новое

Характеристика предполагаемого груза - цемент в бумажных мешках.

Режим работы склада - односменный.

Способ хранения материалов - штабельное хранение, высота штабеля до 4,5 м.

1.5 Категорирование по взрывопожарной и пожарной опасности защищаемого здания

пожарный опасность автоматизация пожаротушение

Отнесение помещений производственного и складского назначения класса Ф5 к категориям по взрывопожарной и пожарной опасности является важнейшим вопросом обеспечения пожарной безопасности технологических процессов и производств и применяется для установления требований пожарной безопасности, направленных на предотвращение возможности возникновения пожара и обеспечение противопожарной защиты людей и имущества в случае возникновения пожара.

Нормативным документом Государственной противопожарной службы МЧС России по расчётному определению категорий помещений является СП 12.13130.2009 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности».

По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 - В4, Г и Д, а здания - на категории А, Б, В, Г и Д.

Категории помещений и зданий определяются, исходя из вида находящихся в помещениях горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, а также, исходя из объемно-планировочных решений помещений и характеристик проводимых в них технологических процессов.

Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния (давления, температуры и т.д.). Допускается использование официально опубликованных справочных данных по пожароопасным свойствам веществ и материалов.

Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1.

Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в табл. 1, от высшей (А) к низшей (Д).

Таблица 1

Категория помещения	Характеристика веществ и материалов, находящихся (обращающихся) в помещении
А повышенная взрывопожароопасность	Горючие газы, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки не более 28 °С в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные парогазовоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа. Вещества и материалы, способные взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом в таком количестве, что расчетное избыточное давление взрыва в помещении превышает 5 кПа
Б взрывопожароопасность	Горючие пыли или волокна, легковоспламеняющиеся жидкости с температурой вспышки более 28 °С, горючие жидкости в таком количестве, что могут образовывать взрывоопасные пылевоздушные или паровоздушные смеси, при воспламенении которых развивается расчетное избыточное давление взрыва в помещении, превышающее 5 кПа
В1 - В4 пожароопасность	Горючие и трудногорючие жидкости, твердые горючие и трудногорючие вещества и материалы (в том числе пыли и волокна), вещества и материалы, способные при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом только гореть, при условии, что помещения, в которых они имеются в наличии или обращаются, не относятся к категориям А или Б
Г умеренная пожароопасность	Негорючие вещества и материалы в горячем, раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых сопровождается выделением лучистого тепла, искр и пламени; горючие газы, жидкости и твердые вещества, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива
Д пониженная пожароопасность	Негорючие вещества и материалы в холодном состоянии

Отнесение помещения к категории В1, В2, В3 или В4 осуществляется в зависимости от количества и способа размещения пожарной нагрузки в указанном помещении и его объемно-планировочных характеристик, а также от пожароопасных свойств веществ и материалов, составляющих пожарную нагрузку. Разделение помещений на категории В1-В4 регламентируется положениями в соответствии с приложением Б СП 12.13130-2009.

Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в таблице 1, от наиболее опасной (А) к наименее опасной (Д).

Определение категорий помещений В1-В4 осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее - пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в табл. 2.

Таблица 2

Категория помещения	Удельная пожарная нагрузка g на участке, МДжЧм-2	Способ размещения
В1	Более 2200	Не нормируется
В2	1401 - 2200	В соотвествии с Б.2 [1]
В3	181 - 1400	В соотвествии с
В4	1 - 180	На любом участке пола помещения площадью 10 м2. Способ размещения участков пожарной нагрузки определяется согласно Б.2 [1]

При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле

, (1)

где Gi - количество i-го материала пожарной нагрузки, кг;

- низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДжЧ кг-1.

Удельная пожарная нагрузка g, МДжЧм-2, определяется из соотношения

, (2)

где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2).

В помещениях категорий В1-В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в табл. 2. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В табл. 3 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний lпр в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков qкр, кВт·Ч·м-2, для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения lпр, приведенные в табл. 3, рекомендуются при условии, если Н > 11 м; если Н < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = l + (11 - Н), где lпр - определяется из табл. 3, Н - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

Таблица 3

qкр, кВтЧм-2	5	10	15	20	25	30	40	50
lпр, м	12	8	6	5	4	3,8	3,2	2,8

Значения qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в табл. 4.

Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение qкр определяется по материалу с минимальным значением qкр.

Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями qкр значения предельных расстояний принимаются lпр ? 12 м.

Таблица 4

Материал	qкр, кВтЧ м-2
Древесина (сосна влажностью 12 %)	13,9
Древесно-стружечные плиты (плотностью 417 кгЧм-3)	8,3
Торф брикетный	13,2
Торф кусковой	9,8
Хлопок-волокно	7,5
Слоистый пластик	15,4
Стеклопластик	15,3
Пергамин	17,4
Резина	14,8
Уголь	35,0
Рулонная кровля	17,4
Сено, солома (при минимальной влажности до 8 %)	7,0

Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние lпр между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам

lпр ? 15 м при Н ? 11, (3)

lпр ?26 - H при Н < 11 (4)

Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле 1, отвечает неравенству

Q ? 0,64 gтН2,

то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно. Здесь gт=2200 МДж/м2 при 1401 МДж/м2?g? 2200 МДж/м2 и gт=1400 МДж/м2 при 181 МДж/м2? g ? 1400 МДж/м2.

Исходные данные для определения категорий помещений по взрывопожарной и пожарной опасности:

Объект: Складское помещение.

Размеры LЧВЧН=108Ч37Ч3 м. Площадь помещения - 3996 м2.

В помещении находятся цемент в картонной упаковке общей массой 450000+50000 кг. Других горючих веществ нет.

Пожароопасные свойства веществ и материалов, обращающихся в указанных помещениях

Упаковка картонная: бумага+картон+поли(этилен+стирол) (0,4+0,3+0,15+0,15). Низшая теплота сгорания - 23540,0 кДж/кг.

Пожарная нагрузка будет равна

Q =50000Ч23,54 = 1177000 МДж

Удельная пожарная нагрузка составит

g = Q/S = 1177000/23,9 = 369,3 МДжЧм-2

В соответствии с Б.1, табл. Б.1 [2] помещение с данной удельной пожарной нагрузкой может быть отнесено к категории В3 при условии, что способ ее размещения удовлетворяет необходимым требованиям, изложенным в п. Б.2 СП 12.13130-2009.

В данном помещении минимальное расстояние H от поверхности пожарной нагрузки до перекрытия составляет 0,5 м.

Определим, выполняется ли условие Q ? 0,64 gтН2

Q = 0,64Ч1400Ч0,52

После подстановки численных значений получим

0,64ЧgЧH2 = 0,64Ч1400Ч0,52= 224 МДж.

Так как, Q = 8827 МДж и условие Q ? 224 МДж выполняется, помещение следует отнести к категории В2.

Класс пожароопасной зоны - П-IIа [ст. 18[1]].

В соответствии с СП 5.13130-2009 объект подлежит защите автоматической установкой пожаротушения

В соответствии с СП 10.13130.2009 на объекте должно быть предусмотрено противопожарное водоснабжение.

Глава 2. Проектирование автоматической установки пожаротушения

2.1 Основные проектные решения

При разработке проекта применено оборудование, выпускаемое серийно и имеющее сертификаты соответствия в системе сертификации ГОСТ и в системе сертификации в области пожарной безопасности.

В качестве огнетушащего вещества принята разбрызгиваемая вода. Тип установки пожаротушения -- спринклерная. Так как температура эксплуатации АУП будет происходить в не отапливаемых помещениях, тип спринклерной установки пожаротушения - воздушная.

Пожарные краны включаются в сеть спринклерной установки пожаротушения.

Сплинкерная установка пожаротушения содержит - водоисточник, в качестве которого используется наружный водопровод, основной водопитатель (рабочий и резервный насос) и вспомогательный (автоматический) водопитатель, жокей насос с промежуточной мембраной емкостью.

В рабочем состоянии система, после узлов управления находится полностью заполненная воздухом. Для заполнения трубопроводов выше узлов управления сжатым воздухом, проектом предусмотрен компрессоры поршневые, размещаемые в насосной станции водяного пожаротушения.

Поддержание давления воды до узлов управления производится в системе автоматически с помощью подпитывающего насоса (насос-жокей, с мембранным баком на 40 л).

Насосная станция размещена в административно-бытовом отсеке.

Необходимый напор при пожаротушении создают пожарные насосы, производительность насосов определяется на основании гидравлического расчета.

Для защиты складских помещений объекта предусмотрено две секции пожаротушения. Одна секция защищает два отсека. Каждая секция имеет свой узел управления. В качестве узлов управления применяются клапан спринклерный воздушный модели DPV-1. Узлы управления располагаются в насосной станции. Каждый узел управления подключаются к отдельному компрессору.

Согласно предельной температуре окружающей среды в зоне расположения спринклерных оросителей (от -10 до 27 оС), номинальная температура срабатывания оросителей принимается 57 оС. Таблица 5.4 СП-5.13130.2009

Согласно приложению Б СП-5.13130.2009 принимаем группу помещений - 6 (Склады твердых сгораемых материалов). С учетом выбранной группы объекта защиты и высоты складирования (4,5 м.), определяем параметры установок пожаротушения в соответствии с Таблицей 5.2 СП-5.13130.2009:

· интенсивность орошения водой - 0,5 л/(с*м2);

· расход огнетушащего вещества - не менее 90 л/с;

· максимальная площадь орошения - не менее 90 м2;

· расстояние между оросителями - не более 3 м;

· продолжительность подачи - 60 мин.

Выбираем тип оросителя - СВО0-РВо(д)0,83-R1/2 Р57.В3-«СВВ-К160».

Для внутренних пожарных кранов принимается:

-число струй и расход воды - 2 струи с расходом 5,2 л/с каждая;

К установке приняты пожарные краны диаметром 65 мм с диаметром спрыска наконечника пожарного ствола 19мм.

Компоновка оросителей на распределительном трубопроводе АУП выполняется по симметричной кольцевой схеме. Диктующая защищаемая орошаемая площадь представлена на рисунке 1.



Рис.3. Схема распределительной спринклерной АУП

2.2 Гидравлический расчет АУП

С учетом нормативной интенсивности орошения и высоты расположения оросителя, по паспортным данным на ороситель, определяем:

· давление, которое необходимо обеспечить у диктующего оросителя Р = 0.3Мпа;

· расстояние между оросителями в рядке принимается равным 1.5 м., между рядками 3 м.

Скорость движения воды в напорных трубопроводах принимаем - 10 м/с.

Расчетный расход воды через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяется по формуле:

где q1 -- расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K -- коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, л/(с·МПа0,5);

Р -- давление перед оросителем, МПа.

Расход первого диктующего оросителя 1 является расчетным значением Q1-2 на участке L1-2 между первым и вторым оросителями.

Диаметр трубопровода на участке L1-2 определяется по формуле:

где d1-2 -- диаметр между первым и вторым оросителями трубопровода, мм;

Q1-2 -- расход ОТВ, л/с;

v -- скорость движения воды, м/с.

Диаметр увеличиваем до ближайшего номинального значения по ГОСТ 28338. Принимаем d1-2=0,032 (Kт=13,97)

Потери давления Р1-2 на участке L1-2 определяется по формуле

где Kт -- удельная характеристика трубопровода, л6/с2;

Давление у оросителя 2

Расход оросителя 2 составит

Расчетный расход на участке между вторым оросителем и точкой а, т. е. на участке 2-а, будет равен

По расходу воды q2-а определяем потери давления на участке 2-а:

Давление в точке а составит

Для левой ветви рядка I требуется обеспечить расход Q2-а при давлении Ра. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен Q2-а, а следовательно, и давление в точке а будет равно Ра.

В итоге для рядка I имеем давление, равное Ра, и расход воды

Симметричную кольцевые схему согласно СП-5.13130.2009 расчитывают при 50 % расчетного расхода воды по каждому полукольцу, следовательно расход составит - Qа=9,2л/с

Диаметр трубопровода на участке Lа-b назначаем 0,08м (Кт=1429)

Гидравлическую характеристику рядков, выполненных конструктивно одинаково, определяется по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода.

Обобщенную характеристику рядка I определяется из выражения

Потери давления на участке а-b определяется по формуле

Давление в точке b составит

Расход воды из рядка II определяют по формуле

Расчет всех последующих рядков до получения расчетного (фактического) расхода воды и соответствующего ему давления ведется аналогично расчету рядка II. Результаты расчета представлены в таблице5:

Таблица 5

Потеря напора на участке МПа	Давление в точке МПа	Расход рядка л/с
б-в	0,007	в	0,3738	III	9,3
в-г	0,016	г	0,3899	IV	9,5
г-д	0,029	д	0,418	V	9,8

Расчет спринклерных АУП проводится из условия

где Qн = 90 л/с -- нормативный расход спринклерной АУП согласно таблицам 5.2 СП-5.13130.2009;

Qс = 94 л/с-- фактический расход спринклерной АУП. Условие выполняется.

Количество оросителей, обеспечивающих фактический расход Qс спринклерной АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной (с учетом конфигурации принятой площади орошения), должно быть не менее

где n -- минимальное количество спринклерных оросителей, обеспечивающих фактический расход Qс всех типов спринклерных АУП с интенсивностью орошения не менее нормативной;

S = 90 м2 -- минимальная площадь орошения согласно таблице 5.2 СП-5.13130.2009;

-- условная расчетная площадь, защищаемая одним оросителем.

Расчетное количество оросителей 20 шт., что больше минимального количества n=10 шт., условие выполняется.

Для совмещенных противопожарных водопроводов (внутреннего противопожарного водопровода и автоматических установок пожаротушения) допустима установка одной группы насосов при условии обеспечения этой группой расхода Q, равного сумме потребности каждого водопровода, таким образом требуемый расход водопитателя составит:

где QАУП =94л/с, QВПВ=10,4л/с -- расходы соответственно водопровода АУП и внутреннего противопожарного водопровода.

Расход пожарных кранов принимается по СП 10.13130.2009 Таблицы 1.

Требуемое давление пожарного насоса складывается из следующих составляющих:

где Рн -- требуемое давление пожарного насоса, МПа;

Рг -- потери давления на горизонтальном участке трубопровода, МПа;

Рв -- потери давления на вертикальном участке трубопровода, МПа;

Рм -- потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях), МПа;

Руу -- местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах),

МПа;

Рд -- давление у диктующей защищаемойплощади, МПа;

Z -- пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), МПа; Z = Н/100;

Pвх=0,25 (МПа) -- давление на входе пожарного насоса, МПа,

Pтр -- давление требуемое, МПа.

От точки д до пожарного насоса вычисляются потери давления в трубах по длине с учетом местных сопротивлений, в том числе в узлах управления (сигнальных клапанах, задвижках, затворах).

Гидравлические потери давления в диктующем питающем трубопроводе определяется суммированием гидравлических потерь на отдельных участках трубопровода по формуле:

где -- гидравлические потери давления на участке Li, МПа;

Q -- расход ОТВ, л/с;

Kт -- удельная характеристика трубопровода на участке Li, л6/с2;

Для кольцевого питающего трубопровода принимаем трубу Ду-0.150 (Кт=36920)

Результаты расчета представлены в таблице 6:

Таблица 6

Потеря напора на участке МПа	Длинна участка м	Расход на участке л/с
д-е	0,061	4,5	47
е-ж	0,18	249	52 (с учетом половинного расхода на пожарные краны)
ж-з	0,02	8	104

Пьезометрическое давление Z=0,05 МПа.

Потери давления в местных сопротивлениях Рм=0,009 Мпа.

Потери давления в узле управления установок РУУ, м, определяются по паспортным данным на сухой клапан модели DPV-1 Ду 150мм., что составляет - 0,012 МПа.

Требуемое давление пожарного насоса сосотовляет:

Рн=(0,061+0,18)+0,02+0,009+0,012+0,418+0,05-0,25=0,5 МПа

Давление у узла управления не превышет 1 МПа.

С учетом выбранной группы объекта защиты продолжительность подачи огнетушащего вещества составит 60 с.

Подбираем по расчетному давлению и расходу тип и марку пожарного насоса: К 200-150-400.

2.3 Обоснование применяемого оборудования

Схемы трассировки оросителей, схемы расстановки пожарных кранов, а так же электрические и монтажные схемы системы автоматической системы пожаротушения приведены в основном комплекте рабочих чертежей.

Состав установки водяного пожаротушения:

* два пожарных наоса (1 рабочий и 1 резервный) К 200-150-400, обеспечивающие подачу - 110 л/с, напор 0,50 МПа, мощность эл.двигателя 90 кВт;

* подпитывающий насос (жокей-насос), подключенный к пожарному водопроводу через промежуточный мембранный бак емкостью 40 л. Насос DFG 32/125 обеспечивает давление перед контрольно-сигнальным клапаном 32,0 м, подача 5м3/час, мощность эл. двигателя 4 кВт;

* два спринклерных узла управления - воздушный модели DPV-1;

* два поршневых компрессора ABAC D 3/24 CM 2;

* питающие и распределительные трубопроводы;

* аппаратура управления: Поток-3Н, ШКП-110 -2шт., ШКП-4, С2000-М, Сигнал-10.

Для предотвращения частого включения жокей-насоса с целью компенсации утечки воды из системы используется промежуточный мембранный бак 40 л.

В системе автоматического водоснабжения мембранный бак работает следующим образом: после монтажа системы и подключения к электросети жокей-насос включается и начинает закачивать воду в водяную камеру, при этом объем воздуха, находящегося в воздушной камере, уменьшается в зависимости от величины поступающего объема воды. При уменьшении объема воздуха давление в мембранном баке возрастает. После того, как давление в мембранном баке превысит давление отключения насоса, установленное на реле давления, насос отключается и находится в отключенном состоянии до тех пор, пока давление в системе не упадет из-за разбора воды, после чего насос снова включается и так далее. Так как давление воздуха уравновешено давлением воды, мембрана постоянно находится в свободном состоянии, не испытывая внутренних напряжений. Давление в мембранном баке контролируется по манометру. По нему же происходит и настройка реле давления на требуемый рабочий диапазон.

Спринклерная установка включается автоматически при повышении температуры внутри помещения до заданного предела. Функцию пожарного извещателя выполняет тепловой замок спринклерного оросителя СВВ-К160.

Наличие замка обеспечивает герметизацию выходного отверстия оросителя. В первую очередь срабатывают спринклеры расположенные над очагом пожара. При этом падает давление в распределительном и питательном трубопроводах, срабатывает соответствующий КСК и вода по подающему трубопроводу подается на тушение через открывшиеся спринклеры.

Сухой клапан модели DPV-1 является устройством дифференциального типа, в котором для поддержания клапана в исходном состоянии, требуется существенно более низкое давление воздуха в системе, чем давление воды на вводе. Сущность дифференциальности клапана DPV-1 основывается на неравности площадей давления на задвижку со стороны воздуха и со стороны воды в сочетании с разницей расстояний от оси заслонки до центра уплотнения воды и от оси заслонки до центра уплотнения воздуха. При этом давление воздуха 1 psi (0,07 бар) уравновешивает давление воды в 5,5 psi (0,38 бар).

Промежуточная камера клапана DPV-1, расположенная между уплотнениями воздуха и воды, находится под атмосферным давлением через соединение сигнального порта и обвязку нормально открытого автоматического дренажного клапана.

При вскрытии одного или нескольких спринклеров давление воздуха в системе падает, вследствие его утечки через открытые оросители. При достаточном уменьшении давления воздуха давление воды превысит дифференциал, удерживающий заслонку в закрытом состоянии, и приоткрывает заслонку. Поток воды поступает в распределительный трубопровод и разбрызгивается через открытые оросители. Кроме того, при открытой заслонке промежуточная камера находится под давлением и поток воды, направляясь через сигнальный порт клапана DPV-1.

После срабатывания клапана и последующего закрытия задвижки на входе системы для остановки потока воды задвижка клапана будет зафиксирована в открытом состоянии. Фиксация DPV-1 в открытом состоянии позволит осуществить полный дренаж системы через главный дренажный порт.

Клапан DPV-1 оборудован ускорителем модели АСС-1. Ускоритель модели АСС-1 является быстродействующим устройством, которое используется с целью сокращения времени открытия клапана при срабатывании одного или нескольких автоматических спринклерных оросителей. Ускоритель автоматически адаптируется к небольшим и к медленным колебаниям давления в спринклерной системе, но срабатывает при быстром и устойчивом падении давления (что происходит при вскрытии спринклера). При срабатывании ускоритель подает давление из системы в промежуточную камеру сухого клапана. Благодаря этому уменьшается разность давлений, удерживающая клапан в закрытом состоянии, и напор воды в подводящем трубопроводе становится достаточным для открытия входной заслонки клапана.

Для автоматического поддержания давления воздуха в системе служит устройство - AMD-2.

AMD-2 является автоматическим устройством, контролирующим двухпозиционную циклическую работу воздушного компрессора.

Устройство AMD-2 контролирует давление системы и автоматически циклирует работу воздушного компрессора для поддержания системного давления в установленных пределах. AMD-2 представляет собой сигнализатор давления с интегральным перепускным клапаном, который автоматически спускает давление между воздушным компрессором и устройством AMD-2, после того как компрессор был автоматически выключен.

Мембранный универсальный сигнализатор давления (СДУ) предназначен для выдачи сигналов о поступлении огнетушащих веществ в питающие трубопроводы установок водяного пожаротушения при срабатывании узлов управления или распределительных устройств. Сигнал от СДУ при срабатывании узла управления поступает на прибор «Сигнал-10» который в свою очередь формирует импульс на прибор «Поток-3Н».

Прибор пожарный управления "Поток-3Н", предназначен для автоматического:

· управления двумя пожарными насосами (ПН) и жокей-насосом;

· приема команд и выдачи тревожных извещений по интерфейсу RS-485 на сетевой контроллер (пульт контроля и управления "С2000М" либо компьютер с установленным ПО АРМ "Орион");

· контроля исправности контролируемых цепей (КЦ) и цепей управления оборудованием;

При срабатывании спринклерного оросителя, сигнал о пожаре вырабатывается сигнализатором давления универсальным на контрольно-сигнальном клапане и манометром установленном на питающем трубопроводе. Прибор переходит в режим «Запуск насосов». Для уменьшения опасности ложного срабатывания основного насоса, сигнал манометра и СДУ дублируют.

При переходе в режим «Запуск насосов» прибор запускает рабочий насос и ожидает выхода на режим. После выхода насоса на режим прибор переходит в режим «Работает основной насос». Если время выхода на режим истекло, а основной насос не сработал, прибор переходит в режим «Работает резервный насос». При переходе в режим «Работает резервный насос» прибор выключает рабочий насос и запускает резервный.

При конфигурации с "жокей-насосом", прибор управляет пожарными насосами и жокей-насосом. В режиме "Автоматическое управление" прибор управляет жокей-насосом по трем датчикам давления. При сработке ДД низкого уровня или аварийного уровня давления, жокей-насос включается. При размыкании ДД низкого и аварийного уровней и сработке ДД верхнего уровня давления жокей-насос выключается. При переходе в режим "Запуск насосов" жокей-насос отключается.

Прибор «Поток-3Н» управляет асинхронными двигателями пожарных насосов через контрольно-пусковые шкафы. На световых индикаторах ШКП отражается состояние пожарных насосов. С помощью кнопочных переключателей, расположенных на передней панели, можно осуществить ручной пуск насосов водяного пожаротушения.

Центральным устройством сбора и обработки информации является пульт контроля и управления С2000М.

Основная функция пульта в системе управления установками водяного пожаротушения состоит в отображении состояния этой системы

Все устройства системы предназначены для круглосуточной работы.

В сети спринклерного пожаротушения используются трубы стальные электросварные ГОСТ 10704-91, а также трубы стальные водогазопроводные ГОСТ 3262-75. Прокладка трубопроводов предусмотрена с уклоном к спускным устройствам. В верхних точках трубопроводов предусмотрен трубопровод с краном для выпуска воздуха из системы.

Опорожнение системы осуществляется через пожарные краны.

2.4 Насосная станция

Оборудование насосной станции, принято в соответствии с требованиями СП-5.13130.2009 и выполненных расчетов.

В помещении насосной станции размещаются:

* узел управления спринклерный воздушний Ду150 -2шт;

* основной и резервный пожарные насосы;

* компрессор- 1 шт;

* запорная арматура;

* электроконтактные манометры;

* шкафы управления насосами.

Электроуправление установкой пожаротушения обеспечивает выполнение следующих функций:

* в случае срабатывания установки пожаротушения автоматический запуск основного пожарного насоса.

* в лучае выхода из стоя либо аварии основного пожарного насоса, автоматический запуск резервного пожарного насоса.

* автоматический пуск питающего насоса (жокей-насоса).

* автоматическое переключение цепей питания, управления, сигнализации с рабочего ввода электроснабжения на резервный при исчезновении напряжения на рабочем (основном) вводе (АВР).

* контроль неисправности системы.

* контроль и поддержание рабочего уровня воды в противопожарном резервуаре посредством реле-уровня и элетрозадвижек

В помещении насосной станции для подключения автоматической установки водяного пожаротушения к передвижной пожарной технике предусмотрены трубопроводы с выведенными наружу патрубками, оборудованными соединительными головками ГМ-80.

Схема управления насосной станцией представлена на рис.4.



Рис. 4. Система управления водяным пожаротушением.

Глава 3. Выбор типа устанавливаемого оборудования установки пожаротушения

3.1 Спринклерный воздушный узел управления

В качестве узла управления автоматической установки водяного пожаротушения принят воздушный клапан DPV-1.

Клапан сигнальный воздушный спринклерный модель DPV-1 предназначен для использования в спринклерных воздушных установках пожаротушения в составе узлов управления. Применяются для защиты помещений, имеющих температуру воздуха ниже плюс 5°С. Клапан воздушный, модель DPV-1 выпускается двух типораземеров: DN100 и DN150 мм. Он представляет собой клапан дифференциального типа и используется для автоматического контроля подачи воды в сухую трубу воздушной спринклерной установки пожаротушения после срабатывания одного или более автоматических спринклеров. Модель DPV-1 обеспечивает также формирование сигнала о срабатывании установки пожаротушения. Клапан модель DPV-1 является клапаном сигнальным спринклерным (КС), вертикальным по положению на трубопроводе (В), воздушным (Вз). По типу соединения с арматурой он может быть фланцевым (Ф), хомутовым (Х) или фланцевым-хомутовым (ФХ).