Технологическая схема ведения очистных работ

Размещено на http://www.allbest.ru/

Технологическая схема ведения очистных работ

Содержание

• Введение
• 1. Общие сведения о рудничном поле и районе его местоположения
• 2. Горно-геологическая характеристика месторождения, сильвинитового пласта и боковых пород
• 3. Подсчет запасов соли в рудничном поле
• 4. Режим работы, проектная мощность и срок службы рудника
• 5. Вскрытие рудничного поля. Стволы, околоствольный двор, общие соображения о технологическом комплексе поверхности рудника
• 6. Подготовка рудничного поля. Определение действующей и общей линии очистных забоев
• 7. Выбор эффективного варианта системы разработки
• 8. Технология, механизация и организация очистных работ
• 9. Технология, механизация и организация подготовительных работ
• 10. Подъем грузов на земную поверхность и транспортировка их по горным выработкам
• 11. Водоотлив по горным выработкам
• 12. Вентиляция рудника
• 13. Энергоснабжение и освещение горных выработок
• 14. Охрана труда
• 15. Специальная часть проекта
• 15.1 Охрана природы
• 15.2 Основные технико- экономические показатели работы рудника
• Заключение
• Список используемой литературы
• 
• Введение
• В Дипломном проекте представлен выбор вариантов и обоснование параметров средств механизации и рациональной технологической схемы ведения очистных работ на Гремячинском калийном месторождении.
• Балансовые запасы калийной руды Гремячинского месторождения оценены по категориям В+С1 - 387,264 млн. тонн и по категории С2 в количестве 759,384 млн. тонн. Площадь лицензионного участка шахтной разработки составляет ~ 96,9 км² . Глубина залегания рабочего пласта 1030-1300м.
• Годовая производительность рудника с учетом качества руды в рабочем пласте составит около 7 млн.тонн.
• Технические решения дипломного проекта при эксплуатации рудника предусматривают:
• Вскрытие рудного тела месторождения вертикальными шахтными стволами.
• Сооружение выработок околоствольного двора (на отм.-1083м и отм.-1114м) и обустройство их стационарным оборудованием.
• Сооружение подземного комплекса загрузки скипового ствола в составе: подземного бункера с восстающими ходками, камеры питателей и конвейерного ходка, выработки чистки зумпфа.
• Проходка одного главного северного направления и обустройство его стационарным оборудованием (максимальная длина направления на период освоения проектной мощности - 3,55 км).
• Сооружение подземных складов №1и №2 для временного складирования руды.
• Подготовка панелей с организацией подготовительных и очистных работ;
• Складирование отходов фабрики на солеотвал и в выработанное пространство рудника.
• На руднике все виды работ выполняются в подземных, стесненных условиях горных выработок с постоянно меняющимся рабочим местом, требующего искусственного проветривания, освещения и крепления.
• 
• 1. Общие сведения о рудничном поле и районе его местоположения
• Гремячинское месторождение калийных солей расположено в пределах Котельниковского района Волгоградской области, в 150 км к юго-западу от г. Волгограда и в 20 км к северо-востоку от районного центра г. Котельниково (рис. 1.1.1).
• Месторождение расположено в северной части Ергенинской возвышенности, на левобережье р. Дон (район Цимлянского водохранилища), в междуречье ее левых притоков Аксай Есауловский и Аксай Курмоярский.
• Лицензионный участок для проведения геологоразведочных работ расположен в пределах номенклатурного листа L-38-3-Г. Географические координаты угловых точек находятся в диапазоне 47°41' - 47°49' с.ш., 43°18' - 43°27' в.д. Площадь участка состляет 96,9 км2, в том числе в контуре ранее проведенных поисковых работ - 33,6 км2. Предельные размеры участка составляют по широте 11,3 км, по долготе - 14,9 км.
• Район месторождения приурочен к западному склону Ергенинской возвышенности, располагаясь в междуречье левых притоков р. Дон - рек Аксай Есауловский (на севере) и Аксай Курмоярский (на юге). Рельеф в пределах месторождения представляет собой денудационную слабо всхолмленную равнину, относительно слаборасчлененную балками и оврагами (балки Яблочная, Масловская, Федорова, Куприяшкина, Осиновая и др.).
• Наибольшие абсолютные высоты, достигающие 135-140 м, приурочены к водораздельному плато. Максимальная отметка земной поверхности (142,8 м) находится в 2 км восточнее ст. Гремячая. Минимальные отметки приурочены к тальвегам балок и составляют 75-90 м. Общий перепад высот составляет около 55 м. Более расчлененными являются восточная и южная части лицензионного участка, относящиеся к бассейну р. Аксай-Курмоярский. Северная и западная его части, дренируемые балками, непосредственно впадающими в Цимлянское водохранилище (Федорова, Яблочная), характеризуются несколько меньшей расчлененностью рельефа.
• Склоны водоразделов преимущественно пологие, в нижних частях имеются крутые участки, расчлененные короткими балками и оврагами. Встречаются также лощины и понижения просадочного типа.
• Степные реки Аксай Есауловский и Аксай Курмоярский имеют хорошо разработанные долины субширотного направления, с меандрирующими руслами, на отдельных участках подмывающими берега. Поверхностный водоток с максимальным расходом до 125 м3/час наблюдается только весной и в начале лета. Летом реки мелеют, все лето водадержится только в глубоких плесах. В это время существует подрусловой поток, питающийся за счет подземных вод и инфильтрации атмосферных осадков.
• Река Аксай Курмоярский протекает в 1-2 км к югу и юго-востоку от границ месторождения. Непосредственно на территории лицензионного участка гидросеть представлена отдельными временными водотоками, в которых вода наблюдается весной и осенью (балка Куприяшкина). В некоторых балках созданы пруды протяженностью до 1 км и площадью до 0,15 км².
• Климатические условия района имеют черты явно выраженного континентального
• режима: холодная малоснежная зима, жаркое засушливое лето, малое количество атмосферных осадков, резкие колебания суточных температур, частые и сильные ветры. Несколько смягчает климат близость крупного Цимлянского водохранилища. Средняя годовая температура воздуха составляет +7°С (от +6 до +9°С). Наиболее высокая температура отмечается в июле (в среднем +24°С, максимальная +44°С), самая низкая приходится на январь (в среднем -8°С, минимальная -38°С). Продолжительность периода с положительными температурами составляет 180-220 дней. Первые заморозки отмечаются в первой - второй декадах октября.
• Среднегодовое количество осадков составляет 300-420 мм. Максимальная обильность осадков отмечается в июне - июле (более 40 мм в месяц), минимальная - в феврале и сентябре (менее 25 мм). В летние месяцы отмечается наименьшая влажность воздуха, поскольку осадки выпадают в основном в виде кратковременных ливней, воды которых быстро скатываются в долины, не проникая глубоко в почву. В зимнее время осадки выпадают в основном в виде снега. В большинстве случаев снеговой покров удерживается. Численность населения Котельниковского района на начало 2005 г. составляла около 38 тыс. человек (в том числе в г. Котельниково - 19,7 тыс. человек), в различных отраслях экономики занято 16,5 тыс. человек. Населенные пункты располагаются пре- имущественно по долинам рек и балок, по берегам Цимлянского водохранилища и вдоль железнодорожной магистрали Краснодар - Волгоград. Наиболее крупный населенный пункт - районный центр Котельниково расположен в 20 км юго-западнее месторождения. Непосредственно на площади месторождения находится железнодорожная станция Гремячая. Ближайшие населенные пункты - Нижние Черни и Пимено-Черни - расположены на р. Аксай Курмоярский в 1-2 км к юго-востоку от границы лицензионного участка.
• Транспортные условия района и месторождения - благоприятные. Город Котельниково и станция Гремячая связаны с городом Волгоградом железной и автомобильной дорогами, которые пересекают месторождение с юго-запада на северо-восток. Автомобильная дорога имеет повсеместное асфальтовое покрытие и пригодна для движения в любое время года. Южная часть участка пересечена асфальтированной автодорогой местного значения, связывающей ст. Гремячая с н.п. Пимено-Черни. Вся территория лицензионного участка покрыта густой сетью грунтовых дорог, пригодных для передвижения автотранспорта в сухое время года. Восточная часть участка пересекается линиями нефтепровода и газопровода.
• В 21 км к западу от участка находится Цимлянское водохранилище, являющееся звеном водного пути Ростов - Волгоград - Москва. Ближайшая пристань Красноярская расположена в 28 км к северо-западу от месторождения, расстояние до нее по автомобильной дороге составляет около 60 км.
• Основу экономики Котельниковского района составляет сельское хозяйство. Площадь сельхозугодий составляет 273 тыс. га, из них на пашни приходится 192 тыс. га, на пастбища - 81 тыс. га. В сельском хозяйстве в настоящее время используется и территория месторождения. Большая часть площади лицензионного участка занята пашнями, остальная - пастбищами, полосами отчуждения дорог, защитными лесополосами, селитебными территориями, землями Гослесфонда и акваториями искусственных водоемов.
• Местная промышленность сосредоточена в г. Котельниково и представлена заводом сельхозоборудования и небольшими предприятиями пищевого профиля.
• Хозяйственно-питьевое водоснабжение района базируется на эксплуатации вод неогенового (ергенинского) водоносного горизонта, меньшее значение имеют воды сеноманского горизонта. Для водоснабжения ряда мелких населенных пунктов и ферм используются воды четвертичных отложений.
• Снабжение будущего комбината технической водой может осуществляться путем использования подземных вод, либо воды Цимлянского водохранилища.
• 
• 2. Горно-геологическая характеристика месторождения, сильвинитового пласта и боковых пород
• В геологическом строении Гремячинского месторождения принимают участие разновозрастные геологические образования кристаллического фундамента и осадочного чехла.
• В пределах территории исследований разведочными скважинами осадочный чехол не был пройден на всю мощность. Косвенными методами (по данным геофизических исследований) кристаллический фундамент в пределах южного склона Приволжской моноклинали залегает на глубинах от 4000 до 6000 м, погружаясь в юго-восточном направлении. Породы фундамента, вскрытые в скважине 64 (Нижне-Царицынской, расположенной севернее Гремячинского месторождения), сложены гнейсами и диоритами. Девонские отложения в пределах участка исследований отсутствуют. На размытой поверхности фундамента залегает мощная толща карбона (более 2000 м), представленная тремя отделами.
• Непосредственно на Гремячинском месторождении (лицензионный участок) буровыми скважинами, вскрыты отложения верхнего отдела карбона, перми, триаса, мела, палеогена, неогена и квартера, залегание которых в разрезе показано в стратиграфической колонке.
• Надсолевой комплекс пород наиболее подробно изучен по керну скважины № 13 с применением петрографических, минералогических, рентгено-структурных, электронно-микроскопических методов, исследованием магнитной восприимчивости пород по образцам.
• Галогенные породы наиболее подробно исследованы в скважинах 10 и 13 минералого-петрографическим методом. Кроме того, по всем разведочными скважинам проведено изучение разреза галогенной толщи по данным геологической документации, ГИС и опробования.
• Сильвинитовая залежь в границах лицензионного участка развита на глубинах от 1000 до 1300 м с увеличением в северо-восточном направлении.
• В геотектоническом отношении район Гремячинского месторождения приурочен к зоне сочленения Восточно-Европейской платформы и северной краевой зоны Средиземноморского геосинклинального пояса, завершившей геосинклинальное развитие в конце палеозоя в результате заальской фазы герцинской складчатости. Это район сочленения трех крупных тектонических элементов: Воронежской антеклизы и Прикаспийской впадины в пределах платформы с докембрийским фундаментом и кряжа Карпинского с палеозойским основанием. Часть юго-восточного склона Воронежской антеклизы, примыкающей к бортовому уступу Прикаспийской впадины, выделяется под названием Приволжской моноклинали, к южному окончанию которой приурочено Гремячинское месторождение.
• Приволжская моноклиналь протягивается вдоль борта Прикаспийской впадины с юго-запада на северо-восток на расстояние около 500 км от кряжа Карпинского до Жигулевско-Пугачевского свода. Кристаллический фундамент в ее пределах опущен на глубину более 4000 м, погружаясь в восточном направлении за счет возрастания мощности отложений палеозоя и раннего мезозоя. Строение моноклинали осложнено несколькими тектоническими структурами, простирающимися параллельно бортовому уступуСочленение Приволжской моноклинали с кряжем Карпинского фиксируется системой высокоамплитудных разрывных нарушений северо-западного простирания, основными из которых являются Главный надвиг и ближайший к месторождению Северо-Котельниковский (Северо-Донецкий) разлом. Полоса шириной 20-25 км, примыкающая с северо-востока к Северо-Котельниковскому разлому, выделяется под названием Преднадвиговая зона (рис. 2.4). Между Главным и Северо-Котельниковским надвигами выделяется межнадвиговая зона.
• Главный и Северо-Котельниковский разломы сложнопостроены, имеют амплитуду 1000 метров и более и представляют собой сбросы южного падения по глубоким отложениям (от докембрийского фундамента до нижнекаменноугольных отложений), а по вышележащим (верхний карбон-триас) - надвиги.
• Итак, фанерозойские отложения района Гремячинского месторождения относятся к структурному этажу, соответствующему осадочному чехлу докембрийской Восточно-Европейской платформы. Вместе с тем, палеозойско-триасовые и позднемезозойско-кайнозойские отложения можно рассматривать в определенной степени в виде самостоятельных структурных комплексов, что обусловлено характером тектонического развития сопредельных территорий.
• Таким образом, Гремячинское месторождение находится в преднадвиговой зоне Приволжской моноклинали, в которой выделяется два структурных яруса. Верхний включает в себя толщу от нижнемеловых до кайнозойских отложений, нижний - каменноугольные и пермо-триасовые осадки.
• По гидродинамическим условиям в разрезе Гремячинского месторождения можно выделить две зоны - активного и замедленного водообмена. Зона активного водообмена распространяется до глубины 535 м и включает водоносные горизонты, приуроченные к четвертичным, неогеновым, палеогеновым и меловым отложениям. Зона замедленного водообмена изучена в интервале глубин 535-1300 м и включает слабоводоносные комплексы, приуроченные к триасовым, татарским и артинским отложениям. Соленосная толща кунгурских отложений, к которой приурочен промышленный калийный горизонт подземных вод, не содержит и является абсолютным водоупором.
• В пределах месторождения область питания водоносных горизонтов зоны активного водообмена приурочена к водораздельным участкам, где наблюдается нисходящая фильтрация и перетекание подземных вод, а также отмечается постепенное увеличение глубины залегания уровней и пьезометрических напоров более глубоко залегающих водоносных горизонтов. Разгрузка водоносных горизонтов осуществляется на пониженных участках: в долинах рек, в тальвегах балок и оврагов. Водоносные горизонты зоны активного водообмена имеют хорошие фильтрационные характеристики и достаточно водообильны.
• Слабоводоносные комплексы триасовых, татарских и артинских отложений, представлены маломощными прослоями обводненных песчаников, известняков, мергелей, доломитов и ангидритов, заключенных в мощной толще водонепроницаемых пород. Фильтрационные параметры этих прослоев крайне низкие, а водообильность очень невысокая.
• В распределении напоров слабоводоносных комплексов никаких закономерностей не установлено, что может быть объяснено воздействием геотектонических факторов. Вместе с тем гидрогеологические условия слабоводоносного татарского комплекса могут оказать существенное влияние на шахтную добычу калийных руд, в первую очередь, на степень их извлечения. В случае наличия обводненных прослоев горных пород в нижней части разреза татарских отложений степень извлечения калийных руд будет невысокой, так как в водозащитную толщу будут включены только соленосные отложения кунгурского яруса. В случае отсутствия обводненных прослоев горных пород в нижней части разреза татарских отложений последние могут быть включены (после выполнения специальных исследований) в водозащитную толщу, что приведет к увеличению ее мощности и, как результат, к увеличению степени извлечения калийных руд из недр. месторождение сильвинитовый руда калийный
• Подземные воды зоны активного водообмена пресные и слабосолоноватые с минерализацией до 3,9 г/дм3 - хлоридные, сульфатные, натриевые и кальциевые. Подземные воды зоны замедленного водообмена - это крепкие рассолы с минерализацией до 370 г/дм3 - хлоридные, натриевые, магниевые. Они являются сильноагрессивными к бетонам марки W4, W6 и W8 по следующим факторам: суммарному содержанию хлоридов, сульфатов, нитратов и других солей при наличии испаряющих поверхностей; по содержанию магнезиальных солей в пересчете на ион Mg2+; по содержанию сульфатов (по иону SO42-). Кроме того, данные рассолы являются сильноагрессивными по содержанию хлоридов при воздействии на арматуру железобетонных конструкций при периодическом смачивании Изучение гидрогеологических условий разработки Гремячинского месторождения определяется необходимостью обеспечения: безопасной проходки шахтных стволов по условиям поступления в шахту подземных вод; безопасной отработки пластов калийных руд по условию водозащиты; защиты подземных вод от загрязнения поверхностными источниками - солеотвалами, шламохранилищами и т. д.
• Максимальную опасность при проходке шахтных стволов представляют ергенин- ский, палеогеновый и сеноманский водоносные горизонты, возможные водопритоки из которых в шахту соответственно могут составить 517-523, 1574-1689 и 3210-3465 м3/час. Проходка шахтных стволов в интервалах залегания ергенинского, палеогенового и сеноманского водоносных горизонтов, последний из которых залегает на глубине 535 м, должна осуществляться специальными способами - вероятнее всего с помощью искусственного замораживания горных пород.
• Безопасная отработка пластов калийных руд обеспечивается водозащитной толщей, в состав которой в настоящий момент включены только соленосные отложения кунгурского яруса верхней перми. Мощность водозащитной толщи изменяется от 60 до 325 м, возрастая в северо-восточном направлении. В дальнейшем мощность водозащитной толщи может быть увеличена за счет доломит-ангидритовых отложений кунгурского яруса и глинисто-аргиллитовых отложений нижней части татарского яруса верхней перми. Для решения этого вопроса при проведении второго этапа геологоразведочных работ необходимо выполнить комплекс специальных исследований по изучению гидрогеологических условий несоляных доломит-ангидритовых пород кунгурского яруса и глинисто-аргиллитовых пород нижней части татарского яруса верхней перми.
• Защита подземных вод от загрязнения на участках расположения наиболее опасных объектов (солеотвалы, шламохранилища) обеспечивается, во-первых, традиционными методами - организацией непроницаемых экранов в ложе шламохранилищ и основании солеотвалов и, во-вторых, расположением наиболее опасных объектов за пределами зоны ведения очистных работ, на участке с забалансовыми запасами, где не будет происходить сдвижение земной поверхности.
• Начиная с глубины 768,6 м и до кровли соленосных отложений (глубина 888,8 м), более выдержан, как по строению и составу пород, так и по мощности породных слоев. На этом участке следует выделить два достаточно прочных слоя песчаников мощностью 4,4 и 3,4 м с высокими прочностными свойствами: усж 27,37-27,45 МПа, ур 0,34-1,78 МПа, уизг 1,637-1,922 МПа. Прочностные свойства аргиллитов изменяются в пределах от 12,18 МПа до 18,07 МПа при сжатии, от 0,639 МПа до 1,16 МПа при растяжении и в пределах от 0,416 до 4,5 МПа при изгибе (аргиллит окремненный). Породные слои, представленные переслаиванием аргиллитов и песчаников, в зависимости от типа песчаника и его доли в породе имеют прочностные свойства, близкие к свойствам пород их составляющих (усж 11,8-26,46 МПа, ур 0,639-0,57 МПа, уизг 0,416-0,912 МПа). Следует отметить также достаточно высокие значения влажности (8,93%) и пористости (22,96%) в слое песчаника на глубинах от 808,6 м до 812,0 м, т.е. на расстоянии 76 м от кровли соленосной толщи.
• Соленосная толща на исследуемом участке состоит из 8 слоев соли каменной с включениями глинистых или ангидритовых пород, трех галит-ангидритовых слоев, четырех ангидрит-галитовых слоев, трех доломит-ангидритовых слоев, одного ангидрит-доломитового слоя и трех достаточно мощных (от 7,5 м до 9,2 м) доломитов. Общая мощность соленосной толщи составляет 291,2 м, из них на соляных породы приходится 214,7 м (74%). Наиболее мощный слой соли каменной (100,5 м) расположен практически в центральной части соленосной толщи. В подошве этого слоя расположены три слоя доломитовых пород, разделенных слоем соли каменной мощностью 1,0 м и слоем ангидрит-галитовых пород, мощностью 4,0 м.
• В породах соленосной толщи прочностные свойства соляных пород изменяются в зависимости от типа пород, входящих в их состав в виде включений, и от количества включений. Пределы прочности соляных пород в верхней части соленосной толщи изменяется в пределах: от 5,56 МПа до 18,76 МПа на сжатие, от 0,09 МПа до 0,36 МПа на растяжение и от 1,04 МПа до 2,905 МПа на изгиб. В зависимости от содержания глинистых пород изменяется и процентное соотношение влаги (от 0,03% до 5,83%). Прочностные свойства мощного соляного слоя в центральной части пород соленосной толщи составляют: предел прочности на одноосное сжатие - 21,63-23,62 МПа, на растяжение - 0,34-0,53 МПа, на изгиб - 2,18-4,59 МПа.
• Наиболее прочной из всего состава соляной толщи является каменная соль в ее нижней части, общей мощностью 10,0 м, на глубинах от 1167,0 м до 1157,0 м. Средние значения предела прочности каменной соли на этом участке составляют 41,44 МПа, на изгиб - 3,38 МПа.
• Прочностные свойства галит-ангидритовых и ангидрит-галитовых слоев практически одинаковы. Пределы прочности на сжатие составляют от 24,59 МПа до 36,87 МПа, на растяжение от 0,25 до 0,826 МПа, на изгиб в пределах 4,5-4,62 МПа.
• Среди пород соленосной толщи наиболее прочными являются ангидритдоломитовые, доломит-ангидритовые и доломитовые породы.
• Эти породы имеют высокие значения предела прочности на одноосное сжатие от 54,42 МПа до 142,23 МПа. Значения пределов прочности на растяжение составляют от 1,6 МПа до 2,31 МПа, а на изгиб от 10,26 МПа до 15,97МПа.
• На исследуемом участке верхний калийный пласт по составу слагаемых пород разделен на 3 интервала: верхний мощностью 1,4 м, средний мощностью 5,8 м, нижний мощностью 4,2 м. По прочностным свойствам сильвиниты на указанных интервалах различаются весьма незначительно. Средние значения пределов прочности сильвинитов изменяются: на одноосное сжатие от 20,63 МПа до 22,84 МПа, на растяжение от 0,219 МПа до 0,477 МПа, на изгиб от 1,864 МПа до 2,652 МПа. Кроме пород верхнего участка с низкими прочностными свойствами горных пород в слоях, следует выделить еще три слабых участка:
• - первый участок приурочен к мощному слою песчаников в интервале глубин от 262,9 м до 304,8 м. Слагающие его породы отличаются обводненностью и слабой связанностью;
• - второй участок приурочен к мощному слою песков (40,4 м) в интервале глубин от 493,9 м до 534,3 м;
• - третий приурочен к участку породного массива с маломощными, сильно трещиноватыми и раздробленными породами в слоях в интервале глубин 600,3-736,8 м.
• При разработке проекта на проходку стволов на указанных в п. 1 участках необходимо предусматривать крепление, предотвращающее возможные вывалы пород из стенок ствола непосредственно в процессе проходки этих участков.
• Интервалы глубин ослабленных участков с низкими прочностными свойствами горных пород, определенные по данным геологоразведочной скважины № 13, необходимо уточнить при бурении контрольно-стволовых скважин.
• Кровля продуктивного сильвинитового пласта представлена галит- ангидритовыми породами с достаточно высокими прочностными свойствами, исходя из чего на данном этапе исследований, при разработке проектной документации первых этапов проектирования привязку кровли горных выработок можно принимать к кровле сильвинитового пласта. На последующих этапах разведочных работ требуется более детальное изучение пород непосредственной кровли продуктивного пласта.
• Налегающие породы на высоту 23,0 м от кровли сильвинитового пласта представлены мощными и достаточно прочными горными породами с пределом прочности на одноосное сжатие от 36,01 МПа в нижней и до 41,44 МПа в верхней частях. Выше этого участка располагаются также мощные и очень крепкие ангидрит-доломитовые, доломитовые породы (породы - мост) со средними значениями пределов прочности на одноосное сжатие от 83,34 МПа до 142,33 МПа.
• Указанные выше факторы являются благоприятными по условиям поддержания кровли горных выработок при их эксплуатации. Вместе с тем, на глубинах отработки 1100-1200 м могут иметь место проблемы с поддержанием боковых стенок горных выработок с длительным сроком их службы, пройденных в сильвинитовых породах, что необходимо учитывать при разработке проектной документации.
• На данном этапе исследований остались неизученными свойства горных пород, подстилающих верхний сильвинитовый пласт, в связи с чем нет возможности дать оценку по их влиянию на условия сохранения и поддержания выработок в исправном состоянии. Однако следует отметить, что ввиду большой мощности продуктивного пласта технологией отработки, в основном, не предполагается проведение подготовительных и очистных горных выработок в породах, подстилающих калийный пласт.
• 
• 3. Подсчет запасов соли в рудничном поле
• По состоянию на 01.08.2007 г. (протокол №1504 ГКЗ Роснедра от 23.11.2007 г.) геологические балансовые запасы калийных солей Гремячинского месторождения оцениваются в 387,264 млн.т по категории В+С1 и 759,384 млн.т по категории С2. Площадь лицензионного участка разработки составляет 96,9 кв.км, в том числе 51,27 кв.км - разведанных и утвержденных запасов. Геологическая и горнотехническая характеристика участка разработки приведена в геологической части проекта.
• Балансовые запасы шахтного поля:
• Z_б = SH?my,
• где S - размер шахтного поля по простиранию, м;
• H - размер шахтного поля по падению, м;
• m - мощность пласта, м;
• y - объемная масса калийного пласта, т/ м³.
• Z_б = 11300•14900•7, 5•1,03 = 1 146 648 000 т.
• Промышленные запасы определяются по формуле:
• Z_np=Z₆- Z_n = 1146648000 - 221556691, 5 = 925091308, 5 т,
• Потери определяются на основании расчетов частных видов потерь: общешахтных, эксплуатационных и вблизи геологических нарушений, т.е.
• Z_n = Z_o6 + Z_гн + Z_эксп = 20162250 + 11466480 + 11466480 = 43095210 т,
• где Z_o6 - общешахтные потери, т;
• Z_гн - потери,связанные с геологическими нарушениями пластов, т;
• Z_эксп - эксплуатационные потери, т.
• Общешахтные потери слагаются из потерь в барьерных (Z₁) и охранных целиках (Z₂), т.е.
• Z_o6 = Z₁ + Z₂ = 20162250 + 17199720 = 373661970 т.
• Ширина барьерных целиков l условно принимается равной 50 м. Охранные целики оставляют для предотвращения разрушений технологического комплекса на поверхности, промышленных зданий и сооружений, а также природных объектов.
• Потери в барьерных целиках определяются по формуле:
• Z₁ = 2 · l · [S + (H - 21)] · m · y= 2 · 50 · [11300+(14900 - 2*50)] · 7, 5 · 1,03=20162250 т
• Потери в охранных целиках при пологих пластах составляют 1- 2%:
• Z₂=(0,01 - 0,02) Z₆= 0,01 · 1146648000=11466480 т.
• Величина потерь в целиках вблизи геологических нарушений в среднем равна 1 - 1, 5 % от балансовых запасов, т.е
• Z_гн = 0,01· Z₆ =0,01 · 1146648000=11466480 т.
• Таким образом, величина общешахтных потерь и потерь в целиках около геологических нарушений:
• Z'_o6 = Z₁ + Z₂ + Z_гн = 20162250 + 11466480 + 11466480 = 43095210 т.
• Эксплуатационные потери Z_эксп включают потери по площади - в целиках у горных выработок, по мощности - в кровле и почве пласта, а также потери в забоях и при транспортировании:
• Z_эксп= ( Z_б + Z_об)К_эп ,т
• где К_эп - коэффициент эксплуатационных потерь; принимаем для мощных пологих пластов - 0,15
• Z_эксп= (1146648000+ 43095210) • 0,15= 178461481,5 т.
• Суммарные потери угля в шахтном поле:
• Z_n=Z_o6+ Z_эксп =43095210+178461481,5= 221556691,5 т.
• Промышленные запасы шахтного поля:
• Z_np =Z₆ - Z_n =1146648000 - 221556691,5= 925091308,5 т.
• По итоговым данным определяется коэффициент извлечения запасов угля из недр:
• С_извл = УZ_np/УZ₆ · 100% = 925091308,5/114664800 •100% = 0,81 = 81%
• Прогнозируемый срок обеспеченности запасами рудника определяется в зависимости от общих балансовых (геологических) запасов руды и годовой проектной мощности:
• Тр = З х Кб / ( А х (1 - Кр)), (2.1)
• где З - балансовые запасы, 1146,648 млн. тонн;
• Кб - планируемый коэффициент извлечения балансовых запасов из недр, 0,35;
• Кр - планируемый коэффициент разубоживания руды, 0,025.
• Таким образом, срок отработки балансовых запасов Гремячинского месторождения составит не менее:
• Тр = 1146,648 х 0,35 / (7,0002 х (1-0,025)) ? 58, 8 лет.
• Исходя из срока отработки балансовых запасов, годовая добыча калийной соли составит - 19500816,3 тыс.тонн.
• 
• 4. Режим работы, проектная мощность и срок службы рудника
• Режим работы рудника
• Режим работы предприятия по добыче руды принимаем в соответствии с заданием на разработку:
• - количество рабочих дней в году 340;
• - общее число рабочих смен в сутки 3, в т.ч. две по добыче руды и одна смешанная ремонтно-добычная;
• - продолжительность смены 8 часов.
• 4.2Производственная мощность и срок службы
• Балансовые запасы шахтного поля:
• Z_б = SH?my,
• где S - размер шахтного поля по простиранию, м; H - размер шахтного поля по падению, м; m - мощность пласта, м; y - объемная масса калийного пласта, т/ м³.
• Z_б = 11300•14900•7, 5•1,03 = 1 146 648 000 т.
• Промышленные запасы определяются по формуле:
• Z_np=Z₆- Z_n = 1146648000 - 221556691, 5 = 925091308, 5 т,
• Потери определяются на основании расчетов частных видов потерь: общешахтных, эксплуатационных и вблизи геологических нарушений, т.е.
• Z_n = Z_o6 + Z_гн + Z_эксп = 20162250 + 11466480 + 11466480 = 43095210 т,
• где Z_o6 - общешахтные потери, т; Z_гн - потери, связанные с геологическими нарушениями пластов, т; Z_эксп - эксплуатационные потери, т.
• Общешахтные потери слагаются из потерь в барьерных (Z₁) и охранных целиках (Z₂), т.е.
• Z_o6 = Z₁ + Z₂ = 20162250 + 17199720 = 373661970 т.
• Ширина барьерных целиков l условно принимается равной 50 м. Охранные целики оставляют для предотвращения разрушений технологического комплекса на поверхности, промышленных зданий и сооружений, а также природных объектов.
• Потери в барьерных целиках определяются по формуле:
• Z₁ = 2 · l · [S + (H - 21)] · m · y =
• = 2 · 50 · [11300+(14900 - 2*50)] · 7, 5 · 1,03=20162250 т
• Потери в охранных целиках при пологих пластах составляют 1- 2%:
• Z₂=(0,01 - 0,02) Z₆= 0,01 · 1146648000=11466480 т.
• Величина потерь в целиках вблизи геологических нарушений в среднем равна
• 1 - 1, 5 % от балансовых запасов, т.е
• Z_гн = 0,01· Z₆ =0,01 · 1146648000=11466480 т.
• Таким образом, величина общешахтных потерь и потерь в целиках около геологических нарушений:
• Z'_o6 = Z₁ + Z₂ + Z_гн = 20162250 + 11466480 + 11466480 = 43095210 т.
• Эксплуатационные потери Z_эксп включают потери по площади - в целиках у горных выработок, по мощности - в кровле и почве пласта, а также потери в забоях и при транспортировании:
• Z_эксп= ( Z_б + Z_об)К_эп ,т
• где К_эп - коэффициент эксплуатационных потерь; принимаем для мощных пологих пластов - 0,15
• Z_эксп= (1146648000+ 43095210) • 0,15= 178461481,5 т.
• Суммарные потери угля в шахтном поле:
• Z_n=Z_o6+ Z_эксп =43095210+178461481,5= 221556691,5 т.
• Промышленные запасы шахтного поля:
• Z_np =Z₆ - Z_n =1146648000 - 221556691,5= 925091308,5 т.
• По итоговым данным определяется коэффициент извлечения запасов соли из недр:
• С_извл = УZ_np/УZ₆ · 100% = 925091308,5/114664800 •100% = 0,81 = 81%
• Прогнозируемый срок обеспеченности запасами рудника определяется в зависимости от общих балансовых (геологических) запасов руды и годовой проектной мощности:
• Тр = З х Кб / ( А х (1 - Кр)),
• где
• З - балансовые запасы,
• 1146,648 млн. тонн;
• Кб - планируемый коэффициент извлечения балансовых запасов из недр, 0,35;
• Кр - планируемый коэффициент разубоживания руды, 0,025.
• Таким образом, срок отработки балансовых запасов Гремячинского месторождения составит не менее:
• Тр = 1146,648 х 0,35 / (7,0002 х (1-0,025)) ? 58, 8 лет.
• Исходя из срока отработки балансовых запасов, годовая добыча калийной соли составит - 19500816,3 тыс.тонн.
• В настоящее время на лицензионном участке активно ведутся геологоразведочные работы и возможно уточнение и увеличение сырьевых
• Таблица 2.1Технико-экономические показатели Гремячинского рудника

№	Наименование	Ед.изм.	Показатели
1	Площадь участка разработки	кв. км	96,9
2	Балансовые запасы в пересчете на К2О
	В+С1	млн.т	98,371
	С2	млн.т	176,750
3	Качество руды в запасах
	КСI	%	37,98
	НО + СаSO4 +MgCI2	%	7,69
4	Годовая производительность рудника в натуре	млн.т	7.088
5	Среднее качество добываемой руды
	КСI	%	36,50
	НО + СаSO4 +MgCI2	%	7,50
6	Объемный вес руды	т/м3	2.09
7	Мощность пласта	м	1,5-17,2
8	Глубина разработки	м	1030-1300
9	Шахтные потери	%	65
10	Разубоживание	%	2,0
11	Прогнозируемый срок обеспеченности запасами	лет	не менее 58
12	Явочная численность персонала рудника	чел.	359
13	Число вводимых очистных панелей	шт.	4
14	Режим работы рудника	дней в году	340


• 5. Вскрытие рудничного поля. Стволы, околоствольный двор, общие соображения о технологическом комплексе поверхности рудника
• Вскрытие шахтного поля рудной залежи площадью ~ 97 кв. км предусматривается выполнить двумя вертикальными шахтными стволами диаметром в свету 7,0 м с глубиной зумпфа 1181 м и 1144 м.
• Место заложения шахтных стволов принято на южном фланге шахтного поля (согласно исходным данным, утвержденным заказчиком) по условиям минимальной глубины рабочего горизонта с минимальной консервацией запасов полезного ископаемого в охранном целике промплощадки и учета размещения существующих объектов на поверхности ( линии газопровода и железной дороги, близость к пункту доставки персонала к месту работы и др.), а также рельефа местности.
• Ствол №1 (клетевой) предназначен для спуска-подъема людей, оборудования, материалов и выдачи исходящей струи воздуха. Оборудован многоканатной подъемной установкой с клетью и противовесом и инспекторским подъемом. У клетевого ствола располагается главная вентиляторная установка (ГВУ) с осевыми вентиляторами, работающими на всасывание рудничного воздуха. Связь здания ГВУ с шахтным стволом осуществляется через углубленный вентиляционный канал.
• Ствол №2 (скиповой) предназначен для подъема калийной руды, аварийного выхода людей и подачи свежей струи воздуха в рудник. Оборудован многоканатной подъемной установкой с двумя скипами и инспекторским подъемом. У ствола в специальном здании располагается калориферная установка, связанная со стволом калориферным каналом.
• Расстояние между шахтными стволами определено с соблюдением норм проектирования и учета застройки поверхности. С целью уменьшения глубины скипового ствола техническими решениями принято расположение уровня загрузки подземного бункера выше отметки рабочего пласта в связи с этим проектные технологические решения предусматривают наличие двух околоствольных дворов - основного на отм.-1114м и вспомогательного на отм.-1083 м.

В соответствии с принятой схемой вскрытия месторождения предусматривается проходка двух вертикальных стволов. Крепление стволов по гидрогеологическим условиям предусмотрено до глубины 870 м чугунно-бетонной крепью, далее крепью из монолитного бетона.

Для загрузки руды в скипы при стволе №2 на отм.-1133м предусмотрена

загрузочная станция. Загрузочный подземный комплекс в целом состоит из приствольного емкого бункера, камеры питателей, конвейерного ходка, оборудованного ленточными конвейерами и дозаторной камеры. Для чистки просыпи в зумпфовой части ствола и камеру питателей с целью выполнения ремонтных работ проектом предусмотрены специальные заезды.

Вскрытие рудной залежи (по условиям размещения оборудования и вентиляции) предлагается выполнить шестью штреками - двумя вентиляционными, двумя транспортными и двумя конвейерными.

Конструкция крепи вышеперечисленных камер загрузочного комплекса принята исходя из условия их размещения в породах с коэффициентом крепости по шкале М.М. Протодьяконова f = 1ч8.

Камера питателей длиной 11 м представляет собой выработку с пролетом в свету 8,6 м сегментной формы с обратным сводом, закрепленную металлобетонной крепью. В качестве жесткой арматуры служат металлические каркасы из швеллеров профиля 30. Толщина крепи - 500 мм. Для усиления несущей способности стены через 2 м в ней устанавливаются пилоны. Пилон представляет собой конструкцию, состоящую из двух двутавров профиля 36 и одного двутавра профиля 40.

Камера ленточных конвейеров (конвейерный ходок) имеет форму сечения аналогичную камере питателей с пролетом в свету 6,4м. Жесткая арматура - каркасная из швеллеров профиля 30. Толщина крепи принята 450-50 мм. В конвейерном ходке в местах примыкания с камерой питателя и сопряжением ствола сооружается деформационный шов из дерева, который обеспечивает независимую работу крепи ствола и камеры.

Дозирующий бункер с внутренним диаметром его основной части с футеровкой - 8 м закреплен железобетоном. Бункер футеруется рельсами, при этом его нижняя часть имеет две воронки в виде отверстий 1,50х1,35 м с минимальной стороной под ширину конвейера. Расстояние между воронками - 1,7 м. Полезная емкость бункера составляет 1140 т и обеспечивает в соответствии с технологическими нормами проектирования непрерывную работу скипового подъема в течение 1 часа. По геологической привязке (скв.22) к шахтному стволу принято решение бункер располагать между отм.-1083м и отм.-1117м.

Околоствольный двор на отм.-1114 м принят петлевого типа. На этом горизонте предусмотрены следующие основные технологические объекты:

- Подземный гараж;

- Центральная понизительная подстанция (ЦПП-1);

- Подземная электромеханическая мастерская (ПЭММ) с тремя отделениями для сборки и текущего ремонта оборудования;

- камеры сигналистов и аппаратной;

- камера насосной ППЗ и вспомогательные объекты:

- медпункт и санузлы;

- камеры ожидания, такелажников и посадки работающего персонала;

- склады ГСМ, ВМ, оборудования и хранения противопожарных материалов (ППМ);

- инструментальные камеры;

- заезды в зумпфовую часть скипового шахтного ствола и камеру питателей;

- выработки обработки грузов.

Строительный объем горнокапитальных выработок, обеспечивающих ввод проектной мощности ( по скиповому стволу - 7 млн.т/год ), составит ~192,2 тыс. куб.м.

Подземный гараж предусмотрен для стоянки самоходного транспорта (на 26 единиц), оборудован смотровыми ямами и грузоподъемными механизмами. В состав гаража также входит камера зарядки аккумуляторов, склад шин и запасных частей, участки вулканизации, ремонта топливной аппаратуры и электрического оборудования, пост регулировки двигателей, камера мойки автомобилей.

Склад ВМ - камерного типа запроектирован в соответствии с требованиями "Инструкции по устройству и эксплуатации складов ВМ" В складе предусмотрено 4 камеры хранения ВВ с наполнением каждой до 2т и одна камера СИ. Порядок хранения ВМ - определяется инструкцией, утв. руководителем предприятия согласованной с органом росгортехнадзора.

Камеры ЦПП-1 запроектированы с учетом требований к строительной части этого объекта по заданию отдела ЭТО с уровнем пола выше на 0.5 м отметки почвы примыкающих выработок.

Основные размеры поперечных сечений выработок выбраны с учетом габаритных размеров используемого оборудования и безопасных свободных зазоров, а также условий вентиляции.

Служебные камеры и вспомогательные штреки в околоствольном дворе предлагается выполнить с использованием комбайна типа КП-21. Все выработки околоствольного двора на данном этапе изученности горного массива в соответствии с исходными данными предлагается закрепить анкерной крепью (КАЗ) с подхватом кровли двутавром №20 и металлической полосы. В процессе строительства крепление подземных выработок может быть принято с учетом фактически встреченных пород и должно уточняться.

На предоставленном вспомогательном горизонте предусмотрены следующие основные технологические объекты:

- камера управления магистральным конвейером с электрооборудованием; - надбункерная камера загрузки емкого бункера; - вспомогательные обходные выработки и технологические сбойки, а также уклонные части главных конвейерного штрека №2 и транспортного штрека №2 и вентиляционных штреков №1 и №2.

Подземные выработки сооружаются в горных породах с коэффициентом крепости по Протодъяконову М.М. - f = 3ч8. Крепление выработок на данном этапе изученности горного массива принято по аналогии с нижерасположенным горизонтом и процессе строительства должно уточняться. Предполагаемый объем горнокапитальных выработок этого горизонта (без учета выработок главного направления) составит ~12,56 тыс. куб.м.

Общие соображения о технологическом комплексе на поверхности рудника

Местоположение технологического комплекса на поверхности проектируемой рудника определялось возможностью обслуживания предприятия железнодорожным транспортом, горными условиями и требованиями землепользователей.

В основу планировки и сооружений положен принцип поточности технологических процессов с максимально возможной блокировкой основных технологических зданий и вспомогательных сооружений.

Шахтная поверхность состоит из нескольких технологических комплексов, к которым можно отнести: блоки главного и вспомогательного стволов; погрузочно-складской солевой и породный комплексы; комплекс складов лесных и крепёжных материалов; комплекс вспомогательных устройств и сооружений таких, как вентиляционные установки, котельные, калориферные установки, компрессорные и насосные станции. Также в состав поверхностного технологического комплекса входит административно-бытовой комбинат.

В здании блока главного ствола производится приём и предварительная обработка соли. Выдача соли на поверхность по главному стволу осуществляется скиповым подъёмом. Надшахтное здание главного ствола соединяется с погрузочно-складским комплексом для соли с помощью ленточных конвейеров, установленных в наклонных и горизонтальных соединительных конвейерных галереях.

Породное хозяйство на шахте ориентировано на складирование породы в групповой отвал. Административно-бытовой комбинат (АКБ) предназначен для обслуживания трудящихся и состоит из следующих помещений и служб:

- административно-конторские службы,

- санитарно-бытовые службы,

- производственно-вспомогательные службы,

- санитарно-медицинские службы.

• 
• 6. Подготовка рудничного поля. Определение действующей и общей линии очистных забоев
• Подготовкой шахтного поля называют проведение подготовительных выработок после вскрытия шахтного поля.
• На выбор способа подготовки шахтного поля оказывают влияние горно - геологические и горнотехнические факторы. При этом из горно - геологических факторов наибольшее влияние имеют угол падения пласта, нарушенность месторождения, газоносность и водообильность пластов, а из горнотехнических факторов - размеры шахтного поля по простиранию, способ проветривания подготовительных выработок и заданный объем добычи.
• Рациональная отработка запасов калийных месторождений требует принятия соответствующих решений не только при выборе экономически целесообразных систем разработки пластов, но и способов подготовки запасов для последующей их выемки. В тоже время - приоритетный - обратный способ подготовки и отработки месторождения обусловливает наличие существенных проблем горно-геомеханического характера при выемке запасов на конечной стадии эксплуатации шахтопластов. Это связано с активизацией горного давления в зонах отработки указанных запасов, оконтуренных выработанными пространствами ранее отработанных участков. В таких зонах рационализация горно-технологических параметров добычи может быть достигнута за счёт научно-обоснованного управления горно-геомеханическими процессами, учитывающего взаимовлияние отрабатываемых горизонтов.
• Чаще всего в мировом опыте отработки сильвинитовых месторождений встречается панельно-блоковая схема подготовки шахтного поля и прямой порядок его отработки, но она может применяться только в благоприятных для нее горно-геологических условиях.
• При панельном способе подготовки создаются благоприятные условия для применения прогрессивного непрерывного конвейерного транспорта от очистного забоя до главного откаточного штрека, а также для отработки ярусов обратным ходом.
• Недостатки панельного способа - необходимость проведения большего числа наклонных выработок, чем при этажном способе, и увеличение объема работы подземного транспорта по штрекам примерно на 20 - 30 %.
• Подготовка шахтного поля рудника представлена северным направлением. Общая протяженность направления - до 9 км.
• При рассмотрении различных схем раскройки шахтного поля учитываются следующие факторы:
• - обеспечение устойчивого состояния главных, панельных и блоковых выработок на требуемый срок с учетом ведения подготовительных, очистных и гидрозакладочных работ;
• - минимальные объемы горно-капитальных работ для ввода рудника в эксплуатацию;
• - обеспечение требуемого качества добываемой руды в различные периоды отработки;
• - удельный объем горно-капитальных работ в период эксплуатации рудника.
• Проектными решениями предусматривается панельно-блоковая схема подготовки шахтного поля и прямой порядок его отработки. Одним из преимуществ панельно-блокового способа подготовки шахтного поля является возможность технически более просто увеличить нагрузку на пласт. Большая концентрация работ позволяет снизить себестоимость 1 т полезного ископаемого.
• В панели предусматривается четыре пары блоков, длина панели предусматривается 2440 м, ширина панели - 1360 м.
• На основании установленных размеров выемочного блока и панели, рассмотрено 2 варианта раскройки шахтного поля, различающихся расположением и ориентацией добычных панелей, а также количеством гидроизолированных участков.
• В первом варианте раскройки шахтного поля (рис. 1) принято деление лицензионного участка на шесть гидроизолированных участков, каждый из которых вскрывается обособленно.
• В южной части шахтного поля на уровне предохранительного целика под промплощадку рудника выделяются два гидроизолированных участка, в одном из которых располагается опытно-промышленный участок.
• Основные четыре гидроизолированных участка шахтного поля включают в себя по пять-шесть панелей каждый, что позволяет сократить объемы и сроки поддержания главных выработок.
• В данной схеме раскройки присутствует большое количество гидроизолирующих целиков и предохранительных целиков у главных выработок, которые предусматривается отрабатывать на завершающем этапе эксплуатации рудника.
• Отличительной особенностью является необходимость поддержания в течение срока службы рудника только главных выработок, расположенных в центре шахтного поля и имеющих длину около 5500 м. При данной схеме раскройки шахтного поля в эксплуатацию необходимо вводить ближайшие к стволам 1, 2, западные панели и опытно-промышленный участок. Но при ведении очистных работ в данных панелях не обеспечивается требуемое качество добываемой сильвинитовой руды.
• Во втором варианте раскройки шахтное поле (рис. 2) в его основной части делится на два гидроизолированных крыла, подготавливаемых отдельными выработками. При этом лицензионный участок делится гидроизолирующими целиками на четыре гидроизолированных участка, два из которых располагаются в районе предохранительного целика под промплощадку рудника и включают в себя небольшую часть запасов.
• Главным недостатком данной схемы раскройки шахтного поля является эксплуатация горно-капитальных выработок в течение всего срока службы рудника.
• Сравнение рассмотренных схем раскройки шахтного поля приведено в табл. 2.2
• Таблица 2.2

Наименование	Ед. изм.	Вариант раскройки шахтного поля
		Первый	Второй
Объем горно-капитальных работ для ввода рудника в эксплуатацию	тыс. м3	1741	1612
Длина группы главных выработок и магистральных конвейерных линий для ввода рудника в эксплуатацию	км	6,5	5,75
Длина группы главных выработок, требующих поддержания в течении срока, превышающего расчетный срок их устойчивого состояния (40 лет)	км	6	12,5
Удельный объем горно-капитальных работ на 1 млн. тонн вскрываемых запасов	тыс. м3/млн. тонн	0,91	1,28
Продолжительность вскрытия и подготовки запасов для ввода рудника в эксплуатацию	км	4,1	3,9

• Важнейшим фактором при выборе схемы раскройки шахтного поля является обеспечение минимальных объемов горно-капитальных работ в период строительства и эксплуатации рудника.
• Отталкиваясь от основных технических решений, принимаем второй вариант раскройки шахтного поля, при котором обеспечиваются наименьшие объемы горно-капитальных работ для ввода рудника в эксплуатацию. Эти объемы для первого варианта составляют 1741 тыс. м³, а для второго - 1612 тыс. м³. Так же выбор обоснован удельным объемом горно-капитальных работ на 1 млн. тонн вскрываемых запасов (в первом варианте - 1,28 тыс.м³/ млн.тонн, во- втором - 0,91 тыс.м³/ млн.тонн.).
• Принятая раскройка обеспечивает быстрый ввод рудника в эксплуатацию (менее 1 года) при пластовой подготовке 1 ЗП с выходом на проектную мощность рудника через три года строительства.