Структура водосливов
Ознакомление с классификацией водосливов. Изучение понятия бреши - сквозного пролома в плотине при ее частичном разрушении. Характеристика особенностей процесса движения грунтовых вод. Определение суммарного фильтрационного расхода в конце дрены.
Рубрика | Геология, гидрология и геодезия |
Вид | контрольная работа |
Язык | русский |
Дата добавления | 26.10.2014 |
Размер файла | 490,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1. ВОДОСЛИВЫ
Основная терминология (рис.1)
ВБ - верхний бьеф - участок потока перед водосливом;
НБ - нижний бьеф - участок потока за водосливом;
гребень водослива - верхняя кромка водосливного порога;
H - статический напор на гребне (пороге водослива) - превышение уровня воды над гребнем водослива на расстоянии (3…5)H от порога (до заметного начала кривой спада);
Pв.б., Pн.б. - высота порога водослива (соответственно, со стороны ВБ и НБ);
hв.б., hн.б. - глубина потока в ВБ и НБ;
z = Pн.б. + H - hн.б. - перепад;
B - ширина потока (по урезу воды) перед водосливом (в ВБ);
b - ширина отверстия водослива (длина гребня водослива);
v0 - скорость подхода (на удалении (3…5)H от порога); приближенно
,
где Q - расход воды через водослив.
H0 - полный напор на водосливе:
.
Рис.1
Классификация водосливов
1. По типу порога водослива:
а) водосливы с тонкой стенкой. Струя не прилипает к оголовку.
S (0,1 … 0,5).H.
в) водосливы с широким порогом
- с острой передней кромкой
2H S 10H;
- с закругленной передней кромкой
2,5H S 15H
г) водослив практического профиля.
Если струя прижимается к сливной грани водослива (давление во всех точках больше атмосферного) - водослив безвакуумного профиля.
2. По типу сопряжения струи с потоком в нижнем бьефе:
а) незатопленные (неподтопленные) водосливы, уровень воды в нижнем бьефе не влияет на расход воды через водослив (рис. 1 - 1);
б) затопленные (подтопленные) водосливы; hп = H - z - высота подтопления (глубина подтопления) водослива (у незатопленных водосливов H z, hп = 0);
3. В зависимости от соотношения ширины отверстия водослива b и ширины потока B:
а) водосливы без бокового сжатия - b = B ;
б) водосливы с боковым сжатием - b < B; bc - ширина струи в сжатом сечении.
4. По геометрической форме водосливного отверстия (рис. 1 - 3):
а) прямоугольные;
б) треугольные;
в) трапецеидальные;
г) круговые;
д) параболические и т.д.
Расход через прямоугольный неподтопленный водослив с тонкой стенкой определяется по формуле:
м3/с.
Скорость подхода учтена в коэффициенте расхода водослива m0, поэтому в формуле стоит не H0, а статический напор H.
Прямоугольный неподтопленный водослив с тонкой стенкой без бокового сжатия называется нормальным. Для нормального водослива m0 определяется по эмпирическим формулам:
или (при PвH и H 0,1 м)
.
Для водослива с боковым сжатием mo определяется по формуле:
.
Расход воды через неподтопленный прямоугольный водослив с широким порогом (без бокового сжатия) определяется по формуле
.
В первом приближении коэффициент расхода m можно принимать равным
а) - 0,32 для водослива с острым входным ребром;
б) - 0,35 для водослива с закругленным входным ребром.
При неподтопленном водосливе с широким порогом на пороге устанавливается глубина h, равная критической глубине
,
где коэффициент k равен 0,453 для порога а) и 0,498 для порога б), т.е. поток на пороге критический.
Водослив с широким порогом будет подтопленным при выполнении условия
,
где n = 0,85…0,75 (в среднем n = 0,80).
Если это условие не выполняется, то при hн.б. > (Pн.б.+ hк) на пороге водослива возникает гидравлический прыжок.
Расход в случае подтопленного водослива (также без бокового сжатия) определяется по формуле
Значения коэффициента затопления з приведены в справочных материалах.
Под брешью понимают сквозной пролом в плотине при ее частичном разрушении.
Бреши в плотинах могут быть весьма разнообразными по форме и размерам и изменяться во времени. С гидравлической точки зрения брешь представляет собой водослив сложной пространственной формы. Поэтому расход воды через брешь может быть определен лишь очень приближенно.
В основу формулы для расхода воды через брешь положена формула для расхода через прямоугольный водослив. В этой формуле коэффициент m и множитель заменяются одним коэффици-ентом . Кроме того, коэффициентом учитывается форма бреши. Т.о. расход через брешь
м3/с.
Здесь: b - ширина отверстия водослива по урезу воды; H - напор (и b и H - в м).
Коэффициент принимается равным: - для брешей прямоугольной формы - 0,9…1,3; - для брешей параболической формы - 0,5…0,8.
2. ДВИЖЕНИЕ ГРУНТОВЫХ ВОД
Вода в грунте может находиться в следующих видах:
парообразная (в виде пара);
гигроскопическая (адсорбированная на поверхности частиц);
пленочная (в виде пленки на поверхности частиц);
капиллярная;
гравитационная, заполняет поры грунта и движется в грунте под действием сил тяжести.
Мы будем изучать движение гравитационной воды, дальше именно ее будем называть грунтовыми водами. Способность грунтов пропускать через себя воду называется водопроницаемостью.
Движение воды в порах грунта называется фильтрацией. В процессе фильтрации грунтовая вода движется в водопроницаемом слое по поверхности водонепроницаемого слоя грунта (водоупора), которая образует русло фильтрационного потока (рис.2).
Рис. 2
Рис.3
На рис. 2 представлено безнапорное движение грунтовых вод, которое характеризуется наличием свободной поверхности, во всех точках которой давление равно атмосферному. Линия, образующаяся на пересечении свободной поверхности с вертикальной плоскостью, параллельной скорости движения грунтовых вод, называется кривой депрессии (депрессионной кривой).
Потоки грунтовых вод могут быть и напорными (рис. 3), когда водоносный пласт располагается между двумя водонепроницаемыми слоями грунта. Если пробурить верхний водонепроницаемый слой грунта и соединить напорный фильтрационный поток с атмосферой, вода в скважине поднимется (как в пьезометрической трубке) на определенную высоту. Вода, добытая при помощи такой скважины или колодца из напорного водоносного слоя, называется артезианской водой, а колодец - артезианским колодцем.
Законы движения грунтовых вод применяются в строительстве плотин, каналов, осушительных сетей, котлованов и т.д. При этом определяются расходы, положение поверхности (кривой) депрессии.
Движение грунтовых вод, как и потоков жидкости, может быть:
установившимся и неустановившимся;
установившееся движение грунтовых вод может быть равномерным и неравномерным;
ламинарным и турбулентным.
Мы будем рассматривать установившееся ламинарное движение грунтовых вод. Турбулентное движение грунтовых вод может иметь место в крупнозернистых грунтах (щебне, гальке) и в каменной наброске и встречается значительно реже ламинарного.
Расход воды, фильтрующейся через сечение , определяется по закону Дарси
,
где: K - коэффициент фильтрации;
I - пьезометрический уклон, соответствующий потере напора H
при движении воды через грунт на длине L:
Дебит грунтового колодца (рис. 3)
уравнение кривой депрессии
где: H - толщина водоносного пласта;
h - глубина воды в колодце;
r0 - радиус колодца;
R - радиус действия колодца, приблизительно равный
250…500 м для обычных песчаных грунтов;
700…1000 м для крупнозернистых песков;
Z и r - координаты какой-либо точки кривой депрессии.
Односторонний приток воды по всей длине l водосборной галереи
уравнение кривой депрессии
где: q - односторонний приток к галерее, приходящийся на единицу ее длины
;
b0 - половина ширины галереи;
h - глубина воды в галерее;
L - предел действия галереи, приближенно равный 250…300 м;
x и Z - координаты какой-либо точки на кривой депрессии.
Пример.
Определить дебит совершенного колодца, отрытого в мелком песке до водоупора. Диаметр колодца d0 = 1,2 м, глубина воды в колодце h = 0,8 м. Толщина водоносного пласта H = 6,3 м.
Решение
Коэффициент фильтрации для мелкого песка K 10-5 м/с 1 м/сутки. Радиус действия колодца для песчаного грунта (см. выше) R = 250…500 м, принимаем R =400 м.
м3 сутки.
Осушение местности
Различают следующие виды дренажей: систематический, головной, береговой, кольцевой, пластовый. Регулирующей частью дренажной системы являются трубчатые дрены. Дрена называется совершенной, если ее основание находится на водоупоре, и несовершенной, если ее основание не доходит до водоупора.
Удельный расход фильтрационных вод горизонтальной совершенной дрены на горизонтальном водоупоре при одностороннем притоке воды в дрену определяется по формуле
м3/сутки на 1 п.м.,
где: K - коэффициент фильтрации, м/сутки;
H - высота непониженного уровня грунтовых вод (УГВ) или мощность водоносного слоя, м;
h0 - глубина воды в дрене;
L - ширина полосы действия (радиус действия) дрены, м.
Ординаты Z кривой депрессии на удалении x от оси дрены
м,
или
м.
Ширину полосы действия (радиус влияния) дрены можно определить по таблице П2.9 справочных данных или по формуле
м,
где: S0 =H - h0 - требуемое понижение УГВ у дрены, м.
Удельный расход фильтрационных вод горизонтальной несовершенной дрены круглого сечения при одностороннем притоке воды в дрену вычисляется по формуле
м3/сутки на 1 п.м.,
а ординаты кривой депрессии
,
где: H1 - глубина погружения центра дрены в водонасыщен-ный грунт, м;
r - радиус дрены, м;
A - коэффициент, вычисляемый по формуле
.
Удельный расход совершенной дрены в системе кольцевого дренажа
м3/с на 1 п.м.
Общий расход воды в дренаже составит
м3сутки.
Депрессионную кривую по внешним границам кольцевого дренажа строят по упрощенному уравнению
м.
Депрессионная кривая внутри осушаемого участка устанавливается примерно на уровне воды в дренах.
Удельный расход несовершенной дрены в системе кольцевого дренажа вычисляется по формуле
м3/сутки на 1 п.м.
Здесь, как и выше, H1 - глубина погружения дрены от УГВ, м.
Расчет головного дренажа сводится к расчету одиночной дрены по приведенным выше зависимостям, за исключением удельного расхода несовершенной дрены, определяемого по формуле
м3/сутки на 1 п.м.
Время на осушение защищаемой территории может быть вычислено из формулы для радиуса влияния дрены
откуда для совершенной дрены
суток.
Для несовершенной дрены
суток,
где - средняя мощность осушаемой зоны м.
Пример 1.
Для защиты от подтопления подвала сооружения предусматри-вается устройство кольцевого дренажа из асбоцементных труб.
Определить удельный и суммарный фильтрационные расходы, произвести гидравлический расчет дрены.
Рис.4
Отметка поверхности земли (в створе дрены) = 200,0 м
Отметка уровня грунтовых вод (в створе дрены) = 199,5 м
Отметка водоупора (в створе дрены) = 190,0 м
Отметка дна начала дрены = 196,5 м
Размеры сооружения в плане:
длина l = 40 м
ширина b = 16 м
Грунт участка местности песок среднезернистый
Коэффициент фильтрации K = 12 м/сутки
Диаметр дрены d = 0,2м
Решение
Т.к. отметка дна начала дрены = 196,5 м больше отметки водоупора = 190,0 м - дрена несовершенна.
Радиус дрены
Принимаем глубину воды в дрене
Глубина погружения центра дрены в водонасыщенный грунт
H1 =199,5 - 196,5 - 0,10 = 2,90 м.
По таблице П2.9 приложения 2 радиус влияния дрены для среднезернистого песка R = 100…200 м. Принимаем R = 150 м.
Удельный расход фильтрационных вод в несовершенной горизонтальной дрене
м3 /сутки на 1 п.м.
Суммарный фильтрационный расход в конце дрены (половина общего расхода дренажа)
м3/сутки.
Гидравлический расчет дрены
Из формулы Шези
найдем минимальный уклон дна дрены, обеспечивающий пропуск расхода Q.
Для дрены, до половины заполненной водой
- площадь живого сечения м2;
- гидравлический радиус м.
По формуле Маннинга коэффициент Шези
Требуемый уклон дна дрены
Принимаем минимальный допустимый уклон для дрен I0 = 0,0005. При этом дальний конец дрены должен быть глубже заложения дрены в начале (в точке А) на
Пример 2.
Для перехвата грунтовых вод с целью защиты от подтопления заглубленных сооружений, возводимых на заданном участке местности, предусматривается устройство головного дренажа из полиэтиленовых труб.
Определить удельный и суммарный фильтрационные расходы, произвести гидравлический расчет дрены и определить время, потребное для осушения местности в пределах полосы действия дрены.
Рис.5
Отметка поверхности земли (в створе дрены) = 25,0 м
Отметка уровня грунтовых вод (в створе дрены) = 24,5 м
Отметка водоупора (в створе дрены) = 22,0 м
Отметка дна начала дрены = 22,0 м
Длина головной дрены l = 80 м
Диаметр дрены d определить
Грунты участка местности песок мелкозернистый
Коэффициент фильтрации K= 4,0 м/сутки
Коэффициент водоотдачи = 0,15
Решение
Отметки водоупора и дна начала дрены совпадают (22,0 м) - дрена совершенна.
Мощность водоносного слоя
H = 24,5 - 22,0 = 2,5 м.
Предварительно принимаем диаметр дрены d = 100 мм, глубину наполнения дрены . Тогда требуемое понижение УГВ
Ширина полосы действия (радиус влияния) дрены
Удельный расход фильтрационных вод
м3/сутки на 1 п. м.
Суммарный расход фильтрационных вод
м3/сутки.
Принимаем минимальный допустимый уклон дрены I0 = 0,0005.
При наполнении дрены до половины:
- площадь живого сечения дрены
м2;
- гидравлический радиус м.
По таблице П2.5 приложения 2 для полиэтиленовых труб коэффициент шероховатости n = 0,0086 с/м1/3.
Коэффициент Шези
м1/2/с.
Пропускная способность дрены (по формуле Шези)
Окончательно принимаем диаметр дрены d = 100 мм.
3. ДОРОЖНЫЕ ВОДОПРОПУСКНЫЕ СООРУЖЕНИЯ
Дорожные водопропускные сооружения и их классификация
Рельеф земной поверхности характерен неровностями, чередованием повышенных и пониженных участков. Как показывает статистика, в среднем на каждый километр трассы дорог приходится примерно одно понижение. Чтобы обеспечить сток воды от выпадающих осадков в местах пересечения дорогами пониженных участков рельефа, должны быть предусмотрены водопропускные сооружения. Для пропуска стока периодических и постоянных водотоков с малых водосборных бассейнов устраивают малые водопропускные сооружения.
Малые водопропускные сооружения встречаются на дорогах наиболее часто. Их доля доходит до 80 - 90% от общего числа водопропускных сооружений, а в целом по стране их количество достигает величины порядка миллиона.
По конструкции малые водопропускные сооружения (рис. 6) отличаются разнообразием: это малые мосты (а); безнапорные дорожные водопропускные трубы (б); работающие как водослив с широким порогом; напорные (в) и полунапорные (г) трубы, работающие как насадки и короткие трубы или отверстия в тонкой стенке. Это могут быть и дюкеры под насыпью дороги.
Рис.6
Основной целью гидравлических расчетов малых водопропускных сооружений на дорогах является определение их отверстия; напора перед ним, т.е. отметки подпертого уровня; глубины и скорости потока на выходе при определении вида крепления в отводящем русле для предотвращения подмыва конструкций.
Отверстием водопропускного сооружения называется его наибольший горизонтальный размер в свету в плоскости, перпендикулярной направлению движения потока. Так, для круглых труб отверстие равно их внутреннему диаметру d; для многоочковых - сумме внутренних диаметров всех труб; для труб прямоугольного сечения отверстие равно расстоянию между внутренними гранями боковых стенок, для однопролетного моста - ширине потока по свободной поверхности В в расчетном сечении подмостового русла.
Обычно отверстия малых водопропускных сооружений меньше ширины водотока, т. е. они стесняют поток воды. Из-за стеснения потока уровень воды в верхнем бьефе повышается. Этот уровень называют подпертым. Глубина потока за сооружением, как правило, равна нормальной hо, определяемой по формуле Шези с учетом расчетного расхода, формы сечения, коэффициента шероховатости и продольного уклона дна лога. Эта глубина никак не связана с типом искусственного сооружения, а определяется бытовым (естественным) состоянием водотока, поэтому ее и называют бытовой глубиной hб.
Как уже было отмечено выше, подавляющее большинство малых водопропускных сооружений на дорогах составляют безнапорные трубы и малые мосты, т. е. сооружения, работающие по принципу водослива с широким порогом. Движение воды через такие водопропускные сооружения имеет целый ряд особенностей, которые должны учитываться надлежащим образом при разработке метода их гидравлического расчета. В частности, соотношение напора и длины безнапорной дорожной трубы часто достигает значений 15 - 30. Это значительно превышает соответствующее соотношение даже для широкого водослива, где оно равно 11 - 12. Следовательно, при движении потока в дорожной трубе заметное влияние могут оказывать силы трения.
Конструкции водопропускных труб.
Конструкции водопропускных труб отличаются большим разнообразием.
Трубы состоят из оголовков, звеньев и фундаментов.
По форме отверстия различают трубы прямоугольные, круглые, овоидальные, прямоугольные с полуциркульным сводом и др.
Входная часть дорожной трубы называется входным оголовком. На рис. 6 изображены применяющиеся оголовки: портальный (а), коридорный (б), раструбный с обратными стенками (в), раструбный с коническим звеном трубы (г), а также безоголовочный вход (д) и овоидальная труба с воротниковым оголовком (<?). Наибольшее распространение получили портальные и раструбные оголовки.
В прямоугольных трубах отверстием 1,0...2,5м применяют раструбные оголовки с повышенным входным звеном. Его высота на 0,5 м больше высоты нормального звена. Применяют трубы и без оголовков.
Малые водопропускные сооружения изготавливают из металла, бетона, железобетона, камня и дерева. Применяют мосты - балочные, арочные, эстакадные и др. Существуют типовые проекты труб и мостов. На железных дорогах в основном применяют сборные трубы: круглые железобетонные диаметром 1,0...2,0м; прямоугольные бетонные отверстием 1,5...6,0м; круглые металлические гофрированные диаметром 1,3...3м.
Конструкции труб и мостов изучают в курсе «Проектирование мостов и труб». Размещение и выбор типа малых водопропускных сооружений на железных дорогах, проверку высоты насыпи и обеспечение условий нормальной эксплуатации сооружений и другие прикладные вопросы проектирования водопропускных сооружений изучают в курсе «Изыскания и проектирование железных дорог».
Рис. 7
Гидравлическая классификация дорожных водопропускных труб и форм движения воды в них.
В зависимости от уклона дна трубы (ее лотковой части) различают трубы: с нулевым уклоном (J0 = 0); с прямым малым уклоном (J0 < Jк); с уклоном равным критическому (J0 = Jк); с прямым большим уклоном (J0 > Jк).
Критический уклон вычисляют по формулам
В зависимости от наличия свободной поверхности в дорожных трубах различают движение воды в трубах: безнапорное (рис. 2, б); полунапорное (рис. 2, г); напорное (рис. 7, в).
При безнапорном движении (безнапорные трубы) поток на всей длине трубы имеет свободную поверхность, входное сечение трубы не затоплено. Это бывает при Н/hТ ? 1,2, где Н - статический напор; hТ - высота трубы (или диаметр трубы d).
При полунапорном движении входное сечение трубы заполнено водой (поток соприкасается с периметром отверстия по всей его длине) и на всей длине трубы поток имеет свободную поверхность. Это соблюдается, если 1,2 ? Н/hТ ? 1,4 (полунапорная труба). Такая форма движения воды аналогична истечению жидкости из-под затвора.
При напорном движении жидкости в трубе ее сечение заполнено водой на всем протяжении трубы или на большей ее части, что наблюдается при Н/hТ > 1,4. Приведенные критерии гидравлических условий работы труб приближенные. Они зависят от формы оголовков труб.
В подмостовых руслах поток всегда безнапорный. В зависимости от соотношения между местными гидравлическими сопротивлениями и сопротивлениями по длине потока в трубе различают короткие и длинные трубы. Короткой называют трубу, длина которой не оказывает существенного влияния на ее пропускную способность, определяющуюся главным образом условиями входа воды в трубу - местными сопротивлениями. Длинной называют трубу, в которой гидравлические сопротивления обусловлены главным образом потерями энергии по ее длине, но местные гидравлические сопротивления также учтены. В зависимости от влияния уровня воды в нижнем бьефе (для безнапорных труб) различают неподтопленные трубы, когда уровень нижнего бьефа не влияет на ее пропускную способность, и подтопленные, когда уровень нижнего бьефа влияет на пропускную способность трубы и напор перед ней. Эти же формулировки относятся и к потокам в подмостовых руслах.
Формы свободной поверхности в трубах.
Формы свободной поверхности в трубах отличаются большим разнообразием.
Предположим, что безнапорная труба имеет малый уклон (см. рис. 7, б). В этом случае свободную поверхность потока в трубе или под мостом можно разделить на три участка. Первый - входной. С гидравлической точки зрения он начинается в сечении перед трубой или мостом, в котором наблюдается статический напор Н, и заканчивается в сечении со сжатой глубиной hс. Однако по практическим соображениям за начальное сечение входного участка принимают сечение, проходящее через нижнюю точку трубы, а чаще через верхнюю точку трубы. Последнее сечение предпочтительно, так как, зная в нем площадь живого сечения, легко подсчитать скорость потока при входе в трубу. Обозначим длину входного участка lвх и глубину hвх. На среднем участке (втором) длиной l0 имеем кривую подпора при возрастании глубины от hc до h. В случае неподтопленной трубы или моста со стороны нижнего бьефа глубина h несколько меньше критической глубины hк, но принимается равной ей. На третьем участке, называемом выходным или сливным, глубина изменяется от hк до hнб. По практическим соображениям выходное сечение трубы совмещают с верхней кромкой трубы. Следовательно, l = lвх + l0 + lвых.
Пусть полунапорная труба имеет малый уклон (см. рис. 16.1, г). Ниже входного сечения образуется сжатая глубина hc, далее - кривая подпора, а затем кривая спада. Движение воды в полунапорных трубах аналогично истечению жидкости через отверстия в тонкой стенке.
Движение воды в напорных дорожных трубах аналогично истечению через насадки. В начале трубы (см. рис. 7, в) наблюдается явление сжатия потока (в данном случае несимметричное), благодаря чему образуется вакуум. Если применяются хорошо обтекаемые входные оголовки, то вакуум в дорожной напорной трубе не образуется. Вода из трубы может выходить без подтопления со стороны нижнего бьефа - истечение происходит в атмосферу с образованием кривой свободной поверхности в конце трубы. Если hнб > d, то истечение происходит под уровень нижнего бьефа.
Преимущество дорожных труб состоит в том, что они не нарушают целостности земляного полотна. Предпочтение отдается безнапорным трубам. Преимущество малых мостов в том, что их применяют при малых высотах насыпей.
Гидравлический расчет водопропускных труб и малых мостов
Гидравлический расчет отверстий безнапорных дорожных труб и малых мостов основан на аналогии с расчетом движения воды через водослив с широким порогом, а полунапорных - на аналогии с истечением жидкости из-под затвора. водослив брешь дрена грунтовый
Применение теории водослива с широким порогом к расчету безнапорных прямоугольных труб и малых мостов.
С гидравлической точки зрения нет принципиальной разницы между течением жидкости в прямоугольной трубе и в укрепленном прямоугольном подмостовом русле. Над неподтопленным водосливом имеем течение жидкости с двумя перепадами. Такая же форма движения воды наблюдается и при неподтопленном движении в трубах и под мостами (см. рис. 7). Разница в том, что высота порога в трубах и под мостами равна нулю или же очень мала. При наличии порога поток при входе на водослив испытывает вертикальное и боковое сжатие, а при входе в трубу и подмостовое русло - в основном боковое сжатие, но формы свободной поверхности воды аналогичны. Дно трубы или подмостовое русло (см. рис. 7) имеет некоторое возвышение по отношению к дну потока в верхнем бьефе. Нельзя смешивать разные понятия - напор и глубину перед сооружением.
Условия неподтопления и подтопления для труб и мостов формируются так же, как и для водосливов с широким порогом. Если отметка дна трубы или отметка подмостового русла совпадает с отметкой дна в нижнем бьефе (см. рис. 7), то Нн = hнб. Следовательно, труба (мост) работает без подтопления, если hнб/Н0 < 0,8 или hнб/hк ? 1,25, и с подтоплением, если hнб / Н0 > 0,8 или hнб / hк > 1,25.
Безнапорные трубы.
Расход воды, протекающей через прямоугольную короткую безнапорную неподтопленную трубу (мост), выражается формулой
Расход воды известен. В уравнение входят два неизвестных - напор Н и ширина отверстия b. Задаваясь Н или b, соответственно получим уравнения:
где H0 - полный напор;
где m - коэффициент расхода трубы (моста).
Прямоугольную трубу считают короткой, если ее длина l при J0 ? 0 отвечает условию lт ? lпр, где
Коэффициент расхода m зависит от условий входа воды в трубу и ее формы поперечного сечения. Для прямоугольных труб без оголовков m = 0,31. С оголовками: портальным с конусами m = 0,325; коридорным m = 0,34; раструбным m = 0,36.
Значение b, полученное по формуле, необходимо округлить до ближайшего большего значения в соответствии с типовыми проектами.
При принятом значении b подсчитывают статический напор Н. Расчет ведется способом последовательных приближений, так как средняя скорость потока х0 в верхнем бьефе зависит от Н. В ходе расчетов необходимо проверять соблюдение условия неподтопления водослива.
Согласно СНиП 2.05.03-84 отверстие (и высоту в свету) труб следует назначать, как правило, не менее 1,0 м при длине трубы (или расстоянии между смотровыми колодцами в междупутье на станциях) до 20 м.
Трубы относятся к длинным, если lТ > lпр в соответствии с формулой (11.3). Увеличение длины трубы способствует повышению напора перед ней. Статический напор для длинной трубы Ндл можно приближенно подсчитать по формуле
где Н - статический напор перед такой же короткой трубой.
Из формулы видно, что при lТ/hТ = 20; Ндл = Н. Следовательно, длинной трубой ориентировочно можно считать трубу с lТ > 20hТ.
При принятой ширине отверстия трубы (моста) статический напор Н можно определить по глубине воды в трубе (подмостовом русле), считая, что она равна критической глубине hк. Запишем уравнение Д.Бернулли для сечений перед трубой (мостом) и в трубе
,
где хк - средняя скорость потока при глубине hк.
Учитывая, что и последнее уравнение запишем в виде
Критическую глубину подсчитывают по формуле
Подмостовые русла могут быть укреплены различными способами, поэтому гидравлический расчет мостов с укрепленными руслами может быть выполнен по допускаемой неразмывающей скорости хнр. Запишем уравнение, принимая Вк = bк для неподтопленного моста
Так как щк = Q / хк, последнюю формулу перепишем в виде
Принимая хк = хнр и вводя в формулу коэффициент бокового сжатия потока е < 1, получим (строительная ширина отверстия)
В первом приближении можно принять еб ? 1,0, так как коэффициент Кориолиса б > 1,0.
Воспользовавшись уравнением для расхода воды в трубах и подмостовых руслах с подтоплением со стороны нижнего бьефа, из него можно найти ширину отверстия (при ц ? цп):
Глубина h равна разности отметок поверхности воды и отметки дна трубы (подмостового русла) при J0 ? 0. Зная h, находим . Коэффициент е ? 0,8... 0,9.
Статический напор перед трубой (мостом)
Согласно СНиП 2.05.03-84 водопропускные трубы следует, как правило, проектировать с безнапорным в них движением воды. Допускается предусматривать полунапорное и напорное движение воды в трубах, сооружаемых на железных дорогах общей сети для пропуска только наибольшего расхода, на всех остальных дорогах - расчетного расхода воды.
Полунапорные трубы.
Формулу для расхода воды в этом случае (см. рис. 2, г) получим, записывая уравнение Д. Бернулли для сечения перед трубой и для сжатого сечения в трубе с глубиной hс. В результате получим
Введя коэффициент вертикального сжатия потока (в трубе) е, получим: hc = еhT и це = µ коэффициент расхода. В соответствии с опытными данными значения е и µ, принимают соответственно: труба прямоугольная без оголовков - 0,86; 0,63; портальный оголовок с конусами - 0,74; 0,62; коридорный - 0,83; 0,61; раструбный - 0,78; 0,64.
Для неподтопленных безнапорных круглых труб, а также труб других поперечных сечений можно применять формулу
где средняя ширина потока в сечении с критической глубиной.
Формула может быть использована и для расчета отверстий малых мостов с трапецеидальной формой живого сечения.
ЛИТЕРАТУРА
1. Железняков Г. В. Гидравлика и гидрология. - М.: Транспорт, 1989.
2. Примеры гидравлических расчетов. / Под ред. Н. М. Константинова. Изд. 3-е. - М.: Транспорт, 1987.
3. Константинов Ю.М. Гидравлика. - Киев: Вища школа, 1981.
4. Чугаев Р.Р. Гидравлика. - Л.: Энергия, 1982.
5. Большаков В. А., Константинов Ю. М. и др. Сборник задач по гидравлике. - Киев: Вища школа, 1979.
6. Михайлов К. А. Гидравлика. - М.: Стройиздат, 1972.
7. Угинчус А.А., Чугаева Е.А. Гидравлика. - М.: Стройиздат, 1971.
8. Елманова В.И., Кадыков В. Т. Примеры гидравлических расчетов. - М.: ВЗИИТ, 1988.
9. Кадыков В.Т. Гидравлика. Рабочая программа и задания на контрольные работы для студентов 3 курса специальности 290800 «Водоснабжение и водоотведение» (ВК). - М.: РГОТУПС, 2002.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Питание, распространение, зоны разгрузки, градиент напора, коэффициент фильтрации, определение положения зеркала воды грунтовых вод, их режим, защищенность от загрязнения. Движения вод в грунтах и взаимосвязь их между собой и с водами рек и озёр.
реферат [181,7 K], добавлен 15.01.2010Литолого-стратиграфическая характеристика разреза. Cеноманская и неокомские залежи. Приток газа к несовершенным скважинам при двучленном законе фильтрации. Определение давлений и расхода газа. Определение коэффициентов фильтрационного сопротивления.
курсовая работа [216,7 K], добавлен 12.03.2015Построение кривой свободной поверхности. Напорное и безнапорное движение грунтовых вод. Взаимосвязь скорости фильтрации и гидравлического уклона. Построение депрессионной кривой движения грунтовых вод. Определение параметров водопропускного сооружения.
контрольная работа [804,3 K], добавлен 23.11.2011Определение времени наступления стационарного режима фильтрации в скважине и величины ущерба родниковому стоку в конце первого года работы водозабора. Исследование развития подпора уровня грунтовых вод и определение потерь воды из водохранилища.
контрольная работа [1,0 M], добавлен 29.06.2010Обоснование видов, объемов и методики работ в рамках дополнительных инженерно-геологических исследований на плотине гидроотвала. Уточнение строения и свойств естественных и техногенных пород, залегающих в основании отвала. Отбор проб из буровых скважин.
курсовая работа [60,0 K], добавлен 01.11.2013Задачи, решаемые индикаторными методами исследований. Индикаторы для жидкости. Определение скорости и направления фильтрационного потока. Исследование фильтрационного потока способом наблюдения за изменением содержания индикатора на забое скважины.
курсовая работа [6,4 M], добавлен 24.06.2011Изучение двух скважин (нагнетательной и добывающей) в горизонтальном продуктивном пласте постоянной мощности. Определение типа фильтрационного потока, с описанием физической сущности рассматриваемого процесса. Расчёт фильтрационных характеристик потока.
курсовая работа [637,7 K], добавлен 18.05.2013Одномерный фильтрационный поток жидкости или газа. Характеристика прямолинейно-параллельного фильтрационного потока. Коэффициент фильтрационного сопротивления для гидродинамически совершенной скважины. Понятие гидродинамического несовершенства скважины.
курсовая работа [914,9 K], добавлен 03.02.2011Определение фильтрации через плотину трапецеидального профиля, из однородного материала, с незначительным наклоном водоупора по направлению грунтового потока. Особенности оценки установившегося движения фильтрационного потока в условиях плоской задачи.
статья [667,0 K], добавлен 28.02.2012Гидродинамическая схема напорных и грунтовых вод. Определение расхода потока для напорных и безнапорных вод. Расчет гидрохимического состава подземных вод. Оценка пригодности воды для питья. Анализ агрессивности подземных вод, расчет токсичности потока.
курсовая работа [352,3 K], добавлен 20.05.2014