Расчет суточных графиков
Исследование графиков потерь напряжения в элементах промышленной сети и их числовых характеристик. Выбор трансформаторов при условии возможности существования их послеаварийного режима. Статистические характеристики токовой нагрузки проводников.
| Рубрика | Экономика и экономическая теория |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 30.06.2014 |
| Размер файла | 1,4 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
1. Произведем расчет суточных графиков и их статистических показателей активной, реактивной и полной нагрузки трансформаторов без БК
Графики активной нагрузки трансформаторов потребителей
Pпромt=P*промt Pпром.max; Pгорt=P*горt Pгор.max;
Pселt=P*селt Pсел.max; Pпрочt=P*прочt Pпроч.max.
Графики реактивной нагрузки трансформаторов потребителей
Qпромt=Pпромt tgпром.t; Qгорt =Pгорt tgгорt;
Qселt=Pселt tgсел.t; Qпрочt=Pпрочt tgпроч.t.
Графики полной мощности нагрузки трансформаторов потребителей
Sпромt= ;
для остальных видов потребителей аналогично.
Графики суммарной активной, реактивной и полной нагрузки потребителей одного трансформатора п/ст 110/10кВ
PПt= Pпрочt + 2 (Pпромt+ Pгорt + Pселt);
QПt= Qпрочt + 2 (Qпромt+ Qгорt + Qселt).
SПt=
|
Промышленный потребитель |
|||||||
|
Рпром.max |
1,25 |
||||||
|
t |
Рпром |
Рпром |
tgj пром |
cosj пром |
Qпром |
Sпром |
|
|
ч |
о.е. |
МВт |
Мвар |
МВА |
|||
|
0 |
0,5 |
0,625 |
0,8 |
0,78 |
0,500 |
0,80 |
|
|
1 |
0,5 |
0,625 |
0,8 |
0,78 |
0,500 |
0,80 |
|
|
2 |
0,5 |
0,625 |
0,8 |
0,78 |
0,500 |
0,80 |
|
|
3 |
0,45 |
0,563 |
0,8 |
0,78 |
0,450 |
0,72 |
|
|
4 |
0,45 |
0,563 |
0,8 |
0,78 |
0,450 |
0,72 |
|
|
5 |
0,4 |
0,500 |
0,8 |
0,78 |
0,400 |
0,64 |
|
|
6 |
0,48 |
0,600 |
0,8 |
0,78 |
0,480 |
0,77 |
|
|
7 |
0,44 |
0,550 |
0,8 |
0,78 |
0,440 |
0,70 |
|
|
8 |
0,78 |
0,975 |
0,95 |
0,72 |
0,926 |
1,34 |
|
|
9 |
0,85 |
1,063 |
0,95 |
0,72 |
1,009 |
1,47 |
|
|
10 |
1 |
1,250 |
0,95 |
0,72 |
1,188 |
1,72 |
|
|
11 |
0,82 |
1,025 |
0,95 |
0,72 |
0,974 |
1,41 |
|
|
12 |
0,78 |
0,975 |
0,95 |
0,72 |
0,926 |
1,34 |
|
|
13 |
0,82 |
1,025 |
0,95 |
0,72 |
0,974 |
1,41 |
|
|
14 |
0,9 |
1,125 |
0,95 |
0,72 |
1,069 |
1,55 |
|
|
15 |
0,8 |
1,000 |
0,95 |
0,72 |
0,950 |
1,38 |
|
|
16 |
0,62 |
0,775 |
0,95 |
0,72 |
0,736 |
1,07 |
|
|
17 |
0,72 |
0,900 |
0,95 |
0,72 |
0,855 |
1,24 |
|
|
18 |
0,78 |
0,975 |
0,95 |
0,72 |
0,926 |
1,34 |
|
|
19 |
0,78 |
0,975 |
0,95 |
0,72 |
0,926 |
1,34 |
|
|
20 |
0,78 |
0,975 |
0,8 |
0,78 |
0,780 |
1,25 |
|
|
21 |
0,76 |
0,950 |
0,8 |
0,78 |
0,760 |
1,22 |
|
|
22 |
0,78 |
0,975 |
0,8 |
0,78 |
0,780 |
1,25 |
|
|
23 |
0,75 |
0,938 |
0,8 |
0,78 |
0,750 |
1,20 |
Статистические характеристики для полных суток и участка максимальных нагрузок
|
Рпром |
Рпром |
tgj пром |
cosj пром |
Qпром |
Sпром |
||
|
о.е. |
МВт |
Мвар |
МВА |
||||
|
M сутки |
0,685 |
0,856 |
0,875 |
0,753 |
0,760 |
1,146 |
|
|
дисперсия сутки |
0,030 |
0,047 |
0,006 |
0,001 |
0,056 |
0,101 |
|
|
ско, сутки |
0,173 |
0,216 |
0,077 |
0,029 |
0,237 |
0,317 |
|
|
вариация сутки |
0,253 |
0,253 |
0,088 |
0,038 |
0,312 |
0,277 |
|
|
max сутки |
1,000 |
1,250 |
0,950 |
0,781 |
1,188 |
1,724 |
|
|
min сутки |
0,400 |
0,500 |
0,800 |
0,725 |
0,400 |
0,640 |
|
|
сутки |
1,82 |
1,82 |
0,98 |
0,98 |
1,80 |
1,82 |
|
|
M НБ |
0,795 |
0,994 |
0,913 |
0,908 |
1,347 |
||
|
дисперсия НБ |
0,007 |
0,010 |
0,004 |
0,016 |
0,024 |
||
|
эффективное НБ |
1,356 |
||||||
|
ско, НБ |
0,081 |
0,101 |
0,067 |
0,126 |
0,154 |
||
|
вариация НБ |
0,102 |
0,102 |
0,074 |
0,139 |
0,114 |
||
|
Kф нб |
1,005 |
1,003 |
1,006 |
||||
|
max НБ |
1,000 |
1,250 |
0,950 |
1,188 |
1,724 |
||
|
min НБ |
0,620 |
0,775 |
0,800 |
0,736 |
1,069 |
||
|
НБ |
2,53 |
2,53 |
0,56 |
2,22 |
2,45 |
|
Городской потребитель |
|||||||
|
Ргор.max |
0,5 |
МВт |
|||||
|
Нагрузка одного трансформатора горсети 10/0,4 кВ |
|||||||
|
t |
Ргор |
tgj гор |
cosj гор |
Ргор |
Qгор |
Sгор |
|
|
ч |
о.е. |
МВт |
Мвар |
МВА |
|||
|
0 |
0,2 |
0,7 |
0,82 |
0,100 |
0,070 |
0,122 |
|
|
1 |
0,21 |
0,7 |
0,82 |
0,105 |
0,074 |
0,128 |
|
|
2 |
0,22 |
0,7 |
0,82 |
0,110 |
0,077 |
0,134 |
|
|
3 |
0,23 |
0,7 |
0,82 |
0,115 |
0,081 |
0,140 |
|
|
4 |
0,24 |
0,7 |
0,82 |
0,120 |
0,084 |
0,146 |
|
|
5 |
0,22 |
0,7 |
0,82 |
0,110 |
0,077 |
0,134 |
|
|
6 |
1 |
0,426 |
0,92 |
0,500 |
0,213 |
0,543 |
|
|
7 |
1 |
0,426 |
0,92 |
0,500 |
0,213 |
0,543 |
|
|
8 |
1 |
0,426 |
0,92 |
0,500 |
0,213 |
0,543 |
|
|
9 |
0,8 |
0,426 |
0,92 |
0,400 |
0,170 |
0,435 |
|
|
10 |
0,8 |
0,426 |
0,92 |
0,400 |
0,170 |
0,435 |
|
|
11 |
0,82 |
0,426 |
0,92 |
0,410 |
0,175 |
0,446 |
|
|
12 |
0,6 |
0,426 |
0,92 |
0,300 |
0,128 |
0,326 |
|
|
13 |
0,62 |
0,426 |
0,92 |
0,310 |
0,132 |
0,337 |
|
|
14 |
0,63 |
0,426 |
0,92 |
0,315 |
0,134 |
0,342 |
|
|
15 |
0,64 |
0,426 |
0,92 |
0,320 |
0,136 |
0,348 |
|
|
16 |
0,65 |
0,426 |
0,92 |
0,325 |
0,138 |
0,353 |
|
|
17 |
0,8 |
0,426 |
0,92 |
0,400 |
0,170 |
0,435 |
|
|
18 |
0,92 |
0,426 |
0,92 |
0,460 |
0,196 |
0,500 |
|
|
19 |
0,9 |
0,426 |
0,92 |
0,450 |
0,192 |
0,489 |
|
|
20 |
0,9 |
0,426 |
0,92 |
0,450 |
0,192 |
0,489 |
|
|
21 |
1 |
0,426 |
0,92 |
0,500 |
0,213 |
0,543 |
|
|
22 |
0,5 |
0,426 |
0,92 |
0,250 |
0,107 |
0,272 |
|
|
23 |
0,4 |
0,426 |
0,92 |
0,200 |
0,085 |
0,217 |
|
Сельский потребитель |
||||||||
|
Рсел.max |
0,15 |
МВт |
||||||
|
Нагрузка одного трансформатора сельской сети 10/0,4 кВ |
||||||||
|
t |
Рсел |
tgj сел |
arctgj сел |
cosj сел |
Рсел |
Qсел |
Sсел |
|
|
о.е. |
МВт |
Мвар |
МВА |
|||||
|
0 |
0,45 |
0,7 |
0,61 |
0,82 |
0,068 |
0,047 |
0,082 |
|
|
1 |
0,46 |
0,7 |
0,61 |
0,82 |
0,069 |
0,048 |
0,084 |
|
|
2 |
0,47 |
0,7 |
0,61 |
0,82 |
0,071 |
0,049 |
0,086 |
|
|
3 |
0,47 |
0,7 |
0,61 |
0,82 |
0,071 |
0,049 |
0,086 |
|
|
4 |
0,5 |
0,7 |
0,61 |
0,82 |
0,075 |
0,053 |
0,092 |
|
|
5 |
0,53 |
0,5 |
0,46 |
0,89 |
0,080 |
0,040 |
0,089 |
|
|
6 |
0,58 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,087 |
0,039 |
0,095 |
|
|
7 |
0,6 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,090 |
0,041 |
0,099 |
|
|
8 |
0,65 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,098 |
0,044 |
0,107 |
|
|
9 |
0,6 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,090 |
0,041 |
0,099 |
|
|
10 |
0,55 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,083 |
0,037 |
0,090 |
|
|
11 |
0,52 |
0,45 |
0,42 |
0,91 |
0,078 |
0,035 |
0,086 |
|
|
12 |
0,5 |
0,5 |
0,46 |
0,89 |
0,075 |
0,038 |
0,084 |
|
|
13 |
0,55 |
0,5 |
0,46 |
0,89 |
0,083 |
0,041 |
0,092 |
|
|
14 |
0,6 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,090 |
0,038 |
0,098 |
|
|
15 |
0,65 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,098 |
0,042 |
0,106 |
|
|
16 |
0,7 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,105 |
0,045 |
0,114 |
|
|
17 |
0,75 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,113 |
0,048 |
0,122 |
|
|
18 |
0,85 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,128 |
0,054 |
0,139 |
|
|
19 |
0,9 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,135 |
0,058 |
0,147 |
|
|
20 |
1 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,150 |
0,064 |
0,163 |
|
|
21 |
0,8 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,120 |
0,051 |
0,130 |
|
|
22 |
0,65 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,098 |
0,042 |
0,106 |
|
|
23 |
0,55 |
0,426 |
0,40 |
0,92 |
0,083 |
0,035 |
0,090 |
|
Прочие потребители |
||||||
|
Рпроч.max |
2,7 |
МВт |
||||
|
t |
Рпроч |
Рпроч |
tgj проч |
Qпроч |
Sпроч |
|
|
о.е. |
МВт |
Мвар |
МВА |
|||
|
0 |
0,16 |
0,43 |
0,7 |
0,30 |
0,53 |
|
|
1 |
0,17 |
0,46 |
0,7 |
0,32 |
0,56 |
|
|
2 |
0,18 |
0,49 |
0,7 |
0,34 |
0,59 |
|
|
3 |
0,18 |
0,49 |
0,7 |
0,34 |
0,59 |
|
|
4 |
0,19 |
0,51 |
0,7 |
0,36 |
0,63 |
|
|
5 |
0,18 |
0,49 |
0,7 |
0,34 |
0,59 |
|
|
6 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
7 |
0,72 |
1,94 |
0,9 |
1,75 |
2,62 |
|
|
8 |
0,9 |
2,43 |
0,9 |
2,19 |
3,27 |
|
|
9 |
1 |
2,70 |
0,9 |
2,43 |
3,63 |
|
|
10 |
1 |
2,70 |
0,9 |
2,43 |
3,63 |
|
|
11 |
0,9 |
2,43 |
0,9 |
2,19 |
3,27 |
|
|
12 |
0,56 |
1,51 |
0,9 |
1,36 |
2,03 |
|
|
13 |
0,5 |
1,35 |
0,9 |
1,22 |
1,82 |
|
|
14 |
0,4 |
1,08 |
0,9 |
0,97 |
1,45 |
|
|
15 |
0,51 |
1,38 |
0,9 |
1,24 |
1,85 |
|
|
16 |
0,4 |
1,08 |
0,9 |
0,97 |
1,45 |
|
|
17 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
18 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
19 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
20 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
21 |
0,64 |
1,73 |
0,9 |
1,56 |
2,32 |
|
|
22 |
0,56 |
1,51 |
0,9 |
1,36 |
2,03 |
|
|
23 |
0,32 |
0,86 |
0,9 |
0,78 |
1,16 |
напряжение промышленный проводник
Период больших нагрузок суммарного графика активной нагрузки подстанции 110/10кВ - с 6 до 22 ч, его длительность 16 ч.
Основные статистические характеристики случайных величин
Математическое ожидание случайной величины (СВ) X:
.
Дисперсия случайной величины (СВ) X:
D[X] = M{xi - M[X]}2.
Эффективное (среднеквадратическое) значение:
=
Стандартное отклонение:
.
Вариация:
.
Коэффициент формы
Kф = = / M[X].
Также обычно определяются максимальные и минимальные значения: max[X] и min[X].
2. Выбор установленной мощности батарей конденсаторов низкого напряжения (БКНН) и высокого напряжения (БКВН). Регулирование мощности
Выбор типа и места установки батарей конденсаторов низкого напряжения (БКНН) и регулирование их мощности
Таблица 1.1 Максимальные значения параметров режима нагрузки трансформатора промышленной сети в период больших нагрузок системы
|
Pпром.max, МВт |
tgпром.max |
Qпром.max, Мвар |
tgн.п |
|
|
1,25 |
0,95 |
1,188 |
0,3 |
Установленная мощность БКНН:
QБКНН = Pпром.max (tgпром.max - tgн.п)= 1,25*(0,95 - 0,3) = 0,825 мвар.
3ЧУКРМ-300 (12Ч25), напольное исполнение, номинальная мощность наименьшей ступени (шаг регулирования)- 25 квар.
Выбор типа батарей конденсаторов высокого напряжения (БКВН) и регулирование их мощности
Таблица 1.2 Максимальные значения параметров режима нагрузки трансформатора подстанции 110/10 кВ в период больших нагрузок системы
|
PПmax, МВт |
QПmax, Мвар |
Qсистmax, Мвар |
|
|
6,165 |
3,709 |
2,786 |
БКВН устанавливаются на секциях шин 10 кВ п/ст энергосистемы.
Реактивная мощность, передаваемая от энергосистемы в максимум нагрузки:
Qсистmax= PПmax tgсист = 6,165*0,4 = 2,786 мвар.
Установленная мощность БКВН:
QБКВН = QґПmax - Qсистmax= 3,709-2,786 =0,923мвар.
QґПmax - суммарная реактивная мощность потребителей с учетом мощности БКНН QБКННmax в максимум нагрузки системы
QґПmax= Qпрочmax + 2 (Qпромmax+ Qгорmax + Qселmax) - 2 QБКННmax.
(УККРМ-7)-6,3/10,5 кВ 900 квар, номинальная мощность наименьшей ступени 150 квар.
3. Статистические характеристики полной нагрузки трансформаторов
Таблица 1.3 Статистические характеристики полной нагрузки трансформаторов за сутки
|
Sпром |
Sт.пром.норм |
Sгор |
Sсел |
Sпотр.сум |
||
|
M сутки, МВА |
1,146 |
0,891 |
0,4 |
0,104 |
4,917 |
|
|
дисперсия сутки, МВА2 |
0,101 |
0,051 |
0,0 |
0,000 |
2,949 |
|
|
ско, сутки, МВА |
0,317 |
0,225 |
0,2 |
0,022 |
1,717 |
|
|
вариация сутки |
0,277 |
0,253 |
0,440 |
0,211 |
0,349 |
|
|
Max сутки, МВА |
1,724 |
1,302 |
0,5 |
0,163 |
7,459 |
|
|
min сутки, МВА |
0,640 |
0,522 |
0,1 |
0,082 |
2,207 |
|
|
в |
1,82 |
1,82 |
1,26 |
2,72 |
1,48 |
Таблица 1.4 Статистические характеристики полной нагрузки трансформаторов за период больших нагрузок (нб)
|
Sпром Без БКНН |
Sт.пром.норм С БКНН |
Sгор |
Sсел |
Sпотр С БКНН |
Sт.норм С БКНН и БКВН |
||
|
M нб, МВА |
1,347 |
1,034 |
0,422 |
0,111 |
6,128 |
5,934 |
|
|
дисперсия нб, МВА2 |
0,024 |
0,011 |
0,009 |
0,001 |
0,881 |
0,725 |
|
|
эффективное нб |
1,356 |
1,040 |
0,433 |
0,113 |
6,199 |
5,995 |
|
|
ско, нб, МВА |
0,154 |
0,106 |
0,096 |
0,023 |
0,938 |
0,852 |
|
|
вариация нб |
0,114 |
0,102 |
0,228 |
0,212 |
0,153 |
0,144 |
|
|
Kф нб |
1,006 |
1,005 |
1,026 |
1,022 |
1,012 |
1,010 |
|
|
Max нб, МВА |
1,724 |
1,302 |
0,543 |
0,163 |
7,827 |
7,459 |
|
|
min нб, МВА |
1,069 |
0,803 |
0,217 |
0,084 |
4,499 |
4,442 |
|
|
в |
2,45 |
2,53 |
1,26 |
2,23 |
1,81 |
1,79 |
4. Выбор трансформаторов и проводников
Выбор номинальной мощности трансформаторов
Выбор трансформаторов при условии возможности существования их послеаварийного режима
В соответствии с существующей практикой проектирования коэффициент допустимой послеаварийной перегрузки трансформаторов на время максимума на понижающих подстанциях рекомендуется выбирать: для открыто установленных трансформаторов Кз.т.п/а =1,4; для трансформаторов, установленных в помещениях или КТП Кз.т.п/а =1,3.
Номинальная мощность трансформатора по условию послеаварийной перегрузки
Кз.т.п/а Sт.ном. Sт.п/а= 2 Sт.нор.мax.
Sт.ном. 2 Sт.нор.мax / Кз.т.п/а.
Номинальная мощность трансформатора по условию нагрева в режиме больших нагрузок
Sт.ном. Sт.эф.нб.
При коэффициенте формы графика Kф.нб <1,05 номинальную мощность трансформатора можно определять по матожиданию мощности нагрузки.
Sт.ном. Sт.эф.нб >M[Sт.нб].
Номинальная мощность трансформатора 110/10 кВ
Sт.ном. 2 Sт.нор.мax / Кз.т.п/а= 2 7,796/1,4=10,71 МВА.
Выбираем трансформатора с Sт.ном=16 МВА.
Sт.ном. M[Sт.нб]=5,934 МВА.
Кз.т.норм=7,496/16=0,47;
Кз.т.п/а=2 7,496/16=0,94.
Выбран трансформатор ТДН- 16000-110/10 с РПН с пределами регулирования ± 9 Ч 1,78 %
Таблица 1.8
|
Sном.т. пром, МВА |
Схема соединений |
Iн.т.пром 10 кВ, А |
uкз.т, % |
DPкз, кВт |
DPхх, кВт |
Iхх, % |
DQхх, квар |
Xт, Ом (110 кВ) |
Rт, Ом (110 кВ) |
|
|
16 |
?/Yн |
923,7604307 |
10,5 |
85 |
27 |
0,7 |
112 |
79,40625 |
4,01757813 |
Номинальный ток трансформатора приведен к напряжению110 кВ
Номинальная мощность трансформатора 10/0,4 кВ промышленной сети:
Sт.ном. 2 Sт.нор.мax / Кз.т.п/а= 2 1,1/1,3=1,69 МВА.
Выбираем трансформатор с Sт.ном=1,6 МВА.
Sт.ном. M[Sт.нб]=0,83 МВА
Кз.т.норм=1,1/1,6=0,69;
Кз.т.п/а=2 1,1/1,6=1,37.
Поскольку Кз.т.п/а=1,37>1,3, то часть нагрузки этого трансформатора в период восстановления схемы следует отключать. Коэффициент загрузки трансформатора при отключении БКНН, полная мощность нагрузки трансформатора Sт.мax=1,38 МВА (табл.1.4): Кз.т.max=1,38/1,6= 0,86, следовательно, выбранный трансформатор не перегружается при отключении БКНН. Выбран трансформатор ТМГ- 1600-10/0,4.
Таблица 1.9
|
Sном.т. пром, МВА |
Схема соединений |
Iн.т. пром, А |
uкз.т, % |
DPкз, кВт |
DPхх, кВт |
Iхх, % |
DQхх, квар |
|
|
1,6 |
?/Yн |
92,376 |
6 |
18 |
3,3 |
1,3 |
20,8 |
Номинальная мощность трансформатора 10/0,4 кВ городской сети:
|
Sт.ном. 2 Sт.нор.мax / Кз.т.п/а= 2 1,302/1,3=2,00 МВА |
|||||
|
Sт.ном.= |
2,5 |
||||
|
Кз.т.норм=1,302/2,5=0,52; Кз.т.п/а=2 1,302/2,5=1,04. |
|||||
|
Кз.т.max=1,724/2,5= 0,69 |
Выбран трансформатор ТМГ- 1000-10/0,4.
Таблица 1.10
|
Sном.т.пром,МВА |
Схема соединений |
Iн.т.пром, А |
uкз.т, % |
DPкз, кВт |
DPхх, кВт |
Iхх, % |
DQхх, квар |
|
|
2,5 |
?/Yн |
144,5 |
6 |
25 |
4,6 |
1,2 |
25 |
|
|
Xт, Ом (10 кВ) |
Rт, Ом (10 кВ) |
Zт, Ом (10 кВ) |
Xт, мОм (0,4кВ) |
Rт, мОм (0,4 кВ) |
||||
|
2,4 |
0,4 |
2,4 |
0,6 |
3,8 |
Выбор трансформаторов при условии невозможности послеаварийного режима
Трансформаторы, установленные в сельской сети, не имеют резервирования, поэтому мощность трансформаторов выбирается исходя из величины коэффициента загрузки в максимум нагрузки, принятый равным Kз.т=0,9.
Номинальная мощность трансформатора 10/0,4 кВ сельской сети:
Sт.ном. Sт.нор.мax / Кз.т.= 0,163 /0,9=0,181 МВА.
Выбираем трансформатор с Sт.ном=0,25 МВА.
Sт.ном. M[Sт.эф.нб]=0,111 МВА
Кз.т.норм=0,163/0,25=0,652.
Выбран трансформатор ТМГ- 250-10/0,4.
Таблица 1.11
|
Sном.т.пром, МВА |
Схема соединений |
Iн.т.пром,А |
uкз.т,% |
DPкз,кВт |
DPхх,кВт |
Iхх,% |
DQхх,квар |
|
|
0,25 |
?/Yн |
14,5 |
4,5 |
3,7 |
0,56 |
2,5 |
6,25 |
|
|
Xт, Ом (10 кВ) |
Rт, Ом (10 кВ) |
Zт, Ом (10 кВ) |
Xт, мОм (0,4кВ) |
Rт, мОм (0,4 кВ) |
||||
|
17 |
5,9 |
18 |
27,2 |
9,4 |
Выбор проводников
Статистические характеристики токовой нагрузки проводников
Ток нагрузки проводника до 1 кВ в данном ТР определяется, исходя из нагрузки трансформатора 10/0,4 кВ и числа присоединенных к этому трансформатору проводников до 1 кВ Nл:
Iлt= (1.22)
По заданию на ТР для промышленной сети
Nл= Nшма=1;
для городской сети
Nл= Nк=10;
для сельской сети
Nл= Nсип=5.
Отметим, что послеаварийным режим существует только в промышленной сети до 1 кВ.
Таблица 1.6 Статистические характеристики токовой нагрузки кабелей 10 кВ и ШМА 0,4 кВ за период больших нагрузок (нб) для промышленной сети
|
Iк.пром 10кВ |
Iк.пром.п/а 10кВ |
Iшма.пром, 0,4 кВ |
Iшма.пром.п/а, 0,4 кВ |
||
|
M нб, А |
119,415 |
238,830 |
1571,249 |
3142,497 |
|
|
дисперсия нб, А2 |
149,284 |
597,135 |
25845,515 |
103382,058 |
|
|
эффективное нб |
120,038 |
240,077 |
1579,452 |
3158,903 |
|
|
ско, нб, А |
12,218 |
24,436 |
160,765 |
321,531 |
|
|
вариация нб |
0,102 |
0,102 |
0,102 |
0,102 |
|
|
Kф нб |
1,005 |
1,005 |
1,005 |
1,005 |
|
|
Max нб, А |
150,284 |
300,569 |
1977,427 |
3954,854 |
|
|
min нб, А |
92,754 |
185,509 |
1220,451 |
2440,902 |
|
|
в |
2,53 |
2,53 |
2,53 |
2,53 |
Таблица 1.7 Статистические характеристики токовой нагрузки кабелей и СИП 10 кВ и 0,4 кВ за период больших нагрузок (нб) для городской и сельской сети
|
Iк.гор.норм 10кВ |
Iк.гор.п.а 10кВ |
Iк.гор.норм 04кВ |
Iсип.сел.норм 10кВ |
Iсип.сел.п.а 10кВ |
Iсип.сел.норм 04кВ |
||
|
M нб, А |
23,494 |
46,988 |
61,827 |
123,653 |
6,396 |
33,661 |
|
|
дисперсия нб, А2 |
30,992 |
123,970 |
214,629 |
858,516 |
1,837 |
50,889 |
|
|
эффективное нб |
24,145 |
48,289 |
63,539 |
127,077 |
6,538 |
34,408 |
|
|
ско, нб, А |
5,567 |
11,134 |
14,650 |
29,300 |
1,355 |
7,134 |
|
|
вариация нб |
0,237 |
0,237 |
0,237 |
0,237 |
0,212 |
0,212 |
|
|
Kф нб |
1,028 |
1,028 |
1,028 |
1,028 |
1,022 |
1,022 |
|
|
Max нб, А |
31,378 |
62,756 |
82,573 |
165,146 |
9,413 |
49,544 |
|
|
min нб, А |
12,551 |
25,102 |
33,029 |
66,058 |
4,841 |
25,480 |
|
|
1,42 |
1,42 |
1,42 |
1,42 |
2,23 |
2,23 |
Выбор кабелей 10 кВ. Экономически целесообразное сечение определяют предварительно по расчетному току линии Iрасч.норм нормального режима и экономической плотности тока:
эк=. (2.5)
Iрасч.норм= Iнорм.max нб - максимальное значение тока нормального режима в период больших нагрузок.
Для головного участка кабельной линии 10 кВ промышленной сети (табл. 1.6)
Iнорм.max нб=150,284 А.
Для головного участка кабельной линии 10 кВ городской сети (табл.1.7)
Iнорм.max нб=31,378 А.
Экономическая плотность тока для кабелей с алюминиевыми жилами с бумажной изоляцией при Tнб=3000…4000 ч jэк= 1,4 .
Экономически целесообразное сечение для промышленной сети:
эк.пром===107,35 мм2 > 120 мм2.
Экономически целесообразное сечение для городской сети:
эк.гор== = 22,41 мм2 > 50 мм2.
предельно возможные значения тока трехфазного КЗ при отключенном секционном выключателе:
Iк.з(3) = = =8797,7 А,
Iт.ном - номинальный ток трансформатора при напряжении 10 кВ места КЗ,
uк.з* - напряжение КЗ трансформатора.
Мощность трехфазного КЗ на шинах 10 кВ трансформатора
Sк.з(3) = Iк.з(3) Uном = 8797,7 10/1000= 152,4 МВА.
Минимальное термически стойкое токам КЗ сечение кабеля:
Fкз ,
Промышленный потребитель
|
Кабельные линии 10 кВ |
|||||||
|
Iк.з(3) |
Fкз, мм2 |
Fст, мм2 |
Iдоп А |
Iдоп фактА |
Iк.эф.нб |
||
|
Головной |
8797,718 |
68,14683 |
120 |
240 |
241,92 |
120,038 |
|
|
Второй |
<8797,7 |
<68,15 |
70 |
140 |
141,12 |
60,019 |
|
|
Марка кабеля |
r0, Ом/км |
x0, Ом/км |
Lгол,км Lвтор,км |
Rк,Ом |
Xк,Ом |
||
|
Головной |
ААШв- 3х120 |
0,258 |
0,081 |
0,45 |
0,1161 |
0,03645 |
|
|
Второй |
ААШв- 3х70 |
0,62 |
0,09 |
0,15 |
0,093 |
0,0135 |
Городской потребитель
|
Tнб |
jэк |
Fэк.гор, мм2 |
Iк.з(3) |
Fкз, мм2 |
Fст, мм2 |
Iдоп А |
Iдоп факт А |
Iк.эф.нб |
||
|
4000 |
1,4 |
22,41268 |
8797,7184 |
68,146 |
70 |
165 |
166,32 |
24,145 |
||
|
Марка кабеля |
r0, Ом/км |
x0, Ом/км |
Lгол,км Lвтор,км |
Rк,Ом |
Xк,Ом |
|||||
|
Головной |
ААШв- 3х70 |
0,44 |
0,086 |
0,9 |
0,396 |
0,0774 |
||||
|
Второй |
-/- |
-/- |
-/- |
0,35 |
0,154 |
0,0301 |
Выбор СИП 10 кВ
Выбор сечений СИП по экономической плотности тока. При числе часов использования наибольших нагрузок экономическая плотность тока (как для кабелей из сшитого полиэтилена) .
Экономически целесообразное сечение СИП для сельской сети 10 кВ
эк.сел== = 4,95 мм2 > 50 мм2.
Найденное расчетное сечение по (2.5) округляется до ближайшего стандартного.
Проверка сечения СИП по условию длительно допустимого нагрева в послеаварийном режиме.
Сечение должно удовлетворять требованию:
При температуре окружающей среды -5°С и ниже:
Средняя температура за январь для Европейской части России °С.
Тогда:
Послеаварийный режим (отключение одного СИП головного участка смежной секции):
Условие выполняется.
Вывод: выбранное сечение удовлетворяет условию проверки по длительно допустимому нагреву в послеаварийном режиме.
Проверка сечения СИП по условию термической стойкости при токах КЗ.
Самым тяжелым случаем для СИП головного участка является КЗ в на шинах 10 кВ трансформатора 110/10 кВ: Iк.з(3) = 8808 А, ток термической стойкости для СИП- 50 Iкз(1с)= 4300 А. Следовательно, выбранное сечение не удовлетворяет условию проверки по термической стойкости при токах КЗ.
Определяющим при выборе СИП является условие термической стойкости тока КЗ. При Iк.з(3) = 8808 А следует выбрать СИП - 95 с Iкз(1с)=8600 А.
|
СИП 10 кВ |
||||||||||
|
Tнб |
jэк |
Fэк.пром |
Fстанд |
Iк.з(3) |
Fстанд кз мм2 |
Fст, мм2 |
Iдоп А |
Iдоп фактА |
Iк.эф.нб |
|
|
3000 |
1,9 |
4,95 |
50 |
8797,7 |
95 |
95 |
245 |
296,45 |
24,145 |
Таблица 2.3 Технические данные СИП3
|
F,мм2 |
Iдоп,А |
Iкз(1с),кА |
r0,Ом/км |
x0,Ом/км |
L,км |
Rсип,Ом |
Xсип,Ом |
|
|
95 |
370 |
8,6 |
0,36 |
0,986 |
1,3 |
0,468 |
1,2818 |
|
|
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
0,3 |
0,108 |
0,2958 |
Самыми опасными являются режимы КЗ-они определяют сечение кабеля. Исходя из этого выбираем второй участок кабеля сечением равным первому. Выбор шинопровода 0,4 кВ. Номинальное напряжение шинопровода должно соответствовать напряжению сети:
.. (2.17)
Номинальный ток шинопровода Iш.ном должен превышать наибольший рабочий ток в послеаварийном режиме:
Iш.ном Iр.п/а, (2.18)
где Iр.max - рабочий ток; Iр.п/а - расчетный ток послеаварийного режима.
Расчетный ток определяется эффективным током нагрузки шинопровода для периода больших нагрузок послеаварийного режима (табл. 1.6):
Iр.п/а= Iшма.эф.нб = 3158,9А.
Выбираем шинопровод ШМА-68Н - 3200 - 660
Таблица 2.4 Технические данные магистрального шинопровода переменного тока ШМА 68Н-3200-660
|
Показатель |
ШМА 68Н |
|
|
Номинальный ток, А |
3200 |
|
|
Номинальное напряжение, В |
660 |
|
|
Электродинамическая стойкость ударному току КЗ, кА |
70 |
|
|
Активное сопротивление на фазу, r0Ш, Ом/км |
0,0197 |
|
|
Реактивное сопротивление на фазу, x0Ш, Ом/км |
0,0062 |
|
|
Длина, LШ км |
0,09 |
|
|
Активное эквивалентное сопротивление RШ.э, Ом |
0,00177 |
|
|
Реактивное эквивалентное сопротивление XШ.э, Ом |
0,000558 |
Выбор кабеля 0,4кВ городской сети
В соответствии с условиями эксплуатации кабелей до 1 кВ при прокладке в траншее выбираем марку кабеля ААШв (кабель с алюминиевыми жилами и алюминиевой защитной оболочкой, бумажно-масляной изоляцией, с наружными покровами из ПВХ пластиката).
Сечение кабелей низкого напряжения выбираются по следующим условиям: нагреву в нормальном и послеаварийном режимах, допустимым потерям напряжения, по механической прочности. Из полученных по расчетам сечений принимается наибольшее, как удовлетворяющее всем условиям.
Минимальное допустимое сечение по условию механической прочности для кабелей Fмех=25мм2.
Сечение проводов и кабелей напряжением до 1 кВ по условию нагрева определяется в зависимости от расчетного значения длительной нагрузки при нормальных условиях прокладки.
Проверка на нагрев в нормальном и послеаварийном режимах производится по условию:
Iр.нагр Iдоп. факт ,
где Iр.нагр - расчетный ток для проверки кабелей по нагреву; Iдоп.факт - фактическая допустимая токовая нагрузка.
Расчетный ток определяется эффективным током нагрузки кабеля для периода больших нагрузок
Iр.нагр= Iк.эф.нб.
Согласно табл. 1.7, Iк.эф.нб.= 63,539 А.
Фактическая допустимая токовая нагрузка кабелей в нормальном и послеаварийном режимах работы определяется по выражению
Iдоп. факт=Iдоп.таблk kn,
где Iдоп.табл - допустимая длительная токовая нагрузка, определяемая по справочнику для выбранного способа прокладки кабеля в зависимости от марки кабеля; k =1,21 - коэффициент, учитывающий фактическую температуру окружающей среды; kn=0,82 - коэффициент, учитывающий число проложенных кабелей (5) в траншее.
Для кабеля ААШв при прокладке в земле и сечении 25 мм2 Iдоп.табл=115 А, Iдоп.факт=113,2 А>63,539 А.
Таблица 2.5 Технические данные кабельной линии 0,38 кВ городской сети
|
Но выбираем F=50 мм2, как рекомендованную приказом ФСК |
||||||||
|
F,мм2 |
Iдоп,А |
r0,Ом/км |
x0,Ом/км |
L,км |
Rк,Ом |
Xк,Ом |
||
|
КЛ1 |
50 |
173,64 |
0,62 |
0,083 |
0,09 |
0,0558 |
0,00747 |
|
|
КЛ3 |
-/- |
-/- |
-/- |
-/- |
0,35 |
0,217 |
0,083 |
Выбор СИП сети 0,4 кВ
В соответствии с условиями эксплуатации сельских сетей до 1 кВ при прокладке в воздухе выбираем самонесущий изолированный провод СИП 2.
Сечение СИП низкого напряжения выбираются по следующим условиям: нагреву в нормальном и послеаварийном режимах, допустимым потерям напряжения, по механической прочности. Из полученных по расчетам сечений принимается наибольшее, как удовлетворяющее всем условиям. Fмех=3Ч35+1Ч50мм2.
Сечение проводов напряжением до 1 кВ по условию нагрева определяется в зависимости от расчетного значения длительной нагрузки при нормальных условиях прокладки.
Проверка на нагрев в нормальном и послеаварийном режимах производится по условию:
Iр.нагр Iдоп. факт ,
где Iр.нагр - расчетный ток для проверки кабелей по нагреву; Iдоп.факт - фактическая допустимая токовая нагрузка.
Расчетный ток определяется эффективным током нагрузки кабеля для периода больших нагрузок
Iр.нагр= Iк.эф.нб.
Согласно табл. 1.7, Iк.эф.нб.= 34,408 А.
Фактическая допустимая токовая нагрузка СИП в нормальном и послеаварийном режимах работы определяется по выражению
Iдоп. факт=Iдоп.таблk, (2.27)
где Iдоп.табл - допустимая длительная токовая нагрузка, определяемая по справочнику для СИП 2; k =1,3 - коэффициент, учитывающий фактическую температуру окружающей среды в зимний максимум.
Для СИП 2 сечением 35 мм2 Iдоп.табл=200 А, Iдоп.факт=260 А.
Выбран СИП2 - 3Ч35+1Ч50 - 0,38, технические характеристики приведены в табл.2.6.
Табл. 2.6
|
F,мм2 |
Iдоп,А |
r0,Ом/км |
x0,Ом/км |
L,км |
Rсип,Ом |
Xсип,Ом |
|
|
35 |
200 |
0,9 |
0,986 |
0,2 |
0,18 |
0,1972 |
5. Суточные графики потерь напряжения в элементах сети и их статистические характеристики
Графики потерь напряжения в элементах промышленной сети и их числовые характеристики
Потери напряжения в % от номинального Uном в элементе сети определяются по следующим формулам:
Ut = 100,
где Pt; Qt - активная и реактивная мощность, протекающая в элементе,
R; X - активное и реактивное сопротивление элемента.
Суммарные потери напряжения Utсум определяются как сумма потерь напряжения цепи от шин 10 кВ п/с энергосистемы до конца линии НН.
Для промышленной сети - кабели 10 кВ + трансформатор 10/0,4 кВ + ШМА 0,4 кВ:
Utсум.пром=Utк10.пром+Utт.пром+Utшма.пром.
Для городской сети - кабели 10 кВ + трансформатор 10/0,4 кВ +кабель 0,4 кВ:
Utсум.гор=Utк10.гор+Utт.гор+Utк0,4.гор.
Для сельской сети - СИП 10 кВ + трансформатор 10/0,4 кВ + СИП 0,4 кВ:
Utсум.сел=Utсип10.сел+Utт.сел+Utсип0,4.сел.
|
Промышленный потребитель |
Городской потребитель |
Сельский потребитель |
ТР 110/10 кВ |
||||||||||||||
|
t |
Д Uшма. эк. % |
ДUт. Пром % |
ДUкл.пром 10 кВ |
ДUкл2. пром |
ДUсум. пром |
ДUт. гор |
ДUкл.гор, 10 кВ |
ДU кл 2 |
ДUкл. гор, 0,4кВ, % |
ДU сум. гор |
ДUт. сел |
ДU сип, 10кВ |
ДU сип2 |
ДU сип, 0,4 кВ |
ДU сум. сел |
ДUт. сист |
|
|
час |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
% |
|
|
0 |
0,8337 |
0,6700 |
0,1579 |
0,0605 |
1,7221 |
0,5230 |
0,0900 |
0,0175 |
0,4226 |
1,0532 |
1,2015 |
0,1843 |
0,0922 |
2,9734 |
4,4513 |
0,5572 |
|
|
1 |
0,8337 |
0,6700 |
0,1579 |
0,0605 |
1,7221 |
0,5492 |
0,0945 |
0,0184 |
0,4438 |
1,1058 |
1,2282 |
0,1884 |
0,0942 |
3,0394 |
4,5502 |
0,5772 |
|
|
2 |
0,8337 |
0,6700 |
0,1579 |
0,0605 |
1,7221 |
0,5753 |
0,0990 |
0,0193 |
0,4649 |
1,1585 |
1,2549 |
0,1925 |
0,0963 |
3,1055 |
4,6492 |
0,5973 |
|
|
3 |
0,7475 |
0,5850 |
0,1415 |
0,0543 |
1,5283 |
0,6015 |
0,1035 |
0,0201 |
0,4860 |
1,2112 |
1,2549 |
0,1925 |
0,0963 |
3,1055 |
4,6492 |
0,5656 |
|
|
4 |
0,7475 |
0,5850 |
0,1415 |
0,0543 |
1,5283 |
0,6276 |
0,1080 |
0,0210 |
0,5072 |
1,2638 |
1,3350 |
0,2048 |
0,1024 |
3,3037 |
4,9459 |
0,5886 |
|
|
5 |
0,6708 |
0,5600 |
0,1270 |
0,0485 |
1,4064 |
0,5753 |
0,0990 |
0,0193 |
0,4649 |
1,1585 |
1,1448 |
0,1763 |
0,0882 |
3,0677 |
4,4770 |
0,5442 |
|
|
6 |
0,8050 |
0,6720 |
0,1524 |
0,0582 |
1,6877 |
1,8067 |
0,4290 |
0,0834 |
2,0423 |
4,3614 |
1,1789 |
0,1818 |
0,0909 |
3,2383 |
4,6898 |
1,4619 |
|
|
7 |
0,7379 |
0,6160 |
0,1397 |
0,0534 |
1,5470 |
1,8067 |
0,4290 |
0,0834 |
2,0423 |
4,3614 |
1,2195 |
0,1881 |
0,0940 |
3,3499 |
4,8515 |
1,4772 |
|
|
8 |
1,3019 |
1,0530 |
0,2465 |
0,0944 |
2,6958 |
1,8067 |
0,4290 |
0,0834 |
2,0423 |
4,3614 |
1,3211 |
0,2037 |
0,1019 |
3,6291 |
5,2558 |
1,8611 |
|
|
9 |
1,4219 |
1,1675 |
0,2693 |
0,1030 |
2,9617 |
1,4454 |
0,3432 |
0,0667 |
1,6339 |
3,4891 |
1,2195 |
0,1881 |
0,0940 |
3,3499 |
4,8515 |
1,9062 |
|
|
10 |
1,6723 |
1,3700 |
0,3167 |
0,1211 |
3,4801 |
1,4454 |
0,3432 |
0,0667 |
1,6339 |
3,4891 |
1,1179 |
0,1724 |
0,0862 |
3,0708 |
4,4472 |
1,9835 |
|
|
11 |
1,3719 |
1,1270 |
0,2598 |
0,0994 |
2,8580 |
1,4815 |
0,3518 |
0,0684 |
1,6747 |
3,5764 |
1,0569 |
0,1630 |
0,0815 |
2,9033 |
4,2047 |
1,8188 |
|
|
12 |
1,3019 |
1,0530 |
0,2465 |
0,0944 |
2,6958 |
1,0840 |
0,2574 |
0,0500 |
1,2254 |
2,6168 |
1,0800 |
0,1663 |
0,0832 |
2,8940 |
4,2235 |
1,3370 |
|
|
13 |
1,3719 |
1,1270 |
0,2598 |
0,0994 |
2,8580 |
1,1202 |
0,2660 |
0,0517 |
1,2662 |
2,7041 |
1,1880 |
0,1830 |
0,0915 |
3,1834 |
4,6459 |
1,3796 |
|
|
14 |
1,5022 |
1,2150 |
0,2845 |
0,1089 |
3,1105 |
1,1382 |
0,2703 |
0,0525 |
1,2867 |
2,7477 |
1,1828 |
0,1825 |
0,0913 |
3,2909 |
4,7475 |
1,3426 |
|
|
15 |
1,3417 |
1,1200 |
0,2541 |
0,0971 |
2,8128 |
1,1563 |
0,2745 |
0,0534 |
1,3071 |
2,7913 |
1,2813 |
0,1977 |
0,0989 |
3,5652 |
5,1431 |
1,4047 |
|
|
16 |
1,0316 |
0,8170 |
0,1954 |
0,0749 |
2,1189 |
1,1744 |
0,2788 |
0,0542 |
1,3275 |
2,8349 |
1,3799 |
0,2129 |
0,1065 |
3,8394 |
5,5388 |
1,1946 |
|
|
17 |
1,2017 |
0,9720 |
0,2276 |
0,0871 |
2,4884 |
1,4454 |
0,3432 |
0,0667 |
1,6339 |
3,4891 |
1,4785 |
0,2282 |
0,1141 |
4,1137 |
5,9344 |
1,5243 |
|
|
18 |
1,3019 |
1,0530 |
0,2465 |
0,0944 |
2,6958 |
1,6622 |
0,3947 |
0,0767 |
1,8789 |
4,0125 |
1,6756 |
0,2586 |
0,1293 |
4,6622 |
6,7257 |
1,7065 |
|
|
19 |
1,3019 |
1,0530 |
0,2465 |
0,0944 |
2,6958 |
1,6260 |
0,3861 |
0,0751 |
1,8381 |
3,9253 |
1,7742 |
0,2738 |
0,1369 |
4,9364 |
7,1213 |
1,6058 |
|
|
20 |
1,3033 |
1,0620 |
0,2468 |
0,0945 |
2,7066 |
1,6260 |
0,3861 |
0,0751 |
1,8381 |
3,9253 |
1,9713 |
0,3042 |
0,1521 |
5,4849 |
7,9125 |
1,6201 |
|
|
21 |
1,2746 |
1,0640 |
0,2414 |
0,0922 |
2,6722 |
1,8067 |
0,4290 |
0,0834 |
2,0423 |
4,3614 |
1,5770 |
0,2434 |
0,1217 |
4,3879 |
6,3300 |
1,6408 |
|
|
22 |
1,3033 |
1,0620 |
0,2468 |
0,0945 |
2,7066 |
0,9034 |
0,2145 |
0,0417 |
1,0212 |
2,1807 |
1,2813 |
0,1977 |
0,0989 |
3,5652 |
5,1431 |
1,3133 |
|
|
23 |
1,2554 |
1,0350 |
0,2377 |
0,0909 |
2,6191 |
0,7227 |
0,1716 |
0,0334 |
0,8169 |
1,7446 |
1,0842 |
0,1673 |
0,0837 |
3,0167 |
4,3519 |
1,0388 |
Числовые характеристики потерь напряжения в элементах промышленной сети за сутки
Таблица 3.1 Статистические характеристики потерь напряжения в элементах промышленной сети
|
Uк10.пром |
Uт.пром |
Uшма.пром |
Uсум.пром |
||
|
M сутки,% |
0,219 |
0,944 |
1,158 |
2,405 |
|
|
дисперсия сутки |
0,003 |
0,057 |
0,083 |
0,363 |
|
|
ско, сутки |
0,055 |
0,239 |
0,05 |
0,602 |
|
|
вариация сутки |
0,249 |
0,253 |
0,14 |
0,250 |
|
|
max сутки |
0,121 |
0,317 |
0,43 |
91,093 |
|
|
min сутки |
0,049 |
0,127 |
0,23 |
56,611 |
|
|
в |
-1,80 |
-2,63 |
147,22 |
Таблица 3.2 Статистические характеристики потерь напряжения в элементах городской сети
|
Uк10.гор |
Uт.гор |
Uк0,4.гор |
Uсум.гор |
||
|
M сутки,% |
0,275 |
1,196 |
1,306 |
2,830 |
|
|
дисперсия сутки |
0,015 |
0,217 |
0,352 |
1,456 |
|
|
ско, сутки |
0,124 |
0,466 |
0,593 |
1,207 |
|
|
вариация сутки |
0,452 |
0,390 |
0,454 |
0,426 |
|
|
max сутки |
0,429 |
1,807 |
2,042 |
4,361 |
|
|
min сутки |
0,090 |
0,523 |
0,423 |
1,053 |
|
|
в |
1,24 |
1,31 |
1,24 |
1,27 |
Таблица 3.3 Статистические характеристики потерь напряжения в элементах сельской сети
|
Uсип10.сел |
Uт.сел |
Uсип0,4.сел |
Uсум.сел |
||
|
M сутки,% |
0,202 |
1,312 |
3,545 |
5,160 |
|
|
дисперсия сутки |
0,001 |
0,053 |
0,480 |
0,944 |
|
|
ско, сутки |
0,036 |
0,230 |
0,693 |
0,971 |
|
|
вариация сутки |
0,176 |
0,175 |
0,195 |
0,188 |
|
|
max сутки |
0,304 |
1,971 |
5,485 |
7,913 |
|
|
min сутки |
0,163 |
1,057 |
2,894 |
4,205 |
|
|
в |
2,87 |
2,87 |
2,80 |
2,83 |
Uсум.сел>Uсум.гор>Uсум.пром.
Таблица 3.4 Статистические характеристики потерь напряжения в трансформаторе 110/10 кВ
|
M сутки |
дисперсия сутки |
ско, сутки |
вариация сутки |
max сутки |
min сутки |
||
|
DUт.сист% |
1,305 |
0,237 |
0,487 |
0,373 |
1,983 |
0,544 |
6. Выбор средств регулирования отклонений напряжения в узлах сети, их графики и статистические характеристики
Выбор добавок напряжения на трансформаторах 10/0,4 кВ и желаемого отклонения напряжения на ИП
Eтi ? M[Uтi] + M[Uл0,4i]? M[Uсумi]
Таблица 4.1 Выбор добавок напряжения на трансформаторах 10/0,4 кВ и желаемого отклонения напряжения на ИП
|
Вид потребителя |
промышленный |
городской |
сельский |
|
|
M[Uсумi],% сутки |
2,405 |
2,830 |
5,160 |
|
|
Eтi,% |
2,5 |
2,5 |
5 |
|
|
M[UИПжелi],% |
-0,095 |
0,330 |
0,160 |
Желаемое отклонение напряжения на ИП (шинах 10 кВ п/с энергосистемы) от i-того присоединения
UИПжелit = Uсумit - Eтi.
Желаемое отклонение напряжения на ИП от всех присоединений:
UИПжелt =
N- число присоединений проводников 10 кВ к трансформатору 110/10 кВ
|
ДUсум.пром-Ет,% |
ДUсум.гор-Ет,% |
ДUсум.гор-Ет,% |
|||
|
дU1жел.пром |
дU1жел.гор |
дU1жел.гор |
дU1жел.сред |
||
|
0 |
1,722095762 |
-1,446818496 |
-0,549 |
-0,273 |
|
|
1 |
1,722095762 |
-1,394159421 |
-0,450 |
-0,122 |
|
|
2 |
1,722095762 |
-1,341500345 |
-0,351 |
0,030 |
|
|
3 |
1,528339986 |
-1,28884127 |
-0,351 |
-0,111 |
|
|
4 |
1,528339986 |
-1,236182195 |
-0,054 |
0,238 |
|
|
5 |
1,406404875 |
-1,341500345 |
-0,523 |
-0,458 |
|
|
6 |
1,68768585 |
1,861404337 |
-0,310 |
3,239 |
|
|
7 |
1,547045363 |
1,861404337 |
-0,148 |
3,260 |
|
|
8 |
2,695806075 |
1,861404337 |
0,256 |
4,813 |
|
|
9 |
2,961677611 |
0,98912347 |
-0,148 |
3,802 |
|
|
10 |
3,480101856 |
0,98912347 |
-0,553 |
3,916 |
|
|
11 |
2,857992762 |
1,076351556 |
-0,795 |
3,139 |
|
|
12 |
2,695806075 |
0,116842602 |
-0,776 |
2,036 |
|
|
13 |
2,857992762 |
0,204070689 |
-0,354 |
2,708 |
|
|
14 |
3,110545471 |
0,247684732 |
-0,252 |
3,106 |
|
|
15 |
2,812809751 |
0,291298776 |
0,143 |
3,247 |
|
|
16 |
2,118879992 |
0,334912819 |
0,539 |
2,993 |
|
|
17 |
2,488436377 |
0,98912347 |
0,934 |
4,412 |
|
|
18 |
2,695806075 |
1,51249199 |
1,726 |
5,934 |
|
|
19 |
2,695806075 |
1,425263903 |
2,121 |
6,242 |
|
|
20 |
2,706579175 |
1,425263903 |
2,913 |
7,044 |
|
|
21 |
2,672169263 |
1,861404337 |
1,330 |
5,864 |
|
|
22 |
2,706579175 |
-0,319297831 |
0,143 |
2,530 |
|
|
23 |
2,619053975 |
-0,755438265 |
-0,648 |
1,216 |
Рис. 4.1 Желаемые отклонения напряжения на ИП от каждого и всех присоединений
Матожидание желаемого отклонения напряжения на ИП от i-того присоединения (табл. 4.1):
M[UИПжелi] = M[Uсумi] - Eтi.
Матожидание желаемого отклонения напряжения на ИП от всех присоединений:
M[UИПжел] == = 0,956%.
N=3 в данном ТР («прочие» потребители не рассматриваются
Выбор добавок напряжения на трансформаторе 110/10 кВ с учетом желаемого отклонения напряжения на ИП
Отклонение напряжения на ИП (шинах 10 кВ п/с энергосистемы)
UИПt = U0t - UТсистt + EТt,
где U0t - отклонение напряжения на шинах высшего напряжения (110 кВ) трансформатора, %;
UТсистt - потери напряжения в трансформаторе, %;
EТt - добавка напряжения в трансформаторе, обусловленная действием устройства РПН, %.
Стандартная добавка напряжения в трансформаторе:
EТt = - eТ nотпt,
где eТ - добавка напряжения, соответствующая одной отпайке устройства РПН, для выбранного трансформатора eТ=1,78 %; nотпt - номер работающей отпайки в устройстве РПН (пределы регулирования ± 9 Ч 1,78 %).
Желаемая добавка:
EТжелt =UИПжелt - (U0t - UТсистt)= =UИПжелt - UИПбезРПНt
UИПбезРПНt - отклонение напряжения на шинах 10 кВ ИП без регулирования напряжения с помощью РПН.
Рассчитав EТжелt, выбираем ближайшую стандартную EТt.
|
t,ч |
U0t,кВ |
дU0,% |
дUипбезРН,% |
дU1жел.сред |
Eт.сист. жел,% 110/10кВ |
Eт.сист,% 110/10кВ |
дUип,% |
|
|
0 |
114,00 |
3,636 |
3,079 |
-0,273 |
-3,353 |
-3,560 |
-0,481 |
|
|
1 |
114,00 |
3,636 |
3,059 |
-0,122 |
-3,181 |
-3,560 |
-0,501 |
|
|
2 |
114,00 |
3,636 |
3,039 |
0,030 |
-3,009 |
-3,560 |
-0,521 |
|
|
3 |
114,00 |
3,636 |
3,071 |
-0,111 |
-3,182 |
-3,560 |
-0,489 |
|
|
4 |
114,00 |
3,636 |
3,048 |
0,238 |
-2,810 |
-3,560 |
-0,512 |
|
|
5 |
114,00 |
3,636 |
3,092 |
-0,458 |
-3,550 |
-3,560 |
-0,468 |
|
|
6 |
120,00 |
9,091 |
7,629 |
3,239 |
-4,390 |
-3,560 |
4,069 |
|
|
7 |
120,00 |
9,091 |
7,614 |
3,260 |
-4,354 |
-3,560 |
4,054 |
|
|
8 |
120,00 |
9,091 |
7,230 |
4,813 |
-2,417 |
-1,780 |
5,450 |
|
|
9 |
120,00 |
9,091 |
7,185 |
3,802 |
-3,382 |
-3,560 |
3,625 |
|
|
10 |
120,00 |
9,091 |
7,107 |
3,916 |
-3,191 |
-3,560 |
3,547 |
|
|
11 |
120,00 |
9,091 |
7,272 |
3,139 |
-4,133 |
-3,560 |
3,712 |
|
|
12 |
120,00 |
9,091 |
7,754 |
2,036 |
-5,718 |
-5,340 |
2,414 |
|
|
13 |
120,00 |
9,091 |
7,711 |
2,708 |
-5,003 |
-5,340 |
2,371 |
|
|
14 |
120,00 |
9,091 |
7,748 |
3,106 |
-4,643 |
-5,340 |
2,408 |
|
|
15 |
120,00 |
9,091 |
7,686 |
3,247 |
-4,439 |
-3,560 |
4,126 |
|
|
16 |
120,00 |
9,091 |
7,896 |
2,993 |
-4,904 |
-5,340 |
2,556 |
|
|
17 |
120,00 |
9,091 |
7,567 |
4,412 |
-3,155 |
-3,560 |
4,007 |
|
|
18 |
120,00 |
9,091 |
7,384 |
5,934 |
-1,450 |
-1,780 |
5,604 |
|
|
19 |
120,00 |
9,091 |
7,485 |
6,242 |
-1,243 |
-1,780 |
5,705 |
|
|
20 |
120,00 |
9,091 |
7,471 |
7,044 |
-0,426 |
0,000 |
7,471 |
|
|
21 |
114,00 |
3,636 |
1,996 |
5,864 |
3,868 |
3,560 |
5,556 |
|
|
22 |
114,00 |
3,636 |
2,323 |
2,530 |
0,207 |
0,000 |
2,323 |
|
|
23 |
114,00 |
3,636 |
2,598 |
1,216 |
-1,382 |
-1,780 |
0,818 |
Рис. 4.2 Графики отклонений напряжения на шинах 110 и 10 кВ п/с энергосистемы
Статистические характеристики желаемого и фактического отклонений напряжения на шинах 10 кВ п/с энергосистемы
|
дUипжел.сред,% |
дUип,% |
||
|
M сутки |
2,8669 |
2,7852 |
|
|
дисперсия сутки |
4,9219 |
5,6981 |
|
|
ско, сутки |
2,2185 |
2,3871 |
|
|
вариация сутки |
0,7739 |
0,8571 |
|
|
max |
7,0444 |
7,4708 |
|
|
min сутки |
-0,4581 |
-0,5209 |
|
|
в, сутки |
1,8830 |
1,9629 |
Как видно из табл.4.2 статистические характеристики желаемого и фактического отклонений напряжения на шинах 10 кВ п/с энергосистемы близки , следовательно, качество регулирования напряжения с помощью РПН удовлетворяет требованиям. Положение ответвлений РПН за сутки меняется 11 раз.
Графики отклонений напряжения в узлах сети и их числовые характеристики
Отклонение напряжения на шинах вторичного напряжения i-того трансформатора 10/0,4 кВ Uтit в некоторый момент времени t зависит от отклонения напряжения в центре питания (ИП) UИПt, от потерь напряжения от ИП до i-того узла UИП-it и от значения неизменной за длительный период времени добавки напряжения Eтi:
Uтit= UИПt - UИП-it +Ei.
Потери напряжения
UИП-it= UИП- тit + Uтit,
где UИП-тit - потери напряжения на участке линии 10 кВ между ИП и точкой присоединения i-го трансформатора;
Uтit - потери напряжения в i-ом трансформаторе.
Отклонение напряжения в конце линии до 1 кВ, присоединенной к i-тому трансформатору 10/0,4 кВ, то есть на РЩ, ВРУ или в конце ШМА:
Uiлt =Uтit -Uiлt.
Uiлt - потери напряжения в линии до 1 кВ.
|
t, ч |
дUтННпром, % |
дUшма.пром, % |
дUтНН.гор, % |
дUвру.гор, % |
дUтНН.сел, % |
дUрщ.сел, % |
|
|
0 |
-1,369 |
-2,2029 |
1,3886 |
0,9660 |
3,0412 |
0,0678 |
|
|
1 |
-1,389 |
-2,2230 |
1,3371 |
0,8933 |
2,9883 |
-0,0511 |
|
|
2 |
-1,409 |
-2,2430 |
1,2855 |
0,8206 |
2,9354 |
-0,1701 |
|
|
3 |
-1,270 |
-2,0175 |
1,2857 |
0,7996 |
2,9671 |
-0,1384 |
|
|
4 |
-1,293 |
-2,0405 |
1,2312 |
0,7240 |
2,8456 |
-0,4581 |
|
|
5 |
-1,203 |
-1,8742 |
1,3386 |
0,8737 |
3,1229 |
0,0552 |
|
|
6 |
3,186 |
2,3813 |
4,2499 |
2,2076 |
7,6175 |
4,3792 |
|
|
7 |
3,245 |
2,5067 |
4,2347 |
2,1923 |
7,5522 |
4,2022 |
|
|
8 |
4,056 |
2,7540 |
5,6308 |
3,5884 |
8,8231 |
5,1940 |
|
|
9 |
2,085 |
0,6630 |
4,2694 |
2,6356 |
7,1231 |
3,7731 |
|
|
10 |
1,740 |
0,0673 |
4,1922 |
2,5583 |
7,1710 |
4,1002 |
|
|
11 |
2,226 |
0,8541 |
4,3104 |
2,6357 |
7,4107 |
4,5074 |
|
|
12 |
1,020 |
-0,2819 |
3,5224 |
2,2970 |
6,0844 |
3,1903 |
|
|
13 |
0,885 |
-0,4867 |
3,4335 |
2,1672 |
5,9089 |
2,7254 |
|
|
14 |
0,800 |
-0,7023 |
3,4473 |
2,1606 |
5,9517 |
2,6608 |
|
|
15 |
2,655 |
1,3134 |
5,1420 |
3,8349 |
7,5483 |
3,9831 |
|
|
16 |
1,469 |
0,4374 |
3,5489 |
2,2214 |
5,8570 |
2,0175 |
|
|
17 |
2,720 |
1,5182 |
4,6514 |
3,0175 |
7,1859 |
3,0722 |
|
|
18 |
4,211 |
2,9086 |
5,9709 |
4,0919 |
8,5410 |
3,8788 |
|
|
19 |
4,311 |
3,0093 |
6,1179 |
4,2798 |
8,5202 |
3,5838 |
|
|
20 |
6,068 |
4,7642 |
7,8836 |
6,0455 |
10,0432 |
4,5583 |
|
|
21 |
4,158 |
2,8834 |
5,7364 |
3,6941 |
8,6134 |
4,2255 |
|
|
22 |
0,920 |
-0,3836 |
3,6635 |
2,6423 |
5,7451 |
2,1799 |
|
|
23 |
-0,546 |
-1,8015 |
2,3900 |
1,5730 |
4,4824 |
1,4657 |
Рис. 4.3 Графики отклонений напряжения в узлах сети до 1 кВ
Таблица 4.3 Статистические характеристики отклонений напряжения в узлах сети до 1 кВ
|
дUтННпром, % |
дUшма.пром, % |
дUтНН.гор, % |
дUвру.гор, % |
дUтНН.сел, % |
дUрщ.сел, % |
||
|
M сутки |
1,5530 |
0,4085 |
3,7609 |
2,4550 |
6,1700 |
2,6251 |
|
|
дисперсия сутки |
4,9012 |
4,3579 |
3,3464 |
1,7728 |
4,9462 |
3,3712 |
|
|
ско, сутки |
2,2139 |
2,0875 |
1,8293 |
1,3315 |
2,2240 |
1,8361 |
|
|
вариация сутки |
1,4255 |
5,1103 |
0,4864 |
0,5423 |
0,3605 |
0,6994 |
|
|
max |
6,0675 |
4,7642 |
7,8836 |
6,0455 |
10,0432 |
5,1940 |
|
|
min сутки |
-1,4093 |
-2,2430 |
1,2312 |
0,7240 |
2,8456 |
-0,4581 |
|
|
в, сутки |
2,0392 |
2,0865 |
2,2537 |
2,6966 |
1,7415 |
1,3991 |
7. Суточные графики потерь мощности в элементах сети и их статистические характеристики
Расчет выполняется по упрощенной методике - без учета влияния потерь мощности в одних элементах на нагрузку других элементов. Потери активной и реактивной мощности в каждом элементе сети определяются по формулам:
,
.
Суммарные потери активной и реактивной мощности в трансформаторах с учетом потерь холостого хода определяются по формулам:
,
.
Результаты расчетов представлены в таблицах.
Промышленный потребитель
|
t, час |
DPт.промсум |
DQт.промсум |
DPкл |
DQкл |
DPкл2 |
DQкл2 |
DPшма.эк |
DQшма.эк |
DPсум.пром |
DQсум.пром |
Pсум.пром |
Qсум.пром |
|
|
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
МВт |
Мвар |
||
|
0 |
6,285 |
28,370 |
0,652 |
0,205 |
0,131 |
0,019 |
5,164 |
1,628 |
0,649 |
60,219 |
0,649 |
0,235 |
|
|
1 |
6,285 |
28,370 |
0,652 |
0,205 |
0,131 |
0,019 |
5,164 |
1,628 |
0,649 |
60,219 |
0,649 |
0,235 |
|
|
2 |
6,285 |
28,370 |
0,652 |
0,205 |
0,131 |
0,019 |
5,164 |
1,628 |
0,649 |
60,219 |
0,649 |
0,235 |
|
|
3 |
5,956 |
27,711 |
0,525 |
0,165 |
0,105 |
0,015 |
4,154 |
1,310 |
0,583 |
58,222 |
0,583 |
0,208 |
|
|
4 |
5,956 |
27,711 |
0,525 |
0,165 |
0,105 |
0,015 |
4,154 |
1,310 |
0,583 |
58,222 |
0,583 |
0,208 |
|
|
5 |
5,690 |
27,180 |
0,422 |
0,132 |
0,084 |
0,012 |
3,340 |
1,053 |
0,519 |
56,611 |
0,519 |
0,207 |
|
|
6 |
6,170 |
28,139 |
0,607 |
0,191 |
0,122 |
0,018 |
4,810 |
1,516 |
0,623 |
59,519 |
0,623 |
0,240 |
|
|
7 |
5,919 |
27,638 |
0,510 |
0,160 |
0,102 |
0,015 |
4,042 |
1,274 |
0,571 |
57,999 |
0,571 |
0,223 |
|
|
8 |
8,708 |
33,216 |
1,590 |
0,499 |
0,318 |
0,046 |
12,588 |
3,968 |
1,020 |
74,913 |
1,020 |
0,351 |
|
|
9 |
9,498 |
34,797 |
1,896 |
0,595 |
0,380 |
0,055 |
15,011 |
4,732 |
1,114 |
79,709 |
1,114 |
0,389 |
|
|
10 |
11,376 |
38,551 |
2,622 |
0,823 |
0,525 |
0,076 |
20,763 |
6,546 |
1,317 |
91,093 |
1,317 |
0,454 |
|
|
11 |
9,160 |
34,119 |
1,765 |
0,554 |
0,353 |
0,051 |
13,972 |
4,405 |
1,073 |
77,653 |
1,073 |
0,376 |
|
|
12 |
8,708 |
33,216 |
1,590 |
0,499 |
0,318 |
0,046 |
12,588 |
3,968 |
1,020 |
74,913 |
1,020 |
0,351 |
|
|
13 |
9,160 |
34,119 |
1,765 |
0,554 |
0,353 |
0,051 |
13,972 |
4,405 |
1,073 |
77,653 |
1,073 |
0,376 |
|
|
14 |
10,069 |
35,938 |
2,116 |
0,664 |
0,424 |
0,062 |
16,759 |
5,283 |
1,181 |
83,168 |
1,181 |
0,402 |
|
|
15 |
8,960 |
33,720 |
1,687 |
0,530 |
0,338 |
0,049 |
13,361 |
4,212 |
1,047 |
76,443 |
1,047 |
0,376 |
|
|
16 |
7,181 |
30,162 |
0,999 |
0,314 |
0,200 |
0,029 |
7,909 |
2,493 |
0,806 |
65,654 |
0,806 |
0,277 |
|
|
17 |
8,100 |
32,000 |
1,355 |
0,425 |
0,271 |
0,039 |
10,726 |
3,381 |
0,939 |
71,228 |
0,939 |
0,326 |
|
|
18 |
8,708 |
33,216 |
1,590 |
0,499 |
0,318 |
0,046 |
12,588 |
3,968 |
1,020 |
74,913 |
1,020 |
0,351 |
|
|
19 |
8,708 |
33,216 |
1,590 |
0,499 |
0,318 |
0,046 |
12,588 |
3,968 |
1,020 |
74,913 |
1,020 |
0,351 |
|
|
20 |
8,716 |
33,232 |
1,593 |
0,500 |
0,319 |
0,046 |
12,613 |
3,976 |
1,020 |
74,964 |
1,020 |
0,355 |
|
|
21 |
8,535 |
32,870 |
1,523 |
0,478 |
0,305 |
0,044 |
12,058 |
3,801 |
0,993 |
73,865 |
0,993 |
0,359 |
|
|
22 |
8,716 |
33,232 |
1,593 |
0,500 |
0,319 |
0,046 |
12,613 |
3,976 |
1,020 |
74,964 |
1,020 |
0,355 |
|
|
23 |
8,418 |
32,636 |
1,478 |
0,464 |
0,296 |
0,043 |
11,700 |
3,689 |
0,980 |
73,156 |
0,980 |
0,348 |
|
|
М(ДP) |
7,969 |
31,739 |
1,304 |
0,409 |
0,261 |
0,038 |
10,325 |
3,255 |
0,894 |
70,435 |
0,894 |
0,316 |
|
|
max ДP |
11,376 |
38,551 |
2,622 |
0,823 |
0,525 |
0,076 |
20,763 |
6,546 |
1,317 |
91,093 |
1,317 |
0,454 |
Городской потребитель
|
t, час |
DPт.гор.сум, |
DQт.гор.сум |
DPкл |
DQкл |
DPкл2 |
DQкл2 |
DPкл0,4 |
DQкл0,4 |
DPсум.гор |
DQсум.гор |
Pсум.гор |
Qсум.гор |
|
|
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
МВт |
Мвар |
||
|
0 |
1,517 |
12,293 |
0,039 |
0,015 |
0,008 |
0,001 |
0,019 |
0,000 |
1,948 |
24,606 |
0,102 |
0,095 |
|
|
1 |
1,534 |
12,323 |
0,022 |
0,017 |
0,008 |
0,002 |
0,021 |
0,000 |
1,987 |
24,668 |
0,107 |
0,098 |
|
|
2 |
1,552 |
12,355 |
0,024 |
0,019 |
0,009 |
0,002 |
0,023 |
0,000 |
2,049 |
24,733 |
0,112 |
0,102 |
|
|
3 |
1,571 |
12,388 |
0,026 |
0,020 |
0,010 |
0,002 |
0,025 |
0,000 |
2,114 |
24,801 |
0,117 |
0,105 |
|
|
4 |
1,590 |
12,422 |
0,028 |
0,022 |
0,011 |
0,002 |
0,028 |
0,000 |
2,182 |
24,872 |
0,122 |
0,109 |
|
|
5 |
1,552 |
12,355 |
0,024 |
0,019 |
0,009 |
0,002 |
0,023 |
0,000 |
2,049 |
24,733 |
0,112 |
0,102 |
|
|
6 |
4,658 |
17,809 |
0,390 |
0,305 |
0,152 |
0,030 |
0,380 |
0,001 |
12,809 |
35,965 |
0,513 |
0,249 |
|
|
7 |
4,658 |
17,809 |
0,390 |
0,305 |
0,152 |
0,030 |
0,380 |
0,001 |
12,809 |
35,965 |
0,513 |
0,249 |
|
|
8 |
4,658 |
17,809 |
0,390 |
0,305 |
0,152 |
0,030 |
0,380 |
0,001 |
12,809 |
35,965 |
0,513 |
0,249 |
|
|
9 |
3,467 |
15,718 |
0,250 |
0,195 |
0,097 |
0,019 |
0,243 |
0,000 |
8,684 |
31,659 |
0,409 |
0,202 |
|
|
10 |
3,467 |
15,718 |
0,250 |
0,195 |
0,097 |
0,019 |
0,243 |
0,000 |
8,684 |
31,659 |
0,409 |
0,202 |
|
|
11 |
3,574 |
15,906 |
0,262 |
0,205 |
0,102 |
0,020 |
0,256 |
0,001 |
9,055 |
32,047 |
0,419 |
0,207 |
|
|
12 |
2,541 |
14,091 |
0,140 |
0,110 |
0,055 |
0,011 |
0,137 |
0,000 |
5,475 |
28,310 |
0,305 |
0,156 |
|
|
13 |
2,622 |
14,233 |
0,150 |
0,117 |
0,058 |
0,011 |
0,146 |
0,000 |
5,755 |
28,602 |
0,316 |
0,161 |
|
|
14 |
2,663 |
14,306 |
0,155 |
0,121 |
0,060 |
0,012 |
0,151 |
0,000 |
5,898 |
28,752 |
0,321 |
0,163 |
|
|
15 |
2,705 |
14,379 |
0,160 |
0,125 |
0,062 |
0,012 |
0,156 |
0,000 |
6,044 |
28,904 |
0,326 |
0,165 |
|
|
16 |
2,748 |
14,454 |
0,165 |
0,129 |
0,064 |
0,013 |
0,161 |
0,000 |
6,191 |
29,058 |
0,331 |
0,168 |
|
|
17 |
3,467 |
15,718 |
0,250 |
0,195 |
0,097 |
0,019 |
0,243 |
0,000 |
8,684 |
31,659 |
0,409 |
0,202 |
|
|
18 |
4,150 |
16,917 |
0,330 |
0,258 |
0,128 |
0,025 |
0,322 |
0,001 |
11,049 |
34,128 |
0,471 |
0,230 |
|
|
19 |
4,030 |
16,705 |
0,316 |
0,247 |
0,123 |
0,024 |
0,308 |
0,001 |
10,632 |
33,692 |
0,461 |
0,225 |
|
|
20 |
4,030 |
16,705 |
0,316 |
0,247 |
0,123 |
0,024 |
0,308 |
0,001 |
10,632 |
33,692 |
0,461 |
0,225 |
|
|
21 |
4,658 |
17,809 |
0,390 |
0,305 |
0,152 |
0,030 |
0,380 |
0,001 |
12,809 |
35,965 |
0,513 |
0,249 |
|
|
22 |
2,177 |
13,452 |
0,097 |
0,076 |
0,038 |
0,007 |
0,095 |
0,000 |
4,215 |
26,994 |
0,254 |
0,133 |
|
|
23 |
1,879 |
12,929 |
0,062 |
0,049 |
0,024 |
0,005 |
0,061 |
0,000 |
3,183 |
25,917 |
0,203 |
0,111 |
|
|
М(ДP) |
2,978 |
14,858 |
0,193 |
0,150 |
0,075 |
0,015 |
0,187 |
0,000 |
6,989 |
29,889 |
0,326 |
0,173 |
|
|
max ДP |
4,658 |
17,809 |
0,390 |
0,305 |
0,152 |
0,030 |
0,380 |
0,001 |
12,809 |
35,965 |
0,513 |
0,249 |
Сельский потребитель
|
t, час |
DPт.сел.сум |
DQт.сел.сум |
DPсип |
DQсип |
DPсип2 |
DQсип2 |
DPсип0,4 |
DQсип0,4 |
DPсум.сел |
DQсум.сел |
Pсум.сел |
Qсум.сел |
|
|
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
кВт |
квар |
МВт |
Мвар |
||
|
0 |
2,567 |
12,134 |
0,042 |
0,116 |
0,011 |
0,029 |
0,564 |
0,618 |
10,828 |
30,593 |
0,078 |
0,078 |
|
|
1 |
2,621 |
12,140 |
0,044 |
0,121 |
0,011 |
0,030 |
0,590 |
0,646 |
11,193 |
27,660 |
0,080 |
0,076 |
|
|
2 |
2,677 |
12,146 |
0,046 |
0,127 |
0,012 |
0,032 |
0,615 |
0,674 |
11,566 |
27,821 |
0,082 |
0,077 |
|
|
3 |
2,677 |
12,146 |
0,046 |
0,127 |
0,012 |
0,032 |
0,615 |
0,674 |
11,566 |
27,821 |
0,082 |
0,077 |
|
|
4 |
2,852 |
12,165 |
0,052 |
0,143 |
0,013 |
0,036 |
0,697 |
0,763 |
12,734 |
28,324 |
0,088 |
0,081 |
|
|
5 |
2,766 |
12,155 |
0,049 |
0,135 |
0,012 |
0,034 |
0,657 |
0,719 |
12,158 |
28,076 |
0,092 |
0,068 |
|
|
6 |
2,981 |
12,179 |
0,057 |
0,156 |
0,014 |
0,039 |
0,756 |
0,829 |
13,597 |
28,696 |
0,101 |
0,068 |
|
|
7 |
3,095 |
12,192 |
0,061 |
0,166 |
0,015 |
0,042 |
0,809 |
0,887 |
14,361 |
29,025 |
0,104 |
0,070 |
|
|
8 |
3,398 |
12,225 |
0,071 |
0,195 |
0,018 |
0,049 |
0,950 |
1,041 |
16,386 |
29,898 |
0,114 |
0,074 |
|
|
9 |
3,095 |
12,192 |
0,061 |
0,166 |
0,015 |
0,042 |
0,809 |
0,887 |
14,361 |
29,025 |
0,104 |
0,070 |
|
|
10 |
2,817 |
12,161 |
0,051 |
0,140 |
0,013 |
0,035 |
0,680 |
0,745 |
12,499 |
28,223 |
0,095 |
0,065 |
|
|
11 |
2,661 |
12,144 |
0,046 |
0,125 |
0,011 |
0,031 |
0,608 |
0,666 |
11,459 |
27,774 |
0,089 |
0,063 |
|
|
12 |
2,610 |
12,138 |
0,044 |
0,120 |
0,011 |
0,030 |
0,584 |
0,640 |
11,118 |
27,628 |
0,086 |
0,065 |
|
|
13 |
2,875 |
12,167 |
0,053 |
0,145 |
0,013 |
0,036 |
0,707 |
0,775 |
12,886 |
28,389 |
0,095 |
0,070 |
|
|
14 |
3,065 |
12,188 |
0,060 |
0,164 |
0,015 |
0,041 |
0,795 |
0,871 |
14,157 |
28,937 |
0,104 |
0,067 |
|
|
15 |
3,363 |
12,221 |
0,070 |
0,192 |
0,018 |
0,048 |
0,933 |
1,023 |
16,147 |
29,794 |
0,114 |
0,071 |
|
|
16 |
3,684 |
12,256 |
0,081 |
0,223 |
0,020 |
0,056 |
1,082 |
1,186 |
18,295 |
30,720 |
0,123 |
0,075 |
|
|
17 |
4,030 |
12,294 |
0,093 |
0,256 |
0,023 |
0,064 |
1,243 |
1,361 |
20,602 |
31,714 |
0,133 |
0,080 |
|
|
18 |
4,792 |
12,378 |
0,120 |
0,328 |
0,030 |
0,082 |
1,596 |
1,749 |
25,694 |
33,909 |
0,153 |
0,088 |
|
|
19 |
5,209 |
12,423 |
0,134 |
0,368 |
0,034 |
0,092 |
1,789 |
1,960 |
28,479 |
35,109 |
0,163 |
0,093 |
|
|
20 |
6,114 |
12,523 |
0,166 |
0,454 |
0,041 |
0,114 |
2,209 |
2,420 |
34,526 |
37,715 |
0,185 |
0,102 |
|
|
21 |
4,399 |
12,335 |
0,106 |
0,291 |
0,027 |
0,073 |
1,414 |
1,549 |
23,069 |
32,777 |
0,143 |
0,084 |
|
|
22 |
3,363 |
12,221 |
0,070 |
0,192 |
0,018 |
0,048 |
0,933 |
1,023 |
16,147 |
29,794 |
0,114 |
0,071 |
|
|
23 |
2,791 |
12,158 |
0,050 |
0,137 |
0,013 |
0,034 |
0,668 |
0,732 |
12,327 |
28,149 |
0,095 |
0,063 |
|
|
М(ДP) |
3,354 |
12,220 |
0,070 |
0,191 |
0,017 |
0,048 |
0,929 |
1,018 |
16,090 |
29,899 |
0,109 |
0,075 |
|
|
max ДP |
6,114 |
12,523 |
0,166 |
0,454 |
0,041 |
0,114 |
2,209 |
2,420 |
34,526 |
37,715 |
0,185 |
0,102 |
Шины системы (потери и мощность на один трансформатор)
|
t, час |
DPт.систсум |
DQт.сист.сум |
УDPт.сети |
УDQт.сети |
УPт.сети |
УQт.сети |
|
|
кВт |
квар |
кВт |
квар |
МВт |
Мвар |
||
|
0 |
28,812 |
123,940 |
42,236 |
239,357 |
2,259 |
0,976 |
|
|
1 |
28,901 |
124,522 |
42,730 |
237,069 |
2,310 |
1,002 |
|
|
2 |
28,991 |
125,119 |
43,256 |
237,891 |
2,360 |
1,031 |
|
|
3 |
28,811 |
123,933 |
43,075 |
234,776 |
2,255 |
0,985 |
|
|
4 |
28,911 |
124,590 |
44,411 |
236,007 |
2,312 |
1,018 |
|
|
5 |
28,617 |
122,655 |
43,344 |
232,074 |
2,128 |
0,956 |
|
|
6 |
36,931 |
177,427 |
63,959 |
301,606 |
5,166 |
2,271 |
|
|
7 |
37,372 |
180,330 |
65,112 |
303,319 |
5,289 |
2,290 |
|
|
8 |
43,435 |
220,274 |
73,649 |
361,050 |
6,649 |
2,864 |
|
|
9 |
43,679 |
221,886 |
67,838 |
362,279 |
6,673 |
2,933 |
|
|
10 |
45,474 |
233,713 |
67,974 |
384,689 |
7,033 |
3,055 |
|
|
11 |
42,078 |
211,335 |
63,665 |
348,809 |
6,340 |
2,803 |
|
|
12 |
35,757 |
169,692 |
53,370 |
300,543 |
4,865 |
2,094 |
|
|
13 |
35,814 |
170,066 |
55,528 |
304,710 |
4,861 |
2,164 |
|
|
14 |
35,636 |
168,895 |
56,873 |
309,753 |
4,827 |
2,114 |
|
|
15 |
36,009 |
171,353 |
59,246 |
306,494 |
4,911 |
2,202 |
|
|
16 |
33,552 |
155,169 |
58,845 |
280,601 |
4,199 |
1,891 |
|
|
17 |
37,912 |
183,892 |
68,137 |
318,493 |
5,421 |
2,370 |
|
|
18 |
39,835 |
196,559 |
77,598 |
339,509 |
5,851 |
2,648 |
|
|
19 |
39,514 |
194,443 |
79,644 |
338,158 |
5,828 |
2,494 |
|
|
20 |
39,658 |
195,392 |
85,835 |
341,763 |
5,864 |
2,518 |
|
|
21 |
40,045 |
197,944 |
76,916 |
340,550 |
5,945 |
2,544 |
|
|
22 |
35,236 |
166,261 |
56,617 |
298,014 |
4,714 |
2,064 |
|
|
23 |
32,202 |
146,272 |
48,692 |
273,494 |
3,753 |
1,669 |
|
|
М(ДP) |
35,966 |
171,069 |
59,940 |
301,292 |
4,659 |
2,040 |
|
|
max ДP |
45,474 |
233,713 |
85,835 |
384,689 |
7,033 |
3,055 |
Городской потребитель
Определение потерь электроэнергии в сети предприятия за сутки.
Суммарные потери электроэнергии в элементе сети определяются по формуле:
,
где - активная мощность потерь в j_ом элементе на i_ом интервале времени, кВт; - длительность i_ого интервала времени, ч.
Результаты расчетов представлены в таблицах.
Суммарные потери электроэнергии в сети предприятия определяются по формуле:
,
где - количество единиц j_ого оборудования, шт.
Суммарная отпущенная энергия определяется по формуле:
,
где - количество кабельных линий, питающих предприятие.
|
Эпром |
Эгор |
Эсел |
Эпроч |
ДЭпром |
ДЭгор |
ДЭсел |
|
|
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
МВт*ч/сут. |
|
|
20,550 |
7,650 |
2,232 |
34,209 |
0,021 |
0,168 |
0,386 |
Коэффициент полезного действия
Определяется по формуле:
;
Данные расчета сведем в таблицу:
|
зпром |
згор |
зсел |
|
|
99,9 |
98,9 |
85,3 |
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Рассмотрение взаимосвязанных графиков, правила построения графиков и диаграмм. Практические примеры и понятия основных терминов, которые используются при построении графиков и диаграмм. Взаимосвязанные графики накопительного и технологического типа.
контрольная работа [6,1 M], добавлен 09.08.2010Расчет показателей по строительству объекта связи: построение сетевого графика на прокладку и расчет его параметров, линейных графиков, циклограмм движения бригад по участкам, графиков потребности в рабочих. Расчет экономической эффективности инвестиций.
курсовая работа [490,5 K], добавлен 30.06.2012Определение величины интервала, объема промышленной продукции, численности населения, основных фондов, инвестиций в основной капитал регионов. Общие правила построения графиков. Классификация статистических графиков по форме графического образа.
контрольная работа [299,8 K], добавлен 24.12.2014Формирование баланса потоков движения денежных средств. Вычисление простого и дисконтированного сроков окупаемости проектов и расчет нормы прибыли. Построение графиков динамики показателя чистой текущей стоимости при условии изменения ставки дисконта.
контрольная работа [166,4 K], добавлен 14.05.2012Планирование расхода электроэнергии на производственные нужды и определение расчетных нагрузок цехов. Определение максимальных нагрузок и построение суточных графиков предприятия. Планирование эксплуатационного и ремонтного обслуживания энергохозяйства.
курсовая работа [1,4 M], добавлен 28.01.2016Предмет и задачи статистики, ее категории. Статистические ряды распределения и их элементы. Виды статистических таблиц и графиков. Основные свойства арифметической, геометрической и хронологической средней. Показатели вариации и классификация индексов.
шпаргалка [65,8 K], добавлен 26.12.2010Определение графического метода, его роль и значение в статистике. Изображение экономических показателей в определенном масштабе на основе использования геометрических способов. Основные элементы и виды графиков. Статистические карты и картограммы.
презентация [103,1 K], добавлен 13.12.2015Статистические ряды распределения, их виды. Статистические таблицы. Индексы индивидуальные и общие. Динамические характеристики и погрешности приборов для измерения и контроля финансово-экономических показателей. Функции управления качеством продукции.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 07.03.2011Управление запасами. Расчет производственного заказа. Определение размера заказа с резервным запасом, с дисконтом. Составление календарных графиков. Расчет запуска партии на одном, на двух, на трех станках. Суммарная длительность обработки всех партий.
контрольная работа [2,0 M], добавлен 29.09.2008Разработка организационного плана и программы наблюдений. Разработка формуляра и проведение наблюдения. Сводка и группировка данных. Расчет показателей и построение графиков для секторов. Расчет обобщающих показателей для всей совокупности показателей.
реферат [17,4 K], добавлен 31.03.2009