Расчет образования и рассеивания загрязняющих веществ от производства литого автомобильного алюминиевого диска

Размещено на http://www.allbest.ru

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ

ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«СИБИРСКИЙ ФЕДЕРАЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»

Политехнический институт

Кафедра «ИЭиБЖД»

КУРСОВАЯ РАБОТА

Расчет образования и рассеивания загрязняющих веществ от производства литого автомобильного алюминиевого диска

Преподаватель Т.А. Кулагина

Студент ФЭ13-10Б Г.М. Дюбо

Красноярск 2016

ВВЕДЕНИЕ

Отдельные технологические процессы указанного производства сопровождаются выделением и выбросом в атмосферу загрязняющих веществ. Они образуются как в основных технологических процессах, так и во вспомогательных подразделениях (котельные, отделка изделия и т.д.).

Степень загрязнения атмосферного воздуха зависит от количества выбросов вредных веществ, их химического состава, от высоты, на которой осуществляется выбросы, от климатических условий, определяющих перенос, рассеивание и превращение выбрасываемых веществ.

Для определения воздействия конкретного объекта на загрязнение атмосферного воздуха проводится в свою очередь инвентаризация источников выбросов промышленных предприятий, которая служит исходным материалом для расчета и установки ПДВ в атмосферу. При проведении инвентаризации обследованию подлежат все источники выбросов.

Целью моей курсовой работы является освоение методики расчета выбросов загрязняющих веществ от различных источников производства. В процессе выполнения такой работы источники загрязнения разделяют на организованные и неорганизованные.

загрязняющий автомобильный диск дымовой котельная



1. РАСЧЕТЫ ОБРАЗОВАНИЯ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ

1.1 Расчет образования загрязняющих веществ от неорганизованных источников выброса

1.1.1 Расчет выбросов от передвижных источников

Расчет валовых и максимально разовых выбросов от всех групп автомобилей проводится в соответствии с действующей методикой [1].

Расчет выбросов от дорожно-строительных машин (ДМ) проводится по основным загрязняющим веществам, содержащимся в отработавших газах дизельных и пусковых бензиновых двигателей: углерода оксид (СО), углеводороды (СН), азота оксид (в пересчете на NO₂), твердые частицы (сажа - С), ангидрид сернистый (серы диоксид - SO₂), свинец и его неорганические соединения (в пересчете на свинец).

Все рассматриваемые в данном разделе ДМ условно разбиты на категории в зависимости от номинальной мощности установленного дизельного двигателя. Запуск дизельных двигателей, установленных на ДМ (кроме 1-й категории), часто производится с помощью пусковых 2-х тактных бензиновых двигателей или пусковых установок с 4-х тактными бензиновыми двигателями. На их долю приходится значительная часть суммарных вредных выбросов за период запуска, прогрева и выезда машин с территории предприятия.

· Выброс i-го вещества одной машины k-ой группы в день при выезде с территории предприятия M'_ik, и возвратеM''_ik рассчитывается по формулам:



где m_nik - удельный выброс i-го вещества пусковым двигателем, г/мин;

m_npik - удельный выброс i-го вещества при прогреве двигателя машины k-ой группы, г/мин;

m_gвik - удельный выброс i-го вещества при движении машины k-ой группы по территории с условно постоянной скоростью, г/мин;

m_xxik - удельный выброс i-го компонента при работе двигателя на холостом ходу, г/мин:

t_n,t_пр - время работы пускового двигателя и прогрева двигателя, мин;

t_gв1,t_gв2 - время движения машины по территории при выезде и возврате, мин;

t_хx1, t_xx2 - время работы двигателя на холостом ходу при выезде и возврате = 1 мин.

· Валовый годовой выброс i-го вещества рассчитывается по формуле:

где D_фк - суммарное количество дней работы k-ой группы в расчетный период года, рассчитывается по формуле:

где D_p - количество рабочих дней в расчетном периоде;

N_k - среднее количество автомобилей k-ой группы, ежедневно выходящих на линию.

· Для определения общего валового выброса M°_i валовые выбросы одноименных веществ по периодам года суммируются:

· Максимально разовый выброс i-го вещества G_i рассчитывается для каждого месяца по формуле:

где N'_k - наибольшее количество автомобилей, выезжающих со стоянки в течение одного часа.

Таблица 1. Удельные выбросы загрязняющих веществ пусковыми двигателями и установками при пуске дизельных двигателей на ДМ (m_nik)

Категория машин	Номинальная мощность дизельного двигателя, кВт	Удельные выбросы загрязняющих веществ, г/мин
		СО	СН	NO2	SO2	C
1xx	до 20	-	-	-	-	-
2	21-35	18,3	4,7	0,?	0,023	0,0064
3	36-60	23,3	5,8	1,2	0,029	0,0082
4	61-100	25,0	2,1	1,?	0,042	0,0120
5	101-160	35,0	2,9	3,4	0,058	0,0160
6	161-260	57,0	4,7	4,5	0,095	0,0270
7	свыше 260	90,0	7,5	7,0	0,150	0,0420

х - Расчет выбросов соединений свинца приводится только в случае использования этилированного бензина;

хх - I категория машин осуществляет пуск дизельного двигателя электростартером, который не дает никаких выбросов.



Таблица 2. Удельные выбросы загрязняющих веществ ДМ в процессе прогрева (m_npik)

Категория машин	Удельный выброс загрязняющих веществ, г/мин
	СО	СН	NO2	С	SO2
	Периоды года
	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный
1	0,5	1,0	0,06	0,16	0,09	0,14	0,01	0,06	0,018	0,022
5	0,8	1,6	0,11	0,29	0,17	0,26	0,02	0,12	0,034	0,042
3	1,4	2,8	0,18	0,47	0,29	0,44	0,04	0,24	0,058	0,072
4	2,4	4,8	0,30	0,78	0,48	0,72	0,06	0,36	0,097	0,120
5	3,9	7,8	0,49	1,27	0,78	1,17	0,10	0,60	0,16	0,200
6	6,3	12,6	0,79	2,05	1,27	1,91	0,17	1,02	0,25	0,310
7	9,9	18,8	1,24	3,22	2,00	3,00	0,26	1,56	0,26	0,320

Примечание: В переходный период значения выбросов CO,CH,C,SO₂ должны умножаться на коэффициент 0,9 от значений для холодного периода. ВыбросыNO₂ равны выбросам в холодный период.

Таблица 3. Удельные выбросы загрязняющих веществ ДМ в процессе движения по территории предприятия (m_gвik)

Категория машин	Номинальная мощность	Удельный выброс загрязняющих веществ, г/мин
		СО	СН	NО2	С	SO2
	дизельного	Периоды года
	двигателя, кВт	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный	теплый	холодный
1	до 20	0,24	0,29	0,08	0,10	0,47	0,47	0,05	0,07	0,036	0,044
2	21-35	0,45	0,55	0,15	0,18	0,87	0,87	0,10	0,15	0,068	0,084
3	36-60	0,77	0,94	0,26	0,31	1,49	1,49	0,17	0,25	0,120	0,150
4	61-100	1,29	1,57	0,43	0,51	2,47	2,47	0,27	0,41	0,190	0,230
5	101-160	2,09	2,55	0,71	0,85	4,01	4,01	0,45	0,67	0,310	0,380
6	161-260	3,37	4,11	1,14	1,37	6,47	6,47	0,72	1,08	0,510	0,630
7	свыше 260	5,30	6,47	1,79	2,15	10,16	10,16	1,13	1,70	0,800	0,980

Примечание: В переходный период значения выбросов CO, CH, C, SO₂ должны умножаться на коэффициент 0,9 от значений для холодного периода. Выбросы NO₂ равны выбросам в холодный период.

Таблица 4. Удельные выбросы загрязняющих веществ при работе дизельного двигателя на холостом ходу (m_xхiк)

Категория двигателя	Номинальная мощность двигателя, кВт	Удельный выброс загрязняющих веществ, г/мин
		СО	СН	NO2	SO2		С
1	до 20	0,45	0,06	0,09	0,018		0,01
2	21-35	0,84	0,11	0,17	0,034		0,02
3	36-60	1,44	0,18	0,29	0,058		0,04
5	101-160	3,91	0,49	0,78	0,160		0,10
6	161-260	6,31	0,79	1,27	0,250		0,17
7	свыше 260	9,92	1,24	1,99	0,390		0,26

Таблица 5. Средняя продолжительность пуска дизельного двигателя с помощью пусковых двигателей и установок, t_n

Период года	Теплый	Переходный	Холодный
Продолжительность пуска, мин.	1	2	4

Таблица 6. Средние скорости движения техники по территории предприятия

Тип машин	Средняя скорость движения, км/ч
Колесные тракторы класса до 5 тс	10
Гусеничные тракторы и тяжелая техника	5



Таблица 7. Среднее время работы двигателя при прогреве двигателя

Температура воздуха, С	выше 5	ниже 5 до -5	ниже -5 до -10	ниже -10 до -15	ниже -15 до -20	ниже -20 до -25	ниже -25
Время прогрева, мин	2	6	12	20	28	36	45

На территории предприятия по производству литого автодиска присутствует следующий автомобильный транспорт:

- самосвал КАМАЗ 55102 уголь;

- Маз 53366 готовая продукция;

Предприятие работает в 1 смену по пятидневной рабочей неделе (восьмичасовой рабочий день). Расчет производится для 3 периодов года:

- тёплый - 5 месяцев (D_р = 150 рабочих дней);

- переходный - 2 месяца (D_р = 62 рабочих дней);

- холодный - 5 месяцев (D_р = 150 рабочих дней).

Автомобиль марки КамАЗ 55102: категория 6 (номинальная мощность176 кВт)

N_k = 1,2 (среднее количество машин в день);

N'_k = 0,05 (среднее количество машин в час).

а) Расчет CO:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

б) Расчет CH:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

в) Расчет NO₂:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

.

г) Расчет SO₂:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

.

д) Расчет C:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

Результаты расчетов сведем в таблицы:

Таблица 8. Валовый и максимально-разовый выброс от КамАЗа-55102

Валовый выброс, т/г:
	CO	CH	NO2	SO2	C
Т	М=	0,0014	0,001697	0,002818	0,00079	0,00006
Х		0,0392	0,0097	0,0102	0,00108	0,0039
П		0,0095	0,00158	0,00199	0,00021	0,000594
Общее		0,07152	0,013	0,01238	0,023	0,00606

Таблица 9. Максимально-разовый выброс от КамАЗа-55102

Максимально разовый выброс ,г/с
	CO	CH	NO2	SO2	C
Т	G=	0,1002	0,001221	0,00179	0, 0014	0,001375
Х		0,0357	0,0086	0,0102	0,0,00103	0,0352
П		0,0258	0,0032	0,0019	0,00037	0,001169
общее		0,1617	0,0904	0,01407	0,0028	0,0377

МАЗ 53366 : категория 6 (номинальная мощность 180 кВт)

N_k = 1,2 (среднее количество машин в день);

N'_k = 0,05 (среднее количество машин в час).

е) Расчет CO:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:



Общий валовый выброс равен:

ж) Расчет CH:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

з) Расчет NO₂:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

и) Расчет SO₂:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:

к) Расчет C:

Теплый период:

Переходный период:

Холодный период:

Общий валовый выброс равен:



Таблица 10. Валовый и максимально-разовый выброс от МАЗа 53366

Валовый выброс, т/г:
	CO	CH	NO2	SO2	C
Т	М=	0,000547	0,000069	0,000512	0,0000046	0,000016
Х		0,00314	0,00094	0,00044	0,000063	0,0002
П		0,00052	0,000065	0,000156	0,000033	0,000025
Общее		0,0089	0,00107	0,00107	0,0001	0,00061

Таблица 11. Максимально разовый выброс от МАЗа 53366

Максимально-разовый выброс, г/с:
	CO	CH	NO2	SO2	C
Т	G=	0,0108	0,0011	0,0019	0,00016	0,0000022
Х		0,068	0,0087	0,0086	0,00115	0,0042
П		0,026	0,00316	0,0075	0,00047	0,00115

1.1.2 Расчет выбросов при пересыпке пылящих материалов

Данный расчет производится по методическому пособию «Расчет выбросов от неорганизованных источников»[2].

Интенсивными неорганизованными источниками пылеобразования являются пересыпки материала, погрузка материала в открытые вагоны, полувагоны, загрузка материала грейфером в бункер, ссыпка материала открытой струей в склад и т.д. Объемы пылевыделений от всех этих источников могут быть рассчитаны по формуле:

М_гр=К₁·К₂·К₃·К₄ К₅·К₇· K ₈ · K ₉ ·В· G _ч ·10⁶/3600, г/с

а для валовых выбросов:

П_гр = К ₁ ·К ₂ ·К ₃ ·К ₄ ·К ₅ ·К ₇ ·К ₈ ·К ₉ ·В· G _год ,т/год



где К₁ - весовая доля пылевой фракции в материале. Определяется путем отмывки и просева средней пробы с выделением фракции пыли размером от 0 до 200 мкм;

К₂ - доля пыли (от всей весовой пыли), переходящая в аэрозоль. Проверка фактического дисперсного состава пыли и уточнение значения К₂ производится отбором проб запыленного воздуха на границах пылящего объекта (склада, хвостохранилища) при скорости ветра 2 м/с, дующего в направлении точки отбора пробы.

К₃ - коэффициент, учитывающий местные метеоусловия ;

К₄ - коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности узла от внешних воздействий, условия пылеобразования ;

К₅ - коэффициент, учитывающий влажность материала. Под влажностью материала понимается влажность его пылевой и мелкозернистой фракции ( d ? 1 мм);

К₇ - коэффициент, учитывающий крупность материала, принимается в соответствии;

K ₈ - поправочный коэффициент для различных материалов в зависимости от типа грейфера, при использовании иных типов перегрузочных устройств K ₈= 1

К₉ - поправочный коэффициент при мощном залповом сбросе материала при разгрузке автосамосвала. Принимается равным 0,2 при сбросе материала весом до 10 т, и 0,1 - свыше 10 т. Для остальных неорганизованных источников, коэффициент К₉ выбрать равным 1;

В - коэффициент, учитывающий высоту пересыпки, принимается по данным ;

G _ч - суммарное количество перерабатываемого материала в час, т/час. Определяется главным технологом предприятия.

G _год - суммарное количество перерабатываемого материала в течение года, т/год. Определяется главным технологом предприятия на основе фактически переработанного материала или планируемого на год.

Таблица 12. Значение коэффициентов K ₁, К₂ для определения выбросов пыли

Наименование материала	Плотность материала, г/см3	Весовая доля пылевой фракции К1в материале	Доля пыли, переходящая в аэрозоль, К2
Глина	2,7	0,05	0,02
Песок	2,6	0,05	0,03
Уголь	1,3	0,03	0,02

Таблица 13. Зависимость величины К₃ от скорости ветра

Скорость ветра, м/с	Значения коэффициента К3
до 2	1,0
2-5	1,2
7-10	1,7
10-12	2,0
12-14	2,3
14-16	2,6

Таблица 14. Зависимость величины К₄ от местных условий

Местные условия	К4
	При хранении и пересыпке ПМ* без применения загрузочного рукава	При пересыпке ПМ* с применением загрузочного рукава	При хранении и пересыпке угля в карьере без применения загрузочного рукава	При пересыпке угля в карьере с применением загрузочного рукава
Склады, хранилища открытые а) с 4-х сторон	1,0	0,01	1,0	0,2
б) с 3-х сторон	0,5	0,005	0,8	0,16
в) с 2-х сторон полностью и с 2-х сторон частично	0,3	0,003	0,6	0,12
г) с 2-х сторон	0,2	0,002	0,5	0,1
д) с 1-й стороны	0,1	0,001	0,1	0,02
ж) закрыт с 4-х сторон **	0,005	0,00005	0,1	0,02

* ПМ - пылящие материалы;

** при переводе неорганизованных источников узла пересыпки в организованные при отсутствии аспирации считать выброс пыли в атмосферу до 30% от его нормативного показателя при аспирации узла.

Таблица 15. Зависимость величины K ₅ от влажности материалов

Влажность материалов, % *	К5	К5 (для угля в карьере)
0-0,5	1,0	2,0
до 3,0	0,8	1.3
до 5,0	0,7	1,2
до 7,0	0,6	1,0
до 8,0	0,4	0,7
до 9,0	0,2	0,3
до 10,0	0,1	0,2
Свыше 10	0,01	0,1

* при статическом хранении и пересыпке песка влажностью 3 % и более - выбросы считать равными 0. Для других строительных материалов выбросы считать равными 0 при влажности свыше 20 %.

Таблица 16. Зависимость величины К₇ от крупности материалов

Размер куска, мм	К7
500 и более	0,1
500-100	0,2
100-50	0,4
50-10	0,5
10-5	0,6
5-3	0,7
3-1	0,8
1	1,0



Таблица 17. Зависимость величины В от высоты пересыпки

Высота падения материала, м	В
0,5	0,4
1,0	0,5
1,5	0,6
2,0	0,7
4,0	1,0
6.0	1,5
8,0	2,0
10,0	2,5

Объемы пылевыделений от всех этих источников:

1.1.3 Расчет выбросов пыли с ленточного конвейера

Данный расчет производится по сборнику методик «расчет выбросов в атмосферу от различных производств» [3]

Количество пыли, сдуваемое при транспортировании сыпучего материала с 1 метра открытого ленточного конвейера рассчитывается по формуле:

П= г/с

где - удельная сдуваемость пыли (по данным лабораторных исследований W_c = 3 x 10^-5 кг/(м² с);

- ширина конвейерной ленты = 1 (м);

- коэффициент измельчения горной массы (для угля ? 0,1 )

h- длина конвеера - 22м

При транспортировки угля:

П=

1.1.4 Расчет выбросов при складировании пылящих материалов

Данный расчет производится по сборнику методик «расчет выбросов в атмосферу от различных производств» [3]

Хранение материала осуществляется на складах, открытых с 4-х сторон.

При хранении пылящих материалов для расчета следует применять формулу:

М_хр=К₄·К₅·К₆·К₇· q · F_paб + К₄·К₅·К₆·К₇·0,11· q ( F _пл - F_paб ) (1-з)), г/с

а для расчета валовых выбросов:

П_хр = 0,11·8,64·10^-2·К₄·К₅·К₆.К₇· q · F _пл (1-з).(Т-Т_д-Т_с), т/год

где М_хр - удельный выброс вредного вещества (пыли) в процессе хранения материала, г/с;

П_хр - валовый выброс вредных веществ (пыли) в процессе хранения материала, т/год;

К₄ - коэффициент, учитывающий местные условия, степень защищенности узла от внешних воздействий, условия пылеобразования (таблица 14);

К₅ - коэффициент, учитывающий влажность материала, определяется в соответствии с данными таблицы 15. Под влажностью материала понимается влажность его пылевой и мелкозернистой фракции ( d ? 1 мм);

К₇ - коэффициент, учитывающий крупность материала, принимается в соответствии с таблицей 16;

К₆ - коэффициент, учитывающий профиль поверхности складируемого материала, определяется как отношение К₆ = F _макс / F _пл ;

F _пл - поверхность пыления в плане, м². Определяется главным технологом по генплану предприятия (для глины = 6000 м², для угля = 5000 м²);

F _макс - фактическая площадь поверхности складируемого материала при максимальном заполнении склада, м. Определяется главным технологом предприятия на основе характеристик материала (Для глины =7200 м², для угля=6200 м²);

F _раб - площадь в плане, на которой систематически производятся погрузочно-разгрузочные работы (не реже 1-го раза в неделю), м². Определяется главным технологом предприятия (для глины =3000 м², для угля=2000 м²)

q - максимальная удельная сдуваемость пыли, г/(м²с), подчиняется стеленному закону

Т - общее время хранения материала за рассматриваемый период, в сутках;

Т_с - число дней с устойчивым снежным покровом;

Т_д = 2Т°_Д (час)/24 - число дней с дождем,

где Т°_д (час) - суммарная продолжительность осадков в виде дождя за рассматриваемый период в часах.

Число дней со снегом и часов с дождем запрашивается в территориальном органе Госкомитета по гидрометеорологии либо определяется согласно справочникам по климату.

q = aн^b мг/(м^2·с)

где q - удельная сдуваемость пыли, мг/(м^2·с);

н - скорость ветра, м/с;

а и b - эмпирические коэффициенты, зависящие от типа перегружаемого материала (таблица 19)

Таблица 18. Параметры, определяющие удельную сдуваемость с поверхности складов

п/п	Наименование перегружаемого материала	Параметры	Исследовано в:
		а	b
1	Скальные (роговики, сланцы, окисленные руды) смешанные	0,0097	2,887	ВНИИБТГ
2	Мел	0,00580	3,488	ВНИИБТГ
4	Глины	0,01370	2,328	ВНИИБТГ
5	Окисленные руды	0,02370	2,356	ВНИИБТГ
6	Каменный уголь	0,10850	2,9195	НИПИОТСТРОМ
7	Щебень	0,01350	2,987	НИПИОТСТРОМ
8	Песчано-гравийная смесь (ПГС)	0,00120	3,97	БТИСМ

Для угля:



1.2 Расчет выбросов от организованных источников выброса

Переработка глины и графита, особенно сухого, неизбежно ведет к появлению пыли. Сушка, измельчение (дробление, помол), смешение и транспортировка смесей приводят к образованию особо тонкой пыли. Некоторое количество пыли выделяется при декорировании и обжиге изделий, а также при после обжиговой обработке. Выбросы пыли могут быть связаны не только с сырьевыми материалами, но и со сгоранием топлива.

Газообразные соединения в основном выделяются из сырьевых материалов при сушке и обжиге, хотя при сжигании различных видов топлива также образуются загрязняющие газы, летучие органические соединения (ЛОС) и тяжелые металлы.

Вода расходуется в основном при роспуске глинистых материалов в процессе производства или при промывке оборудования, сбросы в воду также имеют место при работе скрубберов мокрой очистки газов. Вода, добавляемая непосредственно в сырьевую смесь, испаряется при сушке и обжиге.

Отходы производства в соответствии с требованиями производственного процесса или спецификации на готовую продукцию могут быть использованы повторно. Те материалы, которые завод не в состоянии переработать самостоятельно, передают в другие отрасли либо отправляют на сторонние предприятия по переработке отходов или на полигоны

1.2.1 Валовые выбросы загрязняющих веществ (кг/год), выделяющиеся при плавке металлов



- удельное выделение веществ на единицу продукции, кг/т.

B - количество выплавляемого металла в год, т;

- поправочный коэффициент для учета условий плавки;

- эффективность очистки улавливающих аппаратов, %;

A - коэффициент, учитывающий исправную работу очистногооборудования.

Максимально разовые выбросы загрязняющих веществ (г/с) определяются по формуле:

- удельное выделение веществ в единицу времени, кг/ч.

1.2.2 Расчет выбросов пыли от дробильных установок

Во время переработки угля происходит пыление и рассчитывается по формуле(г/с):

а для валовых выбросов (т/год):

где - удельное выделение твердых частиц при работе дробильних установок(

- максимальное количество перерабатываемой горной массы в час и в год соответсвенно,т;

- коэффициент, учитывающий влажность материала

для угля:

1.2.3 Расчет выброса загрязняющих веществ при сливе из цистерн краски

Данный расчет был произведен по методике «расчет выброса загрязняющих веществ от нефтепроизводства»12]

Выбросы i-гo компонента паров жидкости рассчитываются по формуле

-максимальные выбросы (г/с)

-годовые выбросы (т/год)

где - давление насыщенных паров i-гo компонента при минимальной и максимальной температуре жидкости соответственно, мм. рт. ст.;

- массовая доля вещества:

- опытные коэффициенты принимаются по таблицы 28

- опытный коэффициент, принимается по таблице 29

- коэффициент оборачиваемости, принимается по таблице 30

- минимальная и максимальная температура жидкости в резервуаре соответственно, ?С;

- максимальный объем паровоздушной смеси, вытесняемой из резервуаров во время его закачки, м³/час;

- количество жидкости, закачиваемое в резервуар в течение года, т/год.

Данные по компонентному составу растворителей, лаков, красок и т.д. представлены в таблице 31

Таблица 19. Исходные данные

Наименование продукта		м3/час		Конструкция резервуара
	min	max
Эмаль ПФ-115	30	20	0.5	1300	Наземный вертикальный

Таблица 19. Продолжение данных

Компонент	Константы Антуана	m	rж т/м3	Сi, % масс
	А	В	С
Ацетон	7.2506	1281.7	237	58.1	0.792	7
Бутиловый спирт	8.7051	2058.4	246	74.1	0.805	10
Бутилацетат	7.006	1340.7	199	116	0.882	10
Толуол	6.95334	1343.94	219.38	92.1	0.867	50
Этиловый спирт	9.274	2239	273	46.1	0.789	15
Этилцеллозольв	8.416	2135	253	90	0.931	8

Таблица 19. Окончание данных

Компонент	Р30	Р20	Xi : mi	Xi : ri	M, г/с	G, т/год
	мм. рт. ст.
Ацетон	282	183	0.00120	0.088	0.0112	0.1081
Бутиловый спирт	17.7	9.26	0.00135	0.124	0.0010	0.0090
Бутилацетат	14.2	7.66	0.000860	0.113	0.00080	0.0073
Толуол	36.7	21.8	0.00543	0.577	0.0104	0.0971
Этиловый спирт	76.7	42.9	0.00325	0.190	0.0065	0.0596
Этилцеллозольв	7.44	3.94	0.00089	0.086	0.00034	0.0030

примечание : Х_i=С_i: 100

=0,0112 , г/с

=0,1081,т/год

Таблица 20. Значение опытных коэффициентов

Категория	Конструкция резервуаров	Крmax или Крср	Объем резервуара, Vр,. м3
			100 и менее	200-400	700-1000	2000 и более
Режим эксплуатации «мерник». ССВ - отсутствуют
А	Наземный вертикальный	Крmax	0.90	0.87	0.83	0.80
		Крср	0.63	0.61	0.58	0.56
	Заглубленный	Крmax	0.80	0.77	0.73	0.70
		Крср	0.56	0.54	0.51	0.50
	Наземный горизонтальный	Крmax	1.00	0.97	0.93	0.90
		Крср	0.70	0.68	0.65	0.63
Б	Наземный вертикальный	Крmax	0.95	0.92	0.88	0.85
		Крср	0.67	0.64	0.62	0.60
	Заглубленный	Крmax	0.85	0.82	0.78	0.75
		Крср	0.60	0.57	0.55	0.53
	Наземный горизонтальный	Крmax	1.00	0.98	0.96	0.95
		Крср	0.70	0.69	0.67	0.67
В	Наземный вертикальный	Крmax	1.00	0.97	0.93	0.90
		Крср	0.70	0.68	0.650	0.63
	Заглубленный	Крmax	0.90	0.87	0.83	0.80
		Крср	0.63	0.61	0.58	0.56
	Наземный горизонтальный	Крmax	1.00	1.00	1.00	1.00
		Крср	0.70	0.70	0.70	0.70
Режим эксплуатации - «мерник». ССВ - понтон
А, Б, В	Наземный вертикальный	Крmax	0.20	0.19	0.17	0.16
		Крср	0.14	0.13	0.12	0.11
Режим эксплуатации - «мерник». ССВ плавающая крыша
А, Б, В	Наземный вертикальный	Крmax	0.13	0.13	0.12	0.11
		Крср	0.094	0.087	0.080	0.074
Режим эксплуатации «буферная емкость»
А, Б, В	Все типы конструкций	Кр	0.10	0.10	0.10	0.10

Таблица 21. Значения коэффициентов К_В

Рt мм. рт. ст.	КВ	Рt мм. рт. ст.	КВ	Рt мм. рт. ст.	КВ
540 и менее	1.00	620	1.33	700	1.81
550	1.03	630	1.38	710	1.89
560	1.07	640	1.44	720	1.97
570	1.11	650	1.49	730	2.05
580	1.15	660	1.55	740	2.14
590	1.19	670	1.61	750	2.23
600	1.24	680	1.68	759	2.32
610	1.28	690	1.74

Таблица 22. Значения опытных коэффициентов K_об

n	100 и более	80	60	40	30	20 и менее
Коб	1.35	1.50	1.75	2.00	2.25	2.50



Таблица 23. Компонентный состав растворителей, лаков, красок и т.д. (C_i, % массовый)

Компонент	Эмали
	ПЭ-276	НЦ-25	HЦ-132П	НЦ-1125	НЦ-257	HЦ-258	КВ-518	ПФ-115	ПФ-133	МС-17
Бутилацетат	6	6.6	6.4	6	6.2	6.5	7	-	-	-
Этилцеллозольв	-	5.28	6.4	4.8	4.96	-	-	-	-	-
Ацетон	2-4	4.62	6.4	4.2	4.34	-	19.6	-	-	-
Бутанол	-	9.9	12	6	9.3	10.4	-	-	-	-
Этанол	-	9.9	16	9	62	5.85	-	-	-	-
Толуол	-	29.7	32.8	30	31	13	-	-	-	-
Этилацетат	-	-	-	-	-	0.75	-	-	-	-
Стирол	2-1	-	-	-	-	-	-	-	-	-
Ксилол	-	-	-	-	-	16.25	-	22.5	25	60
Сольвент	-	-	-	-	-	-	43.4	-	-	-
Уайтспирит	-	-	-	-	-	-	-	22.5	-	-
Циклогексанон	-	-	-	-	-	3.25	-	-	-	-
Летучая часть	9-10	66	80	60	62	65	70	45	50	60
Сухой остаток	91-90	34	20	40	38	35	30	55	50	40

1.2.4 Расчет выбросов от механической обработки материала

Механической обработке подвергаются металлы, сплавы, неметаллы.

Для холодной обработки материалов используют токарные, фрезерные, шлифовальные, заточные, сверлильные и другие станки.

Характерной особенностью процессов механической обработки является выделение твердых частиц (пыли) При обработке стали на шлифовальных и заточных станках также образуются пыль, а на остальных станках - отходы только в виде стружки. При применении смазочно-охлаждающих жидкостей (СОЖ) - аэрозоли, минеральные масла, различные эмульсолы.

"Чистое" время работы единицы станочного оборудования в день - это время, которое идет на собственно изготовление детали без учета времени на ее установку и снятие.

Валовый загрязняющего вещества на участке механической обработки определяется отдельно для каждого станка по формуле:

, т/год

где -удельное выделение загрязняющего вещества при работе оборудования (станка), г/с (

- чистое время работы одной единицы оборудования в день, с;

- количество дней работы станка (оборудования) в год.

1.2.5 Расчет выбросов при нанесении лакокрасочных материалов

Данный расчет был произведен по методике (4)

Процесс формирования покрытия на поверхности изделия заключается в нанесении лакокрасочного материала (ЛКМ) и его сушке.

Выброс загрязняющих веществ зависит от ряда факторов: способа окраски, производительности применяемого оборудования, состава лакокрасочного материала и др.

В качестве исходных данных для расчета выбросов загрязняющих веществ при различных способах нанесения ЛКМ принимают: фактический или плановый расход окрасочного материала, долю содержания в нем растворителя, долю компонентов лакокрасочного материала, выделяющихся из него в процессах окраски и сушки.

Расчет выделений загрязняющих веществ выполнен в соответствии с «Методикой расчета выделений (выбросов) загрязняющих веществ в атмосферу при нанесении лакокрасочных материалов (на основе удельных показателей). СПб, 1997» (с учетом дополнений НИИ Атмосфера 2005 г.).

Количественная и качественная характеристика загрязняющих веществ, выделяющихся в атмосферу, приведена в таблице 26

Таблица 24. Характеристика выделений загрязняющих веществ в атмосферу

Наименование загрязняющего вещества	Максимально разовый выброс (г/с)	Годовой выброс (т/год)
Диметилбензол -код (616)	0,0205	0,108
Уайт-спирит -код(2752)	0,0205	0,108
Взвешенные вещества -код (2902)	0,0344	0,0792

Таблица 25 .Исходные данные для расчета

Данные	Расход ЛМК за год, кг	Месяц наиболее интенсивной работы	Одновременность
		Расход ЛМК,кг	Число дней работы	Число рабочих часов
				При окраске	При сушке
Покраска карандашного изделия . Эмаль ПФ-115. Окраска и сушка изделия	480	60	20	4	16	+

Таблица 26. Выделение загрязняющих веществ при нанесении лакокрасочных покрытий

Способ окраски	Аэрозоли (% от производительности при окраске	Пары растворителя (% от общего содержания растворителя в краске
	При окраске	При окраске	При сушке
Распыление
безвоздушное	2,5	23	77
Гидрологическое	1,0	25	75
пневмоэлектрическое	3,5	20	80
электростатическое	0.3	50	50
горячее	20	22	78
Электроснабжение	-	10	90
Окунание	-	28	72
Струйный облив	-	35	65
Покрытие лаком в лаконаливных машинах
металлических изделий	-	60	40
деревянных изделий	-	80	20

· Количество аэрозоля краски, выделяющегося при нанесении ЛКМ на поверхность изделия (детали), определяется по формуле :

где - масса краски, используемой для покрытия, кг;

- доля краски, потерянной в виде аэрозоля, %;

- доля летучей части (растворителя) в ЛКМ, %;

- коэффициент оседания аэрозоля краски в зависимости от длины газовоздушного тракта.

· Количество летучей части каждого компонента определяется по формуле :

где - масса краски, используемой для покрытия, кг;

- доля летучей части (растворителя) в ЛКМ, %;

- доля растворителя в ЛКМ, выделившегося при нанесении покрытия, %.

В процессе сушки происходит практически полный переход летучей части ЛКМ (растворителя) в парообразное состояние.

· Масса выделившейся летучей части ЛКМ определяется по формуле :

где - масса краски, используемой для покрытия, кг;

- доля летучей части (растворителя) в ЛКМ, %;

- доля растворителя в ЛКМ, выделившегося при сушке покрытия, %.

Расчет максимального выброса производится для операций окраски и сушки отдельно по каждому компоненту по формуле :

где - выброс аэрозоля краски либо отдельных компонентов растворителей за месяц напряженной работы при окраске (сушке);

- число дней работы участка за месяц напряженной работы при окраске (сушке);

- число рабочих часов в день при окраске (сушке).

При расчете выделения конкретного загрязняющего вещества учитывается в виде дополнительного множителя в формулах (1-3) массовая доля данного вещества в составе аэрозоля либо от- дельных компонентов растворителей.

Расчет годового и максимально разового выделения загрязняющих веществ в атмосферу приведен ниже.

Эмаль ПФ-115

Расчет выброса окрасочного аэрозоля

2902 Взвешенные вещества

Расчет выброса летучих компонентов ЛКМ

616. Диметилбензол

2752. Уайт-спирит

2. РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ОТ КОТЛА

2.1 Расчет объема сухих дымовых газов

· Объем сухих дымовых газов при нормальных условиях рассчитывается по уравнению:

где - соответственно объемы воздуха дымовых газов и водяных паров при стехиометрическом сжигании одного килограмма (1) топлива,

· Для твердого и жидкого топлива расчет выполняют по химическому составу сжигаемого топлива по формулам:

где - соответственно содержание углерода, серы (органической и колчеданной), водорода, кислорода и азота в рабочей массе топлива, %.

- влажность рабочей массы топлива, %.

Расчеты:



2.2 Расчет выбросов твердых частиц

· Суммарное количество твердых частиц (летучей золы и несгоревшего топлива) , поступающих в атмосферу с дымовыми газами котлов (г/с, т/год), вычисляют по одной из двух формул:

где - расход натурального топлива, г/с (т/год);

- зольность топлива на рабочую массу, %;

- доля золы, уносимой газами из котла (доля золы топлива в уносе); при отсутствии данных замеров можно использовать ориентировочные значения, приведенные в нормативном методе «Тепловой расчет котельных агрегатов»;

-доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях;

- содержание горючих в уносе, %;

- потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %;

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

32,68 - теплота сгорания углерода, МДж/кг.

Расчет:

2.3 Расчет выбросов оксидов серы

· Суммарное количество оксидов серы , выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), вычисляют по формуле:

где - расход натурального топлива за рассматриваемый период, г/с (т/год);

- содержание серы в топливе на рабочую массу, %;

- доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котле. Для углей Канско-Ачинского бассейна для топок с твердым шлакоудалением=0,2;

- доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе попутно с улавливанием твердых частиц.

Расчет:

2.4 Расчет выбросов оксидов углерода

Расчет количества выбросов выполняется по данным инструментальных замеров в соответствии с разделом 1 данной Методики.

· При отсутствии данных инстументальных замеров оценка суммарного количества выбросов оксидов углерода, г/с (т/год), может быть выполнена по соотношению:

где - расход топлива, г/с (т/год);

- выход оксида углерода при сжигании топлива, г/кг (г/) или кг/т. Рассчитывается по формуле:

,

где - потеритепла вследствие химическойнеполноты сгорания топлива, %;

-коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в продуктах неполного сгорания оксида углерода; принимается для

твердого топлива.................. 1,0

мазута...........................……..0,65

газа.................................…… 0,5

- низшая теплота сгорания натурального топлива, МДж/кг, (МДж/нм³);

- потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива, %.

При отсутствии эксплуатационныхданных значения q₃, q₄принимаются по таблице .

Таблица 27. Характеристика топок котлов малой мощности

Вид топок и котлов	Топливо	q3, %	q4, %	Примечание
С неподвижной решеткой и ручным забросом топлива	Бурые угли Каменные угли Антрациты AM и АС	2,0 2,0 1,0	8,0 7,0 10,0
Топки с цепной решеткой	Донецкий антрацит	0,5	13,5/10	Большие значения q4 - при отсутствии
Шахтно-цепные топки	Торф кусковой	1,0	2,0	средств уменьшения
Топки с пневмомеханическим забрасывателем и цепной решеткой прямого хода	Угли типа кузнецких Угли типа донецкого Бурые угли	0,5-1,0 0,5-1,0 0,5-1,0	5,5/3 6/3,5 5,5/4	уноса; меньшие значения q4 - при остром дутье и наличии возврата
Шахтные топки с наклонной решеткой	Дрова, дробленые отходы, опилки, торф кусковой	2	2
Топки скоростного горения	Дрова, щепа, опилки	1	4/2
Слоевые топки котлов паропроизводительностью более 2 т/ч	Эстонские сланцы	3	3
Камерные топки с твердым шлакоудалением	Каменные угли Бурые угли Фрезерный торф	0,5 0,5 0,5	5/3 3/1,5 3/1,5

Расчеты:

2.5 Расчет выбросов оксидов азота

· Для котлов, оборудованных топками с неподвижной, цепной решеткой, с пневмомеханическим забрасывателем и для шахтных топок с наклонной решеткой суммарное количество оксидов азота no_xв пересчете на ; (в г/ с, т/ год), выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами, рассчитывается по формуле:

,

где -расчетный расход топлива, кг/с (т/год), определяемый по формуле:

,

где - фактический расход топлива на котел кг/с (т/год);

- потери тепла от механической неполнотысгорания, %;

- низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг;

- удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж.

· Величина рассчитывается по формуле:

,

где - коэффициент избытка воздуха в топке, определяемый по формуле:

,

где - концентрация кислорода в дымовых газахзакотлом, %;при отсутствии информации о концентрации кислорода в дымовых газах за котлом можно принимать = 2,5;

-характеристика гранулометрического состава угля - остаток на ситес размером ячеек 6мм, %;принимается по сертификату на топливо; Для углей и сланцев при отсутствии характеристики гранулометрического состава в сертификатах на томливо или по опытным данням значение следует принимать равным 40%.

-тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м².

· Величина определяется по формуле:

,

где -зеркало горения (определяется по паспортным данным котельной установки), м²;

- фактическая тепловая мощность котла повведенному втопку теплу, МВт, определяемая по формуле:

- безразмерныйкоэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подаваемых в смеси с дутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота;

,

где - степень рециркуляции дымовыхгазов, %;

k_п- коэффициент пересчета;

при определении выбросов в граммах в секунду k_п = 1;

при определении выбросов в тоннах в год k_п = 10^-3.

В связи с установленными раздельными ПДК на оксид и диоксид азота и с учетом трансформации оксидов азота суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие, расчет которых проводится согласно п. 1.6 данной Методики.

В связи с установленными раздельными ПДК для оксида и диоксида азота и с учетом трансформации оксида азота в атмосферном воздухе суммарные выбросы оксидов азота разделяются на составляющие (с учетом различия в молекулярной массе этих веществ):

,

,

где , - молекулярные массы и , равные 30 и 46 соответственно;

0,8 - коэффициент трансформации оксида азота в диоксид.

Расчеты:

2.6 Расчет выбросов бенз(а)пирена паровыми и водогрейными котлами

· Суммарное количество бенз(а)пирена, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами (г/с, т/год), вычисляют по формуле:

,

где - концентрация бенз(а)пирена в сухих дымовых газах при стандартном коэффициенте избытка воздуха = 1,4 и нормальных условиях, мг/м³;

-объем сухих дымовых газов, образующихся при полном сгорании 1 кг (1 м³) топлива;

- расчетный расход топлива, = 12350 т/год;

- коэффициент пересчета. При определении выбросов в граммах в секунду k_п= 0,278?10^-3; при определении выбросовв тоннах в годk_п = 10^-6.

· Концетрацию бенз(а)пирена в сухих дымовых газах котлов малой мощности при слоевом сжигании твердых топлив (мг/), приведенную к избытку воздуха в газах , рассчитывают по формуле:

,

где - коэффициент, характеризующий тип колосниковой решетки и вид топлива; принимаемый равным,

- низшая теплота сгорания топлива, =22,82 МДж/кг;

- коэффициент, характеризующий температурный уровень экранов:

для ................... R=350;

для ................... R=290;

t_н- температура на выходе из котла для водогрейных котлов, t_н

- коэффициент учитывающий нагрузку котла,

- коэффициент, учитывающий степень улавливания бенз(а)пирена золоуловителем и определяемый по формуле:

,

где - степень очистки газов в золоуловителе по золы, =0 %;

Расчеты:



3. РАСЧЕТ РАССЕИВАНИЯ ЗАГРЯЗНЯЮЩИХ ВЕЩЕСТВ ОТ ТОЧЕЧНОГО ИСТОЧНИКА ВЫБРОСОВ В АТМОСФЕРУ

Расчет рассеивания загрязняющих веществ в атмосфере производится по специальной методике - ОНД - 86. Общероссийский нормативный документ базируется на численных и аналитических решениях основного уравнения турбулентной диффузии примеси.

ОНД - 86 устанавливает требования в части расчета концентраций вредных веществ в атмосферном воздухе при размещении и проектировании предприятий, нормировании выбросов в атмосферу реконструируемых и действующих предприятий, а также при проектировании воздухозаборных сооружений.

Предназначен для ведомств и организаций, осуществляющих разработки по разрешению, проектированию и строительству промышленных предприятий, нормированию вредных выбросов в атмосферу, экспертизе и согласованию атмосфероохранных мероприятий.

Данная методика является нормативной. С её помощью можно сделать расчет рассеивания примесей от любых стационарных источников выбросов промышленного объекта.

Методика расчета концентраций действует при проектировании предприятий, а также при нормировании выбросов в атмосферу реконструируемых и действующих предприятий. Также следует отметить, что данная методика предназначена для расчета приземных концентраций в двухметровом слое над поверхностью земли, а также вертикального распределения концентраций.

Степень опасности загрязнения атмосферного воздуха характеризуется наибольшим рассчитанным значением концентрации, соответствующим неблагоприятным (особо опасным) метеорологическим условиям, в том числе опасной скорости ветра.

Источник рассеивания загрязняющих веществ является одиночным, выброс в атмосферу осуществляется посредством дымовой трубы. Расчётами определяются разовые концентрации, относящиеся к 20-30-минутному интервалу осреднения. При расчёте приземных концентраций учитываются метеорологические условия и коэффициенты, определяющие условия рассеивания загрязняющих веществ в атмосферу города Красноярска.

3.1 Расчет максимальных приземных концентраций загрязняющих веществ

Источником, загрязняющим атмосферу на данном предприятии является дымовая труба. Источник имеет следующие параметры:

;

;

;

Таблица 29. Количество загрязняющего вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени

Загрязняющее вещество	Количество загрязняющего вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени, г/с
	1,2
	0,15
	0,448
	0,0728
Бенз(а)пирен
Пыли неорганическая, с содержанием 70-20%	0,5

Максимальная приземная концентрация вредных веществ С_m (мг/м³) при выбросе газовоздушной смеси из одиночного точечного источника с круглым устьем при неблагоприятных метеорологических условиях на расстоянии х_м (м) от источника должна определяться по формуле:

где А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы;

М-масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени, г/с;

F- безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе;

т и п- коэффициенты, учитывающие условия выхода газо-воздушной смеси из устья источника выброса;

Н - высота источника выброса над уровнем земли, м;

- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, в случае ровной или слабопересеченной местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км, =1;

- разность между температурой выбрасываемой газо-воздушной смеси Т_г и температурой окружающего атмосферного воздуха Т_в, ;

-расход газовоздушной смеси, м³/с, определяемый по формуле:

где -диаметр устья источника выброса, м;

- средняя скорость выхода газовоздушной смеси из устья источника выброса, м/с.

Значение коэффициента А, соответствующее неблагоприятным метеорологическим условиям, при которых концентрация вредных веществ в атмосферном воздухе максимальна, принимается равным:

а) 250 - для районов Средней Азии южнее 40° с. ш. и Читинской области;

б) 200 - для Европейской территории РФ: для районов РФ южнее 50° с. ш., для остальных районов Нижнего Поволжья, Кавказа; для Азиатской территории РФ: для Дальнего Востока и остальной территории Сибири и Средней Азии;

в) 180 - для Европейской территории РФ и Урала от 50 до 52° с. ш. за исключением попадающих в эту зону перечисленных выше районов;

г) 160 - для Европейской территории РФ и Урала севернее 52° с. ш.

д) 140 - для Московской, Тульской, Рязанской, Владимирской, Калужской, Ивановской областей.

Значения мощности выброса М (г/с) и расхода газовоздушной смеси V₁ (м³/с) при проектировании предприятий определяются расчетом в технологической части проекта или принимаются в соответствии с действующими для данного производства (процесса) нормативами.

Величину М следует относить к 20 - 30 - минутному периоду осреднения, в том числе и в случаях, когда продолжительность выброса менее 20 минут.

При определении необходимой степени очистки выбросов от вредных веществ должны приниматься реальные значения коэффициента полезного действия очистных устройств при установленных условиях их эксплуатации.

Величину ДТ следует определять, принимая температуру окружающего атмосферного воздуха Т_в по средней температуре наружного воздуха в 13 ч. наиболее жаркого месяца года по главе СНиП «Строительная климатология и геофизика», а температуру выбрасываемой в атмосферу газовоздушной смеси - по действующим для данного производства технологическим нормативам. Для города Томска средняя температура наиболее жаркого месяца составляет 24,3⁰С.

Значение безразмерного коэффициента F принимается:

а) для газообразных вредных веществ и мелкодисперсных аэрозолей (пыли, золы и т. п., скорость упорядоченного оседания которых практически равна нулю) - 1;

б) для мелкодисперсных аэрозолей при среднем эксплуатационном коэффициенте очистки выбросов не менее 90% - 2; от 75 до 90% - 2,5; менее 75% и при отсутствии очистки - 3.

Значение коэффициентов m и n определяются в зависимости от параметров,,,f_e:

Безразмерный коэффициент m определяется в зависимости от параметра f по формуле:

Безразмерный коэффициент n при определяется в зависимости от , при ,

Определим значение максимальной приземной концентрации загрязняющего вещества в атмосфере С_m (мг/м³):



Для бенз(а)пирена:

Для пыли неорганической, с содержанием 70-20% :

3.2 Расчет расстояния, на котором наблюдается максимальная приземная концентрация

Расстояние х_м (м) от источника выбросов, на котором приземная концентрация С (мг/м³) при неблагоприятных метеорологических условиях достигает максимального значения С_m определяется по формуле:

где d- безразмерный коэффициент, значение которого при f<100 находится по формуле, при :

Расстояние x_m (м) для газообразных выбросов:

Расстояние x_m (м) для пыли:

3.3 Расчет опасной скорости ветра

Значение опасной скорости (м/с) на уровне флюгера (обычно 10 м от уровня земли), при которой достигается наибольшее значение приземной концентрации вредных веществ , в случае f < 100 определяется по формуле, при :

3.4 Расчет приземной концентрации вредных веществ в атмосфере на различных расстояниях от источника выброса

При опасной скорости ветра приземная концентрация вредных веществ (мг/м3) в атмосфере по оси факела выброса на различных расстояниях (м) от источника выброса определяется по формуле:

где - безразмерный коэффициент, определяемый в зависимости от отношения по формулам:



Найдем приземную концентрацию вредных веществ C_i (мг/м³) на расстояниях 50 ;90,8;150;181,7;200;400 метров от источника выброса.

Для газообразных веществ:

x₁=50

x₂=90,8

x₃=150

x₄=181,7

x₅=200

x₅=400

Для пыли:

x₁=50 =0,55

x₂ =90,8

x₃=150

x₄=181,7

x₅=200

x₅=400

Для

Для пыли:

Приземные концентрации для

Приземные концентрации для

Приземные концентрации для

Приземные концентрации для

Приземные концентрации для бенз(а)пирена:

Приземные концентрации для пыли:

Таблица 30. Максимальные приземные концентрации в зависимости от расстояния

	Загрязняющее вещество
Расстояние	CO мг/м3	SO2мг/м3	NO2мг/м3	NO мг/м3	Бенз(а)пирен мг/м3	Пыль неорганическая мг/м3
50 м			0,015			0,18
90,8 м			0,034			0,156
150 м	0,18		0,049			0,17
181,7 м	0,19		0,05			0,13
300 м	0,186		0,049			0,12
400 м	0,18	0,142	0,047	0,006		0,05

3.5 Расчет приземной концентрации загрязняющих веществ с учетом фоновой концентрация вредных веществ в атмосфере