Проектирование очистных сооружений города

Размещено на http://www.allbest.ru

Министерство науки и образования РФ Московская государственная академия коммунального хозяйства и строительства Факультет: «Инженерные системы и экология» Кафедра: «Коммунальное и промышленное водопользование»

Пояснительная записка к курсовому проекту

по дисциплине: «Водоотведение и очистка сточных вод»

Студент Пыркин А.М.

группа ВВ-06039

Москва 2010г.

Содержание

очистка сооружение сточный вода аэротенк

Введение

1. Исходные данные

2. Проектирование очистных сооружений города

2.1 Определение расчетных расходов сточных вод, поступающих на городские очистные сооружения

2.1.1 Определение среднесуточного расхода смешанного стока

2.1.2 Определение среднечасового расхода общего стока

2.1.3 Определение среднесекундного расхода общего стока

2.1.4 Определение максимального секундного расхода общего стока

2.1.5 Определение максимального часового расхода общего стока

3. Определение концентрации загрязнения общего стока

3.1 Определение концентрации взвешенных веществ в хозяйственно-бытовых стоках

3.2 Определение концентрации органических загрязнений по БПКполн в хозяйственно-бытовых стоках

3.3 Определение концентрации взвешенных веществ по СПАВ

3.4 Определение концентрации загрязнения смешенного стока городских и производственных сточных вод

3.5 Определение концентрации загрязнений по БПКполн в смешенном стоке

4. Определение необходимой степени очистки сточных вод

4.1 Определение коэффициента смешения сточных вод с водой водоема

4.2 Определение необходимой степени очистки по взвешенным веществам

4.3 Определяем необходимую степень очистки по взвешенным веществам

4.4 Определение необходимой степени очистки сточных вод по растворенному в воде водоема кислороду

4.5 Определение необходимой степени очистки по БПКполн

5. Выбор технологической схемы очистных сооружений

6. Расчёт сооружения для механической очистки сточных вод

6.1 Расчёт приемной камеры

6.2 Расчет решеток

6.3 Расчет аэрируемых песколовок

6.4 Расчет первичных радиальных отстойников

7. Расчет сооружений биологической очистки сточных вод

7.1 Расчет аэротенка - вытеснителя с регенератором

7.2 Расчет аэрационной системы аэротенка

7.3 Подбор насосно-воздуходувной станции

7.4 Расчет вторичных отстойников

7.5 Расчет контактного резервуара

7.6 Расчет хлораторной установки

7.7 Быстроток

8. Сооружения для обработки осадка

8.1 Расчет радиальных илоуплотнителей

8.2 Расчет метантенков

8.3 Расчет газгольдера

8.4 Расчет фильтр прессов

8.5 Обеззараживание осадка

8.6 Расчет аварийных иловых площадок

8.7 Расчет песковых площадок

Список использованной литературы

Введение

Во все времена поселения людей и размещение промышленных объектов реализовались в непосредственной близости от пресных водоемов, используемых для питьевых, технических, сельскохозяйственных и производственных целей. В процессе использования воды человеком она изменяла, свои природные свойства и в ряде случаев становилась опасной в санитарном отношении. Впоследствии с развитием инженерного оборудования городов и промышленных объектов возникла необходимость в устройстве организованных способах отведения загрязненных отработанных потоков воды по специальным гидротехническим сооружениям.

В настоящее время значение пресной воды как пригодного сырья постоянно возрастает. При использовании в быту и промышленности вода загрязняется веществами минерального и органического происхождения. Такую воду принято называть сточной водой.

В зависимости от происхождения сточных вод они могут содержать токсичные вещества и возбудители различных инфекционных заболеваний. Водохозяйственные системы городов и промышленных предприятий оснащены современными комплексами самотечных и напорных трубопроводов и других специальных сооружений, реализующих отведение, очистку, обеззараживание и использование воды и образующихся осадков. Такие комплексы называются водоотводящей системой. Водоотводящие системы обеспечивают также отведение и очистку дождевых и талых вод. Строительство водоотводящих систем обусловливалось необходимостью обеспечения нормальных жилищно-бытовых условий населения городов и населенных мест и поддержания хорошего состояния окружающей природной среды.

В современном мире остро стоит проблема экологического состояния планеты, поэтому немаловажное значение уделяется совершенствованию систем водоочистки, ведь чистая вода является залогом здоровья и благополучия населения нашей планеты.

1. Исходные данные

1. Количество бытовых сточных вод, поступающих на очистные сооружения - 110000м³/сут.

2. Количество производственных сточных вод, поступающих на очистные сооружения - 970м³/сут.

3. Характер производства, от которого поступают сточные воды - Фармацевтический завод.

4. Численность населения, проживающего на канализируемой территории города - 282000 человек.

5. Глубина залегания грунтовых вод на площадке очистных сооружений - 4м.

6. Доминирующий грунт на площадке очистных сооружений - глина.

7. Отметки земли (черные) на площадке очистных сооружений:

- минимальная - 104м;

- максимальная - 108м;

8. Отметка воды в реке (межень) - 101м.

9. Способ обработки осадка - анаэробное сбраживание сырого осадка с последующим обезвоживанием на вакуум-фильтрах и сушкой в естественных условиях.

10. Расход воды водоема среднемесячный Q - 10м³/сек.

11. Средняя скорость воды V -0,5м/сек.

12. Средняя глубина Н - 1,5м.

13. Коэффициент извилистости - 3

14. Расстояние до расчетного створ. - 1500м.

15. Константа К1 потребления Q1 - 0,1сут-1.

16. Константа К2 потребления Q2 - 0,29 сут-1.

17. Содержание взвешенных веществ в реке до спуска сточных вод - 15мг/л.

18. Допустимое увеличение содержания взвешенных веществ Р - 0,75мг/л.

19. БПК речной воды до места выпуска сточных вод - 5,5мг/л.

20. БПК речной и сточной воды в расчетном створе - 6мг/л.

21. Содержание растворенного кислорода до места спуска сточных вод -7,7мг/л.

22. Минимально допустимое количество кислорода в воде водоема - 4мг/л.

23. Вид нормативов качества воды в водоеме - водоемы культурно-бытового водопользования.

2. Проектирование очистных сооружений города

2.1 Определение расчетных расходов сточных вод, поступающих на городские очистные сооружения

2.1.1 Определение среднесуточного расхода смешанного стока:

Qmid=Qmid гор+ Qmid пр,

где Qmid гор - общий средний суточный расход от города, поступающий на очистные сооружения, Qmid гор =110000м³/сут;

Qmid пр - суточный расход, поступающий от промышленного предприятия, Qmid пр = 970м³/сут.

Qmid=110000+970=110970 м³/сут.

2.1.2 Определение среднечасового расхода общего стока

qmid m= Qmid/24

qmid m=1109700/24=4623,7м³/ч

2.1.3 Определение среднесекундного расхода общего стока

qmid s= qmid m*1000/3600

qmid s=4623,7*1000/3600=1284,3л/с

2.1.4 Определение максимального секундного расхода общего стока

qmax= qmid s*Kgen max/1000,

где Kgen.max = 1,47 - коэффициент неравномерности.

qmax=1284,3*1,47/1000=1,92м³/с

2.1.5 Определение максимального часового расхода общего стока

qmax m= qmid s*3600

qmax m=1,92*3600=6912м³/ч

	Qср.сут. м3/сут	qср час м3/ч	qср сек л/с	qмак сек м3/с
Бытовые сточные воды	110000	4583,3	1273,1	1,9
Промышленные сточные воды	970	40,4	11,2	0,02
Итого	110970	4623,7	1284,3	1,92

3. Определение концентрации загрязнения общего стока

В соответствии со СНиП 2.04.03-85 определяем концентрацию взвешенных веществ.

3.1 Определение концентрации взвешенных веществ в хозяйственно-бытовых стоках

Cв.в.=а•1000/qо,

где, а=65мг/л - концентрация загрязнений вещества на 1 человека;

qо=390л/сут - удельная норма водоотведения бытовых сточных вод на 1 жителя.

Cв.в.=65•1000/390=166,67мг/л

3.2 Определение концентрации органических загрязнений по БПКполн в хозяйственно-бытовых стоках

СБПК=a•1000/q,

где, а=75г/сут - БПКполн неосветленной жидкости на 1 жителя;

q=390л/сут - удельная норма водоотведения бытовых сточных вод на 1 жителя.

СБПК =75•1000/390=192,31мг/л

3.3 Определение концентрации взвешенных веществ по СПАВ

ССПАВ=a•1000/q,

а=2,5г/сут

ССПАВ=2,5•1000/390=6,4мг/л

3.4 Определение концентрации загрязнения смешенного стока городских и производственных сточных вод

Cсм=( Cen•Qmid+Cen пр•Qmid пр)/ Qmid,

где Сen=166,67мг/л - концентрация взвешенных веществ в хозяйственно-бытовых водах от города.

Cen пр-750мг/л - концентрация взвешенных веществ от завода.

Qmid пр -970м³/сут - суточный расход, поступающий от завода.

Qmid - 110000м³/сут - суточный расход, поступающий от города.

Cсм=(110000•166,67+970•750)/110970=171,76мг/л

3.5 Определение концентрации загрязнений по БПКполн в смешенном стоке

Lсм=( Len•Qmid+len пр•Qmid пр)/ Qmid,

где Len - концентрация органических загрязнений по БПКполн в хозяйственно-бытовых водах от города, мг/л;

Len=(110000•192,31+970•420)/110970=194,3мг/л.

4. Определение необходимой степени очистки сточных вод

Исходные данные по реке: среднемесячный расход воды в реке при 95%-ой обеспеченности составляет в расчетном створе:

Qr= 10м³/с.

На участке реки от места выпуска сточных вод до расчетного створа средняя скорость течения равна:

Vr = 0,5м/с,

при глубине Нг = 1,5м.

Извилистость русла на участке слабо выражена, т.е.:

= 3.

Выпуск сточных вод с расходом:

qmax s = 1,92 м3/с проектируется у берега, т.е.:

= 1,5.

Расстояние от места выпуска сточных вод до расчетного створа по фарватеру составляет 1,5км. Концентрация взвешенных веществ в реке до спуска сточных вод:

Сг= 15г/м³.

Содержание растворенного кислорода в реке до места выпуска сточных вод:

Ог = 7,7мг/л.

Константа скорости потребления кислорода сточной водой:

К1 = 0,1;

константа скорости потребления кислорода речной водой:

К2 = 0,29.

БПКполн речной воды до места выпуска сточных вод:

Lr= 5,5мг/л.

4.1 Определение коэффициента смешения сточных вод с водой водоема

,

где е - основание натурального логарифма (е = 2,73);

Qr - среднемесячный расход воды в реке, 10м³/с;

qmax - максимальный секундный расход общего стока, 1,92м³/с;

Lф - расстояние от места выпуска сточных вод до расчетного створа по фарватеру, 1500м;

а - коэффициент, учитывающий характер реки:

,

где - коэффициент, учитывающий место расположения выпуска (для берегового выпуска =1, для руслового выпуска =1,5);

- коэффициент извилистости русла 3;

Е - коэффициент турбулентной диффузии, которая находится по формуле:

,

где Vr - средняя скорость течения воды в реке на участке между выпусками и расчетным створом, 4,5м/с;

Нr - средняя глубина реки на участке между выпуском и расчетным створом 1,5м.

E=

=

Кратность разбавления в расчетном створе:

,

где Qr - среднемесячный расход воды в реке 10 м³/с;

qmax s - максимальный секундный расход от городa 1,92 м³/с.

По известному коэффициенту смешения находим кратность разбавления сточных вод в расчетном створе:

4.2 Определение необходимой степени очистки по взвешенным веществам

где p - допустимое санитарными нормами увеличение содержания взвешенных веществ в водоеме после спуска сточных вод (для II категории), 0,75мг/м³;

Сr - содержание взвешенных веществ в водоеме до спуска сточных вод в него, 15мг/л.



4.3 Определяем необходимую степень очистки по взвешенным веществам

,

где Ссм - 171,76 количество взвешенных веществ в смешенном стоке, мг/л.

4.4 Определение необходимой степени очистки сточных вод по растворенному в воде водоема кислороду

,

где Lr - полное биохимическое потребление кислорода речной водой, мг/л;

Ог - содержание растворенного кислорода в речной воде до места спуска сточных вод, мг/м³;

О2 - минимальное содержание кислорода в воде, для рыбохозяйственного водоема, мг/м³.

.

4.5 Определение необходимой степени очистки по БПКполн

,

где К1, К2 - константа скорости потребления кислорода сточной и речной водой, K1= 0,1; К2 = 0,29;

LПД - предельно допустимая БПКполн смеси речной и сточной воды в расчетном растворе, мг/л;

Lr - БПКполн речной воды до места выпуска сточных вод, мг/л;

t - продолжительность перемещения воды от места выпуска сточных вод до расчетного створа, (сут):

,

4.6 Определение необходимой степени очистки по БПК полн.

,

где Lсм - концентрация загрязнений по БПКполн в смешенном стоке, мг/л.



5. Выбор технологической схемы очистных сооружений

Выбор схемы очистки сточных вод зависит от многих факторов: необходимой степени очистки, количества и состава сточных вод, расхода и качества воды в водоеме, от комплекса требований предъявляемых санитарными нормами и т.д.

Согласно приведенному выше расчету степень очистки сточных вод по взвешенным веществам и по БПКполн должна быть 87% и 94%. Таким образом, к проектированию принимается полная биологическая очистка, а также доочистка сточных вод.

Состав сооружений:

1. Механическая очистка: решетки, аэрируемая песколовки, первичные радиальные отстойники.

2. Биологическая очистка: аэротенки, вторичные радиальные отстойники.

3. Обеззараживание: контактный резервуар, лоток Паршаля, хлораторная.

4. Сооружения для обработки осадка: илоуплотнитель вертикального типа, аэробный стабилизатор (метантенк), пресс-фильтр.

Осадок из первичных отстойников и избыточный активный ил из вторичных отстойников уплотняется, сбраживается в метантенках, а затем обезвоживается на фильтр - прессах. Для надежности работы сооружений принимаем аварийные иловые площадки на ј производительности сооружения по механической обработке осадка. Осадок вывозится на площадки захоронения. Фильтрат возвращается в голову сооружений перед первичными отстойниками.

6. Расчёт сооружения для механической очистки сточных вод

6.1 Расчёт приемной камеры

Приемная камера предназначена для приема сточных вод, поступающих на очистные сооружения канализации, гашение скорости потока жидкости и сопряжения трубопроводов с открытым лотком. Приемная камера распределяет поток сточной жидкости по решеткам.

Принимаем приемную камеру:

ПК-1-120

· Диаметр трубопровода 1200мм

· Марка приемной камеры ПК-1-120

· Размеры камеры А: 2000х2000х2000мм

6.2 Расчет решеток

Расчет решеток ведется на максимальный секундный расход:

qmax s =1,92м³/с.

Определение глубины воды в камере решеток:

Н1 =Н-0,5 =1,8-0,5 = 1,3м

где 0,5 м - расстояние от пола до уровня воды в канале;

Средняя скорость воды в прозорах между стержнями, составляет:

Vcp = 0,8-1м/с.

Определение количества прозоров решетки при:

Vcp = 1,0м/с

где k3 = 1,05 - коэффициент, учитывающий сужение прозоров граблями и задержанными загрязнениями;

b = 0,016 м - ширина прозоров решетки;

Н1 - глубина воды в камере решетки.

п =

Принимаем 2 рабочих решетки и 1 резервную, тогда количество прозоров в одной решетке составит:

n=96/3=32шт.

Определение ширины решеток:

Вр =b·n+s·(n-1)

где s = 0,008 м - толщина стержня;

n - количество прозоров.

Вр = .

В соответствии с выполненными расчётами, принимается типовая решётка:

МГ - 8Т, BH = 14002000,

h1 = 1570мм, кол-во прозоров n = 55,

угол наклона решетки к горизонту =60,

толщина стержней - 8мм, радиус поворота 2850мм

Ширина каждой:

Проверка скорости воды в решетке



N - количество решеток;

b - ширина прозоров решетки;

n - количество прозоров.

Определение потерь напора в решетках:

где - коэффициент местного сопротивления;

Vк - скорость движения воды в камере перед решеткой должна быть VK=0,6-0,8м/с (во избежание выпадения перед ней осадка):

g =9,81 ускорение свободного падения;

р =3 коэффициент, учитывающий увеличение потерь напора, вследствие засорения решетки.

Коэффициент местного сопротивления решетки зависит от формы стержня:

где =2,42 коэффициент, для круглых стержней.

Определение объема улавливаемых загрязнений
Количество загрязнений, задерживаемых, на решетках отбросов зависит от вида сточных вод, ширины прозоров и способа очистки решеток. Для бытовых сточных вод при ширине прозоров b=16 мм количество задерживаемых отбросов составляет 8 л/год на 1 человека.

где N - количество жителей:

При их плотности р = 750 кг/м3 масса загрязнений составит:

Определение часового количества отбросов:

где Кч= 2 - коэффициент часовой неравномерности:

Уловленные на решетках отбросы должны подвергаться дроблению в дробилках (под водой, без извлечения их на поверхность) и возвращаются перед решетками.

Для измельчения задерживаемых загрязнений принимается 2 рабочих и 1 резервную дробилки.

Принимаем дробилку Д-36;

Производительность 2т/ч;

Расход Q=300-600кг/ч;

Мощность электродвигателя 100кВт;

Частота вращения 1395 мин-1;

Масса 4,9 т.

6.3 Расчет аэрируемых песколовок

Песколовки предназначены для выделения из сточной жидкости тяжелых минеральных примесей (главным образом песка). В соответствии с рекомендациями при расходе свыше 10000м³ принимаем аэрируемую пеколовку.

Принимается к проектированию аэрируемая песколовка с 4 отделениями.

Площадь живого сечения каждого отделения принимается по формуле:

Где V =0,12м/с скорость движения воды в песколовке;

n =4 - кол-во отделений.

Определение размеров отделения в поперечном сечении.

Длина песколовки определяется по формуле:

Где ks=2.08 - коэффициент, учитывающий влияние турбулентности и других факторов на работу песколовки, для диаметра частицы песка d=0,2мм;

Исходя из соотношения В/Н=1,5, параметры песколовки принимаются конструктивно:

В = 4,5м;

Н = 2,8м;

hs =1,4м, - расчетная глубина песколовки;

Vs - средняя скорость движения воды в песколовке;

u0 =18,7, - гидравлическая крупность частиц.

Конструктивно длина песколовки принимается 18м.

Осадок из песколовки удаляется гидроэлеваторами, располагаемыми в бункерах, которые устроены в начале песколовок и имеют округлую форму в плане диаметром (на уровне днища песколовки):

Dб = 2,5м.

Осадок смывается в бункер с помощью гидромеханической системы.

Длину пескового лотка и смывного трубопровода можно рассчитать по формуле:

lпл=L-Dб

lпл=18,7-2,5=16,2м

Определение суточного объема песка, задерживаемого в песколовках:



Где 0,02 - количество задержанного песка на 1 жителя л/сут;

N =282000 - количество жителей.

Предусматриваем выгрузку осадка (песковой пульпы) 1 раз в смену (3 раза в сутки).

При поступлении в бункер 20% всего осадка в песковом лотке отделения должно быть:

где n - количество бункеров песка. Принимаем 2.

.

Определеление высоты слоя осадка в песковом лотке

При ширине пескового лотка b=0,5 м высота слоя осадка в нем будет:

b =0,5м, - ширина пескового лотка;

l =16,2м, - длина пескового лотка.

.

Определение промывной воды в лотке, вычисляем по формуле:

где vл = 0,0065м/с - восходящая скорость смывной воды в лотке

.

Принимаем диаметр сливного трубопровода равным 150мм. Тогда, фактическая скорость движения воды в начале смывного трубопровода составит:

Определение напора в начале смывного трубопровода определяется по формуле:

где hmax = 0,2м, максимальная высота слоя осадка.

Vтр = 2,83м/с, - фактическая скорость движения воды в начале смывного трубопровода.

.

При расстоянии между спрысками Z=0,5м их число на каждом смывном трубопроводе составит:

Диаметр отверстия стыков определяем по формуле:

где n =65 шт. - количество спрысков на смывном трубопроводе;

коэффициент расхода спрысков, принимаем 0,82;

qл - расход трубопровода.

.

Установка аэраторов:

Аэраторы устанавливаются на глубину равную ha (вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка).

ha=0,7·H1;

где H1 = 1,4 м - расчетная глубина песколовки.

ha =0,7·1,4 = 0,98м.

Определение расхода воздуха, подаваемого на одну песколовку:

где 5 м³ /м²•ч - интенсивность аэрации;

Fn - площадь песколовки, определяется по формуле:

,

где qmax.ч = 6912 м³ /ч - максимальный часовой расхода общего стока;

t = 3 мин = 0,05 ч - время пребывания сточных вод;

Н = 2,8 м - общая глубина песколовки.



Определение общего количества воздуха:

где n= 3 - количество песколовок;

.

Принимаем аэрируемую песколовку:

Число отделений 3;

Размеры отделений:

- ширина 4,5м,

- глубина 2,8м,

- длина 18,7м.

Площадь песковых площадок:

F=(0.02•Nпр•365)/1000•h

F=(0,02*282000*365)1000*3=686,2 м^2;

h- нагрузка на площадку, 3м3/м² год.

Принимаем 2 площадки размером 15х25.

Посреди каждой карты предусмотрен забор воды с использованием водосливов.

Объем дренажных вод от песковых площадок за сутки при разбавлении песка в пульте 1 к 20.

Q=Vсут•1,5•20=5,64•1,5•20=169,2 м³/сут

6.4 Расчет первичных радиальных отстойников

К проектированию принимаем 4 радиальных первичных отстойника.

Определяем расчетный расход на один отстойник:

q=qmax ч/n

где qmax ч- 6912 м³/ч - максимальный часовой расход;

n - 4 шт количество общего стока отстойников.

q=6912/4=1728 м³/ч

Так как количество сточных вод, поступающих на очистные сооружения равно 110970 м³/сут, то принимаем радиальные отстойники.

При поступлении сточных вод с концентрацией по взвешенным веществам:

необходимо снизить их в первичном отстойнике до 100-150 мг/л, что обусловлено нормальной работой последующих сооружений биологической очистки.

Процент очистки от взвешенных веществ составляет:

где Сq - допустимая конечная концентрация взвешенных веществ в осветленной воде, принимаем 100мг/л.

Определение гидравлической крупности:

,

где Hset=Н-0,3=3,4-0,3=3,1 м - глубина проточной части в отстойнике;

Н=3,4 м при диаметре D=18,24,30м;

0,3- высота слоя осадка

tset - продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое:

=0,5;

tset=908 (СНиП 2.04.03-85)

n2=0,35 показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения.

В соответствии с расходом сточных вод и температуры необходимо производить уточнение гидравлической крупности для температуры t=10^оС:

где - динамическая вязкость воды при соответствующих температурах в лабораторных и производственных условиях;

- гидравлическая крупность частиц, мм/с.

Определение диаметра отстойника:

.

где kset= 0,45 - коэффициент использования объема проточной части отстойника;

n = 4 шт. - количество отстойников;

- турбулентная составляющая, определяется по формуле:

где Vф - средняя скорость движения воды Vф=5мм/с;

.

Принимаем диаметр D= 30м.

Определение скорости половины радиуса отстойника:

V=2•qmax /n•П•Hset

где qmax =1,92м3/с максимальный секундный расход общего стока;

Hset=3,1 м - глубина проточной части.

V=2•1,92/4•3,14•30•3,1=0,0033 м/с

Определение высоты отстойника:

Н=Нset+Н2+Н3

где Нset=3,1м - глубина проточной части отстойника;

Н2= 0,3м - высота зоны накопления осадка у внешней стенки отстойника;

Н3= 0,5м - возвышение борта отстойника над кромкой сборного кольцевого водослива.

Н=3,1+0,3+0,5=3,9м

7. Расчет сооружений биологической очистки сточных вод

7.1 Расчет аэротенка - вытеснителя с регенератором

Так как БПКполн=194,3мг/л превышает 150мг/л, то в соответствии с данными необходима регенерация активного ила. К расчету принимаются аэротенки - вытеснители с регенераторами.

Определение степени рециркуляции активного ила:

,

Где аi - доза активного ила в аэротенке, принимается 3г/л;

Ji - иловый индекс, принимаем 100 см³/г.

Определение БПКполн сточных вод, поступающих в аэротенк - вытеснитель с учетом разбавления циркуляционным активным илом:

где Len - БПКполн поступающей в аэротенк сточной воды, мг/л;

Len=Lст•(1-0,2)=194,3•(1-0,2)=155,44 мг/л

Lex = 15 мг/л - БПКполн очищенной воды;

Ri = 0,43 - степень рециркуляции активного ила.

Определение периода пребывания сточных вод в аэротенке:



где аi = 3 г/л - доза активного ила в аэротенке;

Lex = 15 мг/л - БПКполн очищенной воды;

Lmix мг/л - БПКполн сточных вод, поступающих в аэротенк - вытеснитель с учетом разбавления циркуляционного активного ила.

Предварительный подсчет дозы активного ила в регенераторе:

где а; = 3 г/л - доза активного ила в аэротенке;

Ri = 0,43 - степень рециркуляции активного ила.

Определение удельной скорости окисления:

где = 85мг/г-ч - максимальная скорость окисления;

Lex - 15мг/л - БПКполн очищенной воды;

С0 = 2мг/л - концентрация растворенного кислорода в воде;

К1 = 33мг/л - константа, характеризующая свойства органических веществ;

К0 = 0,625 мгO2/л - константа, характеризующая влияние кислорода;

= 0,07 г/л - коэффициент ингибирования продуктами распада активного ила;

аr = 6,5 г/л - доза ила в регенераторе.

Определение продолжительности окисления загрязнений:

где s = 0,3 - зольность активного ила;

Определение продолжительности регенерации:

где to ч - продолжительность окисления загрязнений;

tat ч - период пребывания сточных вод в аэротенке.

tr =4,4-1,3=3,1ч

Определение продолжительности пребывания сточных вод в системе аэротенк - регенератор:

t = (1 + Ri)•tat+Ri-tr

где Ri = 0,43 -степень рециркуляции активного ила;

tat ч - период пребывания сточных вод в аэротенке;

tr ч - продолжительность регенерации.

t =

Определение объема аэротенка:

где qmax.m м /ч - максимальный часовой расход общего стока;

tat ч - период пребывания сточных вод в аэротенке;

Ri = 0,43 - степень рециркуляции активного ила.

Wat =

Определение объема регенерации:

где tr ч - продолжительность регенерации;

qmax.m м /ч - максимальный часовой расход общего стока.

Wr=

Для уточнения илового индекса определяю среднюю дозу ила в системе аэротенк - регенератор:

Определение нагрузки на активный ил:

где аi = 4,43 г/л - доза ила, г/л;

tat - период аэрации, равен продолжительности пребывания в системе аэротенк - регенератор, tat=3,2 ч;

По таблице СНиП 2.04.03-85 для ила городских сточных вод при qi = 344,9 мг•БПКполн /г•сут, Ji = 70 см³ /г.

Эта величина отличается от принятой ранее Ji = 100 см³ /г. поэтому необходимо уточнить степень рециркуляции активного ила:

Принимается Ri=0,26.Эта величина существенно отличается от рассчитанной в первом случае, поэтому требуется корректировка Lmix БПКпол с учетом рециркуляционного расхода и продолжительности пребывания сточных вод в аэротенке tat.

Определение БПКполн:

Определение периода пребывания сточных вод в аэротенке:

Доза ила в регенераторе:

Удельная скорость окисления:

Продолжительность окисления загрязнений:

Продолжительность регенерации:

tr =5,87-1,35=4,51 ч

Продолжительность пребывания сточных вод в системе аэротенк-регенератор:

t=(1+0,26)*1,36+0,26*4,51=2,88ч

Объем аэротенка:

Wat =1,36(1+0,26)6912=11844,4 м³

Объем регенератора:

Wr=4,51*0,26*6912=8105,01 м³

Средняя доза активного ила:

Нагрузка на активный ил:

При этой нагрузке иловой индекс Ji= 72см³/г по табл. (1), а степень рециркуляции Ri=0,28, что не существенно отличается от ранее определенного значения, поэтому дальнейшего пересчета аэротенка-вытеснителя не требуется.

Определение общего объема:

w = wat+wr

где Wat=11844,4 м³ - объем аэротенка;

Wr = 8105,01 м³-объем регенератора.

W =11844,4+8105,01=19949,41м³

Определение процента регенерации:

Так как процент регенерации равен 41%, принимаем четырехкоридорный аэротенк; 2 коридора отделяются под регенератор.

Определение размеров аэротенка:

По конструктивным соображениям размеры аэротенка принимаются:

Рабочая глубина аэротенка Hat - 4,4м,

Ширина коридора аэротенка В = 4,5м,

Длина аэротенка L = 66м,

Количество секций - 4шт.,

Фактическое время пребывания обрабатываемой сточной воды в системе аэротенк-регенератор составит:

tф=W/qmax m

tф=19949,41/6912=2,9 ч

Что не отличается от общего времени пребывания, рассчитанного ранее.

Определение прироста активного ила:

где Ccdp = 171,76мг/л - концентрация взвешенных веществ, поступающих на очистку в первичные отстойники;

Kg - коэффициент прироста активного ила, принимается 0,3;

Len = 155,44мг/л - БПКполн поступающих сточных вод в аэротенк с учетом снижения при первичном отстаивании.

Р=0,8*171,76+0,3*155,44=184,04

7.2 Расчет аэрационной системы аэротенка

Так как в аэротенках - вытеснителях аэраторы располагаются равномерно в соответствии со снижением загрязнений, принимается пневматическая система аэрации с мелкопузырчатыми аэраторами.

Определение удельного расхода воздуха:

где qо=1,1 - удельный расход кислорода воздуха, мг на 1 г снятой БПКполн,

К1 = 1,47 - коэффициент учитывающей тип аэратора, для faz/fat = 0,1;

К2 = 2,52 - коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора, для ha, м (ha = Hat - 0,5 = 4,4-0,5 = 3,9м);

К3 = 0,85 - коэффициент, зависящий от вида сточных вод;

Lex = 15мг/л БПКполн на выходе из аэротенка;

Со = 2мг/л -концентрация растворенного кислорода в воде;

Kt - коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, определяется по формуле:

Кt = 1+0,02 (Tw-20),

где Тw = 20°- среднемесячная температура воды за летний период.

Кt = 1+0,02(20-20)=1

Са - растворимость кислорода воздуха в воде, определяется по формуле:

где Ст = 9,02мг/л - растворимость кислорода воздуха в воде в зависимости от температуры Т = 20°С.

Ca=

Определение интенсивности аэрации:

где Hat = 4,4 м - рабочая глубина аэротенка;

tat = 1,36 ч - период аэрации.

Так, как:

Ja>Ja max.

Для принятого значения К1 необходимо увеличить площадь аэрирумой зоны, тогда К1 принимается равным 1,68.

Удельный расход воздуха определяется:

Интенсивность аэрации равна:

Согласно СНиП 2.03.04-85, для принятых условий faz/fat = 0,3 Ja<Ja.max = 30 м³/м²ч и для глубины погружения аэратора ha = 3,9, м; Ja > Ja.min = 15 м3/м²ч, данное условие выполнено.

Определение общего количества воздуха в аэротенке:



где qmax.m =7452 м³/ч - максимальный часовой расход общего стока;

qair =5,3 м³ /м³ - удельный расход воздуха.

Dat =

Определение общего количества фильтросных пластин:

где Dat = 33868,8 м3/ч- общее количество воздуха в аэротенке;

qпл = 120 л/мин - производительность одной пластины.

Определение количества фильтросных пластин в 1 ряду:

Для обеспечения благоприятных условий биологического окисления загрязнений, содержащихся в сточных водах и имеющих различные скорости окисления, назначается число рядов фильтросных пластин в I, II, III и IV коридорах соответственно 3,2,2 и 1.

где n1 = 4 шт. - количество секций в аэротенке;

n2 = 8 - количество рядов в аэротенке.

Определение длины фильтросного канала:

где nпл.р = 147 шт- количество фильтросных пластин в одном ряду.

1ф =147*0,3=44,1м

Определение общей площади занимаемаемой фильтросными пластинами:

где Nпл= 4704 шт.- общее количество фильтросных пластин

1пл =4704•0,3•0,3=423,36 м^2.

7.3 Подбор насосно-воздуходувной станции

Определение количества воздуха, подаваемого на очистные сооружения:

Где q air=2468 м³/ч расход воздуха, подаваемый на песколовку;

Dat = 33868.8 м³/ч - расход воздуха, подаваемый в аэротенки.

Qair=2468+33868,8=36336,8 м³/ч.

Определение необходимого давления, создаваемого воздуходувками:

Напор воздуходувок:

Н = hвс + hтp + hair + hст + hизб,

где hвс = 0,5м - потери напора на трение и местные сопротивления в трубопроводах воздуходувной станции;

hтp= 0,1,

hвс = 0,05м - потери напора на трение и местные сопротивления по наиболее протяженной части воздуховода;

hair= 0,7м - потери напора в аэраторах;

hcx = 4,4м - давление столба воды, которое необходимо преодолеть, при выходе из аэратора;

hизб= 0,05м - избыточное давление.

Н = 0,5 + 0,05 + 0,7 + 4,4 + 0,05 = 5,7 м

Давление, создаваемое воздуходувкой:

Р = 0,1+ 0,01•Н

Р = 0,1+ 0,01•5,7=0,157 МПа

Принимается 6 рабочих, 2 резервных турбовоздуходувки марки 750-23-6.

Технические характеристики турбовоздуходувок:

производительность 180 000 м³/ч;

давление нагнетания 0,162 мПа;

частота вращения 3000 мин"1;

мощность электродвигателя 400 кВт.

Размеры агрегата 6,3х3,70х3,5.

7.4 Расчет вторичных отстойников

Вторичные отстойники служат для задержания активного ила, поступающего вместе с очищенной водой из аэротенков или для задержания биологической пленки, поступающей с водой из биофильтров.

Геометрические параметры у вторичных отстойников такие же, как и у первичных отстойников, только изменяется их количество.

К проектированию принимается 6 радиальных отстойников.

Расчет гидравлической нагрузки:



Где Кss - коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимаемый для радиальных отстойников 0,4;

Нset =3,4-0,3=3,1м- глубина рабочей зоны отстойника, м;

Ji =72 см³/г - индекс активного ила в аэратенке, см³/г;

аi - концентрация активного ила в аэротенке, принимаем 3г/л;

аt - концентрация ила в осветленной воде, принимаем 15мг/л.

м³/м²•ч

Определение площади одного отделения отстойника:

Где n =6 шт- количество отстойников;

м²

Расчет диаметра отстойника:

К проектированию принимаются вторичные отстойники со следующими параметрами:

• Диаметр D=30,

• Рабочая глубина Н=4,35м,

• Глубина проточной части Нset=4,05м,

• Объем зоны отстаивания Vот=4580м³,

• Объем зоны осадка Vос=915м³,

• Общий объем Vобщ=5495м³.

Согласно санитарным нормам и правилам, предъявляемым к водоемам рыбохозяйственной категории, к проектированию принимается цех доочистки, оборудованный микрофильтрами и фильтрами с зернистой загрузкой.

7.5 Расчет контактного резервуара

Контактные резервуары предназначаются для обеспечения контакта хлора со сточной водой.

Определение объема контактного резервуара:

Где Т - время контакта сточной воды с хлором, принимается 30 мин.

Рекомендуемая скорость движения воды в контактном резервуаре составляет, 10мм/сек.

Определение длинны контактного резервуара:

где V= 10мм/с - скорость движении сточных вод.

Из конструктивных соображений длина контактного резервуара принимается L=30м, ширина одного отделения b=9м, глубина Н= 3,4м.(1)

Определение площади поперечного сечения всех секций контактного резервуара:

Где Vк.р.= 3456м³ - объем контактного резервуара;

L= 30м - длина контактного резервуара.

Определение числа секций контактного резервуара:

n=

Где Н=3,4м -глубина контактного резервуара;

b=9м - ширина контактного резервуара;

щ=115,2м² - площадь поперечного сечения всех секций.

n== 4 шт

Определение фактической продолжительности контакта воды с хлором в час максимального притока:

Т=

Где Н=3,4м - глубина контактного резервуара;

b=9м - ширина контактного резервуара;

L=30м - длина контактного резервуара.

n = 4шт - количество секций.

Т= =0,53 ч=31 мин.

7.6 Расчет хлораторной установки

Установка для дезинфекции сточных вод хлором состоит из следующих элементов: расходного склада хлора, узлов испарения жидкого хлора, дозирования газообразного хлора и образования хлорной воды.

Определение раствора хлора:

Где Дхл - доза хлора, принимается 3г/м³;

Определение дозы хлора в сутки:

В хлораторной предусматривается установка двух хлораторов ЛОНИИ - 100К. Один хлоратор рабочий другой - резервный.

Определим сколько баллонов - испарителей необходимо иметь для обеспечения полученной производительности в 1 час:

Где Sбал - выход из одного баллона, принимается 0,7 кг/ч

Принимаем баллоны вместимостью 40л.

Для уменьшения количества расходных баллонов в хлораторной устанавливаются бочки испарители диаметром D=0,746 м и длинной L=1,6м.

Бочка имеет емкость 500л и вмещает до 625кг хлора. Съем хлора с 1 м² боковой поверхности составляет Sб=3 кг/час. Боковая поверхность бочки при принятых размерах составит Fб=3,65м². Таким образом, съем хлора с 1 бочки будет:

qб=Fб•Sб

qб=3,65•3=10,95кг/ч

Для обеспечения подачи хлора в количестве 13,5кг/ч нужно иметь:

n=qхл/qб

n= 20,7/10,95=2 бочки испарителя.

Чтобы пополнить расход хлора из бочки, его переливают из стандартных баллонов (ГОСТ 94957) емкостью 40 л, создавая разряжение в бочках путем отсоса хлор-газа эжектором. Это позволяет увеличить съем хлора до 5 кг/ч с одного баллона, и следовательно, сократить количество одновременно действующих расходных баллонов до n= 20,7/5=4шт.

n= 536,9/40=14 шт

В помещениях хлораторной должны находится также резервные баллоны в количестве не менее 50% суточной потребности. Поэтому принимается установка в количестве 21 расходного баллона.

Бочки размещаются в горизонтальном положении на платформе весов, что обеспечивает весовой контроль расхода хлора.

Определение требуемого количества воды для получения хлорной воды:

Где qв - норма водопотребления, м3 на 1 кг хлора, принимаем 0,4м³/л

7.7 Быстроток

К качестве быстротока используем - барботажные сооружения установленные в прямоугольном канале шириной 2м, с уклоном 0,004,пропускной расчетный расход воды при наполнении 0,8м и скорость 0,8м/с.

Удельный расход воздуха для барботажа:

,

где к1 = 0,75 - коэффициент, зависящий от типа аэратора. Принимаем по таблице 42 СНиП 2.04.03-85; для среднепузырчатых и систем низконапорной аэрации:

к2 -0,8 коэффициент, учитывающий погружение аэратора. Принимается по таблице 43 СНиП 2.04.03-85;

n =1 - число ступеней барботирования учитывая не высокую степень насыщения кислородом,

n1- коэффициент, учитывающий температуру воды;

n1=1+0,02•(tср-20)=1+0,02•(20-20)=1,

где tср=20є С -средняя летняя температура;

n2 - 0,85 - коэффициент, учитывающий отношение скорости переноса кислорода в сточной воде. Принимаем для бытовых стоков;

Ср- растворимость кислорода в воде.

Ср=Сm•, г/м³

где Ст=10,15г/м³- растворимость кислорода воздуха в воде при данной температуре.

Принимается по таблице 32 СНиП 2.04.03-85;

Ср=10,15• =10,57 г/м3

С0 - концентрация кислорода в воде перед барботажем. При отсутствии данной равна 0;

b - концентрация кислорода в воде, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем, принимается 2-3мг/л

м³/м³

Расход воздуха на барботирование:

м3/час

Площадь для аэрации:

где J=32 - интенсивность аэрации. Принимается по таблице 43 СНиП 2.04.03-85.

Аэратор распределяется равномерно.

J=(Jmax+Jmin)/2=(100+32)/2=66 м3/(м²•час)

При ширине канала 2м, длина барботажного участка составит:

При проектировании водосливов принимаем водосливные отверстия в виде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней. Высоту зубьев принимаем 50мм, угол 98о, высота отверстия между остриями зубьев 50мм, удельный расход 120-160м/сек на 1метр водослива.

8. Сооружения для обработки осадка

8.1 Расчет радиальных илоуплотнителей

Максимальный приток избыточного активного ила составит:

Где Рmax - содержание избыточного активного ила г/м³, определяется по формуле:

где Р= 154 г/м³ - прирост активного ила, принимается в зависимости от степени очистки сточной вода (1) при БПК полн=15 мг/л очищенной воды;

Кн= 1,2 - коэффициент месячной неравномерности прироста активного ила.

С=8 г/м³ - концентрация уплотняемого избыточного активного ила, г/м3.

К проектированию принимаются 2 радиальных илоуплотнителя. Согласно СНиП 2.04.03-85 при С=8 г/лрасчетную нагрузку на площадь зеркала уплотнителя принимается q0=0,3 м3/м²•час.

Полезная площадь поперечного сечения илоуплотнителя:



Определяем диаметр одного илоуплотнителя:

где n - число илоуплотнителей, принимаем 2.

Диаметр илоуплотнителя принимаем D=20м.

Необходимая высота рабочей зоны составит:

где t=10 часов - продолжительность уплотнения, согласно.

Общая высота равна:

Где Н =3м- высота рабочей зоны илоуплотнителя;

h= 0,7м - высота зоны залегания активного ила, при илососе;

hб= 0,4м - высота бортов над уровнем воды, м;

8.2 Расчет метантенков

Определение количества сухого вещества осадка:

Мmid=(Cсм•Э•Кg•Qmax сут)/1000•1000

Где Cсм=171,76мг/л - концентрация взвешенных веществ в воде, поступающей на первичные отстойники;

Э=42% - эффективность задержания взвешенных веществ в первичном отстойнике;

Кg = 1,2 - коэффициент, учитывающий увеличение объема осадка за счет крупных фракций взвешенных веществ, не улавливаемых при отборе проб для анализов.

Мmid=(171,76•0,42•1,2•110970)/1000•1000=9,6 т/сут

Определение количества сухого ила:

где С=171,76мг/л - концентрация взвешенных веществ, поступающих на первичный отстойник, мг/л;

Э=42% - необходимый эффект осветления;

а -коэффициент прироста активного ила, принимаем 0,3;

количество БПКполн поступающей в аэротенк сточной воды, мг/л;

b - вынос активного ила из вторичных отстойников, мг/л, принимаем 15.

Определение количества беззольного вещества осадка и ила:



где Вг и Вг - гигроскопическая влажность осадка и ила, принимаем 5%;

Зос и Зил - зольность осадка и ила, принимаем 30% и 25%.

Определение объема осадка и ила:

где Woc, Wил - влажность осадка и ила, принимаем 94 и 97%;

плотность осадка и ила, принимаем 1 т/м³.

Определение общего расхода осадка по станции:

Определяем среднее значение влажности смеси сырого осадка и уплотненного избыточного ила:

Определяем среднее значение зольности смеси:

Определение объема метантенка:

Принимается мезофильный режим сбраживания. Суточная доза загрузки равна 9% при влажности 96%.

где Д - доза загрузки, принимаем 9%.

Исходя из объема метантенка по таблице 6.3 Ю.М. Ласков «Примеры расчетов канализационных сооружений» принимаем 1 метантенк со следующими конструктивными размерами:

Диаметр: 22,4;

Полезный объем одного: 8000м³;

Высота: - верхнего конуса 4,45м;

- цилиндрической части 16,3м.

- нижнего конуса 3,7м;

Строительный объем здания обслуживания 2000м³;

Строительный объем киоска газовой сети 170м³;

Уточняем дозу загрузки:

Предел распада органических веществ в метантенке:

где а0 и аи - предел распада осадка и ила, принимаем 53 и 44.

Выход газа:

Для подсчета выхода газа с 1кг органического вещества осадка, принимается коэффициент n=0,56 при влажности 96% и температуры 33єС.

где n - экспериментальный коэффициент зависящий от влажности и температуры осадка.



Определение суммарного выхода газа:

8.3 Расчет газгольдера

Газгольдеры предназначены для выравнивания давления газа в газовой сети, а также для накопления газа.

Принимаем для хранения газа мокрые газгольдеры, вместимость которых равна 2-4 часовому выходу газа.

Общий объем газа за это время:

Принимаются 3 газгольдера N7-07-02/66, объемом 1000м³, внутренний диаметр резервуара 14500мм, колокола- 13700мм.

В процессе сбраживания происходит распад беззольного вещества, приводящий к уменьшению массы сухого вещества и увеличению влажности осадка. Суммарный объем смеси после сбраживания практически не изменяется. Величина у, выраженная в %, представляет собой степень распада беззольного вещества, подсчитанную по выходу газа.

Определяем массу беззольного вещества в сброженной смеси:



Масса сухого вещества в сброженной смеси выразиться суммой:

Зольность сброженной смеси:

,

Влажность сброженной смеси:

Так как сбраживание производилось в мезофильном режиме, в технологической схеме обработки осадка предусматриваем дегильминтизатор.

8.4 Расчет фильтр прессов

Сброженный осадок влажностью 97,2% подвергается механическому обезвоживанию на камерных фильтр прессах.

Проектом предусматривается использовать для обезвоживания сброженного осадка камерные фильтр-прессы фирмы «Нетч», испытанные на Московских станциях аэрации (КСА,ЛбСА).

Устанавливаемые прессы имеют следующие характеристики:

· Объем камер -4,1м^3;

· Площадь фильтрации -240м^2;

· Количество фильтрациклов в сутки -12 (экспериментальные данные);

· Количество осадка за один фильтроцикл - 1,2т. по сухому веществу;

· Давление фильтрации - 9 бар;

· Давление отжима - 15 бар;

· Влажность осадка 70%;

· Удельный расход флокулянта - 5кг/т по сухому веществу.

Суточный расход осадка по сухому веществу составляет 23,8 т/сут.

Количество механически обезвоженного осадка за сутки одним фильтр - прессом. 1,2х12=14,4 т/сут.

Необходимое количество фильтр-прессов.

N=23,8/14,4=2 шт.

Таким образом, принимается к установке 2 рабочих и 1 резервный фильтр-пресс фирмы «Нетч» с техническими характеристиками указанными выше.

Для подготовки осадка перед обезвоживанием производиться его кондиционирование с применением синтетических флокулянтов.

Целью кондиционирования является изменение влагоотдающих свойств осадка. Флокулянты представляют собой растворенные в воде полимеры, образующие при взаимодействии с частицами твердой фазы сложные трехмерные структуры.

Флокулянты, связывая частицы твердой фазы и вступая в полимерное воздействие с органическими веществами, разрушают коллоидную структуру осадка. Все то определяет резкое снижение удельного сопротивления осадка и возрастающие скорости капиллярного всасыания.

Проектом предусматривается применение флокулнта «Praestol853» фирмы «Stokhausen».

Расход хлорного железа по чистому продукту при дозе 7% массы сухого вещества осадка:

Рж= 676,6(100-97,2)7/100*100=1,3 т/сут

Что по товарному продукту составит:

Рж=1,3/0,6=2,16 т.

Расход извести по чистому продукту при ее дозе 15%

Ризв=676,6(100-97,9)15/100*100=2,1 т/сут

Или по товарному продукту Ризв=2,1/0,7=3,04 т/сут

Находим необходимую площадь фильтр-прессов:

F=Wtot(100-P1)1000/1000qT

Wtot- расход смеси, поступающий на обезвоживание;

Р1 - влажность обезвоженного осадка;

q- пропускная способность фильтр-пресса;

Т- продолжительность работы фильтр - пресса за сутки.

Принимаем к установке 3 рабочих и 2 резервных фильтр-пресса марки ФПАКМ-25У с площадью фильтрующей поверхности 25 м² каждый.

Определение объема образующегося кека при его влажности 50%.

Определение объема образовавшегося фильтрата.



Фильтрат направляется в первичные отстойники или сбрасывается во внутриплощадочную сеть канализации.

8.5 Обеззараживание осадка

Обеззараживание механически обезвоженного осадка проводится на установке по дегельметезации, состоящей из ленточного конвейера с приемным бункером и газовых горелок инфракрасного излучения.

При движении по конвейеру осадок нагревается до температуры 60-65 градусов, что позволяет убить яйца гельминтов и повысить показатели влагоотдачи.

8.6 Расчет аварийных иловых площадок

Определение полезной площади иловых площадок:

Мк =676,6 м³/сут - объем образующегося кека в фильтр-прессах;

h=1 м³ - нагрузка на иловые площадки;

К=1 - климатический коэффициент.

Определение площади одной карты:

В соответствии с рекомендациями размеры одной карты принимаются шириной - 50 м и длиной - 120м.

F=50•120=6000м2.

Определение количества аварийных площадок:

8.7 Расчет песковых площадок

Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, предусматриваются площадки с ограждающими валиками, располагаемые вблизи песколовок.

Полезная площадь песковых площадок:

Nпр=N+(bпр•Qпр)/65=282000+(350•970)/65=287223 чел

F=(P•Nпр•365)/1000•h=0,02•287223•365/1000•3=699 м²

Где h- нагрузка на площадку, которую необходимо принимать не более 3 м³/(м²•год) (с периодической выгрузкой подсушенного песка в течение года.

Принимаем 2 карты песковых площадок размером в плане 15х25м каждая с высотой ограждающего валика 1м. Посреди каждой карты предусматривается забор из досок. Удаление воды с площадок в дренажную сеть проходит через водосливы с переменной отметкой порога.

Удаляемая с песковых площадок вода, направляется в начало очистных сооружений. Объем дренажных вод, отводимый за сутки с песковых площадок, при разбавление песка в пульпе 1:20 по массе составит:

Q=(P•N•T)/1000•1.5•20=(0,02•287223•2)/1000•1,5•20=383 м²

Где Т - период между чистками песколовок: Т? 2 сут.

Список использованной литературы

1. СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения». - МД986

2. «Пример расчетов канализационных сооружений». Под ред. Ю.М. Ласкова -М, «Высшая школа», 1981 год

3. «Проектирование сооружений переработки осадков сточных вод». Под ред. В.И. Алексеева, Е.А. Пугачева - 2003 год

4. Канализация населенных мест и промышленных предприятий. Справочник проектировщика, под ред. В.Н. Самохина- М, стройиздат, 1981 год

5. «Канализация». Под ред. С.В. Яковлева, Я.А. Карелина -1975 год

Размещено на Allbest.ru