Разработка проекта системы отопления шестиэтажного жилого дома с общественными помещениями в городе Оренбурге

Размещено на http://www.allbest.ru/

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

2.1 Теплотехнический расчет наружной многослойной стены

3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ

4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

5. ПОДБОР ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

5.1 Расчет площади отопительных приборов в жилых помещениях

5.2 Подбор отопительных приборов в техподполье и на лестничной клетке

6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ИНДИВИДУАЛЬНОГО И ЦЕНТРАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

7. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

8. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ



ВВЕДЕНИЕ

Целью данной выпускной квалификационной работы является разработка проекта системы отопления шестиэтажного жилого дома с общественными помещениями в городе Оренбурге.

Система отопления является одним из основных инструментов, позволяющих создавать и поддерживать благоприятные параметры микроклимата, от которых в значительной степени зависят здоровье, работоспособность людей и ощущение комфорта.

Поэтому систему отопления необходимо проектировать высокого качества, с применением новейшего оборудования и изделий. Применяемое в проектах оборудование должно быть надежным в работе, простым в эксплуатации и удовлетворять требованиям ремонтопригодности.

Эффективность системы отопления, ее технико-экономические характеристики зависят не только от правильно принятой технологической схемы системы и достоверности проведенных расчетов, но и от правильно организованного монтажа, наладки и эксплуатации, которые так же закладываются на стадии проектирования.

Немаловажное значение приобрела проблема экономии расхода тепловой и электрической энергии. Данная проблема может быть решена путем применения экономичных конструктивных решений. В группу мероприятий, экономящих энергоресурсы, входят автоматизация процессов, разработка новых строительных материалов, обладающих более высокими теплотехническими характеристиками и др.

Технические решения по отопительным системам должны приниматься, исходя из комплексного анализа технического уровня систем и требуемых для них капитальных вложений и последующих эксплуатационных затрат.



1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

По заданию дипломной квалификационной работы необходимо выполнить проект системы отопления шестиэтажного жилого здания с общественными помещениями в городе Оренбурге.

Исходными данными для выпускной квалификационной работы являются расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха.

Параметры наружного воздуха зависят от района проектирования, принимаем по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» [1]. Для теплого периода года принимаются параметры А, для холодного периода принимаются параметры Б.

Параметры внутреннего воздуха зависят от типа здания, принимаем по ГОСТ 30494-2011 «Жилые и общественные здания» [2].

Параметры наружного воздуха сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 ? Параметры наружного воздуха

Наименование параметра	Обозначение	Значение	Единицы измерения
1	2	3	4
Температура в холодный период года	tн	-32	?С
Температура в теплый период года	tн	21	?С
Средняя температура отопительного периода	tср.от	-6,3	?С
Продолжительность отопительного периода	zот	202	сут
Средняя скорость ветра для холодного периода	V	4,9	м/с



2. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

2.1 Теплотехнический расчет наружной многослойной стены

Рисунок 2.1 - Конструкция наружной стены

1 - кладка из глиняного кирпича л1=0,7 Вт/(м•?С);

2 - теплоизоляция из полит экструдированного пенополистирола теплопроводностью лут=0,030 Вт/(м•?С);

3 - воздушная прослойка л3=0,02 Вт/(м•?С);

4 - кладка из глиняного кирпича л4=0,7 Вт/(м•?С).

Требуемое сопротивление теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий определяется по формуле:

где n ? коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаем по [4];

?tn ? нормируемый перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаем по [3], °С;

бв ? коэффициент теплопередачи внутренних поверхностей ограждающей конструкции, принимаем по [3], Вт/( м2 •°С );

tн - температура наружного воздуха, принимаем по [1], °С;

tвн - температура внутреннего воздуха, принимаем по [2], °С.

Требуемое сопротивление теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий по формуле (3.1) составит:

Градусо-сутки для отопительного периода находим по формуле:

где tср.о - средняя температура наружного воздуха для отопительного периода равная -4°С;

tв - температура внутреннего воздуха в помещении равная 21°С;

zht - продолжительность отопительного периода равная 228 сут.

Градусо-сутки для отопительного периода по формуле (3.2) составят:

Требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения определяем по формуле:



где Dd - градусо-сутки для отопительного периода;

а и b - коэффициенты, значения которых принимаем по таблице 3 [3].

Требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения по формуле (3) составит:

Так как требуемое сопротивление теплопередаче, исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий, меньше требуемого сопротивления из условия энергосбережения, то для дальнейших расчетов принимаем

.

Расчетное сопротивление теплопередаче многослойной ограждающей конструкции находим по формуле:

где бн ? коэффициент теплоотдачи наружной поверхностей ограждающей конструкции, принимаем по [3], Вт/( м2 •°С );

лi - расчетный коэффициент теплопроводности материала i-ого слоя ограждающей конструкции, принимаем по [3], Вт/( м2 •°С );

дi ? толщина i-ого слоя ограждающей конструкции, мм.

Распишем формулу (3.4) для данной конструкции:



Из формуле (5) выразим толщину утеплителя:

Толщину утеплителя находим по формуле (3.6):

Принимаем толщину утеплителя 0,100 м.

Уточняем общее фактическое сопротивление теплопередаче для всех слоев ограждения по формуле (5):

Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено, так как .

Коэффициент теплопередаче рассчитываем по формуле:

Коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (7) составит:



Теплотехнический расчет перекрытия над техподпольем

Рисунок 2.2 - Конструкция перекрытия над техподпольем

1 - стяжка из бетона теплопроводностью л1=0,8 Вт/(м•?С);

2 - теплоизоляция из полит экструдированного пенополистирола теплопроводностью лут=0,030 Вт/(м•?С);

3- пароизольная-полиэтиленовая пленка теплопроводностью л3=0,04 Вт/(м•?С);

4- железобетонные плиты теплопроводностью л4=1,92 Вт/(м•?С).

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий по формуле (1):

Находим градусо-сутки для отопительного периода по формуле (2):

Вычисляем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения по формуле (3):



Так как требуемое сопротивление теплопередаче, исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий, меньше требуемого сопротивления из условия энергосбережения, то для дальнейших расчетов принимаем

.

Толщину утеплителя находим по формуле (6):

Принимаем толщину утеплителя 0,120 м.

Уточняем общее фактическое сопротивление теплопередаче для всех слоев ограждения по формуле (5):

Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено, так как .

Рассчитываем коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (7):



Теплотехнический расчет междуэтажного перекрытия

Рисунок 2.3 - Конструкция междуэтажного перекрытия

1 - стяжка из цементно-песчанного раствора теплопроводностью л1= 0,76 Вт/(м•?С);

2 - звукоизоляционная прокладка теплопроводностью л1= 0,035 Вт/(м•?С);

3 - железобетонные плиты теплопроводностью л4=1,92 Вт/(м•?С).

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий по формуле (1):

Находим градусо-сутки для отопительного периода по формуле (2):

Вычисляем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения по формуле (3):



Так как требуемое сопротивление теплопередаче, исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий, меньше требуемого сопротивления из условия энергосбережения, то для дальнейших расчетов принимаем

.

Рассчитываем коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (5):

Теплотехнический расчет потолка мансарды

Рисунок 2.4 - Конструкция потолка мансарды

1 - ветрозащита супердиффузионная мембрана л1= 0,03 Вт/(м•?С);

2 - утеплитель "ТехноЛайт" л2= 0,041 Вт/(м•?С);

3 - пароизольная-полиэтиленовая пленка теплопроводностью л3=0,04 Вт/(м•?С);

4 - воздушная прослойка л4=0,02 Вт/(м•?С); 5 - подшивка ГКЛ л5=0,15 Вт/(м•?С). Определяем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий по формуле (1):



Находим градусо-сутки для отопительного периода по формуле (2):

Вычисляем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения по формуле (3):

Так как требуемое сопротивление теплопередаче, исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий, меньше требуемого сопротивления из условия энергосбережения, то для дальнейших расчетов принимаем

.

Толщину утеплителя находим по формуле (6):

Принимаем толщину утеплителя 0,200 м.

Уточняем общее фактическое сопротивление теплоаередаче для всех слоев ограждения по формуле (3.5):



Таким образом, условие теплотехнического расчета выполнено, так как .

Рассчитываем коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (7):

Теплотехнический расчет светового проема

Находим градусо-сутки для отопительного периода по формуле (2):

Вычисляем требуемое сопротивление теплопередаче исходя из условий энергосбережения по формуле (3):

По значению принимаем конструкцию окна с приведенным сопротивлением теплопередаче (м2•?С)/Вт по приложению Л [4] при условии .

Принимаем окно с тройным остеклением из обычного стекла в раздельно-спаренных переплетах с фактическим сопротивлением теплопередаче



.

Рассчитываем коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (7):

Теплотехнический расчет наружной двери здания

Требуемое сопротивление теплопередаче для наружной двери определяется по формуле:

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче по формуле (8):

Рассчитываем коэффициент теплопередаче для данной ограждающей конструкции по формуле (7):

Теплотехнический расчет техподполья

Сопротивление теплопередаче наружных стен техподполья над уровнем земли принимается согласно 3.1.1 равным сопротивлению теплопередаче наружных стен R0 = 4,2 (м2•?С)/Вт.

Для расчета приведенного сопротивления теплопередаче заглубленной части техподполья его стены и полы разделяются на двухметровые зоны. Начиная от уровня земли вниз по стене и далее по полу, задается первая зона. Далее по полу определяется вторая, потом третья и оставшееся пространство является зоной номер четыре.

Для неутепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности л > 1,2 Вт/(м2•?С) по двухметровым зонам сопротивление теплопередаче принимаем равным [6]:

- зона I - R =2,1 (м2•?С)/Вт;

- зона II - R =4,3 (м2•?С)/Вт;

- зона III - R =8,6 (м2•?С)/Вт;

- зона IV - R =14,2 (м2•?С)/Вт.



3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ

Определение потерь теплоты через ограждающие конструкции зданий

Потери теплоты помещениями через ограждающие конструкции УQогр, определять округлением до 10 Вт по формуле:

где tв - расчетная температура воздуха помещения, єС, принимаемая по [2], для угловых помещений принимается на 2°С выше указанных значений;

tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха, єС, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92, принимаемая по [1], равна -32єС;

Ro - сопротивление теплопередаче рассматриваемой конструкции, (м2·єС)/Вт;

F - расчетная поверхность ограждающей конструкции, м2;

n-коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаем по [4];

(1+ Ув) - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь.

Добавочные потери теплоты учитываются:

1) Добавки на ориентацию помещений по отношению к сторонам света. Принимаются для наружных стен дверей и окон обращенных на север, восток, восток, северо-восток и северо-запад в=0,1, на юго-восток и запад в=0,05, на юг и запад в=0;

2) Добавки на нагревание холодного воздуха , поступающего при кратковременном открывании двойных дверей с тамбуром между ними, равно ;

3) При наличии двух и более наружных стен принимается добавка на все вертикальные ограждения, равная .

Расчет расхода теплоты на нагрев инфильтрующегося наружного воздуха

Количество инфильтрующегося воздуха в помещение через неплотности в наружных ограждениях определяем по формуле:

где Gн - нормативная воздухопроницаемость для окон и балконных дверей, равная 6 кг/(м2·ч);

F - расчетная площадь окон и балконных дверей в м2.

Потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха через неплотности и щели в стенах, окнах, в наружных ограждениях жилых зданий Qинф1 определяем по величине Gн по формуле:

где с - удельная теплоёмкость воздуха принимается равной 1,005кДж/(кг·°С);

G - количество инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения, рассчитываемое по формуле (3.10);

k - коэффициент, учитывающий влияние встречного теплового потока, принимаем по [5], равен 0,7.

Плотность наружного воздуха определяем по формуле:

Для жилых комнат при температуре воздуха помещения tв=23єС, плотность наружного воздуха равна сн=1,193кг/м3.

Для угловых жилых комнат при температуре воздуха помещенияtв=21 єС, плотность наружного воздуха равна с н=1,201кг/м3.

Для лестничных клеток при температуре воздуха помещения tв=20 єС, плотность наружного воздуха равна с н=1,203кг/м3.

Для жилых комнат при температуре воздуха помещения tв=18 єС,плотность наружного воздуха равна сн=1,213кг/м3.

Количество теплоты, необходимое для нагревания инфильтрующегося воздуха, поступающего в жилые комнаты при естественной вытяжной вентиляции Qинф2 определяем по формуле:

где Lн - расход приточного, предварительно не подогреваемого, инфильтрующегося воздуха, м3/ч; определяется как 3 м3/ч на 1 м2 жилой площади для жилых помещений, что соответствует примерно однократному воздухообмену;

с - удельная теплоёмкость воздуха принимается равной 1,005 кДж/(кг·єС).

За расчетные потери теплоты на инфильтрацию наружного воздуха принимаем большее из полученных значений Qинф1 и Qинф2.

Расчет бытовых теплопоступлений в помещения

Значения бытовых тепловыделений, поступающих в кухни жилых домов, определяем по уравнению:

где qбыт - величина бытовых тепловыделений на 1 м площади жилых помещений, принимаемая для жилых зданий в размере 21 Вт/м2;

Fпол - площадь пола отапливаемого помещения в соответствии с правилами обмера, м2.

Расчет тепловых потерь помещений жилого здания

Расчетные тепловые потери помещений жилого здания УQо вычисляем по уравнению теплового баланса:

где Qогр - основные потери теплоты через ограждающие конструкции здания, Вт;

Qи - расход теплоты на нагревание воздуха, поступающего в помещение при инфильтрации и вентиляции, Вт;

Qб - бытовые тепловыделения, Вт.

Результаты расчета сведены в таблицу 1.1 приложения 1.

Определение удельной отопительной характеристики здания

Удельную тепловую характеристику здания q рассчитываем по формуле:

, Вт/(м3·°С),

где Q - суммарные теплопотери здания, Вт, равные 26252 Вт.

Vн - объем отапливаемой части здания по внешнему наружному обмеру равен 1428 м3.

tсрв - усредненная расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемой части здания, равна 19°С;

tн - расчетная температура наружного воздуха °С, равная -32°С.

Удельная тепловая характеристика здания по формуле (16) составит:



.

Результаты данного расчета представлены в П1.1.



4. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ

Главной задачей гидравлического расчета является подбор оптимальных диаметров участков системы, с учетом расхода теплоносителя и перепадов давления. При этом должна быть гарантирована подача теплоносителя во все части системы отопления для обеспечения расчетных тепловых нагрузок нагревательных приборов.

Расчет тепловой нагрузки системы отопления

Нагрузку прибора определяем по следующему выражению:

где в1 - коэффициент учета дополнительных тепловых потерь, принимаемый по [6], равен 1,03;

в4 - коэффициент, учитывающий некоторое увеличение теплового потока радиатора при округлении расчетной поверхности прибора в большую сторону, принимаемый по [6], равен 1,02.

Расчетную тепловую нагрузку системы определяем по формуле:

где - сумма расчетных нагрузок нагревательных приборов, присоединенных к данной системе, Вт.

Расход теплоносителя, исходя из уравнения теплового баланса, определяем по формуле:



где ср - удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг·°С);

tг и tо - температуры воды в подающем и обратном трубопроводе, соответственно равные 85°С и 70°С;

в1 - коэффициент учета увеличения теплового потока устанавливаемых отопительных приборов в результате округления расчетной величины в большую сторону, определяемый по [6], равен1,03;

в2 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительных приборов у наружных ограждений, определяемый по [6], равен 1,02.

Расчет циркуляционного напора в системе водяного отопления по методу удельных потерь давления на трение

Для начала схема системы отопления разделяется на участки с неизменным расходом, и определяется основное циркуляционное кольцо.

Гидравлическое сопротивление отдельного участка системы по методу удельных потерь давления на трение вычисляем по формуле Дарси-Вейсбаха:

где Дpl - потери давления на трение на участке длиной l, Па;

ДpM - потери давления в местных сопротивлениях участка, Па;

R- удельные потери давления на трение, Па/м;

l -длина участка, м;

d -внутренний диаметр трубопровода, м;

л - коэффициент трения;

с - плотность воды, кг/м3;

w - скорость воды, м/с;

- сумма коэффициентов местных сопротивлений (к.м.с.) на участке.

По схеме системы отопления находятся местные сопротивления на каждом участке основного циркуляционного кольца.

Предварительно задаемся диаметрами участков по [7].

Задавшись диаметром d и определив количество воды на участке Gуч по приложению 1 [7] определяем скорость движения воды нуч и фактическим значением удельного сопротивления R.

Потери давления на трение равны . По скорости нуч и суммарному к.м.с. участка с помощью [7] определяют потери давления в местных сопротивлениях участка Z.

Вычисляем гидравлическое сопротивление циркуляционного кольца, суммируя ДР всех участков кольца:

, Па,

Коэффициенты местных сопротивлений на участках приводятся в таблице 4.1

Таблица 4.1 - Ведомость КМС

Номер участка	dу, мм	Название местного сопротивления	Кол-во на участке, шт	Значение к.м.с	Сумма к.м.с. На участке
0-1	20	Отвод на 90°	1	1,5	2,6
1-2	20	Тройник на проход	1	1	1
2-3	20	Тройник на проход	1	1	1
3-4	20	Тройник на проход	1	1	1
4-4'	16	Отвод на 90°	5	1,5	12,5
		Прямоточный вентиль	1	3
		Радиатор	1	2
4'-3'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
3'-2'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
2'-1'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
1'-0'	20	Отвод на 90°	1	1,5	14,7
		Прямоточный вентиль	1	3
		Тройник на проход	1	1
		Фильтр	1	9,1
		Кран шаровый	1	0,1

Гидравлический расчет системы отопления офис 1 представлен в таблице 4.2

Таблица 4.2 - Гидравлический расчет системы отопления офис 1

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке, Q, Вт	Температурный перепад ?t = t1 - t0, °C	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр на участке d, мм	Удельное сопротивление на трение на участке R, Па/м	Скорость теплоносителя W, м/с	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ?о	Потери давления на трение на участке Rl , Па	Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па	Общие потери давления на участке Rl+Z, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ?(Rl+Z), Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
3А
0-1	2052	15	123,49	1,50	20	11,7	0,109	2,6	17,55	15,37	32,92	315,9
1-2	1834	15	110,37	0,05	20	9,6	0,098	1,0	0,48	4,89	5,37
2-3	1388	15	83,53	0,05	20	7,0	0,076	1,0	0,35	2,76	3,11
3-4	922	15	55,48	0,05	20	3,8	0,050	1,0	0,19	1,22	1,41
4-4'	515	15	30,99	25,60	16	4,6	0,047	12,5	117,76	14,38	132,14
4'-3'	922	15	55,48	0,05	20	3,8	0,050	4,0	0,19	4,88	5,07
3'-2'	1388	15	83,53	0,05	20	7,0	0,076	4,0	0,35	11,04	11,39
2'-1'	1834	15	110,37	0,05	20	9,6	0,098	4,0	0,48	19,56	20,04
1'-0'	2052	15	123,49	1,50	20	11,7	0,109	14,7	17,55	86,88	104,43

Коэффициенты местных сопротивлений на участках приводятся в таблице 4.3

Таблица 4.3 - Ведомость КМС

Номер участка	dу, мм	Название местного сопротивления	Кол-во на участке, шт	Значение к.м.с	Сумма к.м.с. На участке
0-1	20	Отвод на 90°	1	1,5	2,6
0-1	20	Тройник на проход	1	1	2,6
0-1	20	Кран шаровый	1	0,1
1-2	20	Тройник на проход	1	1	1
2-3	20	Тройник на проход	1	1	1
3-4	20	Тройник на проход	1	1	1
4-4'	16	Отвод на 90°	5	1,5	9,5
		Радиатор	1	2
4'-3'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
3'-2'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
2'-1'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
1'-0'	20	Отвод на 90°	1	1,5	14,7
		Прямоточный вентиль	1	3
		Тройник на проход	1	1
		Фильтр	1	9,1

Гидравлический расчет системы отопления офис 2 представлен в таблице 4.4

Таблица 4.4 - Гидравлический расчет системы отопления офис 2

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке, Q, Вт	Температурный перепад ?t = t1 - t0, °C	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр на участке d, мм	Удельное сопротивление на трение на участке R, Па/м	Скорость теплоносителя W, м/с	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ?о	Потери давления на трение на участке Rl , Па	Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па	Общие потери давления на участке Rl+Z, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ?(Rl+Z), Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
0-1	3198	15	192,45	1,50	20	25,5	0,171	2,6	38,25	36,66	74,91	582,5
1-2	2891	15	173,97	0,05	20	20,9	0,155	1,0	1,05	11,70	12,75
2-3	2348	15	141,30	0,05	20	14,8	0,126	1,0	0,74	7,64	8,38
3-4	1805	15	108,62	0,05	20	9,5	0,097	1,0	0,48	4,50	4,98
4-4'	543	15	32,68	26,4	16	4,8	0,049	9,5	126,72	11,59	138,3
4'-3'	1805	15	108,62	0,05	20	9,5	0,097	4,0	0,48	18,00	18,48
3'-2'	2348	15	141,30	0,05	20	14,8	0,126	4,0	0,74	30,56	31,30
2'-1'	2891	15	173,97	0,05	20	20,9	0,155	4,0	1,05	46,80	47,85
1'-0'	3198	15	192,45	1,50	20	25,5	0,171	14,7	38,25	207,27	245,5

Коэффициенты местных сопротивлений на участках приводятся в таблице 4.5



Таблица 4.5 - Ведомость КМС

Номер участка	dу, мм	Название местного сопротивления	Кол-во на участке, шт	Значение к.м.с	Сумма к.м.с. На участке
0-1	20	Отвод на 90°	2	3	4,1
		Тройник на проход	1	1
		Кран шаровый	1	0,1
1-2	20	Тройник на проход	1	1	1
2-3	20	Тройник на проход	1	1	1
3-4	20	Тройник на проход	1	1	1
4-4'	16	Отвод на 90°	5	1,5	9,5
		Радиатор	1	2
4'-3'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
3'-2'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
2'-1'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
1'-0'	20	Отвод на 90°	2	1,5	14,7
		Прямоточный вентиль	1	3
		Тройник на проход	1	1
		Фильтр	1	9,1
		Кран шаровый	1	0,1

Таблица 4.6 - Гидравлический расчет системы отопления 4А

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке, Q, Вт	Температурный перепад ?t = t1 - t0, °C	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр на участке d, мм	Удельное сопротивление на трение на участке R, Па/м	Скорость теплоносителя W, м/с	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ?о	Потери давления на трение на участке Rl , Па	Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па	Общие потери давления на участке Rl+Z, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ?(Rl+Z), Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
0-1	4654	15	280,07	1,50	20	48,7	0,249	2,6	73,05	79,30	152,3	1182,3
1-2	4299	15	258,71	0,05	20	42,5	0,230	1,0	2,13	25,90	28,03
2-3	3945	15	237,40	0,05	20	36,7	0,211	1,0	1,84	21,60	23,44
3-4	3401	15	204,67	0,05	20	28,5	0,182	1,0	1,43	15,70	17,13
4-4'	544	15	32,74	35,6	16	4,8	0,049	9,5	170,88	10,93	181,8
4'-3'	3401	15	204,67	0,05	20	28,5	0,182	4,0	1,43	62,80	64,23
3'-2'	3945	15	237,40	0,05	20	36,7	0,211	4,0	1,84	86,40	88,24
2'-1'	4299	15	258,71	0,05	20	42,5	0,230	4,0	2,13	103,60	105,7
1'-0'	4654	15	280,07	1,50	20	48,7	0,249	15	73,05	448,35	521,4

Гидравлический расчет системы отопления 4А представлен в таблице 4.6

Коэффициенты местных сопротивлений на участках приводятся в таблице 4.7

Таблица 4.7 - Ведомость КМС

Номер участка	dу, мм	Название местного сопротивления	Кол-во на участке, шт	Значение к.м.с	Сумма к.м.с. На участке
0-1	20	Отвод на 90°	1	1,5	2,6
		Тройник на проход	1	1
		Кран шаровый	1	0,1
1-2	20	Тройник на проход	1	1	1
2-3	20	Тройник на проход	1	1	1
3-4	20	Тройник на проход	1	1	1
4-4'	16	Отвод на 90°	5	1,5	12,5
		Прямоточный вентиль	1	3
		Радиатор	1	2
4'-3'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
3'-2'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
			1	1
Тройник на проход	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
1'-0'	20	Отвод на 90°	1	1,5	14,7
		Прямоточный вентиль	1	3
		Тройник на проход	1	1
		Фильтр	1	9,1
		Кран шаровый	1	0,1

Гидравлический расчет системы отопления 2А представлен в таблице 4.8

Таблица 4.8 - Гидравлический расчет системы отопления 2А

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке, Q, Вт	Температурный перепад ?t = t1 - t0, °C	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр на участке d, мм	Удельное сопротивление на трение на участке R, Па/м	Скорость теплоносителя W, м/с	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ?о	Потери давления на трение на участке Rl , Па	Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па	Общие потери давления на участке Rl+Z, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ?(Rl+Z), Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
0-1	1835	15	110,43	1,50	20	9,6	0,098	2,6	14,4	11,96	26,36	207,3
1-2	1655	15	99,59	0,05	20	8,7	0,089	1,0	0,44	3,96	4,40
2-3	1155	15	69,51	0,05	20	5,1	0,062	1,0	0,26	1,82	2,08
3-4	769	15	46,28	0,05	20	3,1	0,041	1,0	0,16	0,78	0,94
4-4'	385	15	23,17	24,9	16	2,9	0,035	12,5	72,4	7,50	79,94
4'-3'	769	15	46,28	0,05	20	3,1	0,041	4,0	0,16	3,12	3,28
3'-2'	1155	15	69,51	0,05	20	5,1	0,062	4,0	0,26	7,28	7,54
2'-1'	1655	15	99,59	0,05	20	8,7	0,089	4,0	0,44	0,35	0,79
1'-0'	1835	15	110,43	1,50	20	9,6	0,098	14,7	14,4	67,62	82,02

Коэффициенты местных сопротивлений на участках приводятся в таблице 4.9.

Таблица 4.9 - Ведомость КМС

Номер участка	dу, мм	Название местного сопротивления	Кол-во на участке, шт	Значение к.м.с	Сумма к.м.с. На участке
0-1	20	Отвод на 90°	1	1,5	2,6
		Тройник на проход	1	1
		Кран шаровый	1	0,1
1-2	20	Тройник на проход	1	1	1
2-3	20	Тройник на проход	1	1	1
3-4	20	Тройник на проход	1	1	1
4-4'	16	Отвод на 90°	5	1,5	9,5
		Радиатор	1	2
4'-3'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
3'-2'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
2'-1'	20	Прямоточный вентиль	1	3	4
		Тройник на проход	1	1
1'-0'	20	Отвод на 90°	1	1,5	14,7
		Прямоточный вентиль	1	3
		Тройник на проход	1	1
		Фильтр	1	9,1
		Кран шаровый	1	0,1

Гидравлический расчет системы отопления 2Б представлен в таблице 4.10.



Таблица 4.10 - Гидравлический расчет системы отопления 2Б

Номер участка	Тепловая нагрузка на участке, Q, Вт	Температурный перепад ?t = t1 - t0, °C	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр на участке d, мм	Удельное сопротивление на трение на участке R, Па/м	Скорость теплоносителя W, м/с	Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке ?о	Потери давления на трение на участке Rl , Па	Потери давления на местные сопротивления на участке Z, Па	Общие потери давления на участке Rl+Z, Па	Суммарные потери давления в главном циркуляционном кольце ?(Rl+Z), Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
0-1	2639	15	158,81	1,50	20	17,9	0,141	2,6	26,9	24,91	51,76	412,8
1-2	2370	15	142,62	0,05	20	15,1	0,127	1,0	0,76	8,00	8,76
2-3	1826	15	109,89	0,05	20	9,6	0,098	1,0	0,48	4,60	5,08
3-4	1261	15	75,88	0,05	20	5,6	0,067	1,0	0,28	2,20	2,48
4-4'	424	15	25,52	30,6	16	3,6	0,038	9,5	110	6,18	116,3
4'-3'	1261	15	75,88	0,05	20	5,6	0,067	4,0	0,28	8,80	9,08
3'-2'	1826	15	109,89	0,05	20	9,6	0,098	4,0	0,48	18,40	18,88
2'-1'	2370	15	142,62	0,05	20	15,1	0,127	4,0	0,76	32,00	32,76
1'-0'	2639	15	158,81	1,50	20	17,9	0,141	14,7	26,8	140,83	167,6



5. ПОДБОР ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

5.1 Расчет площади отопительных приборов в жилых помещениях

К установке в жилых помещениях принимаем биметаллический секционный радиатор марки биметаллический радиатор БРЭМ БР производства ЗАО "РИФАР" город Гай Оренбургская область.

Рассчитываем расход воды через отопительный прибор по формуле:

где Qпом - теплопотери в помещении, обслуживаемом данным отопительным прибором, Вт;

св - удельная теплоёмкость воды, принимается равной 4,19 кДж/(кг·єС);

tг - температура теплоносителя в подающей магистрали, равная 85?С;

tх - температура теплоносителя в обратной магистрали, равная 70?С;

Рассчитываем температурный напор в каждом отопительном приборе по формуле:

Определяем плотность теплового потока для каждого отопительного прибора по формуле:



где qном - номинальная плотность теплового потока, полученная при стандартных условиях, принимаемая по [7], равна 321Вт/м2;

n, p, c - показатели для определения теплового потока отопительного прибора, принимаемые по [7].

Определяем расчетную наружную площадь отопительного прибора по формуле :

где 1 - коэффициент учета дополнительного теплового потока за счет округления сверх расчетной величины, принимаем по [6] равен 1,03;

2 - коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительного прибора, расположенного у наружных ограждений, принимаем по [3] равен 1,02.

Число секций радиатора определяем по формуле:

где 4 - коэффициент учета способа установки радиатора в помещении, принимаем по [6] равен 1,05;

- площадь одной секции радиатора, м2, принимаем по паспортным данным соответствующего радиатора;

3 - коэффициент учета числа секций в одном приборе, рассчитываемый по формуле:



Результаты расчетов отопительных приборов системы отопления сведены в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 - Ведомость отопительных приборов

№ прибора	Терлопотери помещения, Qо, кДж/ч	Температура внутреннего воздуха tв, °С	Расход воды через прибор, Gпр, кг/ч	Температурный напор ?t, °С	Коэффициент n	Коэффициент p	Коэффициент c	Плотность теплового потока, qпр, Вт/м2	Поверхность нагрева прибора Fпр, м2	Коэффициент в3	Коэффициент в4	Расчетное число секций n расч., шт.	Установленное число секций n уст., шт.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14
3А
1	490	21	28,1	56,5	0,3	0,04	1	219,4	2,4	0,99	1,05	7,8	8
2	443	23	25,4	54,5	0,3	0,04	1	208,5	2,3	0,99	1,05	7,4	8
3	443	23	25,4	54,5	0,3	0,04	1	208,5	2,3	0,99	1,05	7,4	8
4	425	21	24,3	56,5	0,3	0,04	1	218,1	2,1	1,00	1,05	6,7	7
5	207	20	11,9	57,5	0,3	0,04	1	216,8	1,0	1,08	1,05	4,1	5
3Б
1	292	20	16,7	57,5	0,3	0,04	1	219,9	1,4	1,03	1,05	4,4	5
2	517	23	29,6	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
3	517	23	29,6	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
4	517	23	29,6	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
5	517	23	29,6	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
6	415	21	23,8	56,5	0,3	0,04	1	217,9	2,1	1,00	1,05	6,6	7
7	270	18	15,5	59,5	0,3	0,04	1	229,1	1,3	1,05	1,05	3,9	4
4А
1	337	23	19,3	54,5	0,3	0,04	1	206,2	1,8	1,01	1,05	5,6	6
2	337	23	19,3	54,5	0,3	0,04	1	206,2	1,8	1,01	1,05	5,6	6
3	518	23	29,7	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
4	518	23	29,7	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
5	430	23	24,6	54,5	0,3	0,04	1	208,3	2,2	0,99	1,05	7,2	8
6	430	23	24,6	54,5	0,3	0,04	1	208,3	2,2	0,99	1,05	7,2	8
7	522	23	29,9	54,5	0,3	0,04	1	209,9	2,7	0,98	1,05	8,7	9
8	522	23	29,9	54,5	0,3	0,04	1	209,9	2,7	0,98	1,05	8,7	9
9	522	23	29,9	54,5	0,3	0,04	1	209,9	2,7	0,98	1,05	8,7	9
10	147	20	8,4	57,5	0,3	0,04	1	213,9	0,7	1,14	1,05	3,1	4
11	147	20	8,4	57,5	0,3	0,04	1	213,9	0,7	1,14	1,05	3,1	4
2А
1	367	23	21,0	54,5	0,3	0,04	1	206,9	1,9	1,00	1,05	6,1	7
2	367	23	21,0	54,5	0,3	0,04	1	206,9	1,9	1,00	1,05	6,1	7
3	367	23	21,0	54,5	0,3	0,04	1	206,9	1,9	1,00	1,05	6,1	7
4	476	21	27,3	56,5	0,3	0,04	1	219,1	2,3	0,99	1,05	7,6	8
5	172	20	9,9	57,5	0,3	0,04	1	215,2	0,9	1,11	1,05	3,6	4
1	256	22	14,7	55,5	0,3	0,04	1	208,9	1,3	1,04	1,05	4,1	5
2	518	23	29,7	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
3	518	23	29,7	54,5	0,3	0,04	1	209,8	2,7	0,98	1,05	8,7	9
4	404	23	23,1	54,5	0,3	0,04	1	207,7	2,1	1,00	1,05	6,7	7
5	404	23	23,1	54,5	0,3	0,04	1	207,7	2,1	1,00	1,05	6,7	7
6	412	18	23,6	59,5	0,3	0,04	1	233,0	1,9	1,00	1,05	6,1	7

5.2 Подбор отопительных приборов в техподполье и на лестничной клетке

Исходя из расчета тепловых потерь и требуемой мощности, к установке в качестве нагревательных приборов принимаем электрические радиаторы "Эконом" фирмы "Эффект-Энерго" города Санкт-Петербурга.

Расчет отопительных приборов приведен в таблице 5.2.

Таблица 5.2 - Подбор отопительных приборов

№ помещения	Теплопотери помещения, Вт	Количество отопительных приборов, шт	Мощность прибора, Вт	Тип отопительного прибора
1	1824	4	456	ЭЭЕ-4/600
2	321	1	321	ЭЭЕ-4/600
3	654	1	654	ЭЭЕ-4/800
4	964	2	482	ЭЭЕ-4/600
5	1803	4	451	ЭЭЕ-4/600
ЛК1	2075	4	519	ЭЭЕ-4/600



6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ИНДИВИДУАЛЬНОГО И ЦЕНТРАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Докажем экономическую целесообразность центрального теплоснабжения (отопления) в этом здании, проведя технико-экономическое сравнение индивидуального и центрального теплоснабжения.

Экономия при поквартирном теплоснабжении вычисляется по зависимости:

Э = (Цоц + Цгвсц) - (Цок +Цгвск) = (Цоц - Цок) + (Цгвсц- Цгвск), руб./год,

где Цоц - годовая стоимость тепловой энергии на нужды отопления в централизованной системе теплоснабжения, руб.,

Цок - годовая стоимость тепловой энергии на нужды отопления в квартирной системе теплоснабжения, руб.,

Цгвсц - годовая стоимость тепловой энергии на нужды ГВС в централизованной системе теплоснабжения, руб.,

Цгвск - годовая стоимость тепловой энергии на нужды ГВС в квартирной системе теплоснабжения, руб.

Годовая стоимость тепловой энергии на нужды отопления, как в централизованной системе теплоснабжения, так и в квартирном теплоснабжении, рассчитываются по зависимости:

Цт = no·S·Tт , руб.

Цт = Цоц = Цок = 0,03·40·1413,40 = 1696,08 руб.

где no - норматив на отопление, 0,03 Гкал/м2 год,

S - общая площадь квартиры, 40 м2,

Tт - тариф на тепловую энергию, 1413,40 руб./Гкал.

Тариф на тепловую энергию в квартирном теплоснабжении рассчитывается по зависимости:

Tтк = Tг /(к·r), руб./Гкал,

Tтк = 2000/(0,8·8) = 312,5 руб/Гкал

где Tг - тариф на газ, 2000 руб./тыс.м3,

к - коэффициент полезного действия газового котла, 0,8

r - теплотворная способность газа, 8 Гкал/1000 м3.

Годовая стоимость тепловой энергии на нужды ГВС в централизованной системе теплоснабжения рассчитывается по зависимости:

Цгвсц= nвг N Тв 365 + nт nвг N 365 Тт, руб.

Цгвсц= 0,12*2*365*(20+0,059*950) = 6662 руб.

Годовая стоимость тепловой энергии на нужды ГВС в квартирной системе теплоснабжения рассчитывается по зависимости:

Цгвск= nви N Тв 365 + nви N 365 Ттк, руб.

Цгвск = 0,045*2*365*(20+0,059*312,5) = 1263 руб.

Экономия при квартирном теплоснабжении:

Э = (Цоц + Цгвсц) - (Цок +Цгвск) = (Цоц - Цок) + (Цгвсц- Цгвск) =(1696,08 - 1696,08) + (6662 - 1263) = 5399 руб.

Стоимость установки квартирного теплоснабжения:

К = 30000+6000+1500+1500+1500 = 40500 руб.



Срок окупаемости установки квартирного теплоснабжения:

Е = К/Э = 40500/5399 = 7,5 лет

Срок окупаемости установки квартирного теплоснабжения должен быть менее 2 лет. В данном случае он составил 7,5 лет. Поэтому индивидуальное (поквартирное) теплоснабжение экономически невыгодно для данного здания. Таким образом, экономическая целесообразность центрального теплоснабжения (отопления) в этом здании подтверждена.

стена конструкция водяной отопление



7. ЭКОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ ПРОЕКТА

Добыча, производство, переработка, хранение и использование топливноэнергетических ресурсов (ТЭР) объективно оказывают негативное влияние на природную среду: изменяется ландшафт, потребляется большое количество пресной воды и кислорода, загрязняются все элементы окружающей среды продуктами сгорания топлива, твердыми и жидкими отходами. В России с производством и потреблением топлива, включая транспорт, связано свыше 70% вредных выбросов в атмосферу, около трети сточных вод и твердых отходов всех отраслей народного хозяйства. Состояние воздушной среды определяется в основном объемами и условиями переработки и сжигания топлива в стационарной энергетике и на транспорте. С продуктами сгорания топлива поступает в атмосферу основная масса золы, сажи, окислов серы и азота, углеводородов и канцерогенных веществ. В районах действия крупных ГРЭС и предприятий топливной промышленности ежегодно на 1 км2 территории осаждается до 20 т соединений серы, до 50 т других легкорастворимых химических соединений, до 1000 т ограниченно растворимых твердых продуктов. В составе твердых продуктов в почву поступает до 0,5 т/км токсичных микроэлементов и канцерогенных веществ. Крупные ТЭС создают повышенные локальные концентрации вредных компонентов на территории 400…5000 км2 , увеличивают минерализацию воды в реках, ухудшают их гидрохимические и гидробиологические характеристики. Добыча и использование твердого топлива связаны с выходом большого количества твердых отходов, свыше 1,6 млрд. т в год, которые вызывают загрязнение атмосферы, почвы и поверхностных вод вредными компонентами, требуют вывода земель из полезного использования, приводят к нарушениям ландшафта. Особенно велик ущерб, причиняемый окружающей среде золошлаковыми отходами, объем которых достиг 100 млн. т в год. На объем вредных выбросов оказывает влияние качество топлива, экологическая чистота и совершенство технологии его подготовки и сжигания. Важным направлением уменьшения объема вредных выбросов является комплексная переработка топлива и утилизация отходов его сжигания. Благоприятные для окружающей среды последствия будет иметь намечаемое на перспективу повышение степени хозяйственного использования попутного нефтяного газа, уменьшение потерь нефтепродуктов при переработке и хранении нефти.



8. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

Монтаж трубопроводов систем отопления должен производиться в соответствии с требованиями безопасности, санитарии и гигиены труда, устанавливаемыми строительными нормами и правилами по безопасности труда в строительстве.

Перед допуском к работе по монтажу систем отопления руководители организаций обязаны обеспечить обучение и проведение инструктажа по безопасности труда на рабочем месте.

К выполнению работ на высоте допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие медицинский осмотр без противопоказаний к выполнению работ на высоте, имеющие профессиональные навыки, прошедшие обучение безопасным методам и приемам работ и получившие соответствующее удостоверение.

К электросварочным работам допускаются лица, прошедшие соответствующее обучение, инструктаж и проверку знаний правил безопасной работы с оформлением в специальном журнале и имеющие квалификационное удостоверение. К электросварочным работам на высоте не допускаются лица, имеющие медицинские противопоказания.

К работе с электрифицированным инструментом допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие медицинское освидетельствование, обученные правилам пользования инструментом, безопасности труда и имеющие группу по электробезопасности не ниже II, а для подключения и отключения электроточек с группой не ниже III. Весь электрифицированный инструмент подлежит учету и регистрации в специальном журнале. На каждом экземпляре инструмента должен стоять учетный номер. Наблюдение за исправностью и своевременным ремонтом электрифицированного инструмента возлагается на отдел главного механика строительной организации. Перед выдачей электрифицированного инструмента необходимо проверить его исправность

(отсутствие замыкания на корпус, изоляцию у питающих проводов и рукояток, состояние рабочей части инструмента) и работу его на холостом ходу.

Монтаж следует вести только при наличии проекта производства работ, технологических карт или монтажных схем. При отсутствии указанных документов монтажные работы вести запрещается.

Порядок выполнения монтажа определенный проектом производства работ, должен быть таким, чтобы предыдущая операция полностью исключала возможность производственной опасности при выполнении последующих.

Заготовка и подгонка труб должны выполняться в заготовительных мастерских. Выполнение этих работ на подмостях, предназначенных для монтажа трубопроводов, запрещается.

Запрещается нахождение людей под устанавливаемым оборудованием, монтажными узлами оборудования и трубопроводов до их окончательного закрепления.

Монтаж оборудования, трубопроводов вблизи электрических проводов (в пределах расстояния, равного наибольшей длине монтируемого узла или звена трубопровода) производится при снятом напряжении или при защите электропроводов от механического повреждения диэлектрическими коробами.

При невозможности снятия напряжения работы следует производить по наряду-допуску, утвержденному в установленном порядке.

В процессе выполнения сборочных операций трубопроводов и оборудования совмещение отверстий и проверка их совпадения в монтируемых деталях должны производиться с использованием специального инструмента (конусных оправок, сборочных пробок и др.). Проверять совпадение отверстий в монтируемых деталях пальцам. Испытания оборудования и трубопроводов должны проводиться под непосредственным руководством специально выделенного лица из числа специалистов монтажной организации.

Перед испытанием оборудования необходимо:

- руководителю работ ознакомить персонал, участвующий в испытаниях, с порядком проведения работ и с мероприятиями по безопасному их выполнению;

- предупредить работающих на смежных участках о времени проведения испытаний;

- провести визуальную, а при необходимости с помощью приборов проверку крепления оборудования, состояния изоляции и заземления электрической части, наличия и исправности арматуры, пусковых и тормозных устройств, контрольно-измерительных приборов и заглушек;

- оградить и обозначить соответствующими знаками зону испытаний;

- при необходимости установить аварийную сигнализацию;

- обеспечить возможность аварийного выключения испытуемого оборудования;

- проверить отсутствие внутри и снаружи оборудования посторонних предметов;

- обозначить предупредительными знаками временные заглушки, люки и фланцевые соединения;

- определить места и условия безопасного пребывания лиц, занятых испытанием;

- привести в готовность средства пожаротушения и обслуживающий персонал, способный к работе по ликвидации пожара;

- обеспечить освещенность рабочих мест не менее 50 лк;

- определить лиц, ответственных за выполнение мероприятий по обеспечению безопасности, предусмотренных программой испытаний.

Устранение недоделок на оборудовании, обнаруженных в процессе испытания, следует производить после его отключения и полной остановки.

Осмотр оборудования при проведении испытания разрешается производить после снижения испытательного давления до рабочего.

Испытание оборудования и трубопроводов под нагрузкой следует производить после испытания его вхолостую.

Начинать испытание оборудования разрешается только после своевременного предупреждения окружающих лиц и получения разрешения руководителя испытаний.

В процессе проведения испытаний оборудования не допускается:

- снимать защитные ограждения;

- производить проверку и исправление электрических цепей, электрооборудования и приборов автоматики.

- открывать люки, ограждения, чистить и смазывать оборудование, прикасаться к его движущимся частям;

Обстукивание сварных швов непосредственно во время испытаний трубопроводов и оборудования не допускается.

Дефекты трубопроводов следует устранять после снижения давления до атмосферного.

При монтаже и испытаниях трубопроводов запрещается прислонять к ним лестницы и стремянки, ходить по трубопроводу. Запрещается обстукивать трубы молотком или оттягивать их от стен.

Места выполнения электросварочных работ открытой дугой должны быть ограждены с помощью несгораемых ширм, щитов и т.п.

Для предохранения от падающих при электросварке капель расплавленного металла и шлака под местом сварки в местах прохода людей необходимо устанавливать плотный помост, покрытый листами кровельного железа или асбестового картона и рук не допускается.

Испытания оборудования и трубопроводов должны проводиться под непосредственным руководством специально выделенного лица из числа специалистов монтажной организации.

Перед испытанием оборудования необходимо:

- руководителю работ ознакомить персонал, участвующий в испытаниях, с порядком проведения работ и с мероприятиями по безопасному их выполнению;

- предупредить работающих на смежных участках о времени проведения испытаний;

- провести визуальную, а при необходимости с помощью приборов проверку крепления оборудования, состояния изоляции и заземления электрической части, наличия и исправности арматуры, пусковых и тормозных устройств, контрольно-измерительных приборов и заглушек;

- оградить и обозначить соответствующими знаками зону испытаний;

- при необходимости установить аварийную сигнализацию;

- обеспечить возможность аварийного выключения испытуемого оборудования;

- проверить отсутствие внутри и снаружи оборудования посторонних предметов;

- обозначить предупредительными знаками временные заглушки, люки и фланцевые соединения;

- определить места и условия безопасного пребывания лиц, занятых испытанием;

- привести в готовность средства пожаротушения и обслуживающий персонал, способный к работе по ликвидации пожара;

- обеспечить освещенность рабочих мест не менее 50 лк;

- определить лиц, ответственных за выполнение мероприятий по обеспечению безопасности, предусмотренных программой испытаний.

Устранение недоделок на оборудовании, обнаруженных в процессе испытания, следует производить после его отключения и полной остановки.

Осмотр оборудования при проведении испытания разрешается производить после снижения испытательного давления до рабочего.

Испытание оборудования и трубопроводов под нагрузкой следует производить после испытания его вхолостую.

Начинать испытание оборудования разрешается только после своевременного предупреждения окружающих лиц и получения разрешения руководителя испытаний.

В процессе проведения испытаний оборудования не допускается:

- снимать защитные ограждения;

- производить проверку и исправление электрических цепей, электрооборудования и приборов автоматики.

- открывать люки, ограждения, чистить и смазывать оборудование, прикасаться к его движущимся частям;

Обстукивание сварных швов непосредственно во время испытаний трубопроводов и оборудования не допускается.

Дефекты трубопроводов следует устранять после снижения давления до атмосферного.

При монтаже и испытаниях трубопроводов запрещается прислонять к ним лестницы и стремянки, ходить по трубопроводу. Запрещается обстукивать трубы молотком или оттягивать их от стен.

Места выполнения электросварочных работ открытой дугой должны быть ограждены с помощью несгораемых ширм, щитов и т.п.

Для предохранения от падающих при электросварке капель расплавленного металла и шлака под местом сварки в местах прохода людей необходимо устанавливать плотный помост, покрытый листами кровельного железа или асбестового картона.

Эксплуатация строительных машин (подъемных механизмов, средств малой механизации), включая техническое обслуживание, должна осуществляться в соответствии с требованиями СНиП 12-03-2001 и инструкциями заводов-изготовителей. Эксплуатация грузоподъемных механизмов, кроме того, должна производиться с учетом ПБ 10-382-00 «Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов».

Погрузочно-разгрузочные работы необходимо выполнять механизированным способом при помощи подъемно-транспортного оборудования и средств малой механизации. Поднимать грузы вручную следует в исключительных случаях, соблюдая нормы, установленные действующими документами.

Руководители монтажных организаций обязаны обеспечить рабочих, инженерно-технических работников и служащих спецодеждой, спецобувью и другими средствами индивидуальной защиты в соответствии с нормативными требованиями.

Все лица, находящиеся на строительной площадке, обязаны носить защитные каски. Рабочие и инженерно-технические работники без защитных касок и других необходимых средств индивидуальной защиты к выполнению работ по монтажу трубопроводов не допускаются.

Рабочие и служащие, получающие средства индивидуальной защиты (респираторы, противогазы, предохранительные пояса, каски и др.), обязательно должны быть обучены правилам пользования ими.

Все работы по монтажу трубопроводов вести в присутствии и под руководством ответственных ИТР в соответствии с правилами производства и приемки работ согласно СП 73.13330.2012 при строгом соблюдении требований безопасности труда.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Выпускная квалификационная работа выполнена в соответствии с заданием, в котором указаны основные исходные данные. Запроектированное жилое многоэтажное здание полностью соответствует своему назначению. Количество, характер и планировка помещений подобраны с учетом основных потребностей предполагаемого количества жильцов. Параметры жилых комнат рассчитаны таким образом, что в них не только обеспечивается комфортная гармоничная атмосфера, но это также позволяет помещениям быть достаточно функциональными.

В представленной работе сделан теплотехнический расчет ограждающих конструкций, а так же посчитаны тепловые потери через ограждающие конструкции помещений. Расчет тепловых потерь произведен в табличной форме.

Гидравлический расчет двухтрубной системы с нижней разводкой выполнен в табличной форме по методу удельных потерь на трение. Произведен расчет отопительных приборов в табличной форме

Жилой дом является частью микрорайона и соответствует не только функциональным, но и эстетическим требованиям, благодаря чему прекрасно впишется в современную городскую застройку.

Для строительства рекомендовано использовать преимущественно экологически чистые строительные и отделочные материалы, кирпичные стены здания наиболее пригодны и надежны для строительства в данном климатическом поясе.

Увеличенная этажность жилого здания позволяет рационально экономить территорию городской застройки, уменьшает протяженность улиц, дорог и инженерных коммуникаций.



СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СП 131.13330.2012. Свод правил. Строительная климатология: утв. Госстрой России. - Актуализированная редакция СНиП 23-01-99*; введ. 01.01.2013. - Москва: Минстрой России, 2015. - 70с.

2. ГОСТ 30494.2011: Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях: введ. 2013-01-01.- МНТКС, 2012.-15.

3. СП 50.13330.2012. Свод правил. Тепловая защита зданий: актуализированная редакция СНиП 23-02-2003: утв. Минрегионом России от 30.06.2012 №265. - Введ. 01.01.2012. - Москва: ФАУ «ФЦС», 2012. - 96 с.

4. СП 23-101-2004. Свод правил. Проектирование тепловой защиты здания: утв. ОАО "ЦНИИпромзданий" и ФГУП ЦНС от 23.04.2004 №01. - Введ. 01.06.2004. - Москва: ФАУ «ФЦС», 2004. - 145 с.

5. ГОСТ 24699-81. Окна и балконные двери деревянные со стеклопакетами и стеклами для жилых и общественных зданий. - Введ. 03.02.81. - Москва: Изд-во Стандартов, 1981. - 32 с.

6. Системы водяного отопления: учеб. пособие / сост. Е. М. Хромова., - Томск: Изд-во Том. гос. архит.-строит. ун-та, 2008. - 116 с.